JPS63441A - 調整された機械的性質および被削性を有する冷間引抜き再浸硫および再浸燐快削性棒鋼 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は快削性の再浸硫（ｒｅｓｕｌｆｕｒｉｚｅｄ）
および再漫Ｐｉ　（ｒｅｐｈｏｓｐｈｏｒｉｚｅｄ）さ
れた冷間引抜き棒鋼に関するものであり、さらに詳しく
は、調整された化学的性質を有し、かつその降伏強さが
調整された化学組成によるのみでなく熱間圧延後の棒鋼
の寸法ならびに棒鋼の絞りに用いる圧下量によっても決
定される棒鋼に関するものである。

本発明の主な目的は、冷間引抜き快削性棒鋼において、
棒鋼の機械的性質、とくに降伏強さが、棒鋼の化学組成
と、棒鋼の寸法、断面および適用される圧下率にもとづ
いて決定されろような棒鋼を提供するにある。

本発明の他の目的は、冷間引抜き棒鋼において、化学組
成中の構成成分比を捧泪の寸法に応じて最適にするに際
して棒鋼の降伏強さを希望する加工に適合させる手段を
提供する、ニオブの量を調整するのに応じて炭素量が減
少される快削性冷間引抜き棒鋼を提供するにある。

本発明の別の目的は、冷間引抜き快削性棒鋼において、
被削性を向上させるのに必要な性質が、化学組成と棒鋼
の物理的形状とによって最適にされている冷間引抜き快
削性棒鋼を提供するにある。

本発明のさらに別の目的は、鋼化学条件、製鋼条件、冷
間引抜き条件、及び切削条件の間の関係を最適にするこ
とによって提供される優れた被削性を有する再浸硫およ
び再浸燐された快削性鋼棒を提供することである。

本発明のもう一つの目的は、炭素鋼、マンガン鋼、再浸
硫および再浸燐鋼、ミクロ合金鋼（ｍｉｃｒ。

ａｌｌａｙｅｄ　５ｔｅｅｌ）および高張力鋼に適用さ
れ、かつ棒鋼の化学的特性および棒鋼寸法ならびに棒鋼
の製鋼法を利用する冷間引抜き快削性棒鋼製作法を提供
するにある。

本発明のさらにもう一つの目的は、マンガン、硫黄およ
びニオブ（Ｃｏｌｕｍｂｉｕｍ）の量と比、および冷間
引抜き時の変形量と変形形状とが最適な被削性を与える
ように調整された冷間引抜き快削性棒鋼を提供するにあ
る。

本発明のその他の目的は下記の明細書ならびに特許請求
の範囲により明確にされるものである。

硫黄、鉛、ビスマス、テルルおよびセレンのようなある
種の元素がスチールの被削性改善に有用があることは公
知である。被削性は複雑であり、十分に理解された性質
ではない。合金を、シングルポイントターニング、フォ
ーミング、ドリリング、リーミング、ポーリング、シェ
ービング、およびねじ切りのような作業において、切削
工具を用いて切削する時の挙動から、合金組成の影響、
金属加工片の塑性変形および切削力学が容易に制別でき
ないことにも問題がある。また通常の非定常状態の引張
り実験から得られる試験結果と生産工程での切削から導
かれる切断力データから得られる結果との間に、材料の
挙動に対する現在の知識からではギャップがある。

化学組成を改変し、介在物の大きさ、形状、分布および
化学的組成を最適にすることにより、切粉の脆性を増大
し、且つ工具／切粉界面における潤滑性を増加して、快
削性棒鋼の被削性を改良する試みが長期間金属学者によ
って行われて来た。

さらに、棒鋼内における摩耗性粒子及びミクロ構造の生
成を防止することが望まれている。例えば、被削性改善
の目的のために、再漫硫および再漫燐快削性棒鋼におい
て、ビスマスとテルル（米国特許第４，２３０，９３９
号）、鉛、ビスマス、およびテルルおよび／または硫黄
（米国特許第４，２４４，７３７号）、テルルおよび硫
黄（米国特許第４，２７９．６４６号）のような１個以
上の元素の量を変化することが行われている。しかしな
がら、かかる製品では、快削性棒鋼の被削性を向上させ
るニーズを完全に満足していない。被削性向上のために
、従来は、化学組成、冷間加工における圧下または寸法
収縮率、棒鋼の寸法及び断面を最適にするというよりは
、むしろ化学組成に対してとくに努力が払われて来た。

本発明は、化学成分とくにマンガン、硫黄およびニオブ
の最適比と、冷間加工量並びに棒鋼の最適寸法と及び最
適断面と組合せることにより、被削性を向上させること
をとくに指向したものである。従って、本発明において
は、棒鋼の化学組成、圧下、寸法および断面が、切削加
工にとくに適合するように調整されたものである。

本発明の冷間引抜き快削性再漫硫および再浸燐棒鋼は、
０．０８重量％までの炭素：０．６重量％ないし１．４
重量％のマンガン；０．１重量％までのケイ素；少なく
とも０．３重量％のリン；　０．２５重量％ないし０．
５０重量％の硫黄；０．０１重量％ないし０．１０重量
％のニオブ；０．１重量％までのバナジウム；ニッケル
、クロム、モリブデンおよび銅の合計量が０．１５重量
％までで残部が鉄からなる化学に、ｆｌ成を有するもの
である。マンガン、硫黄およびニオブの比は、適切な化
学的特性を有する棒鋼を得、かつかかる棒鋼の降伏強さ
を予測する上でとくに重要である。従って、（マンガン
の重量％）／（硫黄の重量％）の比は１．６ないし４．
０であり、〔（マンガンの重量％）−１，６２Ｘ（硫黄
の重量％）〕／（ニオブの重量％）の比は２ないし５０
である。

棒鋼の降伏強さ、従ってその被削性は原材料、寸法およ
び圧下によって決定される。原）オ料は、圧延機から得
られる製品の種類を考慮して、熱間圧延コイル、直径が
約５ｃｍ（２インチ）までの熱間圧延棒、および直径が
少なくとも約５ｃｍ（２インチ）の熱間圧延棒であるこ
とができる。特定の寸法に熱間圧延され、そして適当な
長さに切断された原材料は、ついで冷間引抜きされる。

冷間引抜きにおける圧下または寸法収縮率も、最終製品
である棒鋼の降伏強さを決定する上において臣めて重要
である。

０．０８重−％までの岸、 棒鋼の化学組成中の各種化学元素の役割と、棒鋼の被削
性と挙動とに対するこれら元素の影ひを考慮して、冷間
引抜きと切削とが行われる棒鋼の加工硬化とひずみ硬化
とを低く抑えるためには、低炭素量が必須条件である。

低炭素量は再及鋸旦圭チ再慢虜捧鋼の強度を低くし、ニ
ッケル、クロム、モリブデンおよび銅のような残余の元
素の合計量が０．１５重量％を超えないようにすること
と組合わせることにより、工具−加工片界面に生成する
切粉の延性が相対的に低く、かつ脆性が高い製品が得ら
れる。残余の元素が前記の特定した量より増え、炭素が
前記の特定した量より減すると、快削性製品にとって不
利となり、切粉の延性が上昇し、脆性が低下する。さら
に炭素量が０．０８重重量を超えて増えると、磨耗性粒
子が増加し、破面応力が増加する可能性が増え、そして
とくに六辺形の冷間引抜き棒鋼の表面硬度を上昇させる
。

０．６重−％ないし１．４重−０％のマンガン特定され
たマンガン量は、工具の寿命に影響を与える硫化マンガ
ン（ＭｎＳ）を主成分とする介在物を生成するうえで重
要である。マンガンは、冷間引抜き棒鋼の硬化性を促進
し且つ強度を高める。

特定の棒鋼における実際のマンガンの仕様は、熱間圧延
棒鋼の径、棒鋼に要求される機械的性質および指示され
た切削法に依存する。マンガン含量は棒鋼の寸法が大き
くなるにつれて増加し、降伏強さの目標値の上昇につれ
て増加する。

０、１重　％までのケイ　、 ケイ素含量が増加するに従い最終製品中の磨耗性ケイ酸
塩の量が実質的に増加するので、ケイ素量は０．１重量
％までに制限する必要がある。

０．２５　　％ないし０．５０重　％の６雀硫黄はＭｎ
Ｓ介在物の生成にも必要であり、この理由で硫黄含量は
少なくとも０．２５重量％にする必要がある。特定の棒
鋼に対する硫黄の特別な仕様は、棒鋼の寸法とマンガン
含量とに依存する。

最低の硫黄含量は原材料として熱間圧延コイルを用いた
ときに適用されるが、しかし約５６００ｋｇ／ａａ（約
８０ｋｓｉ）までの高い降伏強さを有する径の大きい冷
間引抜き棒鋼に対しては最高の硫黄含量が必要である。

過剰の硫黄は熱間脆性を増し、延性を低めるので、本発
明の製品の硫黄量の上限は０．５重量％である。

小なくとも０．０３重　％のリン リンは仕上面の平滑度を向上させるために必要である。

しかしながら、リンは加工硬化を増加し、切削時に生ず
る切粉の硬度を高める。従って、強度の高い冷間引抜き
棒鋼においては、高速切削作業用においてこの種の棒鋼
に習慣的に添加されているリン量（通常０．０９重量％
まで）よりも減少させる必要がある。

０．０１重９％ないし０．１０　　％のニオブ本発明の
棒鋼においては、強度を高め、棒鋼の肉厚によって機械
的性質を調整し、かつ切粉のじん性を低めるためにニオ
ブは必須の要素である。

ニオブの仕様は、降伏強さと棒鋼の寸法とにより異なる
。ニオブは、大きい径の冷間引抜き棒鋼の芯の硬化性を
促進し、加工硬化性を増大する。ニオブ含有棒鋼は、表
面強化を最低にし、芯を実質的に強化するために小さい
圧下で冷間引抜きを行なうことができる。しかし、含量
が特定された量より高くなると、ニオブの効果は強度を
過剰に増大させるので工具の寿命を減する。

０．１重−％までのバナジウム バナジウムは棒鋼、とくに大きい径の冷間引抜き棒鋼の
表面から芯を通しての機械的性質を向上させる。バナジ
ウム含量が仕様量を超えると棒鋼の被削特性が低下する
。

０．１５重　％までのｒ７、−、 ニッケル、クロム、モリブデンおよび銅の残余の元素は
、これらが強度や延性を上昇させ、に純性粒子の生成を
促進し、これら全てが棒鋼の被削特性を劣化させるので
、一般的に前記元素は被削性に対し有害である。従って
、残余元素は、規定された範囲内に保つ必要がある。

（マンガンの重量％）／（硫黄の重量％）の比は１．６
ないし４．０にする必要があり、この比が固溶体中のマ
ンガン量とＦｅＳ介在物量とを規定する。

マンガン、硫黄およ・、びニオブ間の関係を、〔（マン
ガンの重量％）−１，６２ｘ （硫黄の重量％）〕／（ニオブの重量％）として規定し
たが、これは製品を強化する際のマンガンとニオブとの
相対寄与を規定するためである。マンガンはオーステナ
イト分解の熱力学的変化（ｃｈａｎｇｉｎｇ　ｋｉｎｅ
ｔｉｃｓ　ｏｆ　ａｕｓｔｅｎｉｔｅ　ｄｅｃｏｍｐｏ
ｒｉｔｉｃｎ）を介して強度に影響を及ぼし、ニオブは
粒径を滅じて析出硬化を促進する。熱間圧延製品の寸法
、冷間引抜き製品に絞る際の圧下量、および棒鋼の最終
用途における所要引張強さに応じて、前記の比の仕様が
変化する。

記載した元素に加えて、下記の元素を１種以上添加する
ことにより被削性が改善される。

０．０３重量％ないし０．３５重量％の鉛；０．００５
重量％ないし０．０５重量％のジルコン；０．０５重量
％ないし０．２５重量％のビスマス；０．０３重量％な
いし０．１５重量％の鉛と、０．０５の鉛と、０．０５
重量％ないし０．１５重量％のビスマス； ０．００６重量％ないし０．０１２重量％の窒素；０．
０５重量％ないし０．２５重量％のビスマスと、０．０
０５重量％ないし０．０５重量％のテルル。

ジルコンは球状ＭＳ介在物生成を促進することにより被
削性を最高にするが、窒素はドリリング作業を容易する
切粉の脆性を促進する。

以下の表は、マンガン、硫黄およびニオブの量と熱間圧
延原材料、すなわち熱間圧延コイル、径が約５国（２イ
ンチ）までの熱間圧延棒鋼、または径が少なくとも約５
（Ｊｌｌ（２インチ）の熱間圧延棒鋼との関係を説明す
るものである９表には、元素の特定の組合わせによって
得られる特定の製品に対する降伏強さを表わしている。

約４２００ｋｇ／　ｃｒｌ　（６０ｋｓｉ）ないし約５
６０　Ｑｋｇ／ｃｒＪ　（８０ｋｓ　ｉ）の範囲の降伏
強さを有する冷間引抜き棒鋼に加工されようとしている
熱間圧延コイルに適用できるように、第１表には、降伏
強さと、マンガン、ニオブ、硫黄の各重量％、ならびに
これら３元素の比についての関係が示しである。第２表
は、約５ｃｍ（２インチ）までの熱間圧延棒鋼に対する
マンガン、硫黄、ニオブの仕様に関し、且つ冷間引抜き
における棒鋼断面収縮率の降伏強さに及ぼす影否を示し
ている。第３表は径が少なくとも約５ｃｍ（２インチ）
の熱間圧延棒鋼に対しての、第２表と同類の内容を表わ
したものである。

≦　　　　　４　　　　　≦　　　　　≦本発明に従っ
てつくられた製品の特定の例を以下に掲げる。

大庭■上 炭素　　　　０．０６重量％まで マンガン　　０．６重量％ないし１．５重量％ケイ素　
　　０．１重量％まで リン　　　　０．０３重量％ないし０．０６重量％ 硫黄　　　　０．２５重量％ないし０．４０重量％ ニオブ　　　０．０１重量％ないし０．０７重量％ を含む熱間圧延コイル鋼。ニッケル、クロム、モリブデ
ンおよび銅の合計量は０．１５重量％までで、残余は鉄
である。

〔（マンガン重量％）−１，６２Ｘ（硫黄重量％）〕／
にオブ重量％）の比は２．０ないし２２．５であり、（
マンガン重量％）／（硫黄重量％）の比は２．０ないし
３．５である。硫黄の重量％はさらに、希望する降伏強
さ（ｋｓｉ）に（０，００４２〜０．００５４）を掛け
て決定される。

尖隻尉主 炭素　　　　０．ＯＳ重量％まで マンガン　　０．７重量％ないし１．３０重量％ケイ素
　　　０．１重量％まで リン　　　　０．０３重量％ないし０．０９重量％ 硫黄　　　　０．２８重量％ないし０．５０重重量 ニオブ　　　０．０２重量％ないし０．０８重量％ バナジウム　０．１重量％まで を含む径が約５ｃｍ（２インチ）までの熱間圧延棒鋼。

ニッケル、クロム、モリフ゛デンおよび１同の合計量は
０．１５重量％までで、残余は鉄である。

〔（マンガン重量％）−１，６２Ｘ（硫黄重量％）〕／
にオブ重量％）の比は４ないし５１であり、（マンガン
重量％）／（硫黄重量％）の比は２．２ないし３．２で
ある。硫黄の重量％は、希望する降伏強さ（ｋｓｉ）に
（０，００４５〜０．００５８）を掛けて決定される。

実財Ｉ津走 炭素　　　　０．０８重量％まで マンガン　　０．８重量％ないし１．４重量％ケイ素　
　　０．１重量％まで ＩＪ　７　　　　０．０３重量％ないし０．９重量％硫
黄　　　　０．３重量％ないし０．５重量％ニオブ　　
　０．０２重量％ないし０．１０重量％ バナジウム　０．１重量％まで を含む径が少なくとも約５ｃｍ（２インチ）の熱間圧延
棒鋼。

ニッケル、クロム、モリブデンおよび銅の合計量は０．
１５重重量までであり、残余は鉄である。

〔（マンガン重量％）−１，６２Ｘ（硫黄重量％）〕／
（ニオブ重量％）の比は５ないし２５であり、（マンガ
ン重量％）／（硫黄重量％）の比は２．０ないし３．５
である。硫黄の重量％はさらに、希望する降伏強さ（ｋ
ｓｉ）に（０，００４５〜０．００６３）を掛けて決定
される。

マンガン、硫黄およびニオブの重量％は、製品の希望す
る降伏強さが上昇するにつれて増加する。

棒鋼の強化に対するニオブの寄与部分もまた、製品の降
伏強さ目標が増加するにつれて増加する。

高速ドリリングやフォーミングにおいて優れた被削性は
、降伏強さが約４２００　ｋｇ／ｃＩＩｌ　（６０ｋｓ
ｉ）ないし約４５５０　ｋｇ／ａｎ！　（６５ｋｓｉ）
の冷間引抜き棒鋼を使用することにより達成される。加
工仕上面を良くすることは、降伏強さが約４５５０ｋｇ
／ｃｉ　（６５ｋｓｉ）ないし約４９００　ｋｇ／ｃＡ
　（７０ｋｓｉ）の冷間引抜き棒鋼を使用することによ
り達成される。

本発明の重要な特徴は、各種の機ｌ戊加工指定、種々の
機械加工性能、各種の機械加工適合性を有する棒鋼が、
本発明によってここに開示された機械的ならびに化学的
性質の組合せの範囲から選択できることである。冷間引
抜きにおける収縮率もまた降伏強さに実質的に影響を及
ぼす。降伏強さは、冷間引抜きにおける収縮率、棒２４
をつくるのに用いられる熱間圧延材料の種類、ならびに
マンガン、ニオブ、硫黄の含有率と直接に関係する。

本発明の好ましい実施態様を記載したが、これらに対し
多くの改良、改変、代替がなされ得ることを十分に理解
されるべきである。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、炭素（Ｃ）が０．０８重量％まで、 マンガン（Ｍｎ）が０．６重量％ないし１．４重量％、 ケイ素（Ｓｉ）が０．１重量％まで、 リン（Ｐ）が少なくとも０．０３重量％、 硫黄（Ｓ）が０．２５重量％ないし０．５０重量％、 ニオブ（Ｃｂ）が０．０１重量％ないし０．１０重量％
   、 バナジウム（Ｖ）が０．１重量％まで、 ニッケル（Ｎｉ）、クロム（Ｃｒ）、モリブデン（Ｍｏ
   ）および銅（Ｃｕ）の合計が０．１５重量％まで、 残余が鉄（Ｆｅ）であり、 （マンガンの重量％）／（硫黄の重量％） の比が１．６ないし４．０であって、かつ 〔（マンガンの重量％）−１．６２×（硫黄の重量％）
   〕／（ニオブの重量％）の比が２ないし５０である 組成を有する冷間引抜き再浸硫および再浸燐快削性棒鋼
   。 ２、鉛（Ｐｂ）をさらに０．０３重量％ないし０．３５
   重量％含有している特許請求の範囲第１項記載の冷間引
   抜き棒鋼。 ３、ジルコン（Ｚｒ）をさらに０．００５重量％ないし
   ０．０５重量％含有している特許請求の範囲第１項記載
   の冷間引抜き棒鋼。 ４、ビスマス（Ｂｉ）をさらに０．０５重量％ないし０
   ．２５重量％含有している特許請求の範囲第１項記載の
   冷間引抜き棒鋼。 ５、鉛（Ｐｂ）をさらに０．０３重量％ないし０．１５
   重量％、ビスマス（Ｂｉ）をさらに０．０５重量％ない
   し０．１５重量％含有している特許請求の範囲第１項記
   載の冷間引抜き棒鋼。 ６、窒素（Ｎ）をさらに０．００６重量％ないし０．０
   １２重量％含有している特許請求の範囲第１項記載の冷
   間引抜き棒鋼。 ７、ビスマス（Ｂｉ）をさらに０．０５重量％ないし０
   ．２５重量％とテルル（Ｔｅ）をさらに０．００５重量
   ％ないし０．０５重量％含有している特許請求の範囲第
   １項記載の冷間引抜き棒鋼。 ８、ニオブ（Ｃｂ）量が０．０１重量％ないし０．０４
   重量％であり、降伏強さが約４２００ｋｇ／ｃｍ＾２で
   あることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の冷間
   引抜き棒鋼。 ９、ニオブ（Ｃｂ）量が０．０２重量％ないし０．０６
   重量％であり、降伏強さが約４５５０ｋｇ／ｃｍ＾２で
   あることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の冷間
   引抜き棒鋼。 １０、ニオブ（Ｃｂ）量が０．０２重量％ないし０．０
   ７重量％であり、降伏強さが約４９００ｋｇ／ｃｍ＾２
   であることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の冷
   間引抜き棒鋼。 １１、ニオブ（Ｃｂ）量が０．０６重量％ないし０．１
   重量％であり、降伏強さが約５６００ｋｇ／ｃｍ＾２で
   あることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の冷間
   引抜き棒鋼。 １２、炭素（Ｃ）が０．０６重量％まで、 マンガン（Ｍｎ）が０．６重量％ないし１．１５重量％
   、 ケイ素（Ｓｉ）が０．１重量％まで、 リン（Ｐ）が０．０３重量％ないし０．０６重量％、 硫黄（Ｓ）が０．２５重量％ないし０．４０重量％、 ニオブ（Ｃｂ）が０．０１重量％ないし０．０７重量％
   、 ニッケル（Ｎｉ）、クロム（Ｃｒ）、モリブデン（Ｍｏ
   ）および銅（Ｃｕ）の合計が０．１５重量％まで、 残余が鉄（Ｆｅ）であり、 （マンガンの重量％）／（硫黄の重量％） の比が２．０ないし３．５であり、 〔（マンガンの重量％）−１．６２×（硫黄の重量％）
   〕／（ニオブの重量％）の比が２ないし５０であって、
   かつ （硫黄の重量％）＝（０．００４２〜０．００５４）×
   （希望する降伏強さ（ｋｓｉ）） である組成を有する、熱間圧延コイル銅から成形される
   冷間引抜き再浸硫および再浸燐快削性棒鋼。 １３、冷間引抜きの断面収縮率が熱間圧延棒の１５％な
   いし３０％であり、降伏強さが約４２００ｋｇ／ｃｍ＾
   ２ないし約５６００ｋｇ／ｃｍ＾２であることを特徴と
   する特許請求の範囲第１項記載の冷間引抜き棒鋼。 １４、断面が約５ｃｍまでの熱間圧延棒によってつくら
   れていて、かつ 炭素（Ｃ）が０．０８重量％まで、 マンガン（Ｍｎ）が０．７重量％ないし１．３０重量％
   、 ケイ素（Ｓｉ）が０．１重量％まで、 リン（Ｐ）が０．０３重量％ないし０．０９重量％、 硫黄（Ｓ）が０．２８重量％ないし０．５０重量％、 ニオブ（Ｃｂ）が０．０２重量％ないし０．０８重量％
   、 バナジウム（Ｖ）が０．１重量％まで、 ニッケル（Ｎｉ）、クロム（Ｃｒ）、モリブデン（Ｍｏ
   ）および銅（Ｃｕ）の合計が０．１５重量％まで、 残余が鉄（Ｆｅ）であり、 （マンガンの重量％）／（硫黄の重量％） の比が２．０ないし３．２であり、 〔（マンガンの重量％）−１．６２×（硫黄の重量％）
   〕／（ニオブの重量％）の比が４ないし５１であり、か
   つ （硫黄の重量％）＝（０．００４５〜０．００５８）×
   （希望する降伏強さ（ｋｓｉ）） である組成を有する冷間引抜き再浸硫および再浸燐快削
   性棒鋼。 １５、断面が少なくとも約５ｃｍの熱間圧延棒からつく
   られ、かつ 炭素（Ｃ）が０．０８重量％まで、 マンガン（Ｍｎ）が０．８重量％ないし１．４重量％、 ケイ素（Ｓｉ）が０．１重量％まで、 リン（Ｐ）が０．０３重量％ないし０．９重量％、 硫黄（Ｓ）が０．３０重量％ないし０．５０重量％、 ニオブ（Ｃｂ）が０．０２重量％ないし０．１０重量％
   、 バナジウム（Ｖ）が０．１重量％まで、 ニッケル（Ｎｉ）、クロム（Ｃｒ）、モリブデン（Ｍｏ
   ）および銅（Ｃｕ）の合計が０．１５重量％まで、 残余が鉄（Ｆｅ）であって、 （マンガンの重量％）／（硫黄の重量％） の比が２．０ないし３．５であり、 〔（マンガンの重量％）−１．６２×（硫黄の重量％）
   〕／（ニオブの重量％）の比が５ないし２５であり、か
   つ （硫黄の重量％）＝（０．００４５〜０．００６３）×
   （希望する降伏強さ（ｋｓｉ）） である組成を有する冷間引抜き再浸硫および再浸燐快削
   性棒鋼。