JPS6345850B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、原特許第1389070号（特公昭61―
57050号）の改良に係り、砂やスラツジ類のよう
な細粒材に附着した水分を風力などに妨害される
ことのない条件下で円滑且つ高能率に適生な範囲
として調整し、しかも高い歩留りで回収すること
のできる調整装置を提供しようとするものであ
る。

川砂又はこれに準じた細粒材は所謂細骨材とし
て今日におけるセメント類を利用した各種の建築
又は土木工業上不可欠の資材であり、勿論古くか
ら一般に使用されて来たものであつて、近時にお
いては海砂や水滓砂或いはスラツジ類も代用され
つつある。ところがこのような細粒材には附着水
分があり、この附着水分値は多様広範囲に変動す
ることが常である。即ち斯かる川砂等はその産地
自体が川原のような屋外であり、これを採取して
ヤードに堆積するとしても特別に屋根を施すよう
なことが殆んどないものであるからそれらの採取
乃至運搬、貯蔵事情の何れからしても河川水、雨
露と接触する可能性が極めて高く、一方この砂等
はその細粒の故に比表面積が絶大であつて表面附
着水などを含有することが不可避であり、又それ
ら粒子間の空隙においても水分を保有するのでそ
の附着水分は常に存在し、しかもそれが天候条
件、気象条件によつて不断に変化する。同様のこ
とは前記した海砂、水滓砂などにおいても認めら
れ、特にこれらのものにおいてはその採取条件な
どに原因して異質成分な附着混入している可能性
が高く、これは上記川砂の場合においても粘土質
その他の泥分などが附着し、これらのものは上記
したような利用上において種々の弊害をもたら
す。一方斯様な砂類を用いてセメント混練物を調
整するに当つてはその水セメント比（以下Ｗ／Ｃ
という）やセメント砂比（以下Ｃ／Ｓという）、
或いはコンクリートとする場合においてそれらの
セメント又は砂の何れが一方又は双方に対する砂
利のような粗骨材Ｇの配合比（以下Ｓ／Ｇ又は
Ｃ／Ｇという）如何は得られる成形体の強度や流
動性（成形性、施工性）の如何に夫々重大な影響
を及ばすことが明かであり、即ち過剰に配合され
た水分は何れにしても分離、ブリージングを惹起
し又その強度低下の大きな原因となり、反応に水
分過少は成形性や注入性を損い、成程振動や圧縮
のような補助処理を併用しても緻密な組織を形成
することができず、同様に強度低下その他の製品
欠陥を招来する。従つて上記のようなＷ／Ｃなど
を適正に決定することが好ましい製品を得、又円
滑な注入成形を図り更には有効な吹付施工を得る
上において不可欠であるに拘わらず、それに用い
られる砂の附着水量が上記のように変動しこれを
的確に把握、管理することのできない事情である
ことは事実上前記したような関係を適正に決定し
得ないわけであつて、Ｗ／ＣのみならずＳ／Ｃも
不定であり、結局好ましい強度や成形作業をなし
得ない。勿論この砂の重量を絶乾状態まで乾燥し
或いは水中で測定するような方法もあるが、大量
に必要とされる砂にあつては実地的に採用不可能
に近く、又前者は大量の熱エネルギーと時間を費
消し、後者も又砂粒内に完全に水を滲透し空気を
放出するための工数（JISによれば24時間浸水を
要件とする）及びその後にその含有水を排出する
工数が著しく嵩む。

上記のように附着混入する異質成分がその性能
に変化を来すことも当然で、特に海砂に附着した
塩分などは鉄筋材の腐食を招くこととなるので厳
しく規制され、JISなどにおいてもその除塩手法
が規定されているが、斯様な除塩のための海砂洗
滌には大量の清水が消費され、その取扱いも煩雑
で、勿論除塩洗滌後の脱水にも困難な処理を必要
とする。

なおこのような粒状材表面の脱水を図るために
風力を利用して粒状材を飛散し、この飛散した粒
状材の衝撃力で脱水させることが特開昭53−
54358号に提案されているが、この場合には相当
に強い風力を必要とすることは明らかで、この風
力が設備のケーシング内で乱流し且つ設備の周辺
に噴出することは当然で、単に設備から噴出する
ものだけでも台風なみの風力またはそれ以上であ
る。即ち仮に工場内で実施すると工場内が台風の
ように吹き荒れることになり、屋外で実施しても
周辺の土砂を吹き飛ばせ、作業者が設備に近寄る
ことも困難な程で、ケーシング内ではそれ以上に
強い圧力気流が発生し、粒状材の衝撃反転後にお
ける挙動も乱れ、特に砂粒の場合にはケースから
の噴出気流で砂粒がケース外に吹き飛ばされ、そ
の処理結果が大きく乱れると共に作業自体も不安
定なものとならざるを得ない。

本発明者等は前記した原特許第1389070（以下原
発明という）を提案し上記したような砂などの細
骨材を遠心力を利用して殊更に風力などを利用し
ないで飛散せしめ、この分散飛行粒子を板面に衝
突させ、該衝突時の衝撃力によつて附着水分を衝
突板面に移行させ、細骨材を板面から反転落下さ
せて附着水分を調整することを創案し、上記のよ
うな粒子の衝撃時において完全な粒子からの脱水
をなし得ないとしてもケース内気流などによつて
粒子挙動の乱されることが少なく一般的に粒子に
残留する水量は上記した飛行速度、遠心力に反比
例し、従つて遠心力の程度を適当に選ぶことによ
り衝撃板から反転落下する砂粒の附着水量を略一
定化させることも提案したが、この方法の場合に
おいて衝突板面に衝撃反転する細粒材のロスがそ
れなりに生じ、成程飛行方向などについて検討し
ても一部の細粒材が充分な歩留りを得難い傾向を
有している。

本発明はこのような実情に鑑み更に検討を重ね
て創案されたものであつて前記原発明の技術手法
に従うに当つてその衝撃壁面に区分手段を設け、
壁面にそつて運動する細粒材の壁面からの離脱を
図ることにより好ましい歩留り向上を得しめるも
のである。

蓋し上記したような本発明装置の１例は添付図
面に示す通りであつてホツパーのような細粒材供
給手段１の下方が遠心力附与手段たる回転円板２
が取付けられ、即ちこの回転円板２の中央部には
ホッパ１からの装入口１１が臨ませられると共に
その周側部に分散片７が配設されており、しかも
このような回転円板２は前記供給手段１の装入口
外側に対して回転自在に設けられた軸筒１２に連
結されたものであつて、該軸筒１２は固定筒１３
に対してベアリング３を介装して組付けられ、又
この軸筒１２の上部に取付けられたプーリ１５は
モータ４のプーリ５との間にベルト１４が懸回さ
れていて所要の速度で回転されるように成つてい
る。然して上記したような回転円板２の周側には
適当な距離を採つて衝突部体たる環状の衝突板６
がケーシング１０内の下拡がりに傾斜した釣鐘状
の誘導部体９に対して適宜に装脱可能に設けら
れ、該誘導部体９の下部には区分手段８，８ａ，
８ｂが多段に環設され最下段の区分手段８ｂは上
記誘導部体９の下方域を上記ケーシング１０と相
俟つて、実質的に密閉するように成つており、こ
の区分手段８ｂに連結板１８を以て他の区分手段
８ａ，８が段設されることは図示の通りである。

各区分手段８〜８ｂの上端はナイフ状に形成さ
れ、この部分が誘導部体９のの内面に対し少くと
も液体及び空気を通過させる程度の間隙を採つて
対設されることは図示の通りであり、誘導部体９
面に沿つて運動する細粒材を該壁面から離脱させ
るように成つている。

なお上記したような回転円板２の外周には場合
によつてはその周側部を少許下向きに屈曲させた
環状の回転板２ａを仮想像で示すように添設して
もよく、この場合においては砂粒の飛散がそれな
りに下向きに行われることとなり、衝突板６の設
定位置はより下方となるが、特別に分散片７を配
設しなくも円板２面で展開された砂粒に対しその
飛散離脱に際してその下向屈曲域における砂粒の
摩擦作用と相俟つて有効な遠心力附与を図ること
ができる。然してこのような場合の各区分手段８
〜８ｂの誘導部体９面との間隔は図示の場合より
更に小とすることにより砂粒の好ましい離脱が図
られ、上記同様の作用を得しめることができる。
又ホツパー１に対してはベルトコンベアの如きを
前置して砂粒を連続的に送入する。

なお後述する実施例のように上記したような装
置において好ましい運転条件を採用するならば上
記した装置において誘導部体９面にそい排出する
ものは水分と実質的泥分となるから、このものは
そのまま放流してもよい。

然し適用される砂粒などの性状如何によりこの
ように好ましい運転条件が常に得られない場合も
あり、斯様な場合には誘導部体９の下端から区分
手段８ｂの外部に落下したものを適宜に沈降分離
その他の処理をなしてその細粒材を分取し、これ
をコンベアなどによつてホツパー１に装入し再処
理を行い得ることは勿論である。又本発明の処理
によつて細粒材から除去された水分はこれを単に
放流することなく、これを適宜に回収利用するこ
とができ、例えば水分調整された該細粒材のその
後のモルタル又はコンクリート混練用に利用す
る。

蓋しこれらの関係をも考慮した具体的な装置は
第２図に示す通りであつて、第１図に示したよう
な装置における誘導部体９の下方に受 １９を若
干傾斜させて環設し、又区分手段８ｂの下方は図
示のように絞り、これに搬出ベルトコンベア２０
を配設し、調整処理された砂が絞り口２０ａにお
いて常に若干堆積された状態でコンベア２０で搬
出することによりこの区分手段８ａ内を実質的に
密閉状態とするようにし、然して上記受樋１９の
傾斜した下位部分に放流口１９ａを設けて排水槽
１８内に設けられたホツパー状の受器１７内に細
粒材から除去された水を落し込むように成つてい
る。又このような受器１７の底部には掻上片２１
ａの配設された所謂むかでコンベアの如き掻上コ
ンベア２１が設けられ、受器１７の底部に沈降し
た固形分を排水槽１８の外部に掻上げるようにさ
れ、しかも排水槽１８には別に吸入口２３を有す
る送水管２２が設けられていて所要の揚水機構
（図示せず）で揚水し前記したようなモルタル又
はコンクリートを混練するための混合機部分に送
るように成つており、前記排水槽１８の一側には
水位レベル検出機構２４を有する給水管２５が設
けられていて常に該排水槽１８の水位レベルを一
定とするように成つている。上記した送水管２２
は場合によつては受樋１９部分に導いて該受樋１
９内を清掃するように注水せしめ、或いはホツパ
ー１に送入するコンベア３０の基部に導いてホツ
パー１に送り込まれる細粒材に予め加水する目的
に利用され得る。即ち本発明によるものが結局は
衝撃力を利用して細粒材の表面附着水を除去する
ものであつて、この除去すべき水を事前に殊更に
加水することは無意味のようであるけれども場合
によつては除去調整された水分値に達しない転燥
状態の細粒材である場合があり、この場合には折
角の除去調整処理によつても一様な水分値となら
ない。又各細粒材にそれなりの泥分が混入してい
ることが避けられず、この泥分は粘性を有するの
で衝撃板６面に粘着する可能性が特に被処理細粒
材の水分値が低い場合に高いから、このような場
合に被処理細粒材の水分量を予め高めておくこと
は頗る有意であり、即ち細粒材から除去され壁面
を流下する水によつて衝突板６面などに凝着しよ
うとする泥分なども流下させることができる。

更にこのように衝突板６部分に泥分などの凝着
する可能性の高い場合には第２図実施態様で示す
ようにホツパー１の上方に設けられたモータ４ａ
で駆動される垂軸２７をこの衝突板６部分まで垂
下し、該垂軸２７に清掃片２８を配設して緩徐な
垂軸２７の回転（例えば毎分10回以下）で衝突板
６部分の掻取清掃を行わせることができる。蓋し
粘着性の高い泥分凝着層がこの衝突板６面部分に
形成されるようなことはそれが緩衝層となつて折
角の衝撃エネルギーを利用した調整効果を損うこ
ととなり、又その泥分などによる凝着層に細粒材
自体が補着され衝撃反転されなくなる可能性も高
くなるが、斯様な泥分附着量の高いような細粒材
の場合においても前記のような清掃片２８による
清掃を適宜に行わせることによりそれらの不利の
ない水分調整処理を有効に実施することができ
る。

なお上記のような垂軸２７には必要に応じてス
クリユー２９を設け、ホツパー１からの細粒材を
回転円板２上に定常的に供給するようにする。即
ち回転円板２に供給される細粒材の量が極端に変
動することが一定状態の水分調整を得る上におい
て好ましくないことは明かであり、回転円板２と
は別のモーター４ａによる駆動で該定常供給を図
ることにより好ましい供給と操業が得られること
となる。

上記したような装置による本発明による具体的
な調整例について述べると以下の通りである。

調整例 １ 上記した図面に示すような装置によつて附着水
量の４％〜25％の範囲で種々に異る千葉県君津産
出の含水中目川砂（吸水率2.25％、粗粒率3.27
％）を供給し、回転円板２としては径450mmのも
のを用い、この回転円板２をモータ４によつて毎
分1250回転の速度で回転させ、供給された砂粒を
衝突板６に対して衝突せしめた。ホツパー１に対
する砂粒供給速度は含水砂として25m²／hrとし、
ホツパー１に送入するコンベア上で５〜40／
minの散水をなしつつ供給させたが、上記したよ
うな回転円板２の回転条件下において区分手段８
ｂ内下部に堆積した砂をその密閉条件が堆積砂で
確保させつつコンベアで搬出された砂を毎分サン
プリングしその含有水量を測定した結果は8.79〜
8.93％の範囲内であり、附着水量としては6.54〜
6.58％の略完全状態で一定したものであることが
確認され、更にその回収量は24.1m²／hrで歩留り
は96.2％に達し、減量分は実質的に泥分と認めら
れた。

又上記したところと同じ条件で回転円板２の回
転速度を毎分1500回転と前記の場合より高速とし
たときにおいて搬出された砂のサンプリングに関
する含水量測定結果は6.92〜7.04％（附着水量
4.66〜4.77％）であり、更に該回転速度を1750
回／minとした場合は含水率5.79〜5.88％（附着
水量3.53〜3.62％）であつて、何れの場合もその
附着水量がより低く、しかもばらつき斑囲がより
狭い範囲内で一定化していることが確認され、そ
の回収量は1500rpmのときは24.28m²／hr、
1750rpmのときが24.52m³／hrであつた。

調整例 ２ 前記した調整例１におけると同じ装置で広島県
産出の中目海砂（吸水率2.46％、粗粒率2.62％、
で塩分含有量0.33％）を処理し、この場合におい
てホツパーに対するコンベア上において毎分30
の水を添加して処理した。

即ちこのときにおいて上記実施例における前段
で示した回転円板２の回転条件下では得られたサ
ンプリングの含有水が8.56〜8.71％（附着水量
6.40〜6.55％）であつて同じ回転条件でも中目砂
たることから附着水量が低くなつており、又その
塩分含有量が0.03％であつてそのまま充分に生モ
ルタル又は生コンクリート調整用として利用し得
ることが確認され、回収量は23.8m³／hrであつ
た。

同様に実施例１後段の回転条件のときのサンプ
リング含有水測定値は1500rpmのときが6.76〜
6.83％（附着水量4.30〜4.37％）であり、
1750rpmのときが5.51〜5.58％（附着水量3.05〜
3.12％）であつて前記同様にばらつきの少い結果
を得ることができしかもこれらのときの塩分含有
量は0.028％、0.027％であつて何れもそのままコ
ンクリート用に供し得ることは勿論であつた。

なおこの場合において、従来の除塩処理技術に
従い清水によつてその塩分を除去する洗滌をなす
には少くとも被処理海砂の容積と同じ量以上の清
水による洗滌操作が必要であつて上述した調整例
に相当する25m³の海砂を処理するには25〜80m³の
清水が消費される。これに対して上記した本発明
の場合においては30×60（分）であつて、必要
な水量は僅かに1.8m³／hrであり、清水消費量が
大幅に縮減される。

しかも上記した従来法の除塩処理はスプリンク
ラー又は単なる散水のような手法によるもので除
塩効果が相当にばらつき、例えば平均値が0.03％
となつても具体的には例えば0.002〜0.150％のも
のであり、工業的に好ましい範囲とされる0.04％
以下の要件を満たされないものが相当に混入して
いるが本発明の上記調整例の場合はコンベア上で
均等に加水されること、衝撃分離が均等且つ的確
に行われることから0.007〜0.038％であつてその
ばらつき範囲が少く、この点からしても好ましい
ものであることが知られた。

調整例 ３ 粗粒率2.53％、吸水率2.90％の水滓スラグ砕砂
を調整例１において記載したところと同様に処理
した。

即ち1250rpmのときは毎分行われたサンプリン
グの含有水が8.99〜9.27％（附着水6.09〜6.37％）
であり、1750rpmのときは含有水が6.19〜6.28％
（附着水4.29〜4.38％）であつて、回収量につい
ては1250rpmのときが24.0m³、1500rpmのときが
24.3m³、1750rpmのときが24.51m³であつた。

上記したような水分調整材を用いて行う利用法
についての具体例を示すと次の通りである。

利用例 １ 従来一般法に従つてセメントモルタルを調整す
べく絶乾に近い千葉県君津産中目川砂を用い、セ
メントを956Kg／m³とし、Ｃ：Ｓ＝１：１cm²で
Ｗ／Ｃを35％、リグニンスルフオン酸系分散剤を
7.65Kg／m³の割合で混練されたものは相当に気泡
発生が認められ、このものの流動性はＪロートで
42秒であり、ブリージング率は３時間後で６％で
あつて、又このモルタルによる成形体の３日後圧
縮強度は375Kg／cm²、７日後で489Kg／cm²、28日後
では563Kg／cm²であつた。なおこの28日後におけ
る変動係数は15.3％である。

これに対し上記と同じ中目砂を本発明による水
分調整処理を調整例１で記載したところと同じに
回転円板を1750rpmで回転させたものの表面附着
水は3.53％であり、このような川砂に対し、前記
したところと同じセメント量、Ｃ／ｓおよびＷ／
Ｃの関係となるように残部の水（上記表面附着水
量を差引いて）と分散剤とを添加混合したモルタ
ルの流動性はＪロートで13secであり、３時間後
のフリージング率は0.5％であつた。又斯かるモ
ルタルにより成形された製品の３日後圧縮強度は
532Kg／cm²、７日後で698Kg／cm²、28日後では790
Kg／cm²であり、その変動係数は4.8％であつた。

更に上記中目砂を同じく回転円板が1750rpmの
回転速度で水分調整し表面附着水3.53％とされた
ものに16.47％の１次水を均等に添加混合してか
らセメントをＣ／ｓ＝１：１となるように添加混
合して砂粒表面にＷ／Ｃが20％とされた造殻を形
成せしめ、その後に２次水15％と分散剤0.8％を
添加混練して得られたモルタルの流動性は19sec
であり、又その３時間におけるプリージング率は
零であつた。然して斯かるモルタルで形成された
製品の３日後圧縮強度は619Kg／cm²、７日後で739
Kg／cm²、28日後では855Kg／cm²であつて、変動係
数は2.2％であり、前記した従来一般法に比すれ
ば同じ配合であるに拘わらず著しい強度増大が得
られ、且つ安定した品質たることを確認できた。

利用例 ２ 従来一般法により利用例１におけると同じ君津
産出中目砂を用い、セメントを347Kg／m²、Ｃ／
Ｓ＝１：２、Ｃ／Ｇ＝１：3.6、分散剤を3.5Kg／
m³の割合で配合しＷ／Ｃを42％とされたコンクリ
ートのスランプ値は2.1cmであり、又このコンク
リートでは相当のブリージング及び気泡の発生が
目視で確認できた。

然してこのコンクリートにより得られた成形物
の３日後圧縮強度は208Kg／cm²、７日後で284Kg／
cm²、28日後では334Kg／cm²であつて、その変動係
数は17.4％であつた。

これに対し利用例１における同じ表面附着水量
を3.53％とする調整処理を行つた同じ中目砂で上
記したところと同じ配合比、組成とし混練調整さ
れたコンクリートのスランプ値は8.2cmであり、
若干の分離、ブリージングに認められるものであ
つたが、斯様なコンクリートで得られた成形体の
３日後圧縮強度は274Kg／cm²、７日後で348Kg／
cm²、28日後では482Kg／cm²であつてその変動係数
は8.2％であり、50％近い強度増大が得られてい
ると共にバラツキ範囲のそれなりに少いものであ
つた。

更に上記と同じ3.53％の表面附着水調整川砂に
対し6.47％の１次水を添加混合してからセメント
量を上記と同じになるように添加し造殻部のＷ／
Ｃを20％とした造殻砂を得、このものに砂利と共
に２次水を22％と分散剤をセメント量の１％の割
合で添加混合し前記したところと同じ配合組成の
コンクリートとした。然してこのコンクリートの
スランプ値は11.6cmであり、又このコンクリート
による成形体の３日後圧縮強度は308Kg／cm²、７
日後で382Kg／cm²、28日後では513Kg／cm²であり、
且つその変動係数は5.1％であつて、更にその強
度が50％前後高められており、又ばらつき範囲の
頗る少い安定したコンクリートを得ることができ
た。

利用例 ３ 利用例２におけると同じ配合組成のものに更に
嵩比で1.5％の鋼繊維を添加したコンクリートを
従来一般法で調整混練したものはスランプ値が
1.5cmであつて分離、ブリージングの大きいこと
が目視で確認され、このコンクリートによる成形
28日後の曲げ強度は58Kg／cm²であつた。

これに対し本発明による水分調整を行つた砂を
用い同様に鋼繊維を配合したコンクリートのスラ
ンプ値は7.4cmであり、若干の分離、ブリージン
グが認められたが、このコンクリートによる成形
体の28日後における曲げ強度は75Kg／cm²であつ
た。

更に上記のように水分調整してから砂粒に対し
Ｗ／Ｃを20％とした造殻を形成させ、このものを
用いて上記と同じ配合組成とし調整された鋼繊維
入りコンクリートにおいてはスランプ値が12.8cm
で分離、ブリージングが認められず又このものに
よる成形体の28日後曲げ強度は92Kg／cm²であつ
た。

利用例 ４ 上記した利用例１〜３におけると同じ川砂を用
いセメントを吹付工として350Kg／m³、砂を1120
Kg／m³、粗骨材を700Kg／m³、急結剤を10.5Kg／
m³となるように乾式条件下で混合したものを高圧
空気で圧送し、このような乾式圧送物に吹付ノズ
ル部でＷ／Ｃが50％となるように水を添加し直角
壁面（側壁面）に吹付施工した場合におけるリバ
ウンド量は約35％で、又トンネル内粉塵発生量は
約750CPMであつた。又該吹符工の28日後におけ
る圧縮強度は232Kg／cm²であり、その変動係数は
14.5％であつた。

これに対し上記したものと同じ川砂を利用例１
〜３と同じに表面附着水を3.53％に調整した川砂
を用いた場合には同じ配合組成および吹付施工条
件でのリバウンド量が18％となり、しかもその粉
塵発生量は340CPMであり、且つその吹付工の28
日後圧縮強度は363Kg／cm²、その変動係数は5.3％
であつた。

更に上記の表面附着水率3.53％とされた川砂を
用い、Ｃ／ｓが１：１となるモルタルを得るに当
つて前記川砂に造殻層のＷ／Ｃが20％の造殻を形
成してからＷ／Ｃ＝34.2％で分散剤が0.6％（セ
メント量に対し）として調整された流動性のよい
モルタルを一方の管路で圧送し、他方の管路では
吹付工としてＣ／ｓが１：3.01、Ｓ／Ａ（Ａは粗
骨材、即ちAggricate）が56％となるように上記
同様に水分3.53％に調整された砂と粗骨材を乾式
条件で圧送し、これらのものを急結剤などでノズ
ル部において一方の管路からの発送量１部に対し
他方の管路から圧送量を1.75部の割合で混合させ
垂直壁面に吹付施工した。この吹付コンクリート
におけるＷ／Ｃは42％でセメント量は352Kg／m³
のものであり、吹付時のリバウンド量は8.9％、
粉塵発生量は72CPMであつて、吹付け28日後の
圧縮強度は542Kg／cm²、変動係数は3.2％のもので
あつて、強度においては従来一般法の倍以上、変
動係数では５分の１近くに縮限された好ましい吹
付施工をなすことができた。

以上説明したような本発明によれば砂その他の
細粒材に関してその附着水分を風力その他に妨害
されることの少ない条件で有効に調整することが
できるものであり、それによつて従来技術におい
て適正配合比を実地的に求め得なかつた砂などの
細粒材に関し常に好ましい配合関係を得しめその
製品強度を夫々の配合比条件下において最高状態
となし又ばらつき範囲の少い安定した品質の製品
を得しめることが可能となるものであり、しかも
このような処理を量産的に行わせても処理時にお
けるロス量が少く工業的に有利な調整処理を円滑
に実施することができるものであつて工業的にそ
の効果の大きい発明である。

追加の関係 本発明は原特許第1389070号（特公昭61−57050
号）の改良に係るものであり、即ち附着水を有す
る砂などの細粒材を飛散せしめ、この飛散細粒材
を壁面に衝突させ、該衝突時の衝撃力で細粒材面
附着水分の離脱を図ることにおいてはこの原発明
と同様であるが、本発明においてはこのような衝
突壁面と連続した壁面に対して所要の間隙を採つ
て添設された区分手段を用い該壁面に略そつて運
動する細粒材をその壁面から離脱させることによ
り、該処理を受ける細粒材の回収率を有効に高め
得、実質的に泥分その他の不純分を分離したよう
な細粒材として回収することがきるものであつ
て、更には上記のような区分手段で処理室内外を
区分し実質上密閉条件で処理させることにより処
理雰囲気を適当に高圧化し飛散する細粒材に伴つ
て区分手段の端部と壁面との間隙を通過するよう
に得られる空気の流れによる除水効果の如きも適
切に得られることから調整効率を高め、ばらつき
範囲のより狭い好ましい調整結果を得しめること
ができるものであり、従つて又このようにして精
度高く含有量、附着水量の調整された砂などを生
モルタル又は生コンクリート用に供することによ
りそのＷ／Ｃ、Ｓ／Ｃその他の配合関係も適生に
決定されることから斯様な生モルタル又は生コン
クリートによる成品の強度その他を充分に措信し
得るものとなり、特に斯かる砂のような細粒材の
表面に対し適量のセメント等の附着造殻せしめた
ものを用いるような多段行程を経しめるような場
合において夫々の行程における必要水量を的確に
得しめるだけでなしに該造殻を理想的に得しめる
ための水量を合理的に得しめて所期の目的を常に
最高状態に達成し得るなどの特質を得しめるもの
であるから前記原発明の改良に係るものである。
駆動エネルギーに所期の調整処理を円滑に行わせ
得るものであり、設備的にもコンパクトなもので
足り、大量に必要とされる砂などに対する管理手
法として頗る有効適切なものであるから工業的に
その効果の大きい発明である。

【図面の簡単な説明】

図面は本発明の実施形態で示すものであつて、
第１図は本発明による装置の一例を示す断面図、
第２図はその除去された水の処理系を配設した場
合の説明図である。 然してこれらの図面において、１は細粒材供給
手段、２は遠心力付与手段たる回転円板、３はベ
アリング、４はモータ、５はプーリ、６は衝突部
体たる衝突板、７は分散片、８，８ａ，８ｂは区
分手段、９は誘導部体、１０はケーシングを示す
ものである。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ 遠心力付与手段と、該遠心力付与手段に砂な
   どの細粒材を供給するための細骨材供給手段を有
   し、前記遠心力付与手段に適当な間隔を採つて衝
   突部体を設け、しかも該衝突部体の下方にこの衝
   突部体に対し衝突反転した細骨材収集手段を設
   け、更に上記衝突部体に対し所要の隙間を採つて
   この衝突部体面に略そつた方向に運動する細粒材
   の離脱を図るための区分手段を設けたことを特徴
   とする細粒材に関する水分調整装置。