JPS634666B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS634666B2 JPS634666B2 JP56129264A JP12926481A JPS634666B2 JP S634666 B2 JPS634666 B2 JP S634666B2 JP 56129264 A JP56129264 A JP 56129264A JP 12926481 A JP12926481 A JP 12926481A JP S634666 B2 JPS634666 B2 JP S634666B2
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- JP
- Japan
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- pressure
- probe
- hole
- tip
- truncated
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-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01P—MEASURING LINEAR OR ANGULAR SPEED, ACCELERATION, DECELERATION, OR SHOCK; INDICATING PRESENCE, ABSENCE, OR DIRECTION, OF MOVEMENT
- G01P5/00—Measuring speed of fluids, e.g. of air stream; Measuring speed of bodies relative to fluids, e.g. of ship, of aircraft
- G01P5/14—Measuring speed of fluids, e.g. of air stream; Measuring speed of bodies relative to fluids, e.g. of ship, of aircraft by measuring differences of pressure in the fluid
- G01P5/16—Measuring speed of fluids, e.g. of air stream; Measuring speed of bodies relative to fluids, e.g. of ship, of aircraft by measuring differences of pressure in the fluid using Pitot tubes, e.g. Machmeter
- G01P5/165—Arrangements or constructions of Pitot tubes
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Measuring Volume Flow (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、３次元的な流れの場において、一
点における気流の方向、速度の大きさおよび静圧
を同時に測定できる多角錐台型のピトー管型プロ
ーブの改良に関する。
点における気流の方向、速度の大きさおよび静圧
を同時に測定できる多角錐台型のピトー管型プロ
ーブの改良に関する。
（従来技術）
航空機やターボ機器等に働く空気力を知るため
には、これらの物体のまわりや後方の気流速度の
大きさ、方向および静圧などを測定しなければな
らない。この場合、計測器に要求される性能は、
小型で可動部分がなく、安定性があことである。
には、これらの物体のまわりや後方の気流速度の
大きさ、方向および静圧などを測定しなければな
らない。この場合、計測器に要求される性能は、
小型で可動部分がなく、安定性があことである。
このような要求の一部をみたすものとして、従
来、ピラミツド型の５孔ピトー管型プローブ、ま
たは回転式非対称楔型プローブ等が用いられてき
た。
来、ピラミツド型の５孔ピトー管型プローブ、ま
たは回転式非対称楔型プローブ等が用いられてき
た。
ピラミツド型の５孔ピトー管型プローブは、第
８図に示すように四角錐台型の頭部の中心に総圧
孔２０を、上下左右の斜面部に圧力孔２１，２
１′，２２，２２′を有し、頭部下流部のパイプ表
面に垂直な静圧孔２３を有している。このプロー
ブによつて風向、風速を測定する場合、風向の迎
角は上下の圧力孔２１，２１′、偏角は左右の圧
力孔２２，２２′にかかる圧力の差から求められ
る。しかし、風速を求めるための動圧を正確に測
定するには、プローブを気流方向に向けなければ
ならず、プローブを気流方向に自動的にむけるた
めの複雑な機構が必要とされた。
８図に示すように四角錐台型の頭部の中心に総圧
孔２０を、上下左右の斜面部に圧力孔２１，２
１′，２２，２２′を有し、頭部下流部のパイプ表
面に垂直な静圧孔２３を有している。このプロー
ブによつて風向、風速を測定する場合、風向の迎
角は上下の圧力孔２１，２１′、偏角は左右の圧
力孔２２，２２′にかかる圧力の差から求められ
る。しかし、風速を求めるための動圧を正確に測
定するには、プローブを気流方向に向けなければ
ならず、プローブを気流方向に自動的にむけるた
めの複雑な機構が必要とされた。
その上、静圧孔２３は、パイプの外径に応じて
総圧孔２０から一定距離以上離す必要があるた
め、総圧孔にかかる圧力と静圧孔にかかる圧力の
差から求められる動圧は、プローブ頭部の値を示
すものではなくなつてしまう。従つて、測定され
る風速に誤差が伴うこととなる。また、プローブ
後部に前述の複雑な機構が存在し、これが測定対
象としている流れの場を乱す等、避け難い欠点を
持つている。
総圧孔２０から一定距離以上離す必要があるた
め、総圧孔にかかる圧力と静圧孔にかかる圧力の
差から求められる動圧は、プローブ頭部の値を示
すものではなくなつてしまう。従つて、測定され
る風速に誤差が伴うこととなる。また、プローブ
後部に前述の複雑な機構が存在し、これが測定対
象としている流れの場を乱す等、避け難い欠点を
持つている。
第９図に示すように２本の細いパイプ２４，２
５を相互に接合し、先端部をプローブ軸線２６に
対して45゜と60゜に、非対称楔面状に切除し、それ
ぞれのパイプ先端に圧力孔２７，２８を形成させ
た非対称楔型プローブも本発明者等によつて提
案、使用されている。この非対称楔型プローブ
は、その軸線２６のまわりに所定の角度ずつ回転
させ、各角度位置における圧力を検出し、これら
検出圧力から気流速度の大きさ、方向および静圧
を同時に測定、処理するものであるが、プローブ
を所定の角度に回転させるための回転駆動装置が
必要である等の欠点があつた。
５を相互に接合し、先端部をプローブ軸線２６に
対して45゜と60゜に、非対称楔面状に切除し、それ
ぞれのパイプ先端に圧力孔２７，２８を形成させ
た非対称楔型プローブも本発明者等によつて提
案、使用されている。この非対称楔型プローブ
は、その軸線２６のまわりに所定の角度ずつ回転
させ、各角度位置における圧力を検出し、これら
検出圧力から気流速度の大きさ、方向および静圧
を同時に測定、処理するものであるが、プローブ
を所定の角度に回転させるための回転駆動装置が
必要である等の欠点があつた。
（この発明が解決しようとする問題点）
本発明は、多角錐台形の頭部を有するピトー管
型プローブにおいて、プローブをその軸線のまわ
りに回転する必要もなく、プローブを気流方向に
むけるという複雑な操作も必要とせずに、多角錐
台の頂点に設けた遮蔽型全圧管の圧力と、多角錐
面上の孔の圧力を検出し、簡単な計算処理によつ
て三次元的な流れ場の任意の位置の風向、風速お
よび静圧を同時に測定できるプローブを得ようと
するものである。
型プローブにおいて、プローブをその軸線のまわ
りに回転する必要もなく、プローブを気流方向に
むけるという複雑な操作も必要とせずに、多角錐
台の頂点に設けた遮蔽型全圧管の圧力と、多角錐
面上の孔の圧力を検出し、簡単な計算処理によつ
て三次元的な流れ場の任意の位置の風向、風速お
よび静圧を同時に測定できるプローブを得ようと
するものである。
（問題を解決するための手段）
この発明のピトー管型プローブは、全圧管とし
て遮蔽型全圧管を用いることを特徴とする。即ち
第３図、第４図に示すように、その先端の多角錐
台型頂点に遮蔽穴７を設け、その内側に、遮蔽穴
７の先端から遮蔽穴の径Ｄとの関係で定まる一定
長Ｌだけ入つた位置に、穴径Ｄより小径の全圧管
３を配設固定する。遮蔽穴７の底端には遮蔽穴内
の圧力を一部分リークさせる分流孔８ａ，８ｂ，
８ｃが設けられ、プローブ先端部ロの外周壁面上
に開口し、これによつて、遮蔽穴７の先端部は、
遮蔽穴と全圧管３との間に形成される環状の透き
間と分流管８ａ，８ｂ，８ｃを経てプローブ先端
部ロの外周空間に連通される。
て遮蔽型全圧管を用いることを特徴とする。即ち
第３図、第４図に示すように、その先端の多角錐
台型頂点に遮蔽穴７を設け、その内側に、遮蔽穴
７の先端から遮蔽穴の径Ｄとの関係で定まる一定
長Ｌだけ入つた位置に、穴径Ｄより小径の全圧管
３を配設固定する。遮蔽穴７の底端には遮蔽穴内
の圧力を一部分リークさせる分流孔８ａ，８ｂ，
８ｃが設けられ、プローブ先端部ロの外周壁面上
に開口し、これによつて、遮蔽穴７の先端部は、
遮蔽穴と全圧管３との間に形成される環状の透き
間と分流管８ａ，８ｂ，８ｃを経てプローブ先端
部ロの外周空間に連通される。
また、先端の多角錐台型部の錐面上に圧力孔が
設けられることは云うまでもない。
設けられることは云うまでもない。
（作用）
この発明のプローブの遮蔽型全圧管３が検出し
た全圧値PHを標準ピトー管で測定した真の全圧
値PH0との比較を第６図に示す。横軸はプローブ
軸と速度ベクトルのなす角γであるが、この結果
からγが25゜程度までは全圧管３の測定値PHは真
の全圧値PH0を示すとみてよいので、動圧をｑと
すれば、次の(i)式から簡単に静圧Psが求められ
る。
た全圧値PHを標準ピトー管で測定した真の全圧
値PH0との比較を第６図に示す。横軸はプローブ
軸と速度ベクトルのなす角γであるが、この結果
からγが25゜程度までは全圧管３の測定値PHは真
の全圧値PH0を示すとみてよいので、動圧をｑと
すれば、次の(i)式から簡単に静圧Psが求められ
る。
Ps＝PH−ｑ ……(i)
（実施例）
以下、図面を参照して詳細に説明する。
第１図ないし第４図はこの発明の一実施例を示
し、頭部を三角錐台型とした４孔ピトー管型プロ
ーブとして構成された例を示す。
し、頭部を三角錐台型とした４孔ピトー管型プロ
ーブとして構成された例を示す。
プローブ先端部ロは真鍮等の棒材の先端を軸１
に対して45゜の三角錐台型に削成したものであり、
頂点には遮蔽型全圧管部イが、各三角錐面上には
圧力孔２ａ，２ｂ，２ｃが形成される。
に対して45゜の三角錐台型に削成したものであり、
頂点には遮蔽型全圧管部イが、各三角錐面上には
圧力孔２ａ，２ｂ，２ｃが形成される。
遮蔽型全圧管部イには導圧管３′が挿入固定さ
れ、各圧力孔２ａ，２ｂ，２ｃにはそれぞれ導圧
管４ａ，４ｂ，４ｃが接続され、プローブ先端部
ロの後端には、これと同径の外装管５が固定さ
れ、上記導圧管をその内に収納し、その他端は取
付軸６に固定される。
れ、各圧力孔２ａ，２ｂ，２ｃにはそれぞれ導圧
管４ａ，４ｂ，４ｃが接続され、プローブ先端部
ロの後端には、これと同径の外装管５が固定さ
れ、上記導圧管をその内に収納し、その他端は取
付軸６に固定される。
遮蔽型全圧管部イは第３図、第４図に示すよう
に、三角錐台型頂点に設けた遮蔽穴７の内側に、
穴径Ｄより小径の全圧管３を、遮蔽穴７の先端か
ら、径Ｄとの関係で定まる一定長Ｌだけ入つた位
置に配設固定する。遮蔽穴７の底端には遮蔽穴内
の圧力を一部分リークさせる分流孔８ａ，８ｂ，
８ｃが設けられ、プローブ先端部ロの外周壁面
上、三角錐の稜線にそつた位置に開口する。これ
によつて、遮蔽穴７の先端部は、遮蔽穴と全圧管
３との間に形成される環状の透き間と分流管８
ａ，８ｂ，８ｃを経てプローブ先端部ロの外周空
間に連通される。
に、三角錐台型頂点に設けた遮蔽穴７の内側に、
穴径Ｄより小径の全圧管３を、遮蔽穴７の先端か
ら、径Ｄとの関係で定まる一定長Ｌだけ入つた位
置に配設固定する。遮蔽穴７の底端には遮蔽穴内
の圧力を一部分リークさせる分流孔８ａ，８ｂ，
８ｃが設けられ、プローブ先端部ロの外周壁面
上、三角錐の稜線にそつた位置に開口する。これ
によつて、遮蔽穴７の先端部は、遮蔽穴と全圧管
３との間に形成される環状の透き間と分流管８
ａ，８ｂ，８ｃを経てプローブ先端部ロの外周空
間に連通される。
先端部が圧力管３となる導圧管３′および圧力
孔２ａ，２ｂ，２ｃに接続された導圧管４ａ，４
ｂ，４ｃの後端は、外装管５の外へ導出されて圧
力検出管３″，１０ａ，１０ｂ，１０ｃを形成し、
ビニール管等の中継管９ａ，９ｂ，９ｃ等が接続
される。
孔２ａ，２ｂ，２ｃに接続された導圧管４ａ，４
ｂ，４ｃの後端は、外装管５の外へ導出されて圧
力検出管３″，１０ａ，１０ｂ，１０ｃを形成し、
ビニール管等の中継管９ａ，９ｂ，９ｃ等が接続
される。
この発明の三角錐台型ピトー管型プローブは次
のように使用される。
のように使用される。
プローブハは取付軸６によつて測定対象となる
三次元的流れ場の内に固定され、プローブ先端部
ロの中央部の全圧管３の圧力PH及び三角錐面上
の圧力孔２ａ，２ｂ，２ｃの各圧力P1，P2，P3
が測定される。そしてこれらの圧力PHと差圧量
（PH−P1）、（PH−P2）、（PH−P3）とから流れの速
度ベクトルと静圧Psとを求めることができる。
三次元的流れ場の内に固定され、プローブ先端部
ロの中央部の全圧管３の圧力PH及び三角錐面上
の圧力孔２ａ，２ｂ，２ｃの各圧力P1，P2，P3
が測定される。そしてこれらの圧力PHと差圧量
（PH−P1）、（PH−P2）、（PH−P3）とから流れの速
度ベクトルと静圧Psとを求めることができる。
第５図に示すように、プローブ軸１をＸ軸にと
つた直角座標系を用いれば、その原点を通る速度
ベクトルは流速Ｖ、プローブ軸１すなわちＸ軸
と速度ベクトルのなす角γ、速度ベクトルの
YZ面への正射影とＺ軸とのなす角φ0とで表わす
ことが出来る。ｑを風速Ｖを算出するための動圧
とすれば、上記の３つの差圧量を用いて次の展開
式が成立する。
つた直角座標系を用いれば、その原点を通る速度
ベクトルは流速Ｖ、プローブ軸１すなわちＸ軸
と速度ベクトルのなす角γ、速度ベクトルの
YZ面への正射影とＺ軸とのなす角φ0とで表わす
ことが出来る。ｑを風速Ｖを算出するための動圧
とすれば、上記の３つの差圧量を用いて次の展開
式が成立する。
（A1 K＋A2 Kγ＋…）＋（B1 K＋B2 Kγ
＋…）cosφ0＋（C2 K＋C2 Kγ＋…）sinφ0
＝（PH−Pk）／ｑ ……(i)
ただしＫ＝１、２、３は三角錐面の各圧力孔に
対応する。
対応する。
ここでA1 K、B1 K、C1 Kの各係数はあらかじめ
ｑ、γ、φ0を変化させて実験的に求めておく。
ｑ、γ、φ0を変化させて実験的に求めておく。
測定により差圧量（PH−Pk）が測定されれば、
各係数A1 K、B1 K、C1 Kがあらかじめわかつている
ので、(i)式を解くことによりｑ、γ、φ0が求ま
り速度ベクトルＶを決定することが出来る。
各係数A1 K、B1 K、C1 Kがあらかじめわかつている
ので、(i)式を解くことによりｑ、γ、φ0が求ま
り速度ベクトルＶを決定することが出来る。
上記の測定方法の正否を確かめるため行つた風
洞実験の結果を次に示す。
洞実験の結果を次に示す。
実験は、この発明のプローブを風洞にセツト
し、風洞気流とプローブ軸とのなす角度γを設定
し、得られた全圧値および差圧量から、上述の(i)
式(ii)式によつて風速Ｖｍ、風向γｍおよび静圧
Psｍを求め、これと別の標準ピトー静圧管で測
定した風速V0、静圧Ps0およびプローブ軸の設定
角γ0とを比較した。この実験結果を第７図に示
す。
し、風洞気流とプローブ軸とのなす角度γを設定
し、得られた全圧値および差圧量から、上述の(i)
式(ii)式によつて風速Ｖｍ、風向γｍおよび静圧
Psｍを求め、これと別の標準ピトー静圧管で測
定した風速V0、静圧Ps0およびプローブ軸の設定
角γ0とを比較した。この実験結果を第７図に示
す。
図において、横軸にはプローブの設定角γ0を、
縦軸にはそれぞれ速度比（Ｖｍ／V0）、角度差
（γｍ−γ0）および静圧差（Psｍ−Ps0）をとつ
た。いずれも、γが20゜程度までは測定に何の問
題もないことが示されている。
縦軸にはそれぞれ速度比（Ｖｍ／V0）、角度差
（γｍ−γ0）および静圧差（Psｍ−Ps0）をとつ
た。いずれも、γが20゜程度までは測定に何の問
題もないことが示されている。
なお、遮蔽穴７の口径Ｄに対し、全圧管３の凹
設距離Ｌを変化させることにより、真の全圧値の
捕促範囲が変化するので、真の全圧値を捕捉でき
る角度γの範囲を広くするには凹設距離Ｌを適切
に選ぶことが重要である。
設距離Ｌを変化させることにより、真の全圧値の
捕促範囲が変化するので、真の全圧値を捕捉でき
る角度γの範囲を広くするには凹設距離Ｌを適切
に選ぶことが重要である。
また、三角錐台のプローブ軸１に対する角度に
よつて風向の測定範囲が変化するので、上記の全
圧値の捕促範囲γに応じて、三角錐面の角度を選
ぶことが必要となる。
よつて風向の測定範囲が変化するので、上記の全
圧値の捕促範囲γに応じて、三角錐面の角度を選
ぶことが必要となる。
上記実施例においては、多角錐台型プローブは
三角錐型の４孔ピトー管とされているが、四角錐
型の５孔ピトー管とする等、適宜の型とすること
が出来る。この場合は、式(i)は圧力管の数だけの
連立方程式となる。従つて、プローブの構成、解
を得るための方程式の数が少ない点等から三角錐
型４孔ピトー管とするのが最も有利である。
三角錐型の４孔ピトー管とされているが、四角錐
型の５孔ピトー管とする等、適宜の型とすること
が出来る。この場合は、式(i)は圧力管の数だけの
連立方程式となる。従つて、プローブの構成、解
を得るための方程式の数が少ない点等から三角錐
型４孔ピトー管とするのが最も有利である。
（発明の効果）
この発明の多角錐台型ピトー管型プローブは、
上記の構成によつて次のような顕著な効果を有す
る。
上記の構成によつて次のような顕著な効果を有す
る。
(1) 従来のプローブのように、移動、回転等の操
作のための複雑な駆動機構が不要で、信頼性が
高い上、コストが低減する。
作のための複雑な駆動機構が不要で、信頼性が
高い上、コストが低減する。
(2) 測定が同時測定である上、プローブ先端部に
測定点が集中しているので、三次元的な流れの
場の任意の一点の速度ベクトル、静圧の情報が
瞬時に得られる。
測定点が集中しているので、三次元的な流れの
場の任意の一点の速度ベクトル、静圧の情報が
瞬時に得られる。
(3) プローブの構造自体も、三角錐台型４孔ピト
ー管型プローブとすることが出来、従来に比
し、むしろ簡単になつており、その測定値から
簡単な計算によつて速度ベクトル、静圧の情報
が得られる。
ー管型プローブとすることが出来、従来に比
し、むしろ簡単になつており、その測定値から
簡単な計算によつて速度ベクトル、静圧の情報
が得られる。
第１図はこの発明の多角錐台型ピトー管型プロ
ーブの１実施例の一部欠損斜視図、第２図は同プ
ローブの正面図、第３図はプローブ先端部の拡大
断面図、第４図は同じく先端部の正面図、第５図
はデータ解析法の説明図、第６図、第７図はこの
発明のプローブの測定結果を示す比較特性データ
のグラフ、第８図は公知の５孔ピトー管型プロー
ブの正面図および側面図、第９図は公知の回転式
非対称楔型プローブの斜視図であり、図中の符号
はそれぞれ １……プローブ軸、２……圧力孔、３……全圧
管、５……外装管、６……取付軸、７……遮蔽
穴、８……分流孔、３″，１０……圧力検出管、
２０……総圧孔、２１，２２，２７，２８……圧
力孔、２６……軸線を示す。
ーブの１実施例の一部欠損斜視図、第２図は同プ
ローブの正面図、第３図はプローブ先端部の拡大
断面図、第４図は同じく先端部の正面図、第５図
はデータ解析法の説明図、第６図、第７図はこの
発明のプローブの測定結果を示す比較特性データ
のグラフ、第８図は公知の５孔ピトー管型プロー
ブの正面図および側面図、第９図は公知の回転式
非対称楔型プローブの斜視図であり、図中の符号
はそれぞれ １……プローブ軸、２……圧力孔、３……全圧
管、５……外装管、６……取付軸、７……遮蔽
穴、８……分流孔、３″，１０……圧力検出管、
２０……総圧孔、２１，２２，２７，２８……圧
力孔、２６……軸線を示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 先端部が多角錐台型をなし、該台型頂点部に
全圧管を設け、各角錐面上にそれぞれ圧力孔を配
設し、上記全圧管の受ける圧力と、角錐面上の圧
力孔の受ける圧力とから流れの速度ベクトルと静
圧とを決定するピトー管型プローブにおいて、 その先端の多角錐台型頂点に遮蔽穴を設け、そ
の内側に、該遮蔽穴の先端から遮蔽穴の径Ｄとの
関係で定まる一定長Ｌだけ入つた位置に、穴径Ｄ
より小径の全圧管を配設固定すると共に、該遮蔽
穴の底端には、プローブ先端部の外周壁面上に開
口し、これによつて、遮蔽穴と全圧管との間に形
成される環状の透き間をプローブ先端部の外周空
間に連通する分流孔が設けられていることを特徴
とする多角錐台型ピトー管型プローブ。 ２ 上記プローブの先端部は、三角錐台型をな
し、したがつて３ケの圧力孔を有することを特徴
とする特許請求の範囲第１項の三角錐台型４孔ピ
トー管型プローブ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12926481A JPS5830673A (ja) | 1981-08-18 | 1981-08-18 | 多角錐台型ピト−管型プロ−ブ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12926481A JPS5830673A (ja) | 1981-08-18 | 1981-08-18 | 多角錐台型ピト−管型プロ−ブ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5830673A JPS5830673A (ja) | 1983-02-23 |
| JPS634666B2 true JPS634666B2 (ja) | 1988-01-29 |
Family
ID=15005269
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12926481A Granted JPS5830673A (ja) | 1981-08-18 | 1981-08-18 | 多角錐台型ピト−管型プロ−ブ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5830673A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020189902A1 (ko) * | 2019-03-18 | 2020-09-24 | 주식회사 엘지유플러스 | 광학 요소 차단 장치 |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2135971C1 (ru) * | 1998-07-06 | 1999-08-27 | Центральный аэрогидродинамический институт им.проф.Н.Е.Жуковского | Приемник воздушного давления |
| FR2891368B1 (fr) * | 2005-09-27 | 2007-11-30 | Airbus France Sas | Systeme de surveillance de parametres anemobaroclinometriques pour aeronefs |
| DE102009037957A1 (de) * | 2009-08-18 | 2011-02-24 | Mtu Aero Engines Gmbh | Druckmesssonde |
| KR101093634B1 (ko) * | 2010-04-15 | 2011-12-15 | 한국해양연구원 | 2차원 속도성분의 선별적 계측을 위한 3공 피토 튜브 |
| KR101240675B1 (ko) * | 2011-03-23 | 2013-03-11 | 한국해양과학기술원 | 2차원 속도성분의 선별적 계측을 위한 3공 피토 튜브의 제작방법 |
| JP6460573B2 (ja) * | 2014-10-18 | 2019-01-30 | シスメット株式会社 | 気象情報通知システム |
| US10551403B2 (en) * | 2017-06-26 | 2020-02-04 | Dwyer Instruments, Inc. | Pitot tube instrument |
| CN111856072B (zh) * | 2020-07-29 | 2021-10-15 | 中国汽车工程研究院股份有限公司 | 一种气流速度计算方法、系统、设备及一种存储介质 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5252679A (en) * | 1975-10-25 | 1977-04-27 | Natl Aerospace Lab | Rotary type nonsymmetrical wedge type probe and method of measuring ai r current using same |
| JPS577015Y2 (ja) * | 1977-11-29 | 1982-02-09 |
-
1981
- 1981-08-18 JP JP12926481A patent/JPS5830673A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020189902A1 (ko) * | 2019-03-18 | 2020-09-24 | 주식회사 엘지유플러스 | 광학 요소 차단 장치 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5830673A (ja) | 1983-02-23 |
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