JPS6347518B2 - - Google Patents
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- JPS6347518B2 JPS6347518B2 JP54109584A JP10958479A JPS6347518B2 JP S6347518 B2 JPS6347518 B2 JP S6347518B2 JP 54109584 A JP54109584 A JP 54109584A JP 10958479 A JP10958479 A JP 10958479A JP S6347518 B2 JPS6347518 B2 JP S6347518B2
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
- Treatment Of Biological Wastes In General (AREA)
- Activated Sludge Processes (AREA)
Description
〔技術分野〕
本発明は、含窒素有機性廃水中のBOD除去を
長時間曝気法によつて行う生物処理法に係り、特
に窒素濃度とBODとの比が激しく変動しないよ
うな廃水、例えば生活廃水や屎尿等を処理するの
に好適な生物処理法に関する。 〔従来技術と発明が解決しようとする課題〕 長時間曝気法を含む活性汚泥法で含窒素有機性
廃水を処理する際の操作因子としては、(イ)水質
（BOD負荷量）、(ロ)流入廃水量、(ハ)曝気槽に吹き
込む空気量、(ニ)曝気槽内微生物量（系内汚泥保有
量）、(ホ)返送汚泥量、(ヘ)汚泥日令等が挙げられる
が、特に曝気槽に吹き込む空気量（以下、曝気量
と称す）が重要な因子であることが知られてい
る。 従来、この曝気量は、曝気槽へのBOD負荷量
やMLSS量などから経験的に或いは計算によつて
定められていた。そして、実装置においては、一
度曝気量を決めると、流入BOD量が変動しても
それに応じて頻繁に曝気量を変えるようなことは
余り行なわれていない。 このため、過剰の空気が吹き込まれている時間
帯或いは期間もあれば、過少の空気しか吹き込ま
れていない時間帯或いは期間もあり、有機物の酸
化分解等の処理が余り効率良く行われていないこ
とがある。また、曝気量が過剰或いは過少になる
と曝気槽内に存在する微生物に一般に悪影響があ
る。 すなわち、曝気量が過剰な場合には、第７図に
示すように硝化反応が促進されａ、PHが低下し
ｂ、生物活性が低下ｃする。一方、曝気量が過少
の場合には、硝化反応が停止し、さらに嫌気化し
てBOD除去活性が低下し、極端な場合には微生
物が死滅してしまう。 加えて、曝気量が過剰の場合には、汚泥の自己
消化が過度に進み１、老化して汚泥性状が悪化し
２、生物活性が落ちると同時に、処理水の中に流
亡混入するいわゆる汚泥のキヤリオーバーの現象
３が起りやすい。また、過曝気の場合はMLSS
（汚泥量）が増えず、時には減少４し、このこと
からSV（活性汚泥）の減少５するほか、BOD−
MLSS負荷量が過大になることから前記の生物活
性の低下と相まつて流入水質、水量の変動に弱く
なつたり６、また汚泥日令が極端に長くなること
から汚物の分解力が低下７したりして処理水質が
悪化８する。 さらに、曝気量が過剰の場合には、硝化反応が
著しくなるためａ、運転手法次第では沈殿槽で脱
窒が起り９、発生する窒素ガスと共に浮上してス
カムの形で処理水中に混入し、処理水質が悪化10
することもある。 ところで、上記のような問題に対処するために
大型装置においては、曝気槽内の溶存酸素濃度
（DO）によつて曝気量を制御する試みが行われ
ている実例が若干ある。しかし、DOの検出値に
より制御する場合には、溶存酸素濃度を常時正確
に検出するために、DOメーターの欠かさぬ保守
と、異常検出値の除外する仕組を必要とするため
装置的にかなり大がかりなものになる。また、機
器の特性上DOメーターの保守を完全にしていな
いと正しい値が得られず、種々の問題が生ずるこ
とが多い。 さらに、DOの検出値により制御する従来法に
おいては、DOを所定の範囲内、例えば1.5〜
2.5ppmに保持することだけに主眼が置かれてい
るため、アンモニア性窒素及び（又は）有機窒素
を含む生活排水や屎尿等の有機性廃水を処理する
場合は、窒素分が酸化されるに従つて微生物の適
正値をこえてPHが低下し、微生物の浄化能力の低
下等を招き、BOD除去処理などに悪影響を及ぼ
すことがあつた。これは前記DOの下限値1.5ppm
以下の0.3〜0.5ppm以上で硝化反応が起りえるこ
とに起因するものである。 〔発明の背景〕 本発明者等は上記事情に鑑みて鋭意研究を行つ
た結果、窒素分を含む有機性廃水を活性汚泥法や
接触酸化法等の生物処理法で処理する場合、有機
性窒素（Org−Ｎ）はアンモニア性窒素（NH4−
Ｎ）を経て酸化（硝化）される一方、もともと存
在するアンモニア性窒素はそのまま酸化されて亜
硝酸性窒素（NO2−Ｎ）を経て硝酸性窒素とな
り、曝気槽内の汚泥混合液のPHが低下することに
着目した。そして、硝化反応の進行状況、即ちPH
値によつてBOD除去等の処理状況を把握できる
ことを知見すると共に、生物処理系の状況が大略
どのような状況にあるかをPHによつて把握しやす
いことも知見した。 而して、曝気槽内の汚泥混合液または沈殿槽上
澄水のPHに応じて曝気量を制御することにより
BOD除去を含む生物処理を効率的に行えること
を知見した。 〔課題を解決するための手段〕 第１の発明においては、含窒素有機性廃水を長
時間曝気法によつて処理するに際し、曝気槽内の
汚泥混合液または沈殿槽上澄水のPHを検出し、そ
のPH検出値又はその変動速度を加味した値によつ
て曝気槽に吹き込む空気量を制御することによつ
て、上記課題の解決を図つた。 また、第２の発明においては、曝気槽に吹き込
む空気の基本量をPH検出値によつて制御するとと
もに残部調整量を少なくとも曝気槽内溶存酸素濃
度の検出値によつて制御することによつて、上記
課題の解決を図つた。 ここで長時間曝気法とは、BOD負荷を約0.15
〜0.25 BODKg/m3・日と小さくして、増殖した
汚泥を自己酸化により分解し無機化して余剰汚泥
量を少なくする処理法、すなわち通常の長時間曝
気法を示す。長時間曝気法においては滞留時間が
長く設定される。一般的な生活廃水を処理する場
合の滞留時間は、通常約16時間以上である。 ［作用］ 本発明の処理法による廃水処理の工程を回分処
理反応を例にとり、まず段階的に説明する。 アンモニア性窒素や有機性窒素が含まれると共
に、これら窒素分の濃度とBODとの比が激しく
変化しないような廃水、例えば生活廃水や屎尿等
の含窒素有機性廃水が曝気槽に流入すると、まず
アンモニア性窒素や有機性窒素等の影響により、
曝気槽内の汚泥混合液または沈澱槽上澄液が中性
液あるいは弱アルカリ性液になる。そこで曝気を
行うと、微生物の働きによりまず有機物の酸化、
すなわちBOD除去が行なわれる。そしてこの
BOD除去が高度に進行した時点では、微生物の
働きによつて、有機性窒素がアンモニア性窒素に
分解され（以下、脱アミノ反応と略称する）、生
じたアンモニア性窒素の一部が酸化されて(1)式に
示すように亜硝酸イオンとなり、更に(2)式に示す
ように硝酸イオンとなる硝化反応がある程度進行
する。 NH4 +＋３／2O2→NO2 -＋2H+＋H2O …(1) NO2 -＋１／2O2→NO3 - …(2) この結果、曝気槽内の汚泥混合液または沈澱槽
上澄水のPHが低下する。従つて、このPHを観測す
ることによつて、BOD除去の完了を検知するこ
とができる。そして、BODの除去が終了に近付
いてPHが設定値の下限に近付いたときには、曝気
量を減じる。すると、BOD除去反応の過剰進行
が防止される。これと共に、前記(1)・(2)式の硝化
反応も抑制され、汚泥混合液のPHの低下が停止さ
れる。 実際の廃水処理においては、廃水が曝気槽に連
続的に流入するので、前記PHを一定に保つように
曝気量を調節する。すると、安定したBOD除去
を行うことができる。 またこの結果、過不足のない曝気を行うことが
できるので、汚泥の性状を良好に保つことができ
る。 さらに、本発明の処理法では汚泥混合液のPHが
所定値に保たれるので、この点からも汚泥性状を
良好に保つことができる。しかも、PHの設定値を
適宜設定することによつて、活性汚泥消化の度合
をコントロールし余剰汚泥の発生量を制御するこ
ともできる。 第二発明の処理法の場合には、基本量をPH値に
よつて制御し、残部を少なくとも曝気槽内溶存酸
素濃度検出値によつて制御しているため、短時間
に起る流入負荷の大きな変動に対しても容易に即
応出来る。この場合も、ベースになる曝気量をPH
によつて制御しているので、上記第１発明の処理
法と同様の作用を得ることができる。 ［実施例］ 第１図に示す仕様の処理装置で本発明の処理方
法を実施した。 この処理装置では、長方形の完全混合型曝気槽
20の2/3付近に設置したPH計21から出力信号を取
り出し、指示調節部２２を経て、PID動作により
空気バィパス電動弁２３の開度を調節し、曝気量
を制御している。またDO計２５も付設している
が、今回はDO計２５は確認の意味で補助的に使
用したにすぎない。 処理条件 主な処理条件は次の通りである。 主として長時間曝気法を用いた。 滞留時間は、約24時間に設定された。 流入原水のMLSSは約1300〜3500mg/であ
つた。 返送汚泥量は約75〜150％ PHを弱酸性の6.8程度に設定して自動運転し
た。 流入原水は厨房、雑排水、汚水等からなる総
合排水である。 以上の条件で一年余りに渡つて処理を行つたデ
ータをBOD、COD、SSについて統計処理し、結
果を第１表に示す。また流入BODと硝化率との
関係について得られたデータを第２図に示す。さ
らにこの間、DOを測定した結果を第３図に示
す。なおDOの測定は、測定時毎に洗浄したDO
メータを用い、かつ流速が遅い場合はDOメータ
を適当に動かしながら行つた。 参考のためにPHを約6.3に設定して自動運転し
たときの、硝化率と流入BOD濃度の関係および
DOの値について観測した結果を第２図、第３図
に記載する。 また同じ処理装置で従来行なわれていた手動運
転の場合の処理水のBOD、COD、SSについて、
測定結果を統計処理して第１表に合わせて記載す
る。この時に行なわれていた手動運転は、DOを
0.8ppmに保持するようにして行なわれていた。 ここでDO＝0.8ppmという値を採用していた理
由は、別途行なつた基礎実験でDO一定制御と処
理水質の相関を調べたところ、第２表に示すよう
に長時間曝気法においてはDOを0.8ppm程度に設
定して制御を行うと最も良好なBOD除去を行う
ことができると確認されたためである。
長時間曝気法によつて行う生物処理法に係り、特
に窒素濃度とBODとの比が激しく変動しないよ
うな廃水、例えば生活廃水や屎尿等を処理するの
に好適な生物処理法に関する。 〔従来技術と発明が解決しようとする課題〕 長時間曝気法を含む活性汚泥法で含窒素有機性
廃水を処理する際の操作因子としては、(イ)水質
（BOD負荷量）、(ロ)流入廃水量、(ハ)曝気槽に吹き
込む空気量、(ニ)曝気槽内微生物量（系内汚泥保有
量）、(ホ)返送汚泥量、(ヘ)汚泥日令等が挙げられる
が、特に曝気槽に吹き込む空気量（以下、曝気量
と称す）が重要な因子であることが知られてい
る。 従来、この曝気量は、曝気槽へのBOD負荷量
やMLSS量などから経験的に或いは計算によつて
定められていた。そして、実装置においては、一
度曝気量を決めると、流入BOD量が変動しても
それに応じて頻繁に曝気量を変えるようなことは
余り行なわれていない。 このため、過剰の空気が吹き込まれている時間
帯或いは期間もあれば、過少の空気しか吹き込ま
れていない時間帯或いは期間もあり、有機物の酸
化分解等の処理が余り効率良く行われていないこ
とがある。また、曝気量が過剰或いは過少になる
と曝気槽内に存在する微生物に一般に悪影響があ
る。 すなわち、曝気量が過剰な場合には、第７図に
示すように硝化反応が促進されａ、PHが低下し
ｂ、生物活性が低下ｃする。一方、曝気量が過少
の場合には、硝化反応が停止し、さらに嫌気化し
てBOD除去活性が低下し、極端な場合には微生
物が死滅してしまう。 加えて、曝気量が過剰の場合には、汚泥の自己
消化が過度に進み１、老化して汚泥性状が悪化し
２、生物活性が落ちると同時に、処理水の中に流
亡混入するいわゆる汚泥のキヤリオーバーの現象
３が起りやすい。また、過曝気の場合はMLSS
（汚泥量）が増えず、時には減少４し、このこと
からSV（活性汚泥）の減少５するほか、BOD−
MLSS負荷量が過大になることから前記の生物活
性の低下と相まつて流入水質、水量の変動に弱く
なつたり６、また汚泥日令が極端に長くなること
から汚物の分解力が低下７したりして処理水質が
悪化８する。 さらに、曝気量が過剰の場合には、硝化反応が
著しくなるためａ、運転手法次第では沈殿槽で脱
窒が起り９、発生する窒素ガスと共に浮上してス
カムの形で処理水中に混入し、処理水質が悪化10
することもある。 ところで、上記のような問題に対処するために
大型装置においては、曝気槽内の溶存酸素濃度
（DO）によつて曝気量を制御する試みが行われ
ている実例が若干ある。しかし、DOの検出値に
より制御する場合には、溶存酸素濃度を常時正確
に検出するために、DOメーターの欠かさぬ保守
と、異常検出値の除外する仕組を必要とするため
装置的にかなり大がかりなものになる。また、機
器の特性上DOメーターの保守を完全にしていな
いと正しい値が得られず、種々の問題が生ずるこ
とが多い。 さらに、DOの検出値により制御する従来法に
おいては、DOを所定の範囲内、例えば1.5〜
2.5ppmに保持することだけに主眼が置かれてい
るため、アンモニア性窒素及び（又は）有機窒素
を含む生活排水や屎尿等の有機性廃水を処理する
場合は、窒素分が酸化されるに従つて微生物の適
正値をこえてPHが低下し、微生物の浄化能力の低
下等を招き、BOD除去処理などに悪影響を及ぼ
すことがあつた。これは前記DOの下限値1.5ppm
以下の0.3〜0.5ppm以上で硝化反応が起りえるこ
とに起因するものである。 〔発明の背景〕 本発明者等は上記事情に鑑みて鋭意研究を行つ
た結果、窒素分を含む有機性廃水を活性汚泥法や
接触酸化法等の生物処理法で処理する場合、有機
性窒素（Org−Ｎ）はアンモニア性窒素（NH4−
Ｎ）を経て酸化（硝化）される一方、もともと存
在するアンモニア性窒素はそのまま酸化されて亜
硝酸性窒素（NO2−Ｎ）を経て硝酸性窒素とな
り、曝気槽内の汚泥混合液のPHが低下することに
着目した。そして、硝化反応の進行状況、即ちPH
値によつてBOD除去等の処理状況を把握できる
ことを知見すると共に、生物処理系の状況が大略
どのような状況にあるかをPHによつて把握しやす
いことも知見した。 而して、曝気槽内の汚泥混合液または沈殿槽上
澄水のPHに応じて曝気量を制御することにより
BOD除去を含む生物処理を効率的に行えること
を知見した。 〔課題を解決するための手段〕 第１の発明においては、含窒素有機性廃水を長
時間曝気法によつて処理するに際し、曝気槽内の
汚泥混合液または沈殿槽上澄水のPHを検出し、そ
のPH検出値又はその変動速度を加味した値によつ
て曝気槽に吹き込む空気量を制御することによつ
て、上記課題の解決を図つた。 また、第２の発明においては、曝気槽に吹き込
む空気の基本量をPH検出値によつて制御するとと
もに残部調整量を少なくとも曝気槽内溶存酸素濃
度の検出値によつて制御することによつて、上記
課題の解決を図つた。 ここで長時間曝気法とは、BOD負荷を約0.15
〜0.25 BODKg/m3・日と小さくして、増殖した
汚泥を自己酸化により分解し無機化して余剰汚泥
量を少なくする処理法、すなわち通常の長時間曝
気法を示す。長時間曝気法においては滞留時間が
長く設定される。一般的な生活廃水を処理する場
合の滞留時間は、通常約16時間以上である。 ［作用］ 本発明の処理法による廃水処理の工程を回分処
理反応を例にとり、まず段階的に説明する。 アンモニア性窒素や有機性窒素が含まれると共
に、これら窒素分の濃度とBODとの比が激しく
変化しないような廃水、例えば生活廃水や屎尿等
の含窒素有機性廃水が曝気槽に流入すると、まず
アンモニア性窒素や有機性窒素等の影響により、
曝気槽内の汚泥混合液または沈澱槽上澄液が中性
液あるいは弱アルカリ性液になる。そこで曝気を
行うと、微生物の働きによりまず有機物の酸化、
すなわちBOD除去が行なわれる。そしてこの
BOD除去が高度に進行した時点では、微生物の
働きによつて、有機性窒素がアンモニア性窒素に
分解され（以下、脱アミノ反応と略称する）、生
じたアンモニア性窒素の一部が酸化されて(1)式に
示すように亜硝酸イオンとなり、更に(2)式に示す
ように硝酸イオンとなる硝化反応がある程度進行
する。 NH4 +＋３／2O2→NO2 -＋2H+＋H2O …(1) NO2 -＋１／2O2→NO3 - …(2) この結果、曝気槽内の汚泥混合液または沈澱槽
上澄水のPHが低下する。従つて、このPHを観測す
ることによつて、BOD除去の完了を検知するこ
とができる。そして、BODの除去が終了に近付
いてPHが設定値の下限に近付いたときには、曝気
量を減じる。すると、BOD除去反応の過剰進行
が防止される。これと共に、前記(1)・(2)式の硝化
反応も抑制され、汚泥混合液のPHの低下が停止さ
れる。 実際の廃水処理においては、廃水が曝気槽に連
続的に流入するので、前記PHを一定に保つように
曝気量を調節する。すると、安定したBOD除去
を行うことができる。 またこの結果、過不足のない曝気を行うことが
できるので、汚泥の性状を良好に保つことができ
る。 さらに、本発明の処理法では汚泥混合液のPHが
所定値に保たれるので、この点からも汚泥性状を
良好に保つことができる。しかも、PHの設定値を
適宜設定することによつて、活性汚泥消化の度合
をコントロールし余剰汚泥の発生量を制御するこ
ともできる。 第二発明の処理法の場合には、基本量をPH値に
よつて制御し、残部を少なくとも曝気槽内溶存酸
素濃度検出値によつて制御しているため、短時間
に起る流入負荷の大きな変動に対しても容易に即
応出来る。この場合も、ベースになる曝気量をPH
によつて制御しているので、上記第１発明の処理
法と同様の作用を得ることができる。 ［実施例］ 第１図に示す仕様の処理装置で本発明の処理方
法を実施した。 この処理装置では、長方形の完全混合型曝気槽
20の2/3付近に設置したPH計21から出力信号を取
り出し、指示調節部２２を経て、PID動作により
空気バィパス電動弁２３の開度を調節し、曝気量
を制御している。またDO計２５も付設している
が、今回はDO計２５は確認の意味で補助的に使
用したにすぎない。 処理条件 主な処理条件は次の通りである。 主として長時間曝気法を用いた。 滞留時間は、約24時間に設定された。 流入原水のMLSSは約1300〜3500mg/であ
つた。 返送汚泥量は約75〜150％ PHを弱酸性の6.8程度に設定して自動運転し
た。 流入原水は厨房、雑排水、汚水等からなる総
合排水である。 以上の条件で一年余りに渡つて処理を行つたデ
ータをBOD、COD、SSについて統計処理し、結
果を第１表に示す。また流入BODと硝化率との
関係について得られたデータを第２図に示す。さ
らにこの間、DOを測定した結果を第３図に示
す。なおDOの測定は、測定時毎に洗浄したDO
メータを用い、かつ流速が遅い場合はDOメータ
を適当に動かしながら行つた。 参考のためにPHを約6.3に設定して自動運転し
たときの、硝化率と流入BOD濃度の関係および
DOの値について観測した結果を第２図、第３図
に記載する。 また同じ処理装置で従来行なわれていた手動運
転の場合の処理水のBOD、COD、SSについて、
測定結果を統計処理して第１表に合わせて記載す
る。この時に行なわれていた手動運転は、DOを
0.8ppmに保持するようにして行なわれていた。 ここでDO＝0.8ppmという値を採用していた理
由は、別途行なつた基礎実験でDO一定制御と処
理水質の相関を調べたところ、第２表に示すよう
に長時間曝気法においてはDOを0.8ppm程度に設
定して制御を行うと最も良好なBOD除去を行う
ことができると確認されたためである。
【表】
以上説明したように、第１発明においては、PH
検出値等により曝気槽内に吹き込まれる空気量を
制御しつつ含窒素有機性廃水を長時間曝気法によ
り生物処理している。従つて、以下の(1)〜(6)の利
点が得られる。 (1) BOD除去を適正な段階まで行うことができ
ると共に、硝化反応の過度の進行と過剰な曝気
を防止できる。従つて、この発明の含窒素有機
性廃水の生物処理法によればBOD除去を高度
に行うと共に、汚泥性状を良好に保つことがで
き、良好でかつ安定した廃水処理を行うことが
できる。 (2) PHによつて生物処理系の状況を確実に把握で
きるので、このPH検出値によつて曝気槽内に吹
き込む空気量を制御すると所定の生物処理系に
設定でき、例えば生活排水や屎尿等を高度に安
定して処理できる。 (3) 所定量の空気を吹き込むように制御している
ため、硝化反応が適正なものとなり、PHは所定
値に設定され、生物活性を良好にでき、生物処
理を効率的に行うことができる。 (4) 第１発明によれば、PH検出値等により曝気量
を制御しており、適正な生物処理系となるた
め、汚泥の自己消化は実質上生じないか、或い
は適正な程度にしか生じない。 (5) 第１発明によれば、硝化反応を適正に設定で
きるため、沈殿槽では脱窒は起りにくく、スカ
ムの発生等の不都合は生じない。 (6) 用いるPHメータは現有技術でも若干の保守に
より十分正しい検出値を与えることが出来、信
頼出来るものであり、設備費的にも安いことか
ら、自動制御系に容易に組み込みうるものであ
る。 また、第２発明の処理法の場合には、基本量は
PH値によつて制御し、それ以上に対しては少なく
とも曝気槽内溶存酸素濃度検出値によつて制御し
ているため、上記第１発明と同様の効果に加え、
短時間に起る流入負荷の大きな変動に対しても容
易に即応出来る利点がある。
検出値等により曝気槽内に吹き込まれる空気量を
制御しつつ含窒素有機性廃水を長時間曝気法によ
り生物処理している。従つて、以下の(1)〜(6)の利
点が得られる。 (1) BOD除去を適正な段階まで行うことができ
ると共に、硝化反応の過度の進行と過剰な曝気
を防止できる。従つて、この発明の含窒素有機
性廃水の生物処理法によればBOD除去を高度
に行うと共に、汚泥性状を良好に保つことがで
き、良好でかつ安定した廃水処理を行うことが
できる。 (2) PHによつて生物処理系の状況を確実に把握で
きるので、このPH検出値によつて曝気槽内に吹
き込む空気量を制御すると所定の生物処理系に
設定でき、例えば生活排水や屎尿等を高度に安
定して処理できる。 (3) 所定量の空気を吹き込むように制御している
ため、硝化反応が適正なものとなり、PHは所定
値に設定され、生物活性を良好にでき、生物処
理を効率的に行うことができる。 (4) 第１発明によれば、PH検出値等により曝気量
を制御しており、適正な生物処理系となるた
め、汚泥の自己消化は実質上生じないか、或い
は適正な程度にしか生じない。 (5) 第１発明によれば、硝化反応を適正に設定で
きるため、沈殿槽では脱窒は起りにくく、スカ
ムの発生等の不都合は生じない。 (6) 用いるPHメータは現有技術でも若干の保守に
より十分正しい検出値を与えることが出来、信
頼出来るものであり、設備費的にも安いことか
ら、自動制御系に容易に組み込みうるものであ
る。 また、第２発明の処理法の場合には、基本量は
PH値によつて制御し、それ以上に対しては少なく
とも曝気槽内溶存酸素濃度検出値によつて制御し
ているため、上記第１発明と同様の効果に加え、
短時間に起る流入負荷の大きな変動に対しても容
易に即応出来る利点がある。
第１図は実施例で用いた処理装置の構造を示す
概略図、第２図は実施例における硝化率と流入
BOD濃度の関係を示すグラフ、第３図は同実施
例におけるDOとPHとの関係を示すグラフ、第４
図は比較例における流入全窒素濃度と流入BOD
濃度との関係を示すグラフ、第５図は比較例にお
ける硝化率と流入BOD濃度との関係を示すグラ
フ、第６図は比較例における曝気槽内PHと流入
BOD濃度との関係を示すグラフ、第７図は曝気
槽内に吹き込む空気量が過剰の場合における因果
関係を示す説明図である。
概略図、第２図は実施例における硝化率と流入
BOD濃度の関係を示すグラフ、第３図は同実施
例におけるDOとPHとの関係を示すグラフ、第４
図は比較例における流入全窒素濃度と流入BOD
濃度との関係を示すグラフ、第５図は比較例にお
ける硝化率と流入BOD濃度との関係を示すグラ
フ、第６図は比較例における曝気槽内PHと流入
BOD濃度との関係を示すグラフ、第７図は曝気
槽内に吹き込む空気量が過剰の場合における因果
関係を示す説明図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 含窒素有機性廃水を長時間曝気法によつて処
理するに際し、曝気槽内の汚泥混合液または沈澱
槽上澄水のPHを検出し、そのPH検出値又はその変
動速度を加味した値によつて曝気槽に吹き込む空
気量を調節することにより、BOD除去を含む生
物処理工程を制御することを特徴とする含窒素有
機性廃水の生物処理法。 ２ 含窒素有機性廃水を長時間曝気法によつて処
理するに際し、曝気槽内の汚泥混合液または沈澱
槽上澄水のPHを検出し、そのPH検出値によつて曝
気槽に吹き込む空気の基本量を調節すると共に、
残部調整量を少なくとも曝気槽内溶存酸素濃度の
検出値によつて調節することにより、BOD除去
を含む生物処理工程を制御することを特徴とする
含窒素有機性廃水の生物処理法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10958479A JPS5633098A (en) | 1979-08-28 | 1979-08-28 | Biological treatment of organic waste water containing nitrogen |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10958479A JPS5633098A (en) | 1979-08-28 | 1979-08-28 | Biological treatment of organic waste water containing nitrogen |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5633098A JPS5633098A (en) | 1981-04-03 |
| JPS6347518B2 true JPS6347518B2 (ja) | 1988-09-22 |
Family
ID=14513964
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10958479A Granted JPS5633098A (en) | 1979-08-28 | 1979-08-28 | Biological treatment of organic waste water containing nitrogen |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5633098A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58124596A (ja) * | 1982-01-20 | 1983-07-25 | Meidensha Electric Mfg Co Ltd | 活性汚泥処理プロセスの制御装置 |
| JPS60209296A (ja) * | 1984-03-31 | 1985-10-21 | Shimizu Constr Co Ltd | 回分式活性汚泥処理法 |
| JPS61274796A (ja) * | 1985-05-29 | 1986-12-04 | Nisshin:Kk | 水処理方法 |
-
1979
- 1979-08-28 JP JP10958479A patent/JPS5633098A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5633098A (en) | 1981-04-03 |
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