JPS6347882B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6347882B2 JPS6347882B2 JP56130146A JP13014681A JPS6347882B2 JP S6347882 B2 JPS6347882 B2 JP S6347882B2 JP 56130146 A JP56130146 A JP 56130146A JP 13014681 A JP13014681 A JP 13014681A JP S6347882 B2 JPS6347882 B2 JP S6347882B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rotating shaft
- support
- bearing
- shaft
- blower
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
- F01D25/28—Supporting or mounting arrangements, e.g. for turbine casing
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ガスタービン駆動発電装置、蒸気タ
ービン駆動発電装置、あるいはモータ駆動の送風
機装置等の軸流機械装置の回転軸軸芯保持方法に
関するものである。
ービン駆動発電装置、あるいはモータ駆動の送風
機装置等の軸流機械装置の回転軸軸芯保持方法に
関するものである。
従来、上記のごとき軸流機械装置の回転軸の軸
芯保持方法にあつては、運転時に加熱される回転
軸の支持装置を軸受の潤滑に使用されている潤滑
油を使用して冷却し、運転時に変化する軸芯の変
化量を軽減したり、水冷の支持脚装置を用いるこ
とによつて、その目的を果していた。
芯保持方法にあつては、運転時に加熱される回転
軸の支持装置を軸受の潤滑に使用されている潤滑
油を使用して冷却し、運転時に変化する軸芯の変
化量を軽減したり、水冷の支持脚装置を用いるこ
とによつて、その目的を果していた。
しかしながら、このような装置にあつては、使
用される冷却用の流体、例えば潤滑油、冷却水、
場合によつては空気等を供給する動力の損失、冷
却液等を供給する配管設備、あるいは軸芯の変化
を許容するために用いられる歯車継手、たわみ継
手等の設備を必要とすると共に、冷却媒体そのも
のの費用も必要となるという欠点があつた。
用される冷却用の流体、例えば潤滑油、冷却水、
場合によつては空気等を供給する動力の損失、冷
却液等を供給する配管設備、あるいは軸芯の変化
を許容するために用いられる歯車継手、たわみ継
手等の設備を必要とすると共に、冷却媒体そのも
のの費用も必要となるという欠点があつた。
更に、従来の軸芯保持方法にあつては、その支
持装置を冷却することの他、運転時に軸芯が直線
上に来るように、冷態時にあらかじめ軸芯を偏芯
させておく方法が取られて来た。
持装置を冷却することの他、運転時に軸芯が直線
上に来るように、冷態時にあらかじめ軸芯を偏芯
させておく方法が取られて来た。
このような従来の方法にあつては、回転体であ
る回転軸を冷態時に曲げて接続することにより、
起動時の安定性に問題が生じていた。
る回転軸を冷態時に曲げて接続することにより、
起動時の安定性に問題が生じていた。
この場合は、回転軸の剛性により、ベアリング
の安定性、あるいは芯出し方法が面倒であり、設
計及び組立保守上余計な時間と経費とを必要とす
る欠点があつた。
の安定性、あるいは芯出し方法が面倒であり、設
計及び組立保守上余計な時間と経費とを必要とす
る欠点があつた。
一方、回転軸の剛性を下げ、軸芯の調整を容易
に行なう目的で歯車継手や、たわみ継手が採用さ
れるが、コストが高くつくことの他、回転軸の剛
性が不安定になり、非線形振動を起し、安定した
運転を行ない得ない場合がある。
に行なう目的で歯車継手や、たわみ継手が採用さ
れるが、コストが高くつくことの他、回転軸の剛
性が不安定になり、非線形振動を起し、安定した
運転を行ない得ない場合がある。
従つて、従来は回転軸危険速度、ベアリング支
持剛性及び安定性等多くの計算を行ない、回転軸
の安定性を計算し、更に、組立保守を行なつてい
るのが現状である。
持剛性及び安定性等多くの計算を行ない、回転軸
の安定性を計算し、更に、組立保守を行なつてい
るのが現状である。
そこで本発明は、前記のごとき軸流機械装置の
回転軸軸芯保持方法における問題点を解消するた
めになされたものであり、上記のごとき回転軸
が、冷態時である組立時において、その軸芯が直
線上になるよう組付けられ、しかも運転時にも少
なくとも直線を保ち得るような支持方法を提供す
ることを目的としたものである。
回転軸軸芯保持方法における問題点を解消するた
めになされたものであり、上記のごとき回転軸
が、冷態時である組立時において、その軸芯が直
線上になるよう組付けられ、しかも運転時にも少
なくとも直線を保ち得るような支持方法を提供す
ることを目的としたものである。
即ち、本発明は回転軸の支持装置の伸び量を極
力少なくし、かつ、それぞれの支持装置の伸び差
を相対的に少なくする事にあり、その特徴として
は、例えばインバー材のごとき恒熱膨張材を他の
支持装置に比して上方への熱伸びの多い支持装置
の支持脚に用いることによつて熱伸びの少ないと
ころとの熱伸び差を同じくすることである。
力少なくし、かつ、それぞれの支持装置の伸び差
を相対的に少なくする事にあり、その特徴として
は、例えばインバー材のごとき恒熱膨張材を他の
支持装置に比して上方への熱伸びの多い支持装置
の支持脚に用いることによつて熱伸びの少ないと
ころとの熱伸び差を同じくすることである。
以下図面にもとづいて本発明の詳細を説明する
が、第１図は本発明の実施例１における軸流機械
装置として、送風機１０を電動機１１で駆動する
送風装置を示している。
が、第１図は本発明の実施例１における軸流機械
装置として、送風機１０を電動機１１で駆動する
送風装置を示している。
この送風機１０の回転軸１０Ａは支持装置１３
及び１４で支持されており、また、電動機１１の
回転軸１１Ａは支持装置１５及び１６で支持され
ており、これらの回転軸１０Ａ及び１１Ａは軸継
手１２で結合されている。
及び１４で支持されており、また、電動機１１の
回転軸１１Ａは支持装置１５及び１６で支持され
ており、これらの回転軸１０Ａ及び１１Ａは軸継
手１２で結合されている。
次に、Ａ，Ｂは送風機１０の回転軸１０Ａの支
持ベアリング、そしてＣ，Ｄは電動機１１の回転
軸１１Ａの支持ベアリングの位置をそれぞれ示し
ている。
持ベアリング、そしてＣ，Ｄは電動機１１の回転
軸１１Ａの支持ベアリングの位置をそれぞれ示し
ている。
このような軸流機械装置において、回転軸１０
Ａ及び１１Ａの軸芯に注目して軸芯の変化を示し
たのが第２図であり、この第２図において、Ａ，
Ｂは第１図と同じく送風機１０の回転軸１０Ａの
支持ベアリング、そしてＣ，Ｄは電動機１１の回
転軸１１Ａの支持ベアリングの位置をそれぞれ示
している。
Ａ及び１１Ａの軸芯に注目して軸芯の変化を示し
たのが第２図であり、この第２図において、Ａ，
Ｂは第１図と同じく送風機１０の回転軸１０Ａの
支持ベアリング、そしてＣ，Ｄは電動機１１の回
転軸１１Ａの支持ベアリングの位置をそれぞれ示
している。
第２図において、送風機１０及び電動機１１の
各回転軸１０Ａ及び１１Ａの軸芯が冷態時にY1
の高さで直線f1であつたとすると、これが運転時
にはY2の高さの位置に全体的に上ると共に、そ
れら回転軸１０Ａ及び１１Ａの軸芯は破線で示す
f2のごとく曲つたとする。
各回転軸１０Ａ及び１１Ａの軸芯が冷態時にY1
の高さで直線f1であつたとすると、これが運転時
にはY2の高さの位置に全体的に上ると共に、そ
れら回転軸１０Ａ及び１１Ａの軸芯は破線で示す
f2のごとく曲つたとする。
この原因は、単純に仮定すると、送風機１０の
ベアリング点１７は運転時の高さY2に同じく点
１８に上り、また、もう一方のベアリング点１９
は、送風機１０が第１図で矢印ａで示す空気を断
熱的に圧縮して、そのために温度上昇をもたら
し、支持装置１４を加熱して異常に熱伸びが大き
くなり、点２０の位置に上つたことを示してい
る。
ベアリング点１７は運転時の高さY2に同じく点
１８に上り、また、もう一方のベアリング点１９
は、送風機１０が第１図で矢印ａで示す空気を断
熱的に圧縮して、そのために温度上昇をもたら
し、支持装置１４を加熱して異常に熱伸びが大き
くなり、点２０の位置に上つたことを示してい
る。
一方、発電機１１の回転軸１１Ａの軸芯は、ベ
アリング点２１及び２３が冷態時でY1の位置に
て直線f1であつたものが、運転時に点２２及び２
４に上昇し、ほぼ点１８と同じ高さであつたとす
る。
アリング点２１及び２３が冷態時でY1の位置に
て直線f1であつたものが、運転時に点２２及び２
４に上昇し、ほぼ点１８と同じ高さであつたとす
る。
ここにおいて、送風機１０のベアリング点２０
が冷態時のY1の位置の直線f1からY2の位置に上
るようになるなら、これら回転体１０Ａ，１１Ａ
の軸芯は、Y1の位置からY2の位置まで上るが、
直線f1と同様な直線f3を保つており、安定した運
転を保持することができる。
が冷態時のY1の位置の直線f1からY2の位置に上
るようになるなら、これら回転体１０Ａ，１１Ａ
の軸芯は、Y1の位置からY2の位置まで上るが、
直線f1と同様な直線f3を保つており、安定した運
転を保持することができる。
しかし、実際にはベアリング点２０がY2の位
置より更に上り、全体的な上り量Y2−Y1＝h1に
加えて、更に、h2だけ上つてくるため、運転時の
回転軸系が不安定になり、ベアリングの損傷をき
たす事故にまで発展する。
置より更に上り、全体的な上り量Y2−Y1＝h1に
加えて、更に、h2だけ上つてくるため、運転時の
回転軸系が不安定になり、ベアリングの損傷をき
たす事故にまで発展する。
そこで、本発明においては、この点に鑑みて、
軸芯の異常となる上昇分h2だけその上昇を押える
ことに着目してなされたものである。
軸芯の異常となる上昇分h2だけその上昇を押える
ことに着目してなされたものである。
第３図は、第１図の送風装置に対する具体的な
回転軸１０Ａ，１１Ａに対する軸芯保持方法を説
明するものであり、送風機１０は共通台板２５に
対して支持装置である支持ブラケツト２６及び支
持脚２７で支持されている。
回転軸１０Ａ，１１Ａに対する軸芯保持方法を説
明するものであり、送風機１０は共通台板２５に
対して支持装置である支持ブラケツト２６及び支
持脚２７で支持されている。
ここで、第２図における上昇分h1の熱伸びは、
共通台板２５の熱伸びに起因するものとし、支持
脚２７の熱伸びが異常伸びとなる上昇分h2にな
る。
共通台板２５の熱伸びに起因するものとし、支持
脚２７の熱伸びが異常伸びとなる上昇分h2にな
る。
そこで、この支持装置１４における支持脚２７
に恒熱膨張材、例えばインバー材を使用してお
り、これにより回転軸１０Ａ，１１Ａの軸芯は
Y1の位置の直線f1からY2の位置の直線f3の状態に
なり、軸芯はほぼ直線の状態で運転され、理想的
にその軸芯を保持することができる。
に恒熱膨張材、例えばインバー材を使用してお
り、これにより回転軸１０Ａ，１１Ａの軸芯は
Y1の位置の直線f1からY2の位置の直線f3の状態に
なり、軸芯はほぼ直線の状態で運転され、理想的
にその軸芯を保持することができる。
次に、第４図は本発明の実施例２における軸流
機械装置であるガスタービン発電装置を示してお
り、３０は低圧圧縮機、３１は高圧圧縮機と高圧
タービンとが一体となつて構成されたガスジエネ
レータ、３２は出力タービンであり、低圧圧縮機
３０と発電機３３とを同時に駆動するように構成
されている。
機械装置であるガスタービン発電装置を示してお
り、３０は低圧圧縮機、３１は高圧圧縮機と高圧
タービンとが一体となつて構成されたガスジエネ
レータ、３２は出力タービンであり、低圧圧縮機
３０と発電機３３とを同時に駆動するように構成
されている。
ガスジエネレータ３１の回転軸３１Ａ、出力タ
ービン３２の回転軸３２Ａはｅ，e′，ｆ，ｇで示
す位置で支持装置にて支持され、これらｅ，e′，
ｆ，ｇの各部はガスタービンケーシングが一体で
構成され、ｅ及びｇがグランドに対して支持さ
れ、e′，ｆはケーシング内部にて支持されてい
る。
ービン３２の回転軸３２Ａはｅ，e′，ｆ，ｇで示
す位置で支持装置にて支持され、これらｅ，e′，
ｆ，ｇの各部はガスタービンケーシングが一体で
構成され、ｅ及びｇがグランドに対して支持さ
れ、e′，ｆはケーシング内部にて支持されてい
る。
次に、低圧圧縮機３０の回転軸３０Ａは、ｈ，
ｉの支持脚でグランドに対して支持され、発電機
３３の回転軸３３Ａはｊ，ｋの支持脚でグランド
に対して支持されている。
ｉの支持脚でグランドに対して支持され、発電機
３３の回転軸３３Ａはｊ，ｋの支持脚でグランド
に対して支持されている。
また、発電機３３と低圧圧縮機３０とは、軸継
手３４で結合され、出力タービン３２と低圧圧縮
機３０とは軸継手３５で結合されている。
手３４で結合され、出力タービン３２と低圧圧縮
機３０とは軸継手３５で結合されている。
ここで、矢印Ｋで示すのは、上記の各支持装置
が油膜剛性、軸支持剛性と減衰系とからなること
を示している。
が油膜剛性、軸支持剛性と減衰系とからなること
を示している。
第５図は、第４図の各回転軸３１Ａ，３２Ａ，
３０Ａ，３３Ａの軸芯が従来の回転軸支持装置に
おいてどのように変位するかを示しており、この
ようなガスタービン発電装置において、冷態の静
止時に、軸芯がY1の位置にて直線f1であつたとす
ると、この状態から運転状態では全般的な平均高
さY2の位置までその軸芯が変位し、それぞれ各
支持装置のベアリング点３６，３８，４０，４
２，４４，４６，４８での軸芯は、Y1の位置で
直線f1上にあつたものが、運転時に熱伸びにより
変位し、それぞれ３７，３９，４１，４３，４
５，４７，４９に変化する様子を示している。
３０Ａ，３３Ａの軸芯が従来の回転軸支持装置に
おいてどのように変位するかを示しており、この
ようなガスタービン発電装置において、冷態の静
止時に、軸芯がY1の位置にて直線f1であつたとす
ると、この状態から運転状態では全般的な平均高
さY2の位置までその軸芯が変位し、それぞれ各
支持装置のベアリング点３６，３８，４０，４
２，４４，４６，４８での軸芯は、Y1の位置で
直線f1上にあつたものが、運転時に熱伸びにより
変位し、それぞれ３７，３９，４１，４３，４
５，４７，４９に変化する様子を示している。
従来、各回転軸３１Ａ，３２Ａ，３０Ａ，３３
Ａが安定して運転されるためには、少なくともあ
る許容制限変位△Ｙ内におさめる必要がある。即
ち、多点支持の回転軸系にあつては、一つの支持
点が許容量を越えて異常に熱伸びを発生し高くな
ると、その高くなつた支持点である軸受の面圧は
高くなり、又その高くなつた軸受の両側の軸受は
逆に面圧を低下させる。これは軸受面圧の異常高
と他方では面圧の異常低下を来す。この事によつ
て軸支持系の安定性が得られない場合、或いは面
圧の異常高で軸受のメタル焼損を起す可能性があ
る。
Ａが安定して運転されるためには、少なくともあ
る許容制限変位△Ｙ内におさめる必要がある。即
ち、多点支持の回転軸系にあつては、一つの支持
点が許容量を越えて異常に熱伸びを発生し高くな
ると、その高くなつた支持点である軸受の面圧は
高くなり、又その高くなつた軸受の両側の軸受は
逆に面圧を低下させる。これは軸受面圧の異常高
と他方では面圧の異常低下を来す。この事によつ
て軸支持系の安定性が得られない場合、或いは面
圧の異常高で軸受のメタル焼損を起す可能性があ
る。
第５図において、例えば軸受４０が異常高温と
なつて４１迄上昇したとすれば、軸受４１の面圧
は高く、軸受３９，４１の面圧は低く、軸受の焼
損、或いは軸系の不安定現象を起す。
なつて４１迄上昇したとすれば、軸受４１の面圧
は高く、軸受３９，４１の面圧は低く、軸受の焼
損、或いは軸系の不安定現象を起す。
このため、従来は冷態時において組立てる際、
異常に高くなる軸受部第５図のh3，h4およびh5を
それだけ軸芯Y1の位置での直線f1より下方向に下
げるような軸芯調整を行つて来た。これらの状況
を第５図から第５図Ａに示す。即ち、第５図Ａで
は運転時に許容変位△Ｙ内に納めるためには冷態
時に異常高h3，h4，h5は下向きに押下げられる必
要があることを示す。
異常に高くなる軸受部第５図のh3，h4およびh5を
それだけ軸芯Y1の位置での直線f1より下方向に下
げるような軸芯調整を行つて来た。これらの状況
を第５図から第５図Ａに示す。即ち、第５図Ａで
は運転時に許容変位△Ｙ内に納めるためには冷態
時に異常高h3，h4，h5は下向きに押下げられる必
要があることを示す。
そこで、本発明においては、このような異常な
軸芯変化量だけを恒熱膨張材、例えばインバー材
を使用することによつて、その許容制限変位△Ｙ
の範囲内におさめるような調整を行なうものであ
る。
軸芯変化量だけを恒熱膨張材、例えばインバー材
を使用することによつて、その許容制限変位△Ｙ
の範囲内におさめるような調整を行なうものであ
る。
本発明の軸芯保持方法を採用すれば、第５図に
おいて、各支持装置のヘアリング点が３７，３
７′，３９，４１，４３，４５，４７，４９であ
つたものが、運転時においても許容制限変位△Ｙ
（第５図、第５図Ａ参照）の範囲内とすることが
できる。
おいて、各支持装置のヘアリング点が３７，３
７′，３９，４１，４３，４５，４７，４９であ
つたものが、運転時においても許容制限変位△Ｙ
（第５図、第５図Ａ参照）の範囲内とすることが
できる。
即ち、第６図に示すように、第５図に示された
３７，３７′，３９，４１，４３，４５，４７，
４９は、それぞれ、３７，３７″，３９′，４１′，
４３，４５′，４７，４９となつて許容制限変位
△Ｙの範囲とすることができる。重要なことは第
６図のf1線は直線、即ち初期芯出しが直線で作業
し易く、且つロータの運転中における芯が許容制
限変位△Ｙになることである。
３７，３７′，３９，４１，４３，４５，４７，
４９は、それぞれ、３７，３７″，３９′，４１′，
４３，４５′，４７，４９となつて許容制限変位
△Ｙの範囲とすることができる。重要なことは第
６図のf1線は直線、即ち初期芯出しが直線で作業
し易く、且つロータの運転中における芯が許容制
限変位△Ｙになることである。
上記の如く、本発明は軸流機械装置の回転軸を
複数の支持装置によつて支持するに際し、前記支
持装置中、他に比して上方への熱伸びの多い支持
装置の支持脚を恒熱膨脹材により形成したので、
冷態静止時から運転時にわたつて回転軸の軸芯を
許容変位内に保持することが可能になり、支術的
に多くの計算を行う必要がなくなると共に、冷態
時の軸芯調整が不要になる。
複数の支持装置によつて支持するに際し、前記支
持装置中、他に比して上方への熱伸びの多い支持
装置の支持脚を恒熱膨脹材により形成したので、
冷態静止時から運転時にわたつて回転軸の軸芯を
許容変位内に保持することが可能になり、支術的
に多くの計算を行う必要がなくなると共に、冷態
時の軸芯調整が不要になる。
また、その軸流機械装置の支持脚の冷却装置は
不要となる等の技術的効果があり、従つて、分解
組立時の軸芯調整が容易になるという利点があ
る。
不要となる等の技術的効果があり、従つて、分解
組立時の軸芯調整が容易になるという利点があ
る。
更に、支持脚冷却装置が不要となるので、冷却
装置の運転保守が不要で、経済的効果も大きい。
装置の運転保守が不要で、経済的効果も大きい。
第１図は本発明の実施例１における送風装置の
支持装置の概略側面図、第２図は第１図の送風装
置に従来の軸芯保持方法を適用した時における各
支持装置のベアリング点の冷却時及び運転時の位
置を示す線図、第３図は第１図の送風装置の軸芯
保持装置の概略正面図、第４図は本発明の実施例
２におけるガスタービン発電装置の概略側面図、
第５図及び第５図Ａは第４図のガスタービン発電
装置に従来の軸芯保持方法を適用した時における
各支持装置のベアリング点の冷態時及び運転時の
位置を示す線図、第６図は第４図のガスタービン
発電装置に本発明を適用した場合における各支持
装置のベアリング点の冷態時及び運転時の位置を
示す線図である。 １０……送風機、１０Ａ……回転軸、１１……
電動機、１１Ａ……回転軸、２５……共通台板、
２６……ブラケツト、２７……支持脚、３０……
低圧圧縮機、３０Ａ……回転軸、３１……ガスジ
エネレータ、３１Ａ……回転軸、３２……出力タ
ービン、３２Ａ……回転軸、３３……発電機、３
３Ａ……回転軸。
支持装置の概略側面図、第２図は第１図の送風装
置に従来の軸芯保持方法を適用した時における各
支持装置のベアリング点の冷却時及び運転時の位
置を示す線図、第３図は第１図の送風装置の軸芯
保持装置の概略正面図、第４図は本発明の実施例
２におけるガスタービン発電装置の概略側面図、
第５図及び第５図Ａは第４図のガスタービン発電
装置に従来の軸芯保持方法を適用した時における
各支持装置のベアリング点の冷態時及び運転時の
位置を示す線図、第６図は第４図のガスタービン
発電装置に本発明を適用した場合における各支持
装置のベアリング点の冷態時及び運転時の位置を
示す線図である。 １０……送風機、１０Ａ……回転軸、１１……
電動機、１１Ａ……回転軸、２５……共通台板、
２６……ブラケツト、２７……支持脚、３０……
低圧圧縮機、３０Ａ……回転軸、３１……ガスジ
エネレータ、３１Ａ……回転軸、３２……出力タ
ービン、３２Ａ……回転軸、３３……発電機、３
３Ａ……回転軸。
Claims (1)
- １ 軸流機械装置の回転軸を複数の支持装置によ
つて支持するに際し、前記支持装置中、他に比し
て上方への熱伸びの多い支持装置の支持脚を恒熱
膨脹材により形成したことを特徴とする軸流機械
装置の回転軸軸芯保持方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13014681A JPS5832907A (ja) | 1981-08-21 | 1981-08-21 | 軸流機械装置の回転軸軸芯保持方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13014681A JPS5832907A (ja) | 1981-08-21 | 1981-08-21 | 軸流機械装置の回転軸軸芯保持方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5832907A JPS5832907A (ja) | 1983-02-26 |
| JPS6347882B2 true JPS6347882B2 (ja) | 1988-09-26 |
Family
ID=15027065
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13014681A Granted JPS5832907A (ja) | 1981-08-21 | 1981-08-21 | 軸流機械装置の回転軸軸芯保持方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5832907A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0616416Y2 (ja) * | 1988-08-04 | 1994-04-27 | モレックス インコーポレーテッド | 低挿入力型多ピン電気コネクタ |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53120034A (en) * | 1977-03-30 | 1978-10-20 | Hitachi Ltd | Bearing level regulator |
-
1981
- 1981-08-21 JP JP13014681A patent/JPS5832907A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5832907A (ja) | 1983-02-26 |
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