JPS6355497B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6355497B2 JPS6355497B2 JP59116846A JP11684684A JPS6355497B2 JP S6355497 B2 JPS6355497 B2 JP S6355497B2 JP 59116846 A JP59116846 A JP 59116846A JP 11684684 A JP11684684 A JP 11684684A JP S6355497 B2 JPS6355497 B2 JP S6355497B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- distillation column
- ethanol
- heat pump
- condensate
- vapor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 48
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims description 31
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims description 13
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 9
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 6
- 238000010992 reflux Methods 0.000 claims description 6
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 8
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 5
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 5
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 5
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 4
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 4
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 3
- 239000011550 stock solution Substances 0.000 description 3
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
- Y02P70/10—Greenhouse gas [GHG] capture, material saving, heat recovery or other energy efficient measures, e.g. motor control, characterised by manufacturing processes, e.g. for rolling metal or metal working
Landscapes
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明はエタノール水溶液の分離方法に関する
ものである。
ものである。
従来例の構成とその問題点
第１図に精製塔における実施例を示す。従来の
エタノール水溶液の分離方法として、蒸留塔１と
第一〜第三の分縮器２，３，４を用いる方法があ
る。これは、エタノール水溶液５を蒸留塔１に導
いて蒸留し、蒸留塔１で発生した大部分がエタノ
ールの蒸気６すなわち水蒸気や不純物を含む塔頂
気体を第一〜第三の分縮器２，３，４に直列に通
すもので、エタノール純度の最も高い第一分縮器
２の凝縮液７は分離して精製塔８へ供給し第二分
縮器３の凝縮液９は蒸留塔１へ、不純物を多く含
む第三分縮器４の凝縮液１０は不純物処理塔１１
へ、それぞれ導かれる。このように、三段もの分
縮器が用いられるのは水とエタノールの蒸気圧が
近いこと、原液に不純物が含まれていること等の
理由に基づく。
エタノール水溶液の分離方法として、蒸留塔１と
第一〜第三の分縮器２，３，４を用いる方法があ
る。これは、エタノール水溶液５を蒸留塔１に導
いて蒸留し、蒸留塔１で発生した大部分がエタノ
ールの蒸気６すなわち水蒸気や不純物を含む塔頂
気体を第一〜第三の分縮器２，３，４に直列に通
すもので、エタノール純度の最も高い第一分縮器
２の凝縮液７は分離して精製塔８へ供給し第二分
縮器３の凝縮液９は蒸留塔１へ、不純物を多く含
む第三分縮器４の凝縮液１０は不純物処理塔１１
へ、それぞれ導かれる。このように、三段もの分
縮器が用いられるのは水とエタノールの蒸気圧が
近いこと、原液に不純物が含まれていること等の
理由に基づく。
なお、第２図に示すように、原液の濃度はX1
＝10Wt％〜30Wt％、還流比は、蒸発量の60％〜
85％程度で、精製エタノール当り必要な分離のた
めのエネルギーは700kcal／Kg〜1600kcal／Kgで
ある。
＝10Wt％〜30Wt％、還流比は、蒸発量の60％〜
85％程度で、精製エタノール当り必要な分離のた
めのエネルギーは700kcal／Kg〜1600kcal／Kgで
ある。
一方、第５図に示すように、蒸留塔１と吸収ヒ
ートポンプ１２を用いる方法もある。これは、エ
タノール水溶液５を蒸留塔１に導いて蒸留し、蒸
留塔１で発生した蒸気６を吸収ヒートポンプ１２
の再生器Ｒおよび蒸発器Ｅに熱源として導き、そ
の凝縮液１３の一部を精製塔８へ、残りを蒸留塔
１へ還流するものである。すなわち、蒸留塔１の
蒸気６が有する熱エネルギーの吸収ヒートポンプ
１２の熱源として利用したものと言える。なお、
第５図中Ｃは凝縮器Ａは吸収器である。
ートポンプ１２を用いる方法もある。これは、エ
タノール水溶液５を蒸留塔１に導いて蒸留し、蒸
留塔１で発生した蒸気６を吸収ヒートポンプ１２
の再生器Ｒおよび蒸発器Ｅに熱源として導き、そ
の凝縮液１３の一部を精製塔８へ、残りを蒸留塔
１へ還流するものである。すなわち、蒸留塔１の
蒸気６が有する熱エネルギーの吸収ヒートポンプ
１２の熱源として利用したものと言える。なお、
第５図中Ｃは凝縮器Ａは吸収器である。
しかしながら、これら従来の方法によると、蒸
留分離に多大なエネルギーを要し、後者の方法に
あつては、第１、第２分縮機能が無くなるため精
製塔８に導くエタノールの純度が落ち、精製塔８
では必要熱が増えるという欠点があつた。
留分離に多大なエネルギーを要し、後者の方法に
あつては、第１、第２分縮機能が無くなるため精
製塔８に導くエタノールの純度が落ち、精製塔８
では必要熱が増えるという欠点があつた。
発明の目的
本発明は上記従来の欠点を解消するエタノール
の分離方法を提供することを目的とする。
の分離方法を提供することを目的とする。
発明の構成
上記目的を達成するため、本発明のエタノール
の分離方法は、不純物を含むエタノールを蒸留塔
に導いて蒸留し、前記蒸留塔で発生した大部分が
エタノールの蒸気を吸収ヒートポンプの蒸発器に
熱源として導き、その凝縮液を留出液として分離
する一方、残りの該蒸気を前記吸収ヒートポンプ
の再生器に熱源として導き、その凝縮液を前記蒸
留塔に還流し、残りの該蒸気を分縮器に導く構成
としたものであり、これにより、エタノールの純
度を落とすことなく、蒸留分離に必要なエネルギ
ーを低減することができるものである。
の分離方法は、不純物を含むエタノールを蒸留塔
に導いて蒸留し、前記蒸留塔で発生した大部分が
エタノールの蒸気を吸収ヒートポンプの蒸発器に
熱源として導き、その凝縮液を留出液として分離
する一方、残りの該蒸気を前記吸収ヒートポンプ
の再生器に熱源として導き、その凝縮液を前記蒸
留塔に還流し、残りの該蒸気を分縮器に導く構成
としたものであり、これにより、エタノールの純
度を落とすことなく、蒸留分離に必要なエネルギ
ーを低減することができるものである。
実施例と作用
以下、本発明の一実施例を図面に基づいて説明
するが、その前に先ず一般的説明を行う。
するが、その前に先ず一般的説明を行う。
吸収ヒートポンプの蒸発器Ｅと再生器Ｒで必要
とする熱量の比は回収器の大きさによつて異な
り、回収器での回収率により第４図に示すよう
に、QR／QEは0.7〜0.98程度となる。
とする熱量の比は回収器の大きさによつて異な
り、回収器での回収率により第４図に示すよう
に、QR／QEは0.7〜0.98程度となる。
したがつて、第３図に示すようにQ2：Q1＋QB
か0.7〜1/0.7となる範囲は還流比が77％以下のと
ころでほとんど可能となる。また、この範囲内で
蒸留塔から排出される排熱のうち利用可能と思わ
れる75℃以上の熱量は、加熱蒸気の熱量に比して
第３図のようになつている。すなわち、 廃熱の総和（Q1＋Q2＋QB）は加熱に必要な
量よりも多い（原液が約99℃で供給されるた
め）。
か0.7〜1/0.7となる範囲は還流比が77％以下のと
ころでほとんど可能となる。また、この範囲内で
蒸留塔から排出される排熱のうち利用可能と思わ
れる75℃以上の熱量は、加熱蒸気の熱量に比して
第３図のようになつている。すなわち、 廃熱の総和（Q1＋Q2＋QB）は加熱に必要な
量よりも多い（原液が約99℃で供給されるた
め）。
Q1＋QB＝Q2となるところの還流比が60％〜
70％の範囲にある。
70％の範囲にある。
温度的には加熱する塔底温度が約107℃、塔
頂ガス（蒸気）の凝縮温度が77℃〜78℃であ
る。
頂ガス（蒸気）の凝縮温度が77℃〜78℃であ
る。
そこで、このような特性を考慮して、本発明は
蒸留塔と吸収ヒートポンプを分縮機能を失わせる
ことなく組合わせて用いるようにした。
蒸留塔と吸収ヒートポンプを分縮機能を失わせる
ことなく組合わせて用いるようにした。
第６図において、１は蒸留塔１２は吸収ヒート
ポンプ、Ｒはその再生器、Ｃは凝縮器、Ａは吸収
器、Ｅは蒸発器で、この蒸発器Ｅは第一分縮器と
して、前記再生器Ｒは第二分縮器として用いられ
る。４は第三分縮器、８は精製塔、１８は流量調
節器を示す。なお、蒸発器Ｅは２分割され、一方
の部屋は前述のように第１分縮器として用いら
れ、他方の部屋は塔底液１４を熱源とする熱交換
室として用いられる。
ポンプ、Ｒはその再生器、Ｃは凝縮器、Ａは吸収
器、Ｅは蒸発器で、この蒸発器Ｅは第一分縮器と
して、前記再生器Ｒは第二分縮器として用いられ
る。４は第三分縮器、８は精製塔、１８は流量調
節器を示す。なお、蒸発器Ｅは２分割され、一方
の部屋は前述のように第１分縮器として用いら
れ、他方の部屋は塔底液１４を熱源とする熱交換
室として用いられる。
このような構成で先ず、エタノール水溶液５を
蒸留塔１に導き蒸留する。次に、蒸留塔１で発生
した蒸気６を吸収ヒートポンプ１２の蒸発器Ｅに
熱源として導き、その凝縮液１６を精製塔８へ導
く一方、残りの蒸気１５を再生器Ｒに熱源として
導く、このとき、蒸発器Ｅの他方の部屋には塔底
液１４を導き熱回収を行う。次に、再生器Ｒの凝
縮液１７は蒸留塔１に還流し、残りの蒸気１５は
第三分縮器４に導いて冷却水に完全に凝縮させ
る。なお、還流比が60％〜77％の範囲で各機器の
熱量およびヒートポンプの回収器（図示せず）の
熱量大きさを決定する。また、第３図において
Q2＜Q1＋QBの範囲では、再生器Ｒと蒸発器Ｅで
互いに交換したフローとする。
蒸留塔１に導き蒸留する。次に、蒸留塔１で発生
した蒸気６を吸収ヒートポンプ１２の蒸発器Ｅに
熱源として導き、その凝縮液１６を精製塔８へ導
く一方、残りの蒸気１５を再生器Ｒに熱源として
導く、このとき、蒸発器Ｅの他方の部屋には塔底
液１４を導き熱回収を行う。次に、再生器Ｒの凝
縮液１７は蒸留塔１に還流し、残りの蒸気１５は
第三分縮器４に導いて冷却水に完全に凝縮させ
る。なお、還流比が60％〜77％の範囲で各機器の
熱量およびヒートポンプの回収器（図示せず）の
熱量大きさを決定する。また、第３図において
Q2＜Q1＋QBの範囲では、再生器Ｒと蒸発器Ｅで
互いに交換したフローとする。
第７図は還流比が小さくて良い原液の場合に用
いる流れを示し、この場合は蒸留塔１の底液１４
を蒸発器Ｅに通さない。なお吸収器Ａに直接底液
を受熱流体として循環させてもよい。またこれら
実施例において、吸収ヒートポンプ１２より発生
する低圧蒸気を該蒸溜塔１又は他の蒸留塔へ直接
戻すように構成してもよい。
いる流れを示し、この場合は蒸留塔１の底液１４
を蒸発器Ｅに通さない。なお吸収器Ａに直接底液
を受熱流体として循環させてもよい。またこれら
実施例において、吸収ヒートポンプ１２より発生
する低圧蒸気を該蒸溜塔１又は他の蒸留塔へ直接
戻すように構成してもよい。
このような方法によると、第一〜第三の分縮器
を用いる第１図の方法より、蒸気消費量が40％〜
70％減少できる。
を用いる第１図の方法より、蒸気消費量が40％〜
70％減少できる。
発明の効果
以上本発明によれば分縮機能を有するためエタ
ノールの純度を落とすことなく、蒸留分離に必要
なエネルギーを低減することができる。
ノールの純度を落とすことなく、蒸留分離に必要
なエネルギーを低減することができる。
第１図は分縮器を用いた従来方法によるフロー
図、第２図はエタノール蒸留塔の蒸気加熱量をあ
らわす図、第３図はエタノール蒸留塔排熱量割合
をあらわす図、第４図は回収器の効率と加熱量割
合の関係をあらわす図、第５図は吸収ヒートポン
プを用いた従来方法によるフロー図、第６図およ
び第７図はそれぞれ吸収ヒートポンプを用いた本
発明方法によるフロー図である。 １…蒸留塔、４…第三分縮器、５…エタノール
水溶液、８…精製塔、１２…吸収ヒートポンプ、
１６，１７…凝縮液。
図、第２図はエタノール蒸留塔の蒸気加熱量をあ
らわす図、第３図はエタノール蒸留塔排熱量割合
をあらわす図、第４図は回収器の効率と加熱量割
合の関係をあらわす図、第５図は吸収ヒートポン
プを用いた従来方法によるフロー図、第６図およ
び第７図はそれぞれ吸収ヒートポンプを用いた本
発明方法によるフロー図である。 １…蒸留塔、４…第三分縮器、５…エタノール
水溶液、８…精製塔、１２…吸収ヒートポンプ、
１６，１７…凝縮液。
Claims (1)
- １ 不純物を含むエタノールを蒸留塔に導いて蒸
留し、前記蒸留塔で発生した大部分がエタノール
の蒸気を吸収ヒートポンプの蒸発器に熱源として
導き、その凝縮液を留出液として分留する一方、
残りの該蒸気を前記吸収ヒートポンプの再生器に
熱源として導き、その凝縮液を前記蒸留塔に還流
し、残りの該蒸気を分縮器に導くことを特徴とす
るエタノールの分離方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59116846A JPS60260529A (ja) | 1984-06-06 | 1984-06-06 | エタノ−ルの分離方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59116846A JPS60260529A (ja) | 1984-06-06 | 1984-06-06 | エタノ−ルの分離方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60260529A JPS60260529A (ja) | 1985-12-23 |
| JPS6355497B2 true JPS6355497B2 (ja) | 1988-11-02 |
Family
ID=14697074
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59116846A Granted JPS60260529A (ja) | 1984-06-06 | 1984-06-06 | エタノ−ルの分離方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60260529A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009066519A (ja) * | 2007-09-13 | 2009-04-02 | Kiriyama Seisakusho:Kk | 蒸留と膜分離を組み合わせた分離装置 |
| CN108144320A (zh) * | 2017-12-23 | 2018-06-12 | 天津市鹏翔科技有限公司 | 特殊精馏自平衡分相无泵回流控制方法 |
| CN114470830A (zh) * | 2021-12-07 | 2022-05-13 | 安徽世华化工有限公司 | 一种乙醇回收提纯装置 |
-
1984
- 1984-06-06 JP JP59116846A patent/JPS60260529A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60260529A (ja) | 1985-12-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US12053725B2 (en) | Process for distilling a crude composition in a rectification plant including an indirect heat pump | |
| US6417411B2 (en) | Method for production of ethylene glycol | |
| RU2396242C2 (ru) | Способ рекуперации метанола | |
| EP0055607A2 (en) | Process for recovery of olefinic nitriles | |
| WO2003035222A1 (en) | Water-soluble organic material condensation apparatus | |
| US4645569A (en) | Process for producing anhydrous ethanol | |
| JP2001139305A (ja) | 塩化水素と水の分離回収方法 | |
| JP6571228B2 (ja) | Ｍｖｒ式アンモニア水溶液の蒸留装置 | |
| CA1158594A (en) | Method for distilling ethyl alcohol by adding salt or salts | |
| US3694322A (en) | Method for separating acrylonitrile and acetonitrile by extractive distillation with coolant vapor generation | |
| JPS6355497B2 (ja) | ||
| CN100551895C (zh) | 一种从含醋酸废水中回收醋酸的方法 | |
| KR890009905A (ko) | 알데히드 불순물로부터의 에틸렌 옥시드의 분리방법 | |
| JP2019122953A (ja) | アンモニア水溶液の蒸留装置 | |
| JPS62103072A (ja) | エチレンオキシドの精製方法 | |
| US4983260A (en) | Process for concentrating aqueous ethylene oxide solutions | |
| CN101084176B (zh) | 回收甲醇的方法 | |
| EP1636178B1 (en) | Method for making caprolactam | |
| JPS6337622B2 (ja) | ||
| JPS6141497B2 (ja) | ||
| EP1636179B1 (en) | Method for making caprolactam from impure 6-amino-capronitrile containing tetrahydroazepine | |
| CN217472758U (zh) | 一种烯丙基氯尾气的回收装置 | |
| JPS61158774A (ja) | エタノ−ル精製装置 | |
| EP3604278B1 (en) | Process for the purification of acrolein | |
| JPS5953456A (ja) | メタクリロニトリルの精製方法 |