JPS6357742A - 高靭性熱間鍛造用非調質鋼 - Google Patents
高靭性熱間鍛造用非調質鋼Info
- Publication number
- JPS6357742A JPS6357742A JP61201325A JP20132586A JPS6357742A JP S6357742 A JPS6357742 A JP S6357742A JP 61201325 A JP61201325 A JP 61201325A JP 20132586 A JP20132586 A JP 20132586A JP S6357742 A JPS6357742 A JP S6357742A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- toughness
- high toughness
- hot forging
- hot
- Prior art date
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は熱間鍛造のままで高い靭性を有する鋼、所謂高
靭性熱間鍜造用非調質鋼に関するものである。
靭性熱間鍜造用非調質鋼に関するものである。
（従来の技術）
一般に熱間鍛造により製造される機械構造用部品、例え
ば自動車のクランクシャフト、コンロッド等の部品は熱
間鍛造による成型後、所定の強度靭性を得るため焼き入
れ、焼き戻しく調質処理）を施している。この大量の熱
エネルギーを必要とする調質処理を省略して適度な強度
、靭性を得られるならば、多大な製造コストのきり下げ
が可能であり、近年この様な非調質鋼が求められるよう
になってきている。
ば自動車のクランクシャフト、コンロッド等の部品は熱
間鍛造による成型後、所定の強度靭性を得るため焼き入
れ、焼き戻しく調質処理）を施している。この大量の熱
エネルギーを必要とする調質処理を省略して適度な強度
、靭性を得られるならば、多大な製造コストのきり下げ
が可能であり、近年この様な非調質鋼が求められるよう
になってきている。
従来の熱間鍛造用非調質鋼としては、例えば′Ｖの析出
強化を利用したものが知られている。しかしこの非調質
鋼は、目的とする強度にすることは比較的容易であるが
、靭性値が低いのが欠点である。
強化を利用したものが知られている。しかしこの非調質
鋼は、目的とする強度にすることは比較的容易であるが
、靭性値が低いのが欠点である。
そのため、オーステナイト結晶粒の粗大化を防止し、結
晶粒を微細化することで靭性値の低さを補おうとしたの
がＡＪ！、Ｔｉ等の炭窒化物形成元素を微量添加した非
調質である（特開昭６１−１９７６１号、特開昭６１−
１３９６４６号公報）。
晶粒を微細化することで靭性値の低さを補おうとしたの
がＡＪ！、Ｔｉ等の炭窒化物形成元素を微量添加した非
調質である（特開昭６１−１９７６１号、特開昭６１−
１３９６４６号公報）。
Ａｇ、Ｔｉ等の添加により、靭性値は従来品に比べ大い
に改善され、車輛、ナックル等の高し・靭性を必要とす
る足周り部品への適用が可能となっている。
に改善され、車輛、ナックル等の高し・靭性を必要とす
る足周り部品への適用が可能となっている。
（発明が解決しようとする問題点）
強度、靭性を改善する手段の一つは、鋼の組織を微細化
することであるのは公知であり、前述の炭窒化物形成元
素もオーステナイト粒の粗大化を防止し、結果として変
態後のフェライト−パーライト組織を微細にする目的で
使われる。
することであるのは公知であり、前述の炭窒化物形成元
素もオーステナイト粒の粗大化を防止し、結果として変
態後のフェライト−パーライト組織を微細にする目的で
使われる。
しかしながら通常の熱間鍛造温度域は、これら大室化物
自身の溶解温度を超えており、鍛造の条件によってはオ
ーステナイトの粗大化を防止し得ない。その結果通常の
熱間鍛造温度１．１００−１３００Ｃにて鍛造された鋼
の組織は粗大であり、靭性、特に低温靭性は著しく低い
のが普通である。
自身の溶解温度を超えており、鍛造の条件によってはオ
ーステナイトの粗大化を防止し得ない。その結果通常の
熱間鍛造温度１．１００−１３００Ｃにて鍛造された鋼
の組織は粗大であり、靭性、特に低温靭性は著しく低い
のが普通である。
本発明は以上の問題点を解決し、熱間鍛造ままでも高い
靭性な有する鋼、高・靭性熱間鍛造用非調質鋼を提供す
るものである。
靭性な有する鋼、高・靭性熱間鍛造用非調質鋼を提供す
るものである。
（問題点を解決するための手段）
本発明者らは炭素量０．１８−０．２８ ％の鋼にお℃
・て、熱間鍛造ままで靭性を大きく向−トさせ得ること
を見出し、さらに鋭意研究を重ねた結果、鋼中の成分を
適正な範囲に設定することによって、従来の熱間鍛造用
非調質鋼を凌ぐ・靭ｉ生を付与上［７めた。即ち、重量
％で、Ｃ：０．１８−０．２８係、Ｓｉ ： ０．１
１．００％、Ｍｎ ： ０．６ ２．０ ％、Ｃｒ：１
．０％以下、Ｖ：０．０３−０．２０チ、Ｓ：０．０２
−０．１０％、Ｎ ： ｏ、ｏＯ：３ｏ−０，０２００
％、Ａｅ：０、 Ｏ’ ２−０．０６チを含み、残部が
Ｆｃ及び不可避不純物よりなり、下記の炭素量Ｉｆ Ｃ
ｅｑ、が０．６８−０．９６チである高・包性熱間鍛造
用非調′η鋼である。
・て、熱間鍛造ままで靭性を大きく向−トさせ得ること
を見出し、さらに鋭意研究を重ねた結果、鋼中の成分を
適正な範囲に設定することによって、従来の熱間鍛造用
非調質鋼を凌ぐ・靭ｉ生を付与上［７めた。即ち、重量
％で、Ｃ：０．１８−０．２８係、Ｓｉ ： ０．１
１．００％、Ｍｎ ： ０．６ ２．０ ％、Ｃｒ：１
．０％以下、Ｖ：０．０３−０．２０チ、Ｓ：０．０２
−０．１０％、Ｎ ： ｏ、ｏＯ：３ｏ−０，０２００
％、Ａｅ：０、 Ｏ’ ２−０．０６チを含み、残部が
Ｆｃ及び不可避不純物よりなり、下記の炭素量Ｉｆ Ｃ
ｅｑ、が０．６８−０．９６チである高・包性熱間鍛造
用非調′η鋼である。
Ｃｅｑ−（％）＝Ｃ＋Ｍｎ１５ ＋Ｓｉ／７＋Ｃｒ／９
４−１．５４Ｖ次に、本発明である高靭性熱間鍜漬用非
調Ｍ鋼の組成の限定理由を示す。
４−１．５４Ｖ次に、本発明である高靭性熱間鍜漬用非
調Ｍ鋼の組成の限定理由を示す。
Ｃは機械構造用部品としての強度を確保するのに必要不
可欠の元素として添加されるが、その含有量が０．１８
％未満では所定の強度、硬度を得るために合金元素量が
多く必要となり、不経済であると同時に、過度の合金元
素の増加は焼き入れ性を必要以上に上昇させ望ましくな
いので、下限を０．１８係とした。
可欠の元素として添加されるが、その含有量が０．１８
％未満では所定の強度、硬度を得るために合金元素量が
多く必要となり、不経済であると同時に、過度の合金元
素の増加は焼き入れ性を必要以上に上昇させ望ましくな
いので、下限を０．１８係とした。
またＣ量が０．２８チを超えて添加された場合、・靭性
が低下する。
が低下する。
Ｓｉは脱酸剤として働き、固溶強化元素として使われる
。０１％に満たないどきには脱酸剤と］〜での作用が不
足する。１．０係以上では必要以上：で硬度を高め、靭
性を劣化させる。
。０１％に満たないどきには脱酸剤と］〜での作用が不
足する。１．０係以上では必要以上：で硬度を高め、靭
性を劣化させる。
Ｍｎは強度の調整と脱酸作用をする。０．６％未満では
強度が低下し、２．０％を超えると靭性が低下すると共
に製造が困難となる。
強度が低下し、２．０％を超えると靭性が低下すると共
に製造が困難となる。
Ｃ「はＭｎと同様に硬度を補うため１チ甘で添加するこ
とがでへるが、１．０係を超えた場合靭性な劣化させる
。
とがでへるが、１．０係を超えた場合靭性な劣化させる
。
■は固溶強化、析出強化により靭性な向上させる。この
効果を得るには０．０３％以上が必要である。しかし０
．２０％以上を添加しても効果の向上が小さく、むしろ
靭性を低下させるので上限な０，２０チとした。
効果を得るには０．０３％以上が必要である。しかし０
．２０％以上を添加しても効果の向上が小さく、むしろ
靭性を低下させるので上限な０，２０チとした。
Ｓは被削性を向上させるのに不可欠な元素である。この
効果は０．０２ ％より多（・Ｓで期待される。
効果は０．０２ ％より多（・Ｓで期待される。
しかし０．１０％を超えるＳは靭性を低下させる。
ＮはＶと結合し、ＶＮとして析出強化の作用をし、靭性
を向上させる。０．００３０％未満のＮ量では十分な効
果を発揮しないが、０．０２００％を超えると固溶した
Ｎのため靭性が低下するので上限を０．０２００％とし
た。
を向上させる。０．００３０％未満のＮ量では十分な効
果を発揮しないが、０．０２００％を超えると固溶した
Ｎのため靭性が低下するので上限を０．０２００％とし
た。
Ｍは脱酸のため添加されるが、同時にＡＩＮを形成し結
晶粒を微細化する。０．０６％を超えるＡＱは・靭性を
劣化さセるが、０．０２％未満ではＡｌＮの細粒効果は
期待されない。
晶粒を微細化する。０．０６％を超えるＡＱは・靭性を
劣化さセるが、０．０２％未満ではＡｌＮの細粒効果は
期待されない。
Ｃｃｑ、の限定理由は硬さを確保するためである。。
機械構造用部品に必要とされる硬さは、ピンカース硬度
で２１０から２８０であるので、必要なＣｅ ｑ、は０
．６８−０．９６％でちる。
で２１０から２８０であるので、必要なＣｅ ｑ、は０
．６８−０．９６％でちる。
（実施例）
第１表に示した成分を有する鋼を１５０ ｋｙ真空溶解
炉を用いて溶製した。１５０ｋＰの鋼を鍛造により８５
φの棒鋼にしたのち、１２５０Ｃに加熱し自動車用前車
軸に鍛造した。
炉を用いて溶製した。１５０ｋＰの鋼を鍛造により８５
φの棒鋼にしたのち、１２５０Ｃに加熱し自動車用前車
軸に鍛造した。
この前車軸からＵノツチシャルピー試験片、引っ張り試
験片、硬さ試験片を切出し、衝撃値、強度、ピンカース
硬度を測定した。
験片、硬さ試験片を切出し、衝撃値、強度、ピンカース
硬度を測定した。
第２表には各試験材の試験結果を表した。
第２表に示したよって、本発明品は熱鍛ままで高い靭性
を有していることが分かる。
を有していることが分かる。
（発明の効果）
本発明の鋼は、熱間鋼・造のままで高・靭性を有し、機
械構造用部品として有用である。
械構造用部品として有用である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量％で Ｃ：０．１８−０．２８％、 Ｓ１：０．１−１．００％、 Ｍｎ：０．６−２．０％、 Ｃｒ：１．０％以下、 Ｖ：０．０３−０．２０％、 Ｓ：０．０２−０．１０％、 Ｎ：０．００３０−０．０２００％、 Ａｌ：０．０２−０．０６％ を含み残部がＦｅ及び不可避不純物よりなり、下記の炭
素当量Ｃｅｑ．が０．６８−０．９６％である高靭性熱
間鍜造用非調質鋼。 Ｃｅｑ．（％）＝Ｃ＋Ｍｎ／５＋Ｓｉ／７＋Ｃｒ／９＋
１．５４Ｖ
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61201325A JPS6357742A (ja) | 1986-08-29 | 1986-08-29 | 高靭性熱間鍛造用非調質鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61201325A JPS6357742A (ja) | 1986-08-29 | 1986-08-29 | 高靭性熱間鍛造用非調質鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6357742A true JPS6357742A (ja) | 1988-03-12 |
Family
ID=16439141
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61201325A Pending JPS6357742A (ja) | 1986-08-29 | 1986-08-29 | 高靭性熱間鍛造用非調質鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6357742A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01177339A (ja) * | 1987-12-30 | 1989-07-13 | Aichi Steel Works Ltd | 熱間鍛造用非調質鋼 |
| WO1994023085A1 (fr) * | 1993-04-05 | 1994-10-13 | Nippon Steel Corporation | Acier non traite thermiquement pour forgeage a chaud, procede pour realiser un forgeage a chaud sans traitement thermique, et forgeage a chaud sans traitement thermique |
| WO2019088190A1 (ja) * | 2017-10-31 | 2019-05-09 | 日本製鉄株式会社 | 熱間鍛造鋼材 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH097624A (ja) * | 1995-06-19 | 1997-01-10 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 固体電解質型燃料電池 |
| JP2007157479A (ja) * | 2005-12-05 | 2007-06-21 | Mitsubishi Materials Corp | 燃料電池 |
| JP2007317544A (ja) * | 2006-05-26 | 2007-12-06 | Nippon Oil Corp | 固体酸化物形燃料電池システム |
| JP2010245049A (ja) * | 2010-06-24 | 2010-10-28 | Kyocera Corp | 燃料電池組立体 |
-
1986
- 1986-08-29 JP JP61201325A patent/JPS6357742A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH097624A (ja) * | 1995-06-19 | 1997-01-10 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 固体電解質型燃料電池 |
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| JP2007317544A (ja) * | 2006-05-26 | 2007-12-06 | Nippon Oil Corp | 固体酸化物形燃料電池システム |
| JP2010245049A (ja) * | 2010-06-24 | 2010-10-28 | Kyocera Corp | 燃料電池組立体 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01177339A (ja) * | 1987-12-30 | 1989-07-13 | Aichi Steel Works Ltd | 熱間鍛造用非調質鋼 |
| WO1994023085A1 (fr) * | 1993-04-05 | 1994-10-13 | Nippon Steel Corporation | Acier non traite thermiquement pour forgeage a chaud, procede pour realiser un forgeage a chaud sans traitement thermique, et forgeage a chaud sans traitement thermique |
| WO2019088190A1 (ja) * | 2017-10-31 | 2019-05-09 | 日本製鉄株式会社 | 熱間鍛造鋼材 |
| CN111295457A (zh) * | 2017-10-31 | 2020-06-16 | 日本制铁株式会社 | 热锻钢材 |
| JPWO2019088190A1 (ja) * | 2017-10-31 | 2020-11-12 | 日本製鉄株式会社 | 熱間鍛造鋼材 |
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