JPS6358244B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、発電所原動機のベアリングの潤滑油
ともなりうる有機作動流体を用いた閉鎖式の、ラ
イキン（Rankine）型循環発電所の自動的始動系
に関し、以下においてこのような発電所を“先述
型の発電所”と表現する。

先述型の発電所は米国特許第3393515号に開示
されている。このような発電所のボイラーにおけ
る液体作動流体は、ボイラーに対する加熱の結果
気化し、供給管などを経由してエネルギーを生ず
るタービンなどの原動機に供給される。原動機で
使用した気体は排気管を経由して凝縮が生ずる凝
縮器へ流動する。

凝縮器に接続した凝縮液管系は、凝縮液の一部
を原動機のベアリングに供給し、次に原動機によ
り駆動される凝縮液ポンプ入口に供給する一方、
凝縮液の残りは直接にポンプに供給され、これは
凝縮液をボイラーへ戻す。

先述型の発電所の信頼性は、系の可動部分がタ
ービン回転子である限り実質的にベアリング寿命
に依存する。発電所の作動液が潤滑油であるよう
な静力学的ベアリングの形態を利用することによ
り、また実質的に凝縮器圧力に保持されるケーシ
ング中に三つのベアリングを含む原動機を密閉す
ることにより、ベアリング寿命は不確定状態に長
くそれにより必要な信頼性が得られる。その結
果、先述型の発電所は世界の過疎地域における無
人マイクロウエーブリレーステーシヨン用の発電
所であつて、唯一の保守操作はボイラーのための
燃料補充である発電所に適合しており、現在好結
果をもつて使用されている。

先述型の発電所の冷始動においては、タービン
が回転を始める前にベアリングに液体作動流体を
供給する結果となる操作を行わなければならな
い。発電所が無活動状態においてはボイラーは冷
えており、作動流体はすべて液体状態にあつてボ
イラー中に収容されている。ベアリングは乾状態
（潤滑油が供給されていない状態）にあり、その
ため、タービンを短時間回転した場合でもベアリ
ングに損傷を与え、発電所の運転を停止せしめ
る。先述の特許においては、タービンの初期の回
転はボイラー圧力の函数となる。換言すると、ボ
イラーをゆつくりと加熱し、ボイラー内の圧力を
タービンの初期回転が生ずる作動レベル以下に保
つことにより、気化作動流体がタービン中を流動
し、タービンホイールを回転させることなく凝縮
器中に導出される。凝縮器中では気化作動流体は
凝縮し、一部はタービン回転が始まる前にベアリ
ング中に流入する。凝縮液が定常的にベアリング
に供給されるようになると、ボイラーに供給され
る熱量を増大させることが可能になり、それによ
りボイラー圧が増加して所定の圧力値に達し、か
くしてタービンの回転が開始する。

このような開始操作は、所定の冷始動操作をシ
ステムの運転を開始させる担当者により実施され
る限り完全に進行する。しかしながらよくあるこ
とであるが、開始操作が所定の通り行われないこ
とがあり、このような場合、ベアリングに十分に
潤滑油がまわる前にボイラー圧が早過ぎる状態で
所定値に達し、タービンが回転しはじめることが
ある。この状態を回避する一つの方法は自動的
な、プログラミングされた始動操作が行われるよ
うにすることであつて、始動操作が一旦行われる
と、所定の速度で各段階が自動的に同期して進行
するようにするものである。これは現在の問題点
に対する十分な解決法なのであるが、必要な制御
システムが複雑であるのみならず高価であり、基
本システムの単純さをだいなしにする。更に手動
による操作も可能な場合、ボイラー内圧を早すぎ
て高めてしまう結果発電所に損傷を与えうるとい
う危険性が依然として存在する。

タービン回転が開始する前にベアリングに十分
に潤滑油を供給することを確実にするため、先述
型の発電所を冷始動させるより信頼でき、より複
雑でない解決策は米国特許第2961550号に開示さ
れており、これによれば水銀蒸気ランキン型循環
発電所が呈示されている。この発電所においては
ボイラーからの気体（蒸気）は、別々の圧力応動
弁により直接に凝縮器及びタービンに供給され
る。凝縮器とボイラーを接続する弁はタービンと
ボイラーを接続する弁よりも低圧で作動し、その
結果、ボイラーが冷始動した時ボイラーから生ず
る最初の気体は凝縮器に直接に流入し、そこで凝
縮して原動機のベアリングに流入する。最初の段
階では、ボイラー圧は低すぎてボイラーをタービ
ンと接続させる弁を作動させることはできない。
その結果、ボイラーに供給される熱量が十分に低
ければ、タービンが回転しないまゝでベアリング
に十分な潤滑油供給が行われる。

ボイラー圧がその作動レベルに達するとすぐ、
ボイラーをタービンと接続する弁であつてボイラ
ー圧により作動する弁が開き、それにより気化作
動流体がタービンに供給され、かくしてタービン
が回転を開始する。このようにして、ベアリング
はタービンが回転する前に常に潤滑状態にある。
しかしながらこのシステムが十分に作動するため
には、ボイラーに適用される熱量が所定値以下で
なければならない。即ちタービンのベアリングに
十分な量の凝縮液が達する前にタービンが蒸気を
受けるレベルまでボイラー中に急速に圧力が生成
するようであつてはならない。更に、システムの
単純さ及び信頼性は、ボイラーにより生成される
蒸気の一部を連続的に、直接に凝縮器に供給する
ことに基礎をおいているのである。このことは、
ボイラーに加えられる熱の一部はベアリングを潤
滑化する凝縮液をつくるためだけに使用され、シ
ステムの作業出力には貢献しない、ということを
意味している。発電所の効率が限界的な場合、こ
の最后に述べた特許に示される構成は満足のゆく
ものではない。

従つて本発明の目的は、タービン回転が行われ
る前にベアリングを潤滑化するについて公知装置
よりもよりすぐれた、先述型の発電所のための、
新規ですぐれた自動的始動系を提供することであ
る。

本発明によれば、先述型発電所が始動した時気
化作動流体が凝縮器のみに供給され、発電所が定
常作動状態にある時には原動機のみに供給され
る。特に、ボイラーから凝縮器及び原動機への気
化作動流体の供給は、ボイラー中の液体の液位
（液面レベル）に依存する。本発明による発電所
が冷始動する場合、作動流体はすべてボイラー中
で、その冷レベルにまで満たされている。所定量
の熱がボイラーに加えられた後、ボイラー中の液
位は冷レベルから、冷レベルと作動レベル（発電
所が定常作動する液位）の間の所定の中間レベル
に低下する。ボイラー中の液が冷レベルと所定中
間レベルにある時には、気化作動流体は凝縮器に
のみ供給され、そのためタービンは回転すること
ができない。始動期におけるこの最初の作動移行
段階において、凝縮器でつくられた凝縮液はター
ビンのベアリング中に流入する。ボイラーに更に
熱が加えられると、ボイラー中の液レベルは所定
レベルの間であるが作動レベルより上にまで低下
する。この状態で、気化作動流体は凝縮器とター
ビンの両方に供給され、タービンはゆつくりと回
転しはじめる。更に多くの熱がボイラーに加えら
れると、ボイラー中の液レベルは作動レベルに達
する。この状態では、気化作動流体は原動機のみ
に供給され、その結果タービンはその作動速度で
回転し、ベアリングの潤滑は、タービンを通過し
た気化作動流体の凝縮液により達成される。換言
すると、安定した作動条件下では米国特許第
2961550号の場合のごとく作動流体は凝縮器にバ
イパスすることはない。

本発明によれば自動的始動系が提供され、これ
はボイラー中の液レベルに応動する接続制御手段
であつて、ボイラー中の液レベルが冷レベル下の
所定レベルを越える時には凝縮器とボイラー気体
側の接続をなし、原動機とボイラーの気体側との
接続を遮断する接続制御手段を有する。この接続
制御手段は、ボイラー中の液レベルが所定レベル
と、発電所が定常状態で作動する作動レベルの間
にある時には凝縮器をボイラー気体側との接続、
及び原動機とボイラー気体側との接続をなす。

この接続制御手段はボイラーを凝縮器と接続さ
せるバイパス管をふくみ、このバイパス管の入口
はボイラー中の液の冷レベルより上に位置する。
ボイラーと原動機とを接続する供給管の入口はボ
イラー中の液体の冷レベルの下にある。供給管入
口とボイラー気体側との間に接続は、ボイラー中
の液レベルが、冷レベルと作動レベルとの間の所
定中間レベルを越える限り遮断される。かくして
凝縮液は、原動機が気化作動流体を受ける前にベ
アリングに供給される。

ボイラー中の液レベルが所定中間レベル以下に
降下すると、ボイラーから凝縮器への接続はバイ
パス管により保持され、更に、供給管入口とボイ
ラー気体側との接続が行われ、それにより気化作
動流体が原動機に供給されて原動機が回転しはじ
める。バイパス管と連動する弁手段は、ボイラー
中の液が所定レベルを越えた時バイパス管入口と
ボイラー気体側との接続を行う。このバルブ手段
は、ボイラー中の液体レベルが作動レベルまで低
下した時には、バイパス管の入口を遮断する。

次に本発明を添附図面を参照しつつ更に詳細に
説明する。

第１図に関し参照番号１０は閉鎖ランキン型循
環発電所を概括的に指し、これはボイラー１１、
原動機１２、原動機を収容するケーシング１３及
び凝縮器１４を有する。ボイラー１１はその性質
が従来のものと同様であつて、有機作動流体１６
を収容する閉鎖圧力ベツセル１５を有する。作動
流体１６の液面はボイラーに供給される熱量に依
存する。液面上の空間には気化作動流体で満たさ
れており、以下においてボイラーの“気体側”と
表現する。ボイラーの液面下をボイラーの“液体
側”と表現する。

ボイラー底のバーナーで作られる燃焼ガスはボ
イラー中の液体の中に浸漬されている熱交換管
（図示せず）を通過して上昇し、適当なベントか
ら排出される。バーナー１７には、原動機からの
出力電圧レベルにより駆動される制御弁１９を通
じて番号１８で示される燃料が供給される。電圧
が所定出力電圧より低い場合には、制御部１９は
燃料をバーナーへ送り、電圧が所定出力よりも大
きい場合には、バーナーへの燃料の供給を閉じ
る。

原動機１２はタービンホイール２０（第２図）
を有し、ホイール２０は、一対の静水力学的ベア
リング２２，２３に回転自在にとりつけられたシ
ヤフト２１に固定されている。前記ベアリング２
２，２３の間には発電機回転子２４がシヤフト２
１にとりつけられている。固定子巻線２４Ａは、
タービンホイール２０が回転する時に電気を発生
させるために回転子２４と接続している。タービ
ンホイール２０は、供給管２５及びノズル２６を
経てボイラーから気化作動流体が供給されるのに
対し、その供給に応動して回転する。この場合ノ
ズル２６は、タービンホイールに設けられた多数
のブレード２７に気化作動流体を噴出させる。タ
ービンは気化作動流体からエネルギーを受けと
り、流体は実質的に凝縮器温度及び圧力でタービ
ンから排気される。排気される気体は排気管２８
を経て凝縮器１４の下側ヘツド２９に達する。復
水器１４は多数の熱交換管３１と連通する上側ヘ
ツド３０を有し、熱交換管は、凝縮器の熱移動性
を高めるためにフインをつけている。

復水器には凝縮液管系が接続しており、この管
系は、液体貯蔵タンク３３、第一液体復帰管３４
及び第二液体復帰管３５をふくむ。タンク３３は
パイプ３６及び３７により凝縮器のヘツド２９も
しくは３０と接続している。

第二液体復帰管３５の入口３８はタンク３３の
底と接続しており、一方第一液体復帰管３４の上
端は、管３４の入口４０が管３５の入口３８より
も高い位置にあるよう、タンク３３中に突出して
いる。このような構成をもつ結果、タンク３３の
中のどの高さにある凝縮液も管３５を通じて流動
することになる。他方、タンク３３の液面が管３
４の入口４０の位置に達した時にのみ、管３４を
通ずる流動が生ずる。

第２図に示したように管３５は管系４１Ａによ
り静水力学的ベアリング２２及び２３と接続して
いる。これらベアリングからの排出物はパイプ４
１Ｂに集められ、これはパイプ４２と接続してい
る。パイプ４２はベアリング復帰管を構成してお
り、その排出端４３はボイラー１１の底部近くに
位置する。静水力学的ベアリング２２及び２３の
構成、及びタービンの回転速度は、管３５及び管
４２を流動する凝縮液の割合を決定する。一般的
に、一定した状態で管３４を通過する流量は管３
５の流量の30乃至40倍である。従つて第一液体復
帰管３４は、ボイラーに復帰するタンク３３中の
液体の大部分を運ぶことになる。管３４の出口４
４は閉止室４６の底部４５と接続しており、閉止
室自体は管４７によりボイラーの気体側と接続し
ている。室４６の底部４５もまた管系４８により
ボイラーと接続しており、管系４８は孔４９を有
し、その目的を以下に示す。安定した作動状態の
もとでは、管３４を通過する凝縮液は室４６を管
４７の面にまで満たし、余剰分は管４７を経てボ
イラーの気体側に移り、ボイラー底の液体に復帰
する。タンク３３の凝縮液ヘツドはボイラーに対
し相対的に高い位置にあるため、ポンプを使用す
ることなく凝縮液をボイラーに復帰させるのに十
分な圧力を有する。

室４６はバイパス管５０により凝縮器のヘツド
３０と接続しており、バイパス管５０の下の入口
５１は室４６の底部４５近くに位置する。管５０
の上側開放端部５２は凝縮器の上側ヘツド３０と
接続している。

発電所１０が無活動状態（即ちボイラーが冷え
た状態）では、系中の液体のすべてはボイラー中
に収容されている。従つてボイラー中の液体は番
号５２で示されるもつとも高い位置にある。これ
を、ボイラー中における作動液の“冷レベル”と
表現する。

供給管２５の入口端５３は冷レベル５２より下
にあり、一方バイパス管５０の入口５１は冷レベ
ルより上にある。供給管２５の入口端５３はボイ
ラー内部に支承されるカツプ状スリーブ５４の中
に収容されており、このスリーブ５４はその底部
で排管５５を有する。従つて液体がボイラー中で
冷レベルにある時には、ボイラーの気体側は凝縮
器とのみ接続しており、タンク３３は完全に空で
あり、タービンホイールは静止している。

燃料がバーナー１７に供給され、熱がボイラー
に供給されて発電所が冷開始作動を始めると、ボ
イラー中の液体状作動流体が気化しボイラーの気
体側の圧力を増す。気化した作動流体は、ボイラ
ー中の液体の水面が入口５３の位置に対応する中
間的な液面位置５６に達するまでは、原動機の供
給管２５の入口５３に入ることはできない。液面
が位置５２から５６に低下する間に、発電所は、
気化作動流体が凝縮器のみに供給される冷開始状
態に次ぐいわゆる第一転位状態の作動を始める。
即ち、入口５３は封鎖されている一方、気化作動
流体は管４７から閉鎖室４６に入り、凝縮器１４
のヘツド３０に入る前にバイパス管５０の入口５
１に入る。凝縮器中の気体は凝縮され、凝縮液は
パイプ３６，３７を経てタンク３３に入る。第一
転位状態で生じた凝縮液はタンク３３中に流入す
るが、入口４０の高さにまでは達しない。入口３
８がタンク３３の底部に位置しているため、凝縮
水は、入口５３が通ずるようになる前に管３５を
経て原動機のベアリング２２，２３の中に入る。
従つて、液体作動流体は、気化作動流体が原動機
に供給される前にベアリングに供給される。この
状態は第３図に示されており、この図において点
線矢印は蒸気の流動方向を示し、実線矢印は凝縮
液の流動方向を示す。ボイラー１１中の液位が中
間位置５６に達した達には、タンク３３中の凝縮
液の液位は番号５７で示される位置であつて、管
３４の入口４０よりいくらか下である。即ち、管
２５を初期の気体が流動する段階では管３４中を
凝縮液が流動することはない。

ボイラー中の液位が中間レベル５６より低下し
た時には入口５３はその液位より上になり、その
結果気化作動流体が管２５中に入り、タービンブ
レードを通過し、それによりタービンの回転を生
じせしめる。この状態は第４図に図示されてお
り、この図においては気化作動流体が管２５へ入
り、一方気化作動流体は管５０を通つて凝縮器１
４へ流入する。カツプ状スリーブ５４は気体／液
体分離器の役割を果す。

更に熱がボイラーに供給されると液位が中間レ
ベル５６から作動レベル５８まで低下する。レベ
ル５２と５８の液位（液位５８は第３図に一点鎖
線で示されている）の間を移動するボイラーの容
積は、実質的に管３５の入口３８と管３４の入口
４０の間のタンク３３の容積に対応している。そ
の結果、発電所は開始の最終転位状態と表現され
るように作動し、この状態では、気化作動流体は
ボイラーから原動機と凝縮器の両方に供給され
る。

ボイラー中の液位が作動レベル５８に達した時
は、タンク３３中の液位はレベル５７から５９
（第４図）に上昇し、この状態は管３４の入口４
０に達することを意味する。この時には凝縮水は
第５図に示すような第一液体復帰管３４を流動し
はじめ、それにより室４６は凝縮水で満たされる
ようになる。室４６の凝縮液位がバイパス管５０
の入口５１に達するとすぐ、凝縮液は凝縮器から
のボイラーの気体側を遮弊する。閉止室は比較的
小さいため、凝縮液は室を管４７のレベルまで迅
速に満たし、次いで矢印６０に示すようにボイラ
ーに戻る流動が生ずる。室４６は、バイパス路５
０及び第一液体復帰路３４と共に、ボイラー中の
液面が作動レベルに達した時にバイパス管５０の
入口５１を閉止する弁手段を構成する。ボイラー
中の気体圧が凝縮器の気体圧を大きく越えるた
め、凝縮液の液面は第５図に示すように、バイパ
ス管５０中をケーシング１３のすぐ下のレベルに
まで上昇する。発電所は、ボイラー中の液を作動
レベルにまで保持するようボイラーに十分な熱が
供給される限り、定常状態で作動する。

本発明は、ボイラー中の液体の冷レベル及び弁
手段６０の存在のもとにおける入口５１，５３の
相対的高さ、及び凝縮液管系３２を利用した流動
制御手段により、ボイラー中の液面レベルに応じ
原動機及び凝縮器に気化作動流体に流入させるこ
とを制御することに関する。ボイラー中の液体が
冷レベル５２と中間レベル５６の間にある時に
は、気化作動流体は凝縮器のみに供給される。そ
の結果、気化作動流体が原動機に供給される前に
液体作動流体がベアリングに供給される。従つ
て、タービンが作動する前にベアリングには潤滑
油が供給されることになる。ボイラー中の液レベ
ルが所定レベル５６と作動レベル５８の間にある
ときには、気化作動流体は第４図に示すように凝
縮器と原動機の双方に供給される。この場合には
タービンが回転しベアリングには作動流体が供給
される。第５図に示すように液体レベルを作動レ
ベルにまで低下させるよう十分な熱がボイラーに
供給される時には、気化作動流体は原動機のみに
供給され、凝縮器からの供給は遮断される。従つ
て本発明は、発電所が冷始動する時には気化作動
流体を凝縮器にのみ供給し、発電所が定常作動状
態では原動機のみに気化作動流体を供給する構造
と表現することができよう。

発電所の運転を停止しなければならない時には
制御弁１９を作動させてバーナー１７に対する燃
料供給を停止することによりボイラーが冷却し、
ボイラー中の液位が、凝縮液がボイラー中に戻つ
てくるにつれ上昇する。第一にタンク３３中の凝
縮液のレベルは管３４の入口４０以下に低下し、
その結果、凝縮液を管４９を通じてボイラーに戻
す室４６にはこれ以上の凝縮液が供給されなくな
る。ボイラー中は減圧状態となるためバイパス管
５０にある凝縮液は室４６中に排出される。管系
４９の孔４９は、室４６から排出される量を調整
する。適当な設計とすることによつて、バイパス
管中に残る液はバーナーの停止に伴い迅速に（約
10分）排出される。タンク３３中の液体はこの期
間中実質的に一定のままである。これは、ベアリ
ングが、タンク３３の迅速な排出を抑制する管３
５における圧力体となるからである。従つて、バ
ーナーが停止したすぐ後であつて、ボイラーの液
位が中間レベル５６に達する前に、バイパス５０
の入口５１は再びボイラーの気体側と連通するよ
うになる。タンク３３からは比較的長期間（ほゞ
４日間）原動機のベアリングを通じ排出される。
この期間中熱をボイラーに再び加えることによつ
て、発電所の熱始動を行うことができる。このよ
うな熱始動の場合、供給管２５の入口５３及びバ
イパス管５０の入口５１はボイラーの気体側に開
いており、ベアリングは液体作動流体を既に供給
されている状態にある。タービンは従つて、ボイ
ラーを加熱する以外所定の運転開始操作を行うこ
となく直ちに回転しうる状態にある。従つて、熱
始動は停止后約２日以内でもいつでも行うことが
でき、この場合、タービン回転が開始する時には
ベアリングは既に潤滑化されており、最大運転速
度に迅速に達しうる。

停止後約２日経過后では、ボイラー中の液位は
中間レベルに達し、そのため原動機とボイラー気
体側との接続が遮断される。この状態になつてか
ら発電所を始動させるためには、気化作動流体を
凝縮器に適用し、タービンが動く前にタンク３３
を満たさなければならない。

本発明方法及び装置により得られる利点及び効
果は、本発明の好ましい実施態様に関しての以上
の説明より明らかである、と考えられる。本発明
の精神を逸脱しない範囲で種々の変形及び応用が
考えられることが理解されるべきである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明による発電所について、発明を
容易に理解するため一部切欠して示す正面図；第
２図は第１図に示す原動機の縦断面図；また、第
３−５図は、発電所の冷始動期における種々の段
階を示すための、第１図の発電所の説明図であ
る。 図中、番号１０は閉鎖ランキン型循環発電所、
１１はボイラー、１２は原動機、１３は原動機ケ
ーシング、１４は凝縮器、１７はバーナー、１８
及び１９は制御弁、２０はタービンホイール、２
１はタービンシヤフト、２２及び２３はベアリン
グ、２５は供給管、２８は排気管、２９及び３０
は凝縮器のヘツド、３２は凝縮液管系であつて液
貯蔵タンク３３、第一及び第二液体復帰管３４及
び３５を含む、３８及び４０は第一及び第二液体
復帰管の入口、４６は閉止室、５０はバイパス
管、５１はバイパス管入口、５２はボイラー中の
液体作動流体の冷レベル、５６は中間レベル、５
８は作動レベルである。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 発電所が作動していない時には冷レベルにあ
   り、発電所が定常作動状態にある時には前記冷レ
   ベルより下の作動レベルにある液体作動流体を収
   容するボイラー、前記作動流体はボイラーの加熱
   により気化される；供給管によりボイラーと接続
   して、供給管中の気化作動流体の流動に応動して
   エネルギーを生ぜしめる原動機；排気管により原
   動機と接続しており、排気管中の気化作動流体の
   流動に応動して気化作動流体を液体に凝縮せしめ
   る凝縮器；凝縮液の一部を原動機のベアリングを
   通じてボイラーに戻し、残りを直接にボイラーに
   戻すための、凝縮器と接続する凝縮液管系；を有
   する型の発電所の自動的始動系であつて； ボイラー中の液レベルに応動する接続制御手段
   であつて、ボイラー中の液レベルが所定レベルを
   越える時には凝縮器とボイラー気体側の接続をな
   し、原動機とボイラー気体側の接続を遮断し、そ
   れにより気化作動流体が原動機に供給される前
   に、液体作動流体がベアリングに供給されるよう
   にする接続制御手段、を有してなることを特徴と
   する発電所の自動的始動系。 ２ 特許請求の範囲第１項記載の発電所の自動的
   始動系であつて、前記接続制御手段が、ボイラー
   中の液レベルが所定レベルと、発電所が定常状態
   で作動する作動レベルとの間にある時には、凝縮
   器とボイラー気体側の接続、及び原動機とボイラ
   ー気体側との接続をなすことを特徴とする自動的
   始動系。 ３ 特許請求の範囲第２項記載の発電所の自動的
   始動系であつて、接続制御手段が、ボイラーを凝
   縮器と接続するバイパス管をふくみ、バイパス管
   の入口はボイラー中の液の冷レベルより上に位置
   し、供給管の入口はボイラー中の液の冷レベルよ
   り下に位置するようにしたことを特徴とする自動
   的始動系。 ４ 特許請求の範囲第３項記載の発電所の自動的
   始動系であつて、ボイラー中の液レベルが冷レベ
   ルと作動レベルとの間の所定中間レベルを越える
   間は、供給管の入口にボイラー気体側との間の接
   続を遮断するための手段が供給管と連動するよう
   にしてあることを特徴とする自動的始動系。 ５ 特許請求の範囲第４項記載の発電所の自動的
   始動系であつて、供給管と連動する前記手段が、
   ボイラー中の液レベルが所定中間レベルより小さ
   くなると供給管入口にボイラー気体側との接続を
   行うようにすることを特徴とする自動的始動系。 ６ 特許請求の範囲第５項記載の発電所の自動的
   始動系であつて、ボイラー中の液体が所定中間レ
   ベルを越える時にはバイパス管の入口とボイラー
   気体側との接続を行うための弁手段がバイパス管
   と連動するようにしてあることを特徴とする自動
   的始動系。 ７ 特許請求の範囲第６項記載の発電所の自動的
   始動系であつて、ボイラー中の液レベルが所定中
   間レベルより小さい時には、前記弁手段がバイパ
   ス管の入口を遮断するようにしたことを特徴とす
   る自動的始動系。 ８ 特許請求の範囲第７項記載の発電所の自動的
   始動系であつて、バイパス管の入口は、凝縮器か
   らボイラーに直接に戻つてくる凝縮液により遮弊
   されるようにしたことを特徴とする自動的始動
   系。 ９ 特許請求の範囲第８項記載の発電所の自動的
   始動系であつて、凝縮液管系が、凝縮器によりつ
   くられる凝縮液を受けいれるための、凝縮器と原
   動機との間の液貯蔵タンク；液貯蔵タンクを弁手
   段と接続する第一液体復帰管；液貯蔵タンクを原
   動機のベアリングと接続する第二液復帰管；及び
   ベアリングからの流動をボイラーに接続するベア
   リング復帰管；とをふくむようにしたことを特徴
   とする自動的始動系。 １０ 特許請求の範囲第９項記載の発電所の自動
   的始動系であつて、バルブ手段はバイパス管が通
   る閉鎖室をふくみ、このバイパス管の入口は閉鎖
   室の底部近くに位置し、第一液復帰管の出口は前
   記室の底と接続しており、前記室はボイラーの気
   体側と頂部近くで接続部を有してなることを特徴
   とする自動的始動系。 １１ 特許請求の範囲第１０項記載の発電所の自
   動的始動系であつて、管系が室底部をボイラーの
   液体側と接続しており、前記管系は、ボイラーの
   加熱が停止した時には室からの凝縮液の排出を限
   定する抑制部を有することを特徴とする自動的始
   動系。 １２ 特許請求の範囲第１１項記載の発電所の自
   動的始動系であつて、第一液体復帰管の入口は、
   第二液体復帰管の入口に対して相対的に高い位置
   にあることを特徴とする自動的始動系。 １３ 特許請求の範囲第１２項記載の発電所の自
   動的始動系であつて、第一及び第二液体復帰管の
   入口の間にある液体貯蔵タンクの容量は、ボイラ
   ーの冷レベルと前記所定中間レベルの間の容量と
   実質的に等しいことを特徴とする自動的始動系。 １４ 特許請求の範囲第４項記載の発電所の自動
   的始動系であつて、供給管と連動する手段がカツ
   プ状スリーブをふくみ、その中に供給管の入口端
   が延び、またスリーブの内側をボイラーの液体側
   と接続させる管をふくみ、スリーブの頂部は、ボ
   イラーの気体側に開いていることを特徴とする自
   動的始動系。 １５ 特許請求の範囲第３項記載の発電所の自動
   的始動系であつて、凝縮管が、多数の傾斜熱交換
   管と連通する一対のヘツドを含み、一方のヘツド
   は他方の上に位置しており、バイパス管の出口は
   二つのヘツドのうちの高い方と接続しており、排
   気管の出口は二つのヘツドのうちの低い方と接続
   していることを特徴とする自動的始動系。