JPS6362191A - 放電灯点灯装置 - Google Patents
放電灯点灯装置Info
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- JPS6362191A JPS6362191A JP20446486A JP20446486A JPS6362191A JP S6362191 A JPS6362191 A JP S6362191A JP 20446486 A JP20446486 A JP 20446486A JP 20446486 A JP20446486 A JP 20446486A JP S6362191 A JPS6362191 A JP S6362191A
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- discharge lamp
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 8
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 2
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 1
- 239000013256 coordination polymer Substances 0.000 description 1
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- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 1
- 229910001507 metal halide Inorganic materials 0.000 description 1
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- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Circuit Arrangements For Discharge Lamps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［技術分野１
本発明は高周波でスイッチングするスイッチング素子を
有する放電灯点灯装置に関するものである。
有する放電灯点灯装置に関するものである。
［背景技術］
高圧放電灯の安定器を小型、軽量化するために高周波を
用いた点灯装置があるが、音響的共鳴現象と呼ばれる放
電アークの不安定が生じ、ちらついたり、立ち消えを引
き起こすなどという問題があった。
用いた点灯装置があるが、音響的共鳴現象と呼ばれる放
電アークの不安定が生じ、ちらついたり、立ち消えを引
き起こすなどという問題があった。
この不安定を解消する方法としてランプ電流の高周波成
分を少なくして矩形波の低周波電流を流すことができる
第６図に示すような放電灯点灯装置が提案されている。
分を少なくして矩形波の低周波電流を流すことができる
第６図に示すような放電灯点灯装置が提案されている。
図において商用電源１を全波整流器２で全波整流し、こ
の全波整流して得られた脈流をコンデンサＣ０により平
滑する直流電源にはトランジスタＱ１〜Ｑ４をブリッジ
形に接続したスイッチング回路を接続し、トランジスタ
Ｑ、〜Ｑ４には夫々トランクスタＱ、〜Ｑ、の通電方向
と逆方向にダイオードＤ、〜Ｄ４を並列接続し、トラン
ジスタＱ、、Ｑ、の接続点と、トランジスタＱ ２９Ｑ
、の接続点間にはインダクタンス素子Ｌｌ＋と、コンデ
ンサＣＩ＋を並列に接続した高圧放電灯３との直列回路
を接続しである。制御回路４はトランジスタＱ１〜Ｑ、
を制御するための回路である。
の全波整流して得られた脈流をコンデンサＣ０により平
滑する直流電源にはトランジスタＱ１〜Ｑ４をブリッジ
形に接続したスイッチング回路を接続し、トランジスタ
Ｑ、〜Ｑ４には夫々トランクスタＱ、〜Ｑ、の通電方向
と逆方向にダイオードＤ、〜Ｄ４を並列接続し、トラン
ジスタＱ、、Ｑ、の接続点と、トランジスタＱ ２９Ｑ
、の接続点間にはインダクタンス素子Ｌｌ＋と、コンデ
ンサＣＩ＋を並列に接続した高圧放電灯３との直列回路
を接続しである。制御回路４はトランジスタＱ１〜Ｑ、
を制御するための回路である。
トランジスタＱ、、Ｑ、は制御回路４により例えば４０
ＫＨｚでオンオフし、トランジスタＱ３．Ｑ。
ＫＨｚでオンオフし、トランジスタＱ３．Ｑ。
は例えば１０”ＯＨｚの低周波でオンオフするもので、
トランジスタＱ、が高周波でスイッチング中のときには
トランジスタＱ、がオン状態となり、またトランジスタ
Ｑ２が高周波でスイッチング中のときにはトランジスタ
Ｑ３がオン状態となる。
トランジスタＱ、が高周波でスイッチング中のときには
トランジスタＱ、がオン状態となり、またトランジスタ
Ｑ２が高周波でスイッチング中のときにはトランジスタ
Ｑ３がオン状態となる。
つまり直流電源は低周波で交互に反転され、又直流電源
電圧は高周波でスイッチングされ、その出力電圧が限流
用のインダクタンス素子Ｌｌ＋を介して高圧放電灯３と
コンデンサＣ１，の並列回路に印加されるのである。こ
のような動作によって高圧放電灯３には第７図に示すよ
うなランプ電流■、が流れる。尚第７図では図示されて
いないが、高圧放電灯３の極性反転時には４個のトラン
ジスタＱ、−Ｑ、は同時にオフとなる休止期間が設定さ
れる。ここで高圧放電灯３に流れるランプ電流工、の高
周波成分のピーク間の値を■２−１とし、低周波成分の
値をＩＤＣとし、ピーク間の値Ｉｆ’−Ｐと工、。どの
比ＩＰ−Ｐ／ＩＤ。二にとすると、前記の放電アークの
不安定に関して、ピーク間の値■、−２が大きくなると
、つまりランプ電流工、の中に高周波成分の含有が増大
すると、放電アークが不安定となった。これを安定させ
るには高周波成分を少なくすればよく、安定した放電ア
ークを得るには比にの値が０．２５以下で丁度良いこと
が分がっている。この条件を満足させればトランジスタ
Ｑ５．Ｑ２のスイッチング周波数ｆＨＦに左右されるこ
となく、放電アークは安定する。
電圧は高周波でスイッチングされ、その出力電圧が限流
用のインダクタンス素子Ｌｌ＋を介して高圧放電灯３と
コンデンサＣ１，の並列回路に印加されるのである。こ
のような動作によって高圧放電灯３には第７図に示すよ
うなランプ電流■、が流れる。尚第７図では図示されて
いないが、高圧放電灯３の極性反転時には４個のトラン
ジスタＱ、−Ｑ、は同時にオフとなる休止期間が設定さ
れる。ここで高圧放電灯３に流れるランプ電流工、の高
周波成分のピーク間の値を■２−１とし、低周波成分の
値をＩＤＣとし、ピーク間の値Ｉｆ’−Ｐと工、。どの
比ＩＰ−Ｐ／ＩＤ。二にとすると、前記の放電アークの
不安定に関して、ピーク間の値■、−２が大きくなると
、つまりランプ電流工、の中に高周波成分の含有が増大
すると、放電アークが不安定となった。これを安定させ
るには高周波成分を少なくすればよく、安定した放電ア
ークを得るには比にの値が０．２５以下で丁度良いこと
が分がっている。この条件を満足させればトランジスタ
Ｑ５．Ｑ２のスイッチング周波数ｆＨＦに左右されるこ
となく、放電アークは安定する。
ところで比Ｋを小さくするためには、コンデンサＣ１＋
の容量を大きくして、高圧放電灯３に流れる高周波成分
を通過させると達成できる。
の容量を大きくして、高圧放電灯３に流れる高周波成分
を通過させると達成できる。
しかしながらコンデンサＣＩ＋の容量を大きくすると、
比には小さくなり、放電アークは安定になるものの、コ
ンデンサＣ１１の容量のアップにより次のような不都合
が生じることが分かった。
比には小さくなり、放電アークは安定になるものの、コ
ンデンサＣ１１の容量のアップにより次のような不都合
が生じることが分かった。
つまり、高圧放電灯３が接続されていない無負荷時にお
いてインダクタンス素子Ｌｌ＋とコンデンサＣ目との直
列回路が形成され、トランジスタＱ１又はトランジスタ
Ｑ２が極性反転したとき（第７図のｔ＋、Ｌｚ、ｔ３の
各時点）、コンデンサＣ８→トランノスタＱ、→インダ
クタンス素子Ｌ Ｉ ｌ→コンデンサＣ１→トランジス
タＱ４→コンデンサＣ０の回路又はコンデンサＣ８→ト
ランジスタＱ、→イングクタンス素子Ｌｌｌ→コンデン
サＣ１→トランジスタＱ、→コンデンサＣ０の回路に過
大な突入電流″■ＣＰが流れる。例えばトランジスタＱ
１がオンする直前はコンデンサＣ１，の電圧の向きはＰ
ＩＳ６図に示す極性となり、インダクタンス素子Ｌｌ＋
の両端にはコンデンサＣ８の電圧が加ヰされた電圧が印
加されるので動作上、突入電流は大きくなる。この時の
経路はコンデンサＣ０→トランジスタＱ、→インダクタ
ンス素子Ｌｌｌ→コンデンサＣ１１→トランジスタＱ４
→コンデンサＣ６の回路である。
いてインダクタンス素子Ｌｌ＋とコンデンサＣ目との直
列回路が形成され、トランジスタＱ１又はトランジスタ
Ｑ２が極性反転したとき（第７図のｔ＋、Ｌｚ、ｔ３の
各時点）、コンデンサＣ８→トランノスタＱ、→インダ
クタンス素子Ｌ Ｉ ｌ→コンデンサＣ１→トランジス
タＱ４→コンデンサＣ０の回路又はコンデンサＣ８→ト
ランジスタＱ、→イングクタンス素子Ｌｌｌ→コンデン
サＣ１→トランジスタＱ、→コンデンサＣ０の回路に過
大な突入電流″■ＣＰが流れる。例えばトランジスタＱ
１がオンする直前はコンデンサＣ１，の電圧の向きはＰ
ＩＳ６図に示す極性となり、インダクタンス素子Ｌｌ＋
の両端にはコンデンサＣ８の電圧が加ヰされた電圧が印
加されるので動作上、突入電流は大きくなる。この時の
経路はコンデンサＣ０→トランジスタＱ、→インダクタ
ンス素子Ｌｌｌ→コンデンサＣ１１→トランジスタＱ４
→コンデンサＣ６の回路である。
［発明の目的］
本発明は上述の問題点に鑑みて為されたもので、その目
的とするところは放電アークを安定させながら、無負荷
時の突入電流を抑えることができる放電灯点灯装置を提
供するにある。
的とするところは放電アークを安定させながら、無負荷
時の突入電流を抑えることができる放電灯点灯装置を提
供するにある。
［発明の開示］
本発明は直流電源電圧を少なくとも１対のスイッチング
素子で交互に低周波で反転させると共に直流電源電圧を
高周波用のスイッチング素子で高周波により断続させて
得られた出力電圧を限流用インダクタンス要素を介して
、上記１対のスイッチング素子のスイッチング期間中に
、少なくとも放電灯と高周波通過用のコンデンサとの並
列回路に印加する放電灯、α灯置部において、上記並列
回路に流れる電流の高周波成分のピーク間の値ＩＰ””
’Ｐと低周波成分の電流値ＩＤＣとの比ＩＰ−Ｐ／ＩＤ
Ｃの値を０．２５より小さく設定するとともに、上記コ
ンデンサの値Ｃ３とインダクタンス素子の値り、との比
をＣ＋ ／ Ｌ ＋＜ １０−”としたことを特徴とす
る。
素子で交互に低周波で反転させると共に直流電源電圧を
高周波用のスイッチング素子で高周波により断続させて
得られた出力電圧を限流用インダクタンス要素を介して
、上記１対のスイッチング素子のスイッチング期間中に
、少なくとも放電灯と高周波通過用のコンデンサとの並
列回路に印加する放電灯、α灯置部において、上記並列
回路に流れる電流の高周波成分のピーク間の値ＩＰ””
’Ｐと低周波成分の電流値ＩＤＣとの比ＩＰ−Ｐ／ＩＤ
Ｃの値を０．２５より小さく設定するとともに、上記コ
ンデンサの値Ｃ３とインダクタンス素子の値り、との比
をＣ＋ ／ Ｌ ＋＜ １０−”としたことを特徴とす
る。
本発明を実施例により説明する前に上述の問題点につい
て考察しみる。
て考察しみる。
虫ず第６［！Ｉの無負荷時の突入電流の問題点を考える
ために本発明者らは第６図回路において無負荷時の動作
で極性反転時に流れる突入電流ＩＣＰを測定しこの突入
電流ＩＣＰと定格時のランプ電流工ｒｍｓとの比１０Ｐ
／ Ｉ ｒｎｓと、コンデンサＣ１１の容量ＣＩとイン
ダクタンス素子Ｌ１１のインダクタンス値り、との比Ｃ
、／Ｌ 、との関係を求め、トランジスタＱ、〜Ｑ４の
ストレスのチェックを行った。この結果トランジスタロ
１〜トランジスタＱ、へのストレスは、Ｉ ｃＰ／ Ｉ
ｒｍｓ＜ ２０に設定しなければ突入電流によって局
部的に異常発熱し、トランジスタＱ、〜トランジスタＱ
４が劣化したり、ひどν１ときには破壊に至る場合があ
り、大幅に信頼性が低下することが分かった。第１図は
その実験データを示しており、この図より突入電流に対
する信頼性を確保する条件としてはコンデンサＣ＋＋の
値Ｃ４とインダクタンス素子り、１の値Ｌ＋との比Ｃ＋
／ Ｌ ＋が１０−３より小さな値となる条件を満た
せばよいことが分かった。
ために本発明者らは第６図回路において無負荷時の動作
で極性反転時に流れる突入電流ＩＣＰを測定しこの突入
電流ＩＣＰと定格時のランプ電流工ｒｍｓとの比１０Ｐ
／ Ｉ ｒｎｓと、コンデンサＣ１１の容量ＣＩとイン
ダクタンス素子Ｌ１１のインダクタンス値り、との比Ｃ
、／Ｌ 、との関係を求め、トランジスタＱ、〜Ｑ４の
ストレスのチェックを行った。この結果トランジスタロ
１〜トランジスタＱ、へのストレスは、Ｉ ｃＰ／ Ｉ
ｒｍｓ＜ ２０に設定しなければ突入電流によって局
部的に異常発熱し、トランジスタＱ、〜トランジスタＱ
４が劣化したり、ひどν１ときには破壊に至る場合があ
り、大幅に信頼性が低下することが分かった。第１図は
その実験データを示しており、この図より突入電流に対
する信頼性を確保する条件としてはコンデンサＣ＋＋の
値Ｃ４とインダクタンス素子り、１の値Ｌ＋との比Ｃ＋
／ Ｌ ＋が１０−３より小さな値となる条件を満た
せばよいことが分かった。
而して放電アークを安定し、且つ突入電流による素子破
壊を防止することができる条件は上述の比Ｋが０．２５
より小さく且つ比Ｃ、／Ｌ 、の比が１０３より小さい
ことである。
壊を防止することができる条件は上述の比Ｋが０．２５
より小さく且つ比Ｃ、／Ｌ 、の比が１０３より小さい
ことである。
さて比Ｋに付いて更に検討してみた。本発明者らはコン
デンサＣ１のインピーダンスＺｃ１つまり、１／（２π
ｆＩＩＦＣＩ）と、このコンデンサＣＩ＋と並列に接続
される高圧放電灯３を含む放電灯回路のインピーダンス
Ｚａｘっまり高圧放電灯３に直列接続されるインダクタ
ンス素子Ｌ２がなけらば高圧放電灯３の等価抵抗Ｒ或い
はインダクタンス素子Ｌ２がある場合’Ｗ雇ＦＬ２戸と
の比Ｚｃ、／Ｚａに着目し、第２図のように比にとの相
関関係を見てみたところ、上述のように放電アークが安
定する比にの値、つまり０．２５より小さな値を満たす
比Ｚｃ＋／Ｚａｌ；ｔｏ、２以下であることが分かつた
。つまりＺｃ、／Ｚａを０．２以下とすれば放電アーク
が安定化し、しかも比Ｋ＜０．２５を満足させることが
できるのである。尚第２図の相関関係を求めた放電灯回
路は１６図回路であって、高圧放電灯３には小形メタル
ハライドランプ７０Ｗを使用し、ランプ電圧Ｖｊ！ａ＝
９０Ｖ、ランプ電流工、、＝０．８Ａ、高圧放電灯３の
等価抵抗Ｒ＝１１０Ω、インダクタンス素子Ｌ１１のイ
ンダクタンス値を１ｉＨとし、該条件で放電アークの安
定度をａ察したのである。勿論他の条件で相関関係を見
てみたが第２図と同様の結果が得られた。
デンサＣ１のインピーダンスＺｃ１つまり、１／（２π
ｆＩＩＦＣＩ）と、このコンデンサＣＩ＋と並列に接続
される高圧放電灯３を含む放電灯回路のインピーダンス
Ｚａｘっまり高圧放電灯３に直列接続されるインダクタ
ンス素子Ｌ２がなけらば高圧放電灯３の等価抵抗Ｒ或い
はインダクタンス素子Ｌ２がある場合’Ｗ雇ＦＬ２戸と
の比Ｚｃ、／Ｚａに着目し、第２図のように比にとの相
関関係を見てみたところ、上述のように放電アークが安
定する比にの値、つまり０．２５より小さな値を満たす
比Ｚｃ＋／Ｚａｌ；ｔｏ、２以下であることが分かつた
。つまりＺｃ、／Ｚａを０．２以下とすれば放電アーク
が安定化し、しかも比Ｋ＜０．２５を満足させることが
できるのである。尚第２図の相関関係を求めた放電灯回
路は１６図回路であって、高圧放電灯３には小形メタル
ハライドランプ７０Ｗを使用し、ランプ電圧Ｖｊ！ａ＝
９０Ｖ、ランプ電流工、、＝０．８Ａ、高圧放電灯３の
等価抵抗Ｒ＝１１０Ω、インダクタンス素子Ｌ１１のイ
ンダクタンス値を１ｉＨとし、該条件で放電アークの安
定度をａ察したのである。勿論他の条件で相関関係を見
てみたが第２図と同様の結果が得られた。
つまり第３図のように第１図のＸ−Ｙ間に接続する放電
灯回路にインダクタンス素子Ｌ２を接続してインピーダ
ンスＺａを実質的に大きくし、結果Ｚｃ、／Ｚａを０．
２以下とするためのコンデンサＣＨＩのインピーダンス
Ｚｃ、を大きくでき、コンデンサＣ１１の容ｆｌ Ｃ＋
を下げることが可能となり、且つ放電アークが安定した
。
灯回路にインダクタンス素子Ｌ２を接続してインピーダ
ンスＺａを実質的に大きくし、結果Ｚｃ、／Ｚａを０．
２以下とするためのコンデンサＣＨＩのインピーダンス
Ｚｃ、を大きくでき、コンデンサＣ１１の容ｆｌ Ｃ＋
を下げることが可能となり、且つ放電アークが安定した
。
以下実施例を示す。
及ｍ
本実施例は第４図に示すように第６図回路を基本とし、
放電灯回路にインダクタンス素子Ｌ２を挿入したもので
ある。高圧放電灯３としては小形メタルハライドランプ
７０Ｗを用い、インダクタンスｉ子り、、のインダクタ
ンス値を１１１Ｈ、コンデンサＣＩ＋の容量を０．１μ
Ｆ、）ランジスタＱ１、Ｑ２のスイッチング周波数ｆＨ
Ｆを４２ＫＨｚ、インダクタンス素子Ｌ２のインダクタ
ンス値を３ｉＨとし、上記条件を満足させた回路を構成
している。
放電灯回路にインダクタンス素子Ｌ２を挿入したもので
ある。高圧放電灯３としては小形メタルハライドランプ
７０Ｗを用い、インダクタンスｉ子り、、のインダクタ
ンス値を１１１Ｈ、コンデンサＣＩ＋の容量を０．１μ
Ｆ、）ランジスタＱ１、Ｑ２のスイッチング周波数ｆＨ
Ｆを４２ＫＨｚ、インダクタンス素子Ｌ２のインダクタ
ンス値を３ｉＨとし、上記条件を満足させた回路を構成
している。
しかして放電アークは安定し、且つ無負荷突入電流を大
幅に抑えることができた。
幅に抑えることができた。
大」１匹」よ
本実施例は第５図に示すように全波整流器２とコンデン
サＣ０とで得られる直流電源出力をトランジスタＱ５に
より高周波で断続させ、この高周波出力をインダクタン
ス素子り、を介してブリツノ接続したトランジスタＱ６
〜Ｑ、の回路に印加し、これらトランジスタＱ６〜Ｑ、
を低周波でオンオフさせるとともにトランジスタＱ ６
＝ Ｑ Ｊ及びトランジスタＱ、、Ｑ、を交互にオンオ
フさせることにより高周波で断続される直流電源を交互
に反転させるようになっている。この時の周波数は第４
図回路のトランジスタＱ３．Ｑ、の周波数と同様な周波
数である。而して本実施例においても高圧放電灯３に流
れるランプ電流工３は第７図に示す波形と同様な波形と
なり、上述の条件を満たす回路定数を設定したところ放
電アークの安定化と、無負荷突入電流の抑制が図れた。
サＣ０とで得られる直流電源出力をトランジスタＱ５に
より高周波で断続させ、この高周波出力をインダクタン
ス素子り、を介してブリツノ接続したトランジスタＱ６
〜Ｑ、の回路に印加し、これらトランジスタＱ６〜Ｑ、
を低周波でオンオフさせるとともにトランジスタＱ ６
＝ Ｑ Ｊ及びトランジスタＱ、、Ｑ、を交互にオンオ
フさせることにより高周波で断続される直流電源を交互
に反転させるようになっている。この時の周波数は第４
図回路のトランジスタＱ３．Ｑ、の周波数と同様な周波
数である。而して本実施例においても高圧放電灯３に流
れるランプ電流工３は第７図に示す波形と同様な波形と
なり、上述の条件を満たす回路定数を設定したところ放
電アークの安定化と、無負荷突入電流の抑制が図れた。
尚ダイオードＤ１１〜ダイオードＤ１４はダイオードＤ
１〜Ｄ４に対応するダイオードである。
１〜Ｄ４に対応するダイオードである。
［発明の効果］
本発明は上述のように直流電源を少なくとも１対のスイ
ッチング素子で交互に低周波で反転させると共に直流電
源電圧を高周波用のスイッチング素子で高周波によりス
イッチングさせて得られた出力電圧を限流用インダクタ
ンス値素を介して、上記ＩＮのスイッチング素子のスイ
ッチング期間中に、少なくとも放電灯と高周波通過用の
コンデンサとの並列回路に印加する放電灯点灯装置にお
いて、上記並列回路に流れる電流の高周波成分のピーク
間の値ｉｔ’−ｐと低周波成分の電流値Ｉ、。との比Ｉ
Ｐ−Ｐ／ＩＤＣの値を０．２５より小さく設定したので
、放電アークの安定化が確実に図れ、しかも上記コンデ
ンサの値Ｃ１とイングクタンス素子の値Ｌ１との比をＣ
＋７Ｌ ＋ ＜ １０−コとしたので、無負荷時のコン
デンサに流れる突入電流を大幅に低減できるという効果
を奏する。
ッチング素子で交互に低周波で反転させると共に直流電
源電圧を高周波用のスイッチング素子で高周波によりス
イッチングさせて得られた出力電圧を限流用インダクタ
ンス値素を介して、上記ＩＮのスイッチング素子のスイ
ッチング期間中に、少なくとも放電灯と高周波通過用の
コンデンサとの並列回路に印加する放電灯点灯装置にお
いて、上記並列回路に流れる電流の高周波成分のピーク
間の値ｉｔ’−ｐと低周波成分の電流値Ｉ、。との比Ｉ
Ｐ−Ｐ／ＩＤＣの値を０．２５より小さく設定したので
、放電アークの安定化が確実に図れ、しかも上記コンデ
ンサの値Ｃ１とイングクタンス素子の値Ｌ１との比をＣ
＋７Ｌ ＋ ＜ １０−コとしたので、無負荷時のコン
デンサに流れる突入電流を大幅に低減できるという効果
を奏する。
第１図及び第２図は本発明の原理説明図、第３図は同上
の原理説明用の回路図、第４図は本発明の実施例１の回
路図、第５図は本発明の実施例２の回路図、第６図は本
発明の基本となる回路図、第７図は同上のランプ電流の
波形図であるＱ、〜Ｑ、・・・トランジスタ、Ｌ ｌ
１・・・イングクタンス素子、Ｌ＋・・・インダクタン
ス値、Ｃ１，・・・コンデンサ、Ｃ１・・・容量、１・
・・商用電源、２・・・全波活流器、３・・・高圧放電
灯である。 代理人 弁理士 石 １）長 七 第３図 Ｕ） −４，ｉＦ＋−
の原理説明用の回路図、第４図は本発明の実施例１の回
路図、第５図は本発明の実施例２の回路図、第６図は本
発明の基本となる回路図、第７図は同上のランプ電流の
波形図であるＱ、〜Ｑ、・・・トランジスタ、Ｌ ｌ
１・・・イングクタンス素子、Ｌ＋・・・インダクタン
ス値、Ｃ１，・・・コンデンサ、Ｃ１・・・容量、１・
・・商用電源、２・・・全波活流器、３・・・高圧放電
灯である。 代理人 弁理士 石 １）長 七 第３図 Ｕ） −４，ｉＦ＋−
Claims (2)
- （１）直流電源電圧を少なくとも１対のスイッチング素
子で交互に低周波で反転させると共に直流電源電圧を高
周波用のスイッチング素子で高周波により断続させて得
られた出力電圧を限流用インダクタンス要素を介して、
上記１対のスイッチング素子のスイッチング期間中に、
少なくとも放電灯と高周波通過用のコンデンサとの並列
回路に印加する放電灯点灯装置において、上記並列回路
に流れる電流の高周波成分のピーク間の値Ｉ＿Ｐ＿−＿
Ｐと低周波成分の電流値Ｉ＿Ｄ＿Ｃとの比Ｉ＿Ｐ＿−＿
Ｐ／Ｉ＿Ｄ＿Ｃの値を０．２５より小さく設定するとと
もに、上記コンデンサの位Ｃ＿１とインダクタンス素子
の値Ｌ＿１との比をＣ＿１／Ｌ＿１＜１０＾−＾３とし
たことを特徴とする放電灯点灯装置。 - （２）上記コンデンサのインピーダンスＺ＿ｃ＿１と、
該コンデンサに並列接続される放電灯回路のインピーダ
ンスＺ＿ａとの関係をＺ＿ｃ＿１＜０．２Ｚ＿ａとし、
上記コンデンサの値Ｃ＿１とインダクタンス素子の値Ｌ
＿１との比をＣ＿１／Ｌ＿１＜１０＾−＾３としたこと
を特徴とする特許請求の範囲第１項記載の放電灯点灯装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20446486A JPS6362191A (ja) | 1986-08-29 | 1986-08-29 | 放電灯点灯装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20446486A JPS6362191A (ja) | 1986-08-29 | 1986-08-29 | 放電灯点灯装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6362191A true JPS6362191A (ja) | 1988-03-18 |
Family
ID=16490968
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20446486A Pending JPS6362191A (ja) | 1986-08-29 | 1986-08-29 | 放電灯点灯装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6362191A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04126396A (ja) * | 1990-07-27 | 1992-04-27 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 放電灯点灯装置 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61173493A (ja) * | 1985-01-25 | 1986-08-05 | 松下電工株式会社 | 放電灯点灯装置 |
| JPS61179097A (ja) * | 1985-02-01 | 1986-08-11 | 松下電工株式会社 | 放電灯点灯装置 |
-
1986
- 1986-08-29 JP JP20446486A patent/JPS6362191A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61173493A (ja) * | 1985-01-25 | 1986-08-05 | 松下電工株式会社 | 放電灯点灯装置 |
| JPS61179097A (ja) * | 1985-02-01 | 1986-08-11 | 松下電工株式会社 | 放電灯点灯装置 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04126396A (ja) * | 1990-07-27 | 1992-04-27 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 放電灯点灯装置 |
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