JPS6364491B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6364491B2 JPS6364491B2 JP57024529A JP2452982A JPS6364491B2 JP S6364491 B2 JPS6364491 B2 JP S6364491B2 JP 57024529 A JP57024529 A JP 57024529A JP 2452982 A JP2452982 A JP 2452982A JP S6364491 B2 JPS6364491 B2 JP S6364491B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- less
- ductility
- hot
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
本発明は延性の優れた熱延鋼板の製造方法に係
り、連続鋳造して得られたスラブにより比較的コ
ストに延性の優れた好ましい熱延鋼板を製造し得
る方法を提供しようとするものである。 延性に優れ加工性の好ましい熱延鋼板を製造す
る方法としては従来それなりの方法が提案されて
おり、これらを鋼種別に示すと、低炭素リムド
鋼、低炭素Alキルド鋼（特殊元素なし）、脱
ガス及び特殊元素添加鋼、弱脱酸Alキルド鋼
（Alキルド鋼の改良型）の如くであるが、これら
の従来法によるものは夫々に不利、欠点を有して
いて必ずしも好ましいものとなし得ない。即ち
の低炭素リムド鋼によるものは、介在物が多くて
加工時の割れ起点となり易く、又時効劣化し易い
と共に長手方向や幅方向のようなコイル位置如何
での材質的バラツキが大きく、CO気泡の発生に
より表面性状を著しく低下するので省エネルギー
及び設備上有利な連続鋳造法を採用し得ないなど
の不利がある。このようなのものに対して〜
のものは何れも連続鋳造が可能で現情における
熱延鋼板として殆んどこれらの鋼が用いられてい
るが、の低炭素Alキルド鋼においては一般的
にＮ：0.003〜0.0065％、sol.Al：0.03〜0.065％程
度とかなりのＮ、Alを含有しているのでAlNの
ような微細析出物あるいは固溶Ｎとして多量に存
在することによつて材質が前記のリムド鋼より
硬質化し延性に劣る欠点があり、又省エネルギー
観点からスラブ加熱温度を1100℃程度まで低下さ
せるとAlNが一部は溶け込み一部は溶け込まな
いことから熱延板表面に異常粗大粒が発生して肌
荒れ等の原因となる不利がある。これらに対し
のものは熱延板の性質としてはかなり良好なもの
が得られるけれども、Ti，Zr，Ｖ，Nb，Ｂ，
Cr，Ca，REM等の特殊諸元素を添加することに
よりコストアツプが避けられず、特開昭49−
133213、同134509、特公昭50−31528、特開昭52
−125411号などが提案されているとしても経済的
に不利とならざるを得ない。然しての弱脱酸ア
ルミキルド鋼としては例えば特開昭53−73422号
の如くで、Ｃ：0.03〜0.10％、Mn：0.6％以下、
O2：0.0200％以下、Total Al：0.02％以下のよう
な組成のものであるが、歪時効性に劣り、低sol.
Al領域では脱酸力が弱いのでリムド鋼の連続鋳
造化時に生ずるヘゲ又はブロー状欠陥が発生し易
く表面性状に劣り、それが高い領域ではの不利
が顕われ何れにしても好ましいものとなし得な
い。 本発明は上記したような実情に鑑み検討を重ね
て創案されたものであつて、Ｃ：0.06％以下、
Si：0.03％以下、Mn：0.20％以下、Ｓ：0.020％
以下、sol.Al：0.005〜0.030％、Ｎ：0.0025％以下
で残部がFeおよび不可避不純物から成る溶鋼を
連続鋳造して得られるスラブを仕上り温度Aγ3点
以上、掩取り温度500〜700℃の条件で熱間圧延す
ることを提案するものであり、上記成分組成中Ｎ
については0.0015以下とすることが好ましく、特
に0.0010％以下とすることが有利である。又捲取
り温度としては650〜700℃の高温捲取りとするこ
とが望ましい。 上記したように本発明について更に説明する
と、先ず溶鋼の成分組成限定理由は以下の通りで
ある。 Ｃは、固溶状態又は炭化物の何れとして存在し
ても加工性を劣化させるもので低い方が好まし
く、従つてその上限を0.06％とするものである。
なお近時においては真空脱ガス法等によつてこの
Ｃを相当に低くすることが可能であり、斯かる低
Ｃ化は延性向上に有利であるから下限については
特に限定しない。 Siは、鋼を硬化し、又Ａ系介在物を増加させる
ので、これも低い方が好ましく、0.03％を上限と
した。 Ｓは、硫化物系介在物を形成し加工性を劣化す
るのでやはり低い方がよく、又熱間脆性防止の観
点から通常言われているMn／Ｓ10を満たす
0.020％以下とした。なお特に加工性（主として
伸びフランジ性等）の重視される用途として例え
ば深絞り用や自動車向け鋼板などにおいてはこの
Ｓを0.010％以下にすることが有利である。 然してMn，Al，Ｎについては本発明における
基本的要件として特に重要であり、本発明者等に
よるこれらの成分の材質に及ぼす仔細な影響検討
結果による。即ち、 Mnは、第１図に示す如くであつて、0.20％以
上と伸びが大幅に低下し目標とする高延性が得ら
れず、材質上の向上がみられないことになる。な
おこの第１図のものは仕上げ温度を850〜870℃、
捲取温度を600℃とし、Ｃ，Ｎ，AlについてはＣ
が0.04〜0.05％、Ｎは0.0020〜0.0025％、sol.Alは
0.01〜0.025％の略一定のものにおいてMnの影響
を示したものである。 sol.Alについては、第２図に示す通りであつ
て、仕上げ温度を850〜870℃、捲取温度を650℃
とし、Ｃ，Ｎ，Mnを上記第１図と同様に略一定
とした条件下で得られたデータをまとめるとこの
第２図の如くなり、0.005〜0.03％とする。即ち
上限の0.03％についてはAlの固溶硬化によつて鋼
が硬化し、又加熱温度を低下させた場合に発生し
易い異常粗大粒を防止する材質面とアルミキルド
鋼と大差のないような多量のAlを使用しないで
低コスト化を図るコスト面の双方からして0.03％
とし、一方下限は鋼の清浄性および表面性状の確
保と歪時効性の低下防止などから0.005％とする。 特に清浄性、歪時効性の点からはその下限を
0.010％とすることが好ましい。 Ｎは、第３図に示す通りであつて、仕上温度、
捲取温度が第２図の場合と同じでＣ，Mn，Alを
略一定とした条件において、Ｎは0.0025％を超え
ることにより固溶Ｎの増大若しくはAlN析出量
の増大などの影響で鋼が硬化し延性が急激に低下
するのでこれを上限とする。なおこのＮについて
は第３図に明かなように更に低下させると材質が
著しく向上するので、特に延性の優れた材質を得
るためには≦0.0015％とすることが好ましく、更
にはＮ≦0.0010％の所謂極低Ｎ化を行うことが頗
る有効である。更に本発明による熱延鋼板にあつ
ては、その組成上はＣ，Si，Mn，Ｓ，sol.Al，
Ｎの含有量を制限することで足りるとしても、好
ましくはＯを30PPMとすべきである。即ちこの
ようにすることにより鋼の清浄性が一段と改善さ
れるだけでなく連続鋳造においてもブロ、ピンホ
ール等のない極めて健全な鋳片が得られる。 上記のような成分組成の連続鋳造スラブに対す
熱間圧延条件としては通常の条件、即ち仕上温度
をAγ3点以上とし、捲取温度を500〜700℃の範囲
としてよい。しかし特に加工性を重視し延性の優
れた鋼板を得るためには650〜700℃の高温捲取が
有利である。即ち650℃より低いと一般に結晶粒
成長性が悪く、又AlNとなつて析出する量が減
少するため固溶Ｎが多く、従つて延性を低下す
る。一方700℃を超えると鋼板表面の結晶粒が異
常に粗大化し、加工時に肌荒れ等の欠陥として顕
われるばかりでなく、捲取つたコイル自体が軟化
し腰折れの形状欠陥が発生する。 本発明によるものの具体的な実施例について説
明すると以下の通りである。 本発明による鋼および比較例としての従来鋼の
成分組成と熱延条件を示すと、次の第１表の通り
である。
り、連続鋳造して得られたスラブにより比較的コ
ストに延性の優れた好ましい熱延鋼板を製造し得
る方法を提供しようとするものである。 延性に優れ加工性の好ましい熱延鋼板を製造す
る方法としては従来それなりの方法が提案されて
おり、これらを鋼種別に示すと、低炭素リムド
鋼、低炭素Alキルド鋼（特殊元素なし）、脱
ガス及び特殊元素添加鋼、弱脱酸Alキルド鋼
（Alキルド鋼の改良型）の如くであるが、これら
の従来法によるものは夫々に不利、欠点を有して
いて必ずしも好ましいものとなし得ない。即ち
の低炭素リムド鋼によるものは、介在物が多くて
加工時の割れ起点となり易く、又時効劣化し易い
と共に長手方向や幅方向のようなコイル位置如何
での材質的バラツキが大きく、CO気泡の発生に
より表面性状を著しく低下するので省エネルギー
及び設備上有利な連続鋳造法を採用し得ないなど
の不利がある。このようなのものに対して〜
のものは何れも連続鋳造が可能で現情における
熱延鋼板として殆んどこれらの鋼が用いられてい
るが、の低炭素Alキルド鋼においては一般的
にＮ：0.003〜0.0065％、sol.Al：0.03〜0.065％程
度とかなりのＮ、Alを含有しているのでAlNの
ような微細析出物あるいは固溶Ｎとして多量に存
在することによつて材質が前記のリムド鋼より
硬質化し延性に劣る欠点があり、又省エネルギー
観点からスラブ加熱温度を1100℃程度まで低下さ
せるとAlNが一部は溶け込み一部は溶け込まな
いことから熱延板表面に異常粗大粒が発生して肌
荒れ等の原因となる不利がある。これらに対し
のものは熱延板の性質としてはかなり良好なもの
が得られるけれども、Ti，Zr，Ｖ，Nb，Ｂ，
Cr，Ca，REM等の特殊諸元素を添加することに
よりコストアツプが避けられず、特開昭49−
133213、同134509、特公昭50−31528、特開昭52
−125411号などが提案されているとしても経済的
に不利とならざるを得ない。然しての弱脱酸ア
ルミキルド鋼としては例えば特開昭53−73422号
の如くで、Ｃ：0.03〜0.10％、Mn：0.6％以下、
O2：0.0200％以下、Total Al：0.02％以下のよう
な組成のものであるが、歪時効性に劣り、低sol.
Al領域では脱酸力が弱いのでリムド鋼の連続鋳
造化時に生ずるヘゲ又はブロー状欠陥が発生し易
く表面性状に劣り、それが高い領域ではの不利
が顕われ何れにしても好ましいものとなし得な
い。 本発明は上記したような実情に鑑み検討を重ね
て創案されたものであつて、Ｃ：0.06％以下、
Si：0.03％以下、Mn：0.20％以下、Ｓ：0.020％
以下、sol.Al：0.005〜0.030％、Ｎ：0.0025％以下
で残部がFeおよび不可避不純物から成る溶鋼を
連続鋳造して得られるスラブを仕上り温度Aγ3点
以上、掩取り温度500〜700℃の条件で熱間圧延す
ることを提案するものであり、上記成分組成中Ｎ
については0.0015以下とすることが好ましく、特
に0.0010％以下とすることが有利である。又捲取
り温度としては650〜700℃の高温捲取りとするこ
とが望ましい。 上記したように本発明について更に説明する
と、先ず溶鋼の成分組成限定理由は以下の通りで
ある。 Ｃは、固溶状態又は炭化物の何れとして存在し
ても加工性を劣化させるもので低い方が好まし
く、従つてその上限を0.06％とするものである。
なお近時においては真空脱ガス法等によつてこの
Ｃを相当に低くすることが可能であり、斯かる低
Ｃ化は延性向上に有利であるから下限については
特に限定しない。 Siは、鋼を硬化し、又Ａ系介在物を増加させる
ので、これも低い方が好ましく、0.03％を上限と
した。 Ｓは、硫化物系介在物を形成し加工性を劣化す
るのでやはり低い方がよく、又熱間脆性防止の観
点から通常言われているMn／Ｓ10を満たす
0.020％以下とした。なお特に加工性（主として
伸びフランジ性等）の重視される用途として例え
ば深絞り用や自動車向け鋼板などにおいてはこの
Ｓを0.010％以下にすることが有利である。 然してMn，Al，Ｎについては本発明における
基本的要件として特に重要であり、本発明者等に
よるこれらの成分の材質に及ぼす仔細な影響検討
結果による。即ち、 Mnは、第１図に示す如くであつて、0.20％以
上と伸びが大幅に低下し目標とする高延性が得ら
れず、材質上の向上がみられないことになる。な
おこの第１図のものは仕上げ温度を850〜870℃、
捲取温度を600℃とし、Ｃ，Ｎ，AlについてはＣ
が0.04〜0.05％、Ｎは0.0020〜0.0025％、sol.Alは
0.01〜0.025％の略一定のものにおいてMnの影響
を示したものである。 sol.Alについては、第２図に示す通りであつ
て、仕上げ温度を850〜870℃、捲取温度を650℃
とし、Ｃ，Ｎ，Mnを上記第１図と同様に略一定
とした条件下で得られたデータをまとめるとこの
第２図の如くなり、0.005〜0.03％とする。即ち
上限の0.03％についてはAlの固溶硬化によつて鋼
が硬化し、又加熱温度を低下させた場合に発生し
易い異常粗大粒を防止する材質面とアルミキルド
鋼と大差のないような多量のAlを使用しないで
低コスト化を図るコスト面の双方からして0.03％
とし、一方下限は鋼の清浄性および表面性状の確
保と歪時効性の低下防止などから0.005％とする。 特に清浄性、歪時効性の点からはその下限を
0.010％とすることが好ましい。 Ｎは、第３図に示す通りであつて、仕上温度、
捲取温度が第２図の場合と同じでＣ，Mn，Alを
略一定とした条件において、Ｎは0.0025％を超え
ることにより固溶Ｎの増大若しくはAlN析出量
の増大などの影響で鋼が硬化し延性が急激に低下
するのでこれを上限とする。なおこのＮについて
は第３図に明かなように更に低下させると材質が
著しく向上するので、特に延性の優れた材質を得
るためには≦0.0015％とすることが好ましく、更
にはＮ≦0.0010％の所謂極低Ｎ化を行うことが頗
る有効である。更に本発明による熱延鋼板にあつ
ては、その組成上はＣ，Si，Mn，Ｓ，sol.Al，
Ｎの含有量を制限することで足りるとしても、好
ましくはＯを30PPMとすべきである。即ちこの
ようにすることにより鋼の清浄性が一段と改善さ
れるだけでなく連続鋳造においてもブロ、ピンホ
ール等のない極めて健全な鋳片が得られる。 上記のような成分組成の連続鋳造スラブに対す
熱間圧延条件としては通常の条件、即ち仕上温度
をAγ3点以上とし、捲取温度を500〜700℃の範囲
としてよい。しかし特に加工性を重視し延性の優
れた鋼板を得るためには650〜700℃の高温捲取が
有利である。即ち650℃より低いと一般に結晶粒
成長性が悪く、又AlNとなつて析出する量が減
少するため固溶Ｎが多く、従つて延性を低下す
る。一方700℃を超えると鋼板表面の結晶粒が異
常に粗大化し、加工時に肌荒れ等の欠陥として顕
われるばかりでなく、捲取つたコイル自体が軟化
し腰折れの形状欠陥が発生する。 本発明によるものの具体的な実施例について説
明すると以下の通りである。 本発明による鋼および比較例としての従来鋼の
成分組成と熱延条件を示すと、次の第１表の通り
である。
【表】
又このようにして得られた各鋼についてのコイ
ル中央部およびエツジ部についての引張試験値を
示すと次の第２表の通りであつて、本発明による
ものは従来技術によるものに比し、特に延性にお
いて優れたものであることが明かであり、エツジ
部の材質も高延性であつて幅方向においても材質
が均一で加工性の優れたものであることは明かで
ある。
ル中央部およびエツジ部についての引張試験値を
示すと次の第２表の通りであつて、本発明による
ものは従来技術によるものに比し、特に延性にお
いて優れたものであることが明かであり、エツジ
部の材質も高延性であつて幅方向においても材質
が均一で加工性の優れたものであることは明かで
ある。
【表】
【表】
以上説明したような本発明によれば延性の優れ
た熱延鋼板を有利且つ的確に得ることができるも
ので、即ち従来のリムド鋼によるものの介在物に
よる割れや時効劣化等をなからしめると共に省エ
ネルギー的および設備的に有利な連続鋳造材によ
つて適切な熱延鋼板を提供せしめ、しかも従来の
Alキルド鋼を用いた場合において問題となる硬
質低延性その他の不利をなからしめると共に多量
のAl使用による不利および特殊元素添加による
コストアツプの如きも有効に回避して好ましい熱
延鋼板を製造し得るものであるから工業的にその
効果の大きい発明である。
た熱延鋼板を有利且つ的確に得ることができるも
ので、即ち従来のリムド鋼によるものの介在物に
よる割れや時効劣化等をなからしめると共に省エ
ネルギー的および設備的に有利な連続鋳造材によ
つて適切な熱延鋼板を提供せしめ、しかも従来の
Alキルド鋼を用いた場合において問題となる硬
質低延性その他の不利をなからしめると共に多量
のAl使用による不利および特殊元素添加による
コストアツプの如きも有効に回避して好ましい熱
延鋼板を製造し得るものであるから工業的にその
効果の大きい発明である。
図面は本発明の技術的内容を示すものであつ
て、第１図はMn量の延性に及ばす影響を示した
図表、第２図はsol.Al量の延性に及ぼす影響を示
した図表、第３図はＮ量の延性に及ぼす影響を示
した図表である。
て、第１図はMn量の延性に及ばす影響を示した
図表、第２図はsol.Al量の延性に及ぼす影響を示
した図表、第３図はＮ量の延性に及ぼす影響を示
した図表である。
Claims (1)
- １ Ｃ：0.06％以下、Si：0.03％以下、Mn：0.20
％以下、Ｓ：0.020％以下、sol.Al：0.005〜0.030
％、Ｎ：0.0025％以下で残部が鉄および不可避不
純物からなる溶鋼を連続鋳造して得られたスラブ
を仕上り温度Aγ3点以上、捲取り温度500〜700℃
の条件で熱間圧延することを特徴とする延性の優
れた熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2452982A JPS58144417A (ja) | 1982-02-19 | 1982-02-19 | 延性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2452982A JPS58144417A (ja) | 1982-02-19 | 1982-02-19 | 延性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58144417A JPS58144417A (ja) | 1983-08-27 |
| JPS6364491B2 true JPS6364491B2 (ja) | 1988-12-12 |
Family
ID=12140678
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2452982A Granted JPS58144417A (ja) | 1982-02-19 | 1982-02-19 | 延性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58144417A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0672281B2 (ja) * | 1988-09-14 | 1994-09-14 | 住友金属工業株式会社 | 耐騒音特性に優れたコンプレッサーケース用熱延鋼板 |
| JP2008048947A (ja) * | 2006-08-25 | 2008-03-06 | Zoei Go | 荷物キャリヤとして使用できる洋傘又はステッキの握り柄 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5322052A (en) * | 1976-08-11 | 1978-03-01 | Eiichi Izumi | Branch arranging method |
| JPS6047323B2 (ja) * | 1976-12-04 | 1985-10-21 | 新日本製鐵株式会社 | 鋼板用連鋳スラブの製造方法 |
| JPS5471717A (en) * | 1977-11-18 | 1979-06-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of hot rolled steel sheet with superior workability |
| JPS5842249B2 (ja) * | 1979-08-30 | 1983-09-19 | 新日本製鐵株式会社 | 連続焼鈍によるプレス用軟質冷延鋼板の製造法 |
| JPS5760022A (en) * | 1980-09-30 | 1982-04-10 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Production of hot rolled steel strip of superior cold rollability by continuous casting |
-
1982
- 1982-02-19 JP JP2452982A patent/JPS58144417A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58144417A (ja) | 1983-08-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4518029B2 (ja) | 高張力熱延鋼板とその製造方法 | |
| JP5764498B2 (ja) | 深絞り性に優れ高降伏比を有する高強度冷延鋼板、これを用いた溶融亜鉛メッキ鋼板、合金化溶融亜鉛メッキ鋼板及びこれらの製造方法 | |
| JP3922805B2 (ja) | 低温靭性に優れた高張力鋼材の製造方法 | |
| JP3474661B2 (ja) | 亀裂伝播停止特性に優れた耐サワー鋼板 | |
| JPH07316650A (ja) | 低降伏比高強度熱延鋼板の製造方法 | |
| KR20200076387A (ko) | 취성균열개시 저항성이 우수한 구조용 극후물 강재 및 그 제조방법 | |
| JP2910497B2 (ja) | 焼付硬化性に優れた加工用冷延鋼板及び表面処理鋼板 | |
| JPS62205230A (ja) | 脆性亀裂伝播停止特性の優れた低温用鋼板の製造方法 | |
| JPH06102810B2 (ja) | 二次加工性に優れた深絞り用合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法 | |
| JPH055887B2 (ja) | ||
| JP3650601B2 (ja) | 伸びフランジ性と疲労特性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2830745B2 (ja) | 表面性状の優れた焼付硬化型冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3212344B2 (ja) | 低温での靭性が優れた溶接用構造用厚鋼板の製造法 | |
| JPS6115929B2 (ja) | ||
| JP2002294399A (ja) | フランジ成形性に優れた高強度溶接缶用薄鋼板及びその製造方法 | |
| JPH0368104B2 (ja) | ||
| JPH02141536A (ja) | 耳発生の小さい絞り缶用鋼板の製造方法 | |
| JPS58144417A (ja) | 延性の優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH06306537A (ja) | 成形性とスポット溶接性に優れた熱延高強度鋼板とその製造方法 | |
| JP7789205B2 (ja) | 冷間成形後の耐衝撃性に優れた高降伏比型高強度鋼及びその製造方法 | |
| JP3863803B2 (ja) | 伸びフランジ性と疲労特性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0741903A (ja) | 加工性に優れ異方性の小さい深絞り用熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2669188B2 (ja) | 深絞り用高強度冷延鋼板の製造法 | |
| JP2640065B2 (ja) | 加工性の良好な７３０Ｎ／ｍｍ２以上の強度を有する高強度熱延鋼板とその製造方法 | |
| JPH05320773A (ja) | 軽加工用薄物超高張力熱延鋼板の製造方法 |