JPS6366597B2 - - Google Patents
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- JPS6366597B2 JPS6366597B2 JP10952484A JP10952484A JPS6366597B2 JP S6366597 B2 JPS6366597 B2 JP S6366597B2 JP 10952484 A JP10952484 A JP 10952484A JP 10952484 A JP10952484 A JP 10952484A JP S6366597 B2 JPS6366597 B2 JP S6366597B2
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Landscapes
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、各種排水中のBOD、窒素、リンを
生物学的に除去する排水の回分式処理方法に関す
るものである。
生物学的に除去する排水の回分式処理方法に関す
るものである。
排水中のBOD、窒素分の除去は、活性汚泥法
により連続的かつ高率に行われてきたが、活性汚
泥法はバルキングなどを生ずることがあるため
に、管理が比較的難しく、運転要員も多くを必要
としていた。
により連続的かつ高率に行われてきたが、活性汚
泥法はバルキングなどを生ずることがあるため
に、管理が比較的難しく、運転要員も多くを必要
としていた。
一方、回分式に処理する方法では、連続的に処
理するものではないために、比較的大きな貯留槽
を配備しなくてはならず、設備が必要以上に過大
となるといつた欠点があつた。
理するものではないために、比較的大きな貯留槽
を配備しなくてはならず、設備が必要以上に過大
となるといつた欠点があつた。
本発明は、前記従来の活性汚泥処理法、回分式
処理法の欠点を解消し、効率のよいBOD除去処
理に加えて窒素、リンの除去機能をも付加し、さ
らに活性汚泥の沈降、濃縮性も大幅に改善できる
回分式処理方法を提供しようとするものである。
処理法の欠点を解消し、効率のよいBOD除去処
理に加えて窒素、リンの除去機能をも付加し、さ
らに活性汚泥の沈降、濃縮性も大幅に改善できる
回分式処理方法を提供しようとするものである。
本発明は、排水が連続して流入し、水位が上下
動しかつ嫌気的雰囲気にある処理槽Ａと、好気的
条件下にある処理槽Ｂを用いて排水を処理するに
際し、処理槽Ａの液を処理槽Ｂに送液して曝気す
るとともにこの送液分の液を処理槽Ｂから処理槽
Ａへ返送し、処理槽Ａの水位が所定水位に上昇し
たときに処理槽Ｂへの送液と処理槽Ｂの曝気、処
理槽Ａへの返送を停止し、処理槽Ｂの活性汚泥を
分離し、その分離水及び分離汚泥の一部を系外へ
排出したのち、前記処理槽Ｂへの送液、曝気、処
理槽Ａへの返送を再開するサイクルを繰返すこと
を特徴とする排水の生物学的処理方法である。
動しかつ嫌気的雰囲気にある処理槽Ａと、好気的
条件下にある処理槽Ｂを用いて排水を処理するに
際し、処理槽Ａの液を処理槽Ｂに送液して曝気す
るとともにこの送液分の液を処理槽Ｂから処理槽
Ａへ返送し、処理槽Ａの水位が所定水位に上昇し
たときに処理槽Ｂへの送液と処理槽Ｂの曝気、処
理槽Ａへの返送を停止し、処理槽Ｂの活性汚泥を
分離し、その分離水及び分離汚泥の一部を系外へ
排出したのち、前記処理槽Ｂへの送液、曝気、処
理槽Ａへの返送を再開するサイクルを繰返すこと
を特徴とする排水の生物学的処理方法である。
本発明の一例を図面を参照しながら説明する
と、第１図示例において、原排水１は処理槽Ａへ
連続して流入し、後述する返送された活性汚泥が
浮遊する返送液５と混合される。処理槽Ａは、好
ましくは溶存酸素が０〜1.0mg／程度に維持さ
れた嫌気的雰囲気になつており、前記返送液５中
に含有されているNOx（NO2，NO3など）は、原
排水１中に含有されているBOD物質によつて生
物学的にN2ガスに還元、脱窒され、液中から放
散される。このように処理槽Ａにて処理された混
合液は、次いでポンプ２によつて処理槽Ｂに送液
され、ブロワ３から散気装置４を経て吹込まれる
空気によつて曝気され、好気的条件下で液中に残
留するBOD物質が酸化分解され、アンモニア等
の窒素は硝化されてNOxが生成される。この場
合、処理槽Ａでは嫌気的雰囲気において返送液５
中の活性汚泥からリンが溶出するが、処理槽Ｂの
好気的条件下では逆にリンが活性汚泥に吸収され
る。この吸収されるリンの量は、処理槽Ａで溶出
した量よりも多く、このため原排水１中のリンの
一部あるいは大部は処理槽Ｂで液中から除去さ
れ、活性汚泥中に蓄積される。また、BOD物質
を処理槽Ａの嫌気的雰囲気で吸着させることによ
り、活性汚泥中に非バルキング性の微生物が優占
種となり、汚泥の圧密性、沈降性が大幅に改良さ
れる。
と、第１図示例において、原排水１は処理槽Ａへ
連続して流入し、後述する返送された活性汚泥が
浮遊する返送液５と混合される。処理槽Ａは、好
ましくは溶存酸素が０〜1.0mg／程度に維持さ
れた嫌気的雰囲気になつており、前記返送液５中
に含有されているNOx（NO2，NO3など）は、原
排水１中に含有されているBOD物質によつて生
物学的にN2ガスに還元、脱窒され、液中から放
散される。このように処理槽Ａにて処理された混
合液は、次いでポンプ２によつて処理槽Ｂに送液
され、ブロワ３から散気装置４を経て吹込まれる
空気によつて曝気され、好気的条件下で液中に残
留するBOD物質が酸化分解され、アンモニア等
の窒素は硝化されてNOxが生成される。この場
合、処理槽Ａでは嫌気的雰囲気において返送液５
中の活性汚泥からリンが溶出するが、処理槽Ｂの
好気的条件下では逆にリンが活性汚泥に吸収され
る。この吸収されるリンの量は、処理槽Ａで溶出
した量よりも多く、このため原排水１中のリンの
一部あるいは大部は処理槽Ｂで液中から除去さ
れ、活性汚泥中に蓄積される。また、BOD物質
を処理槽Ａの嫌気的雰囲気で吸着させることによ
り、活性汚泥中に非バルキング性の微生物が優占
種となり、汚泥の圧密性、沈降性が大幅に改良さ
れる。
処理槽Ｂに送液された処理槽Ａの混合液は曝気
処理されたのち、処理槽Ａからの送液分を返送液
５として処理槽Ａへ返送し、再び嫌気的雰囲気下
において原排水１とともに処理される。返送液５
は、処理槽Ａと処理槽Ｂが隔離配置されていると
きは、ポンプ輸送などで返送することもできる
が、図示例のように両槽Ａ，Ｂを隣接せしめ、処
理槽Ｂの水位を処理槽Ａより高く維持し、溢流壁
６から直接溢流させて返送できるようにするのが
便利である。
処理されたのち、処理槽Ａからの送液分を返送液
５として処理槽Ａへ返送し、再び嫌気的雰囲気下
において原排水１とともに処理される。返送液５
は、処理槽Ａと処理槽Ｂが隔離配置されていると
きは、ポンプ輸送などで返送することもできる
が、図示例のように両槽Ａ，Ｂを隣接せしめ、処
理槽Ｂの水位を処理槽Ａより高く維持し、溢流壁
６から直接溢流させて返送できるようにするのが
便利である。
このように、混合液が嫌気、好気条件下を繰り
返し経由することによつて、窒素の除去及び活性
汚泥のリン蓄積機能、非バルキング化に寄与す
る。しかるに、一過性の処理及び両槽Ａ，Ｂが共
に嫌気的雰囲気、あるいは好気的条件では、この
ような処理機能は発現しない。
返し経由することによつて、窒素の除去及び活性
汚泥のリン蓄積機能、非バルキング化に寄与す
る。しかるに、一過性の処理及び両槽Ａ，Ｂが共
に嫌気的雰囲気、あるいは好気的条件では、この
ような処理機能は発現しない。
前述のように、処理槽Ａから処理槽Ｂに送液さ
れた液は、曝気を受けて酸化され、再び処理槽Ａ
に返送されるが、以下これらを曝気工程と呼べ
ば、原排水１の連続流入によつて処理槽Ａ内の水
位が上昇して水位検出部７に達すると、あるいは
あらかじめタイマにて設定された時間が経過する
と、曝気工程が終了する。すなわち、液の処理槽
Ｂへの送液、曝気、処理槽Ａへの返送を停止し、
処理槽Ｂ中の浮遊汚泥を分離し、分離水８は処理
水として排出され、分離汚泥の一部は余剰汚泥９
としてポンプ１０などにて引き抜かれる。
れた液は、曝気を受けて酸化され、再び処理槽Ａ
に返送されるが、以下これらを曝気工程と呼べ
ば、原排水１の連続流入によつて処理槽Ａ内の水
位が上昇して水位検出部７に達すると、あるいは
あらかじめタイマにて設定された時間が経過する
と、曝気工程が終了する。すなわち、液の処理槽
Ｂへの送液、曝気、処理槽Ａへの返送を停止し、
処理槽Ｂ中の浮遊汚泥を分離し、分離水８は処理
水として排出され、分離汚泥の一部は余剰汚泥９
としてポンプ１０などにて引き抜かれる。
また、前記曝気工程以外の時間帯を分離工程と
呼べば、分離工程で汚泥の分離、分離水８の排
出、余剰汚泥９の引抜きが行われるが、分離水８
の排出と余剰汚泥９の引抜きは同時に行うことも
可能である。またこの分離工程中にも原排水は処
理槽Ａ内に流入している。
呼べば、分離工程で汚泥の分離、分離水８の排
出、余剰汚泥９の引抜きが行われるが、分離水８
の排出と余剰汚泥９の引抜きは同時に行うことも
可能である。またこの分離工程中にも原排水は処
理槽Ａ内に流入している。
分離工程では、各操作時間をタイマにて設定制
御するとよい。例えば第２図に示すように、汚泥
の分離をタイマ制御T1、分離水８の排出をタイ
マ制御T2、余剰汚泥９の引抜きをタイマ制御T3
として制定するが、処理槽Ｂに汚泥濃度検出器
（図示せず）を配備して、汚泥界面が所定の位置
より低下してから分離水８の排出、余剰汚泥９の
引抜きを行うことも可能である。その場合、汚泥
濃度検出器の汚れによる誤動作を防止するため、
汚泥濃度検出器は自動あるいは手動で必要に応じ
て洗浄しなければならない。
御するとよい。例えば第２図に示すように、汚泥
の分離をタイマ制御T1、分離水８の排出をタイ
マ制御T2、余剰汚泥９の引抜きをタイマ制御T3
として制定するが、処理槽Ｂに汚泥濃度検出器
（図示せず）を配備して、汚泥界面が所定の位置
より低下してから分離水８の排出、余剰汚泥９の
引抜きを行うことも可能である。その場合、汚泥
濃度検出器の汚れによる誤動作を防止するため、
汚泥濃度検出器は自動あるいは手動で必要に応じ
て洗浄しなければならない。
分離工程が終了したのちは再び曝気工程が再開
され、第２図に示すように制御される。すなわ
ち、分離工程中にも処理槽Ａには原排水１が流入
し、その水位は水位検出部７よりも高くなる。曝
気工程はタイマ制御T4で所定時間行われるが、
曝気工程開始と同時に処理槽Ｂに送液されるた
め、分離排出した分離水８と引き抜かれた余剰汚
泥９の分だけ処理槽Ａの水位WL1が低下し、水
位により制御された曝気工程Ｌが行われ、次に水
位が水位検出部７に到達するWL2まで続けられ
る。水位制御Ｌによる曝気工程は、原排水１の量
の変動によつて変り、水量が多いと短かくなり、
反対に水量が少なくなると長くなるが、曝気時間
は原排水１の汚濁成分濃度、槽内の汚泥濃度によ
つて変つてくるから、これらの条件を考慮して必
要とする曝気時間に対応して槽の容積、面積を決
めるとよい。
され、第２図に示すように制御される。すなわ
ち、分離工程中にも処理槽Ａには原排水１が流入
し、その水位は水位検出部７よりも高くなる。曝
気工程はタイマ制御T4で所定時間行われるが、
曝気工程開始と同時に処理槽Ｂに送液されるた
め、分離排出した分離水８と引き抜かれた余剰汚
泥９の分だけ処理槽Ａの水位WL1が低下し、水
位により制御された曝気工程Ｌが行われ、次に水
位が水位検出部７に到達するWL2まで続けられ
る。水位制御Ｌによる曝気工程は、原排水１の量
の変動によつて変り、水量が多いと短かくなり、
反対に水量が少なくなると長くなるが、曝気時間
は原排水１の汚濁成分濃度、槽内の汚泥濃度によ
つて変つてくるから、これらの条件を考慮して必
要とする曝気時間に対応して槽の容積、面積を決
めるとよい。
また、分離工程中、原排水が処理槽Ａに大量に
流入し、タイマ制御T4による曝気工程開始後所
定時間を経過しても水位WL1が水位検出部７以
下に低下しないときは、曝気工程はタイマ制御
T5により延長継続するようにするとよい。この
タイマ制御T5による時間は処理槽Ａの水位が下
がるように、水位制御Ｌによる曝気工程より短か
く設定する。例えば、水位及びタイマによつて１
サイクル６時間（曝気工程５時間、分離工程１時
間）の設定で、水位WL1が水位検出部７以下に
低下しない場合は、第３図のタイムダイアグラム
に示すようにタイマ制御T5による曝気工程を３
時間程度に設定しておき、これによつて水位が１
サイクル後に水位検出部７以下に下がつたら、再
び水位制御Ｌによる曝気工程が設定されるように
自動制御するとよい。
流入し、タイマ制御T4による曝気工程開始後所
定時間を経過しても水位WL1が水位検出部７以
下に低下しないときは、曝気工程はタイマ制御
T5により延長継続するようにするとよい。この
タイマ制御T5による時間は処理槽Ａの水位が下
がるように、水位制御Ｌによる曝気工程より短か
く設定する。例えば、水位及びタイマによつて１
サイクル６時間（曝気工程５時間、分離工程１時
間）の設定で、水位WL1が水位検出部７以下に
低下しない場合は、第３図のタイムダイアグラム
に示すようにタイマ制御T5による曝気工程を３
時間程度に設定しておき、これによつて水位が１
サイクル後に水位検出部７以下に下がつたら、再
び水位制御Ｌによる曝気工程が設定されるように
自動制御するとよい。
なお、本発明では、分離工程においても分離水
８と原排水１を完全に隔離して、原排水１を連続
的に投入可能となつているから、第１図示例の水
位検出部７の位置を、分離工程中に処理槽Ａの水
位が溢流壁６の高さ以上にならないように設定す
る。
８と原排水１を完全に隔離して、原排水１を連続
的に投入可能となつているから、第１図示例の水
位検出部７の位置を、分離工程中に処理槽Ａの水
位が溢流壁６の高さ以上にならないように設定す
る。
処理槽Ａにおける撹拌は、回転式撹拌機等の機
械式撹拌、あるいは少量の空気を用いて行つても
よいが、原排水１や返送液５の流下エネルギだけ
でも可能である。原排水１や返送液５の流下エネ
ルギだけで処理槽Ａ内を混合する場合には、槽の
面積、水深に対して流入水量、流入高さと水位と
の差を大きくとればよい。しかしながら、流下時
の水面の乱れによつて液中に多量の酸素が気相か
ら移動し、好気的条件となつて処理槽Ａにおける
脱窒、脱リン作用を阻害する場合には、逆に水位
差を小さくするか、あるいは第４図示例の如く、
原排水１の流入口を水面下にし、処理槽Ｂからの
返送液５の溢流部に整流板１１あるいは溢流管を
設けるとよい。
械式撹拌、あるいは少量の空気を用いて行つても
よいが、原排水１や返送液５の流下エネルギだけ
でも可能である。原排水１や返送液５の流下エネ
ルギだけで処理槽Ａ内を混合する場合には、槽の
面積、水深に対して流入水量、流入高さと水位と
の差を大きくとればよい。しかしながら、流下時
の水面の乱れによつて液中に多量の酸素が気相か
ら移動し、好気的条件となつて処理槽Ａにおける
脱窒、脱リン作用を阻害する場合には、逆に水位
差を小さくするか、あるいは第４図示例の如く、
原排水１の流入口を水面下にし、処理槽Ｂからの
返送液５の溢流部に整流板１１あるいは溢流管を
設けるとよい。
原排水１の窒素除去率は返送液５の量で決ま
り、返送量が多いほど処理槽Ｂで生成したNOx
が処理槽Ａに返流して除去される。例えば返送液
量が原排水１の流入量と等量であれば、除去率は
50％となる。返送液量は希望する除去率に応じて
設定するとよいが、過剰な返送、例えば原排水１
に対して50〜100倍の循環はポンプ稼動時の電力
消費量を増加し、また処理槽Ｂから処理槽Ａへの
溶存酸素持ち込み量が多くなつて、処理槽Ａの嫌
気的雰囲気が損われるので好ましくない。
り、返送量が多いほど処理槽Ｂで生成したNOx
が処理槽Ａに返流して除去される。例えば返送液
量が原排水１の流入量と等量であれば、除去率は
50％となる。返送液量は希望する除去率に応じて
設定するとよいが、過剰な返送、例えば原排水１
に対して50〜100倍の循環はポンプ稼動時の電力
消費量を増加し、また処理槽Ｂから処理槽Ａへの
溶存酸素持ち込み量が多くなつて、処理槽Ａの嫌
気的雰囲気が損われるので好ましくない。
また、本発明では、BODの存在しない排水で
は、窒素、リンの除去ができないので、その場合
にはBOD含有排水と混合処理するか、あるいは
新たにBOD源を添加するとよい。
は、窒素、リンの除去ができないので、その場合
にはBOD含有排水と混合処理するか、あるいは
新たにBOD源を添加するとよい。
なお、第１図及び第４図示例では、処理槽Ａの
混合液をポンプ２によつて処理槽Ｂに送液してい
るが、通常のポンプのほかエアリフトポンプを用
いると送液と共に酸素の補給も行うことができ
る。また、分離水８の排出は弁、ゲート等を用い
て自然流下で排出するとよく、余剰汚泥の引抜き
は、ポンプのほか弁を用いて水圧により自動的に
排出するようにしてもよい。処理槽Ｂを好気的条
件下に保持するための曝気は、酸素を供給する方
法ならば如何なる方法も利用可能であるが、散気
方式を用いる場合は、散気停止時の逆圧で散気部
の目詰まりが生じないような散気装置を配備する
とよい。
混合液をポンプ２によつて処理槽Ｂに送液してい
るが、通常のポンプのほかエアリフトポンプを用
いると送液と共に酸素の補給も行うことができ
る。また、分離水８の排出は弁、ゲート等を用い
て自然流下で排出するとよく、余剰汚泥の引抜き
は、ポンプのほか弁を用いて水圧により自動的に
排出するようにしてもよい。処理槽Ｂを好気的条
件下に保持するための曝気は、酸素を供給する方
法ならば如何なる方法も利用可能であるが、散気
方式を用いる場合は、散気停止時の逆圧で散気部
の目詰まりが生じないような散気装置を配備する
とよい。
さらに本発明の一実施例を示せば、次の通りで
ある。
ある。
BOD200mg／、NH3―N20mg／、PO3- 410
mg／の生活系排水を用い、処理槽Ｂで１時間浮
遊活性汚泥を沈降分離したのち、20分間で分離水
と余剰汚泥の排出を行つたあと、６時間液の循
環、曝気するサイクルで嫌気的雰囲気にある処理
槽Ａの水位検出部に水位が到達するように水量負
荷を設定した結果、槽内のMLSS6200mg／、平
均BOD7mg／、NH3―N0.5mg／、NOx―
N2.7mg／、PO3- 41.7mg／（PO3- 4の除去率は
BOD、NH3―Ｎに比べて若干不安定であり、変
動幅としては処理水PO3- 40.8〜3.1mg／であつ
た）の処理水が得られ、また活性汚泥の沈降性も
SVI30分53％（MLSS6200mg／）ときわめて良
好な処理を行うことができた。この場合の循環液
量は流入排水量の５倍に設定した。
mg／の生活系排水を用い、処理槽Ｂで１時間浮
遊活性汚泥を沈降分離したのち、20分間で分離水
と余剰汚泥の排出を行つたあと、６時間液の循
環、曝気するサイクルで嫌気的雰囲気にある処理
槽Ａの水位検出部に水位が到達するように水量負
荷を設定した結果、槽内のMLSS6200mg／、平
均BOD7mg／、NH3―N0.5mg／、NOx―
N2.7mg／、PO3- 41.7mg／（PO3- 4の除去率は
BOD、NH3―Ｎに比べて若干不安定であり、変
動幅としては処理水PO3- 40.8〜3.1mg／であつ
た）の処理水が得られ、また活性汚泥の沈降性も
SVI30分53％（MLSS6200mg／）ときわめて良
好な処理を行うことができた。この場合の循環液
量は流入排水量の５倍に設定した。
また、循環、曝気時間をタイマで５時間に設定
したが、ほぼ同等の水質を得ることができた。さ
らに処理槽Ｂの汚泥沈降界面を光電方式の界面計
で検知してから分離水の排出を行つたところ、沈
降分離時間を40分に短縮することができた。
したが、ほぼ同等の水質を得ることができた。さ
らに処理槽Ｂの汚泥沈降界面を光電方式の界面計
で検知してから分離水の排出を行つたところ、沈
降分離時間を40分に短縮することができた。
なお、本実施例は自動制御で行つたものであ
り、無人で難なく生活系排水の処理を行うことが
でき、処理槽Ａの溶存酸素は０〜1.0mg／で変
動し、処理槽Ｂの溶存酸素は1.5mg／以上であ
つた。
り、無人で難なく生活系排水の処理を行うことが
でき、処理槽Ａの溶存酸素は０〜1.0mg／で変
動し、処理槽Ｂの溶存酸素は1.5mg／以上であ
つた。
以上述べたように本発明によれば、次のような
きわめて有益なる効果を奏することができる。
きわめて有益なる効果を奏することができる。
簡単な装置で操作容易に、排水中のBOD、
窒素、リンなどを効率よく除去することができ
る。
窒素、リンなどを効率よく除去することができ
る。
連続的に処理をしても、処理水が混合するこ
とが全くないから、従来の貯留槽が不要にな
り、かつ高度に処理された処理水を得ることが
できる。
とが全くないから、従来の貯留槽が不要にな
り、かつ高度に処理された処理水を得ることが
できる。
活性汚泥の沈降性、濃縮性が大幅に改善され
ることによつて、汚泥の分離が容易になり、清
澄な処理水と高濃度の余剰汚泥を得ることがで
きる。
ることによつて、汚泥の分離が容易になり、清
澄な処理水と高濃度の余剰汚泥を得ることがで
きる。
図面は本発明の実施態様を示すもので、第１図
は系統説明図、第２図は本発明の制御方法を示す
説明図、第３図は第２図に基く設定例のタイムダ
イアグラムを示し、第４図はさらに他の例を示す
系統説明図である。 １…原排水、２，１０…ポンプ、３…ブロワ、
４…散気装置、５…返送液、６…溢流壁、７…水
位検出部、８…分離水、９…余剰汚泥、１１…整
流板。
は系統説明図、第２図は本発明の制御方法を示す
説明図、第３図は第２図に基く設定例のタイムダ
イアグラムを示し、第４図はさらに他の例を示す
系統説明図である。 １…原排水、２，１０…ポンプ、３…ブロワ、
４…散気装置、５…返送液、６…溢流壁、７…水
位検出部、８…分離水、９…余剰汚泥、１１…整
流板。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 排水が連続して流入し、水位が上下動しかつ
嫌気的雰囲気にある処理槽Ａと、好気的条件下に
ある処理槽Ｂを用いて排水を処理するに際し、処
理槽Ａの液を処理槽Ｂに送液して曝気するととも
にこの送液分の液を処理槽Ｂから処理槽Ａへ返送
し、処理槽Ａの水位が所定水位に上昇したときに
処理槽Ｂへの送液と処理槽Ｂの曝気、処理槽Ａへ
の返送を停止し、処理槽Ｂの活性汚泥を分離し、
その分離水及び分離汚泥の一部を系外へ排出した
のち、前記処理槽Ｂへの送液、曝気、処理槽Ａへ
の返送を再開するサイクルを繰返すことを特徴と
する排水の生物学的処理方法。 ２ 前記処理槽Ａと処理槽Ｂを隣接せしめ、処理
槽Ｂの水位を処理槽Ａより高く維持し、かつ処理
槽Ｂから処理槽Ａへ溢流可能に配列したものであ
る特許請求の範囲第１項記載の排水の生物学的処
理方法。 ３ 前記サイクルをタイマ及び処理槽Ａの水位設
定により制御するものである特許請求の範囲第１
項又は第２項記載の排水の生物学的処理方法。 ４ 前記処理槽Ｂにおける分離水及び分離汚泥の
系外への排出が該槽の汚泥界面を検知して行われ
るものである特許請求の範囲第１項〜第３項のい
ずれか一つの項記載の排水の生物学的処理方法。 ５ 前記処理槽Ａの溶存酸素を０〜1.0mg／に
維持するものである特許請求の範囲第１項〜第４
項のいずれか一つの項記載の排水の生物学的処理
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10952484A JPS60255198A (ja) | 1984-05-31 | 1984-05-31 | 排水の生物学的処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10952484A JPS60255198A (ja) | 1984-05-31 | 1984-05-31 | 排水の生物学的処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60255198A JPS60255198A (ja) | 1985-12-16 |
| JPS6366597B2 true JPS6366597B2 (ja) | 1988-12-21 |
Family
ID=14512436
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10952484A Granted JPS60255198A (ja) | 1984-05-31 | 1984-05-31 | 排水の生物学的処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60255198A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63158197A (ja) * | 1986-12-22 | 1988-07-01 | Ebara Infilco Co Ltd | アンモニア含有廃水の処理方法 |
| JPH0732911B2 (ja) * | 1989-11-21 | 1995-04-12 | 荏原インフイルコ株式会社 | ろ材の再生方法 |
| CZ309840B6 (cs) * | 2022-09-07 | 2023-11-29 | Jan Ing. Topol | Způsob čištění odpadních vod a zařízení k provádění způsobu |
-
1984
- 1984-05-31 JP JP10952484A patent/JPS60255198A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60255198A (ja) | 1985-12-16 |
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