JPS6368444A - 風防ガラス用ヒ−タを動作させるデュアルモ−ド方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は推進形移動体の加熱された風防ガラスに対して
除氷及び曇り取り動作モードを提供するための方法なら
びに装置に関する。

［本発明の概要］ 本発明は窓ガラス内もしくはその上に均一に分布した透
明膜もしくは層により形成された抵抗素子を使用した高
電力形式の風防ガラス用ヒータに特に適用可能である０
本発明はまた特に、自動移動体の変速機が駐車状態もし
くはニュートラル状態にある場合にエンジンのアイドリ
ング速度に応じて風防ガラス用ヒータ素子に電力を供給
するためのエンジン駆動発電機を備えた自動移動体に適
用可能である。

本発明によるデュアルモード方式は特許請求の範囲第１
項に規定した特徴を備えている。

本発明は一面から見るとヒータ素子が最大電力で付勢さ
れて風防ガラスの外側表面から氷と霜をる 効果的に取除く最大熱をつくＺ除氷動作モードを想定し
ている。除氷動作モードは運転者が発した除氷命令に応
答して開始され該除氷動作モード開始後所定時間経過終
了、又は運転者が発するオフ命令のうち最初に発生した
と応答して終了する。

別の面から見ると本発明はヒータ素子が小さな電力で付
勢され風防ガラスの内側表面から凝縮物を効果的に除去
する小さな熱をつくり、そして、又は風防ガラスの外側
表面上に氷や霜が形成されるのを防止する助けを行う曇
り取り動作モードを想定している。曇り取り動作モード
は、該曇り取り動作モードの開始が運転者の発した曇り
取り命令もしくは運転者のオフ命令に応答して行われな
かった場合、該曇り取り動作モードの開始後所定時間経
過後最初に発生することに応答して終了する。

本発明の望ましい実施例の場合、除氷動作モードは、移
動体の変速機が駐車もしくはニュートラル状態にある場
合にのみ可能であって、移動体エンジンのアイドリング
速度は正規のアイドリング速度以上に引き上げられ、エ
ンジンにより駆動された発電機によってつくられた電力
が除氷動作モード中に風防ガラス用ヒータ素子とその他
の移動体負荷との組合せ電力要件を満たすに確実に十分
なようにしである。

本発明の別の実施例の場き、窓ガラス用ヒータの付勢は
、異常に高い風防ガラス温度状態、異常に低い蓄電池電
圧の状態、異常に低いし−少電流状態、および車両点火
遮断、の検出に応答して終了もしくは禁止される。

本発明の一実施例によれば、運転者が操作する３つの入
力スイッチがある。すなわち除氷命令スイッチと曇り取
り命令スイッチとオフ命令スイッチとである０本発明の
代替的実施例の場合には、上記の三つの命令の全てに対
して単一の入力スイッチが使用される。動作にあたって
後者の実施例は調時サイクルと連続サイクルの特徴をも
つ。

単一スイッチによる実施例を一面から見ると、調時サイ
クルは移動体変速機が駐車もしくはニュートラル状態に
あるときに運転者が単一のスイッチを動作するのに応答
して開始され（除氷命令を構成する）、その後運転者が
次いでスイッチを操作することによって随時終了できる
。（オフ命令を構成する。）同様にして連続サイクルは
移動体変速機が駐車もしくはニュートラル状態以外にあ
る場合に、運転者が最初に単一のスイッチを駆動するの
に応答して開始され（曇り取り命令を構成する）、その
後次いで運転者がスイッチを駆動するのに応答して終了
する。（オフ命令を構成する）単一のスイッチによる実
施例を別の面から見ると、調時サイクルは（先に終了し
ていない場合）、調時サイクルが開始されるときに開始
されその開始後所定期間経過終了、又は移動体変速機を
駐車もしくはニュートラル状態以外にシフトすることの
うち最初に発生したことに応答して終了する高熱除氷動
作モードを備える。調時サイクルは更に（先に終了しな
い場合）除氷動作モードの終了に応答して開始されその
開始後所定の曇り取り時間経過後に終了する低熱曇り取
り動作モードを備える。

連続サイクルは、連続サイクルが開始するときに開始さ
れそれが終了したときに終了する低熱曇り取り動作モー
ドから成る。

本発明の上記ならびにその他の面、利点及び特徴は４部
に分かれた以下の詳述を参照することによってよく理解
される。パートＩは全体として本発明が特に適用可能な
りＣ低電圧型の移動体用電気回路の例を対象としている
。パート■は全体として本発明のＤＣ高電圧電源につい
て述べている。

パート■は全体として本発明のデュアルモード風防ガラ
ス加熱制御面について述べている。パート■は全体とし
て本発明のデュアルモード風防ガラス加熱制御面のデジ
タルコンピュータ製作に向けられている。詳細な開示は
添付図面を含な。

■ の　　　口 図面について述べると、第１図は直流低電圧型の自動推
進形移動体用電気回路１０を含む、蓄電池１２は直流（
ＤＣ）低電圧、即ち公称１４ボルトの予備電力を供給す
る。蓄電池１２の正端子はＤＣ電力線１４に接続され、
一方蓄電池１２の負端子は回路接地１６に接続される。

同様にして車両点火スイッチの一部である常時開接点１
８を経てＤＣ電力線１４と回路接地１６との間には、ま
とめてブロック２０で表わされる種々のＤＣ低電圧負荷
が接続される。ＤＣ低電圧負荷２０は通常は始動モータ
、移動体ライト、ラジオ、電気計器、シガレットライタ
、パワードアロック、パワーシートアジャスタ、パワー
ウィンドオペレータ等の如きものを含むことになろう。

電気回路１０はまた固定出力巻線もしくは相巻線２４ａ
、２４ｂ及び２４ｅと移動体エンジン２８により機械的
に駆動される回転界磁巻線２６を有する三相交流（ＡＣ
）発電機２２を備える。運転中、回転界磁巻線２６を通
って供給される電流量により決定される振幅と回転界磁
巻線２６の回転速度により決定される周波数とを有する
三相ＡＣ低電圧が、相巻線２４ａ、２４ｂ及び２４ｃの
間につくられる。三相ＡＣ低電圧はＡＣ電力線３０ａ、
３０ｂ及び３０ｅにより搬送される。

ブリッジ型三相全波整流器３２はそれぞれＡＣ電力線３
０ａ、３０ｂ及び３０ｃと直流電力線１４との間に接続
された陽極性のダイオード３４ａ、３４ｂ及び３４ｃを
備える。整流器３２は更にそれぞれＡＣ電力線３０ａ、
３０ｂ及び３０ｃと回路接地１６との間に接続された負
極性のアバランシェダイオード３６ａ、３６ｂ及び３６
ｅを備える。動作中、数孕肥りりＩ↓　＾ｒ轡出念αり
凸、りｌ”１１．π１ｔ２ｒ＋。

を経て、三相ＡＣ発電器２２により出力された三相ＡＣ
低電圧に応答して同電圧を整流しＤＣ電力線１４と回路
接地１６との間にＤＣ低電圧を供給し蓄電池１２を充電
し自動推進形移動体の種々のＤＣ低電圧負荷２０に供給
する。

電圧調整器３８はＤＣ電力線１４と回路接地１６との間
に整流器３２により出力されたＤＣ低電圧の大きさに応
答して三相ＡＣ発電機２２の回転界磁巻線２６を経て蓄
電池１２から供給される電流の量を調節し、三相ＡＣ電
圧の振幅を是正して所望の大きさのＤＣ低電圧、例えば
公称１４ボルトを整流器３２により整流されるとＤＣ電
力線１４と回路接地１６との間につくりだす、電圧調整
器３８は本文中に参考用に組み込んだ米国特許第３．０
９８．９６４号もしくは第４．６３６゜７０６号に示さ
れたタイプのものであることが望ましい。

以上述べたように、自動推進形移動体の電気回路１０は
一鍛型のもので例解用としてのみ示したもので本発明を
制限する那旨のものではないことを理解されたい。

当業者には明らかであるように、本発明の範囲内で当該
電気回路１０に対して各種の変更を施すことができよう
、特に、三相ＡＣ発電機２２は他の周知の形式のものを
使用して所要の三相ＡＣ低電圧を供給するようにするこ
ともできる。

■ 旦ｍ里１゜ 自動推進形移動体の場合、先に述べたタイプの通常の移
動体用電気回路内に供給されるＤＣ低電圧（例えば公称
１４ボルト）よりも実質的に大きなりＣ電圧を必要とす
る付属の負荷等を電気的に付勢することが必要もしくは
望ましい場合もある。

このようなりＣ高電圧負荷の一例は窓ガラスが透明の抵
抗層もしくは抵抗膜を備えているような種類の風防ガラ
ス用ヒータである。このような風防ガラス用ヒータの場
合、ヒータ素子の端子間抵抗は２〜４オームのオーダで
、普通の自動移動体用電気回路の公称１４ボルトＤＣ電
圧の数倍であるＤＣ電圧が風防ガラスを充分に加熱する
のに必要である１５００ワツトに至る電力をつくりだす
ために必要となる０本発明は、風防ガラス用高電力ヒー
タの如きＤＣ高電圧負荷を有利に付勢するのに有効な自
動推進形移動体用ＤＣ高電圧電源を提供するものである
。

図面について述ベト渓に述べた如き種類の風防ガラス用
高電力ヒータであるＤＣ高電圧負荷４０が非接地抵抗と
して略示しである。ＤＣ高電圧電荷４０を付勢するため
のＤＣ高電圧電源は三相単巻変圧器４２と、三相全波ブ
リッジ整流器４４と、一対の切替リレー４６及び４８と
を備えている。

三相単巻変圧器４２はＹ形に接続され５２に非接地中性
ノード即ち端子を有する相巻線５０ａ。

５０ｂ及び５０ｃを有する。相巻線５０ａ、５．Ｏｂ及
び５０ｃは入力端子即ちタップら４ａ、５４ｂ及び５４
ｃから成る第１の組と、入力端子即ちタップ５６ａ、５
６ｂ及び５６ｃから成る第２の組と、出力端子５８ａ、
５８ｂ及び５８ｅの組とを備えている。

動作中、三相単巻変圧器４２は、三相ＡＣ発電機２２に
より出力された三相ＡＣ低電圧が印加されるのに応答し
て同電圧の振幅を逓昇させ出力端予力端子５８ａ、５８
ｂ及び５８ｃに第１の三相ＡＣ高電圧がつくられ、一方
、三相のＡＣ低電圧を入力端子５６ａ、５６ｂ及び５６
ｃから成る第２の組に印加すると出力端子５８ａ、５８
ｂ及び５８ｃに第２の三相ＡＣ高電圧がつくられる。

三相単巻変圧器４２の相巻線５０ａ、５０ｂ及び５０ｃ
はそれぞれ一次巻線と二次巻線の二重機能の役割を果す
ということが理解されよう０例えば、相巻線５０ａを考
えると、−次巻線は入力端子５４ａと中性ノード５２の
間の相巻ｔ１５０　ａの長さにより形成される一方、２
次巻線は出力端子５８ａと中性ノード５２との間の相巻
線５０ａの全長により形成される。このようにして相巻
線５０ａの一次巻線の長さと２次巻線の長さとの間の巻
線比つくられるＡＣ電圧の振幅は入力端子５４ａと中性
ノード５２との間印加される電圧の振幅よりも大きくな
る。同じことは残りの２本の相巻線５０ｂ及び５０ｃに
ついてもあてはまる。

従って、入力端子５４ａ、５４ｂ及び５４ｃの第１組と
入力端子５６ａ、５６ｂ及び５６ｃの第２の組との相巻
線５０ａ、５０ｂ及び５０ｃに沿う間隔が中性ノード５
２に対して変化するために、入力端子５４ａ、５４ｂ及
び５４ｃの第１の組と出力端子５８ａ。

５８ｂ及び５８ｃとの間に三相単巻変圧器４２により与
えられる逓昇電圧変圧比は、入力端子５６ａ。

５６ｂ及び５６ｃの第２の組と出力端子５８ａ。

５８ｂ及び５８ｃとの間に与えられる逓昇電圧変圧比よ
りも高くなる。その結果、第１の三相ＡＣ高電圧の振幅
は第２の三相ＡＣ高電圧の振幅よりも大きくなる。

三相単巻変圧器４２は、別々の隔離された１次巻線と２
次巻線とを有する変圧器に比べて価格、大きさ及び効率
の点で有利である点に注意されたい。

これらの利点は価格、大きさ及び効率が重要な関心事で
あるような本発明の如き自動車については特に重要であ
る。

三相全波ブリッジ整流器４４は三相単巻変圧器４２の出
力端子５８ｍ、５８ｂ及び５８ｃのそれぞれとＤＣ高電
圧負荷４０の一負荷端子６２との間に接続された正極性
のダイオード６０ａ、６０ｂ及び６０ｃを備えている。

更に、三相全波ブリッジ整流器４４は三相単巻変圧器４
２の出力端子５８ａ。

５８ｂ及び５８ｃのそれぞれとＤＣ高電圧負荷４０の他
の負荷端子６６との間に接地された負極性のダイオード
６４ｍ、６４ｂ及び６４ｃを備えている。

動作中、三相全波ブリッジ整流器４４は、三相単巻変圧
器４２の出力端子５８ｍ、５８ｂ及び５８ｃに現われる
第１と第２の三相ＡＣ高電圧に応答して同電圧を整流し
、非接地負荷端子６２と６６との間のＤＣ高電圧負荷４
０の間に対応する第１と第２のＤＣ高電圧を提供する。

第１と第２の三相ＡＣ高電圧間の振幅の差に一致して第
１のＤＣ高電圧の大きさは第２のＤＣ高電圧の大きさよ
りも大きい。

コンデンサ６８及び７０が回路接地１６とそれぞれ負荷
端子６２及び６６との間に接続され、三相全波ブリッジ
整流器４４内で行われるダイオードスイッチング作用か
ら放射する無線周波数干渉（ＲＦＩ）を適切に抑圧する
。

もし必要であれば、回路内の他の地点、例えばＡＣ電力
線３０ａ、３０ｂ及び３０のそれぞれと回路接地１６と
の間に同様なＲＦＩ抑圧コンデンサを設けることができ
る。

一対の切替リレー４６及び４８は、三相ＡＣ発電機２２
から三相単巻変圧器４２へ三相ＡＣ低電圧が印加される
のを制御する。殊に、第１の切替リレー４６は、付勢さ
れたときに常時開である接点７４ｍ、７４ｂ及び７４ｃ
を閉じ三相ＡＣ低電圧を三相ＡＣ発電機２２のＡＣ電力
線３０ａ、３０ｂ及び３０ｃから三相単巻変圧器４２の
入力端子５４ａ。

５４ｂ及び５４ｃの第１の組へそれぞれ印加する働きを
するコイル７２を備える。その代わりに、第２の切替リ
レー４８は、付勢されたときに常時開である接点７８ａ
、７８ｂ及び７８ｃを閉じ三相ＡＣ発電機２２のＡＣ電
力線３０ａ、３０ｂ及び３０ｃから三相単巻変圧器４２
の入力端子５６ａ、５６ｂ及び５６ｃの第２の組へ三相
ＡＣ低電圧を印加する働きをするコイル７６を備える。

要するに、第１の切替リレー４６が動作すると、三相単
巻変圧器４２と三相全波ブリッジ整流器４４とは三相Ａ
Ｃ発電機２２により出力された三相ＡＣ低電圧を変圧・
整流して負荷端子６２゜６６間に第１即ち上部レベルの
ＤＣ高電圧を供給し高い（最大）電力でＤＣ高電圧負荷
４０を付勢する働きを行う、その代わり、第２の切替リ
レー４８が動作すると、三相単巻変圧器４２と三相全波
ブリッジ整流器４４とは三相ＡＣ発電機２２により出力
された三相ＡＣ低電圧を変圧・整流して負荷端子６２．
６６間に第２の即ち下部レベルＤＣ高電圧を供給し低い
（小さな）電力でＤＣ高電圧負荷４０を付勢する。

切賛リレー４６及び４８の動作を制御するために、本発
明は適切な制御装置８０を想定し、該制御装置８０は、
その最も基本的な形では可動接点８４と手動操作式スイ
ッチ８２のオフ、最大電力および小電力位置にそれぞれ
対応する３つの固定接点８６．８８及び９０とを備える
手動繰作式スイッチ８２により与えられることができる
。可動接点８４はＤＣ電力線１４に接続される。固定接
点８６は接続されないが、固定接点８８及び９０はそれ
ぞれコイル７２及び７６に接続される。手動操作式スイ
ッチ８２の最大電力位置においては、可動接点８４は固
定接点８８と係合し切替リレー４６は動作して、ＤＣ高
電圧負荷４０が第１のＤＣ高電圧により付勢される最大
（高）電力動作モードを開始・持続する０手動操作式ス
イッチ８２の小電力位置においては、可動接点８４は固
定接点９０と係合し切替リレー４８が動作して、ＤＣ高
電圧負荷４０が第２のＤＣ高電圧により付勢される／／
ｂ（低）電力動作モードを開始・持続する。

手動操作式スイッチ８２のオフ位置においては可動接点
８４は非接続固定接点８６と係合し切替リレー４６及び
４８を消勢することによって最大（高〉電力モードもし
くは小（低）電力モードの何れの場合にもＤＣ高電圧負
荷４０がそれ以上に付勢されるのを終らせ禁止する。

本発明の範囲内で単巻入力タップの組（例えば組５４ａ
、５４ｂ及び５４ｃや組５６ａ、５６ｂ及び５６ｃ）を
追加もしくは除去し、同様にそれに対応して切替リレー
（例えばリレー４６及び４８）を追加もしくは除去する
ことによってそれ以上もしくはそれ以下の数のＤＣ高圧
レベルを得ることができることは容易に理解されよう、
更に、本発明の範囲内で切替リレー４６及び４８を他の
等価的な切替素子又は構成に取替えることができること
も明らかであろう。

（特定例に関して先に述べたような）本発明のＤＣ高電
圧電源は多くの利点をもたらすことができるがそのうち
若干のものは特別に注意するに値する。

第１図について述べると、ＤＣ高電圧負荷４０が非接地
負荷端子６２及び６６を有する抵抗として示されている
。これらの状態のもとてＤＣ高電圧負荷４０の間に生じ
たＤＣ高電圧は三相単巻変圧器４２の中性ノード５２の
電位に対して対称形である。いいかえれば、負荷端子６
２の電位と負荷端子６６の電位とは三相単巻変圧器４２
の中性ノード５２の電位に対してそれぞれ等しく上下関
係になっている０次に三相単巻変圧器４．２の中性ノー
ド５２は三相ＡＣ発電機２２の仮想中性点の電位であっ
て、電気回路１０のＤＣ低電圧の公称の大きさのほぼ半
分、即ちＤＣＣ電力線１１と回路接地１６間の電位の半
分に等しい電位にある。

第２図に上記のＤＣ電圧の関係が示されている。

■　は負荷端子６２．６６間のＤＣ高電圧負荷Ｉ ４０に発生したＤＣ電圧である。■１は三相単巻変圧器
４２の中性ノード５２とＤＣ高電圧負荷４０の負荷端子
６２との間に現われるＤＣ電圧であり、■　の半分に等
しい、ｖ２は三相単巻変圧器４２の中性ノード５２とＤ
Ｃ高電圧負荷４０の負荷端子６６との間に現われるＤＣ
電圧であり、同様にＶ　　の半分に等しい、Ｖ　　はＤ
Ｃ電力線ＩＩ　　　　　　　　　　　ＬＯ １４と回路接地１６との間に発生するＤＣ電圧である。

Ｖ　はＤＣ電力線１４と三相単巻変圧器４２の中性ノー
ド５２との間に現われるＤＣ電圧でありＶ　の半分に等
しい、■　は回路接地ＬＯＹ １６と三相単巻変圧器４２の中性ノード５２との間に現
われるＤＣ電圧で■　　の半分に等しい。

ＬＯ 第２図には高電圧■　　がＤＣ低電圧Ｖ　　よりＨＩ　
　　　　　　　　ＬＯ もほぼ３倍大きいものとして示されているが、例解用と
してのみであって本発明を限定する趣旨では全くない。

第２図に示したＤＣ電圧の関係から明らかな如く、負荷
端子６２における電位は回路接地１６より高いが、負荷
端子６６における電位は回路接地１６より低い。従って
、負荷端子６２．６６の一方から回路接地１６へ不用意
に放電するために使用される電圧は負荷端子６２．６６
の一つが接地される移動体用電気回路の場合よりも相当
低い。

例えば、後者の種類の移動体用電気回路の場合、もし負
荷端子６６が回路接地１６に接続されていれば、非接地
負荷端子６２においては回路接地１６に不用意に放電す
るためにＤＣ高電圧全体を利用できるとになろう。

ＤＣ低電圧Ｖ　　に対してＤＣ高電圧Ｖ　　がＬＯＨｌ が大きければ大きい程、回路接地１６に対して不用意に
放電するために使用できる電圧をさもなけれけばかかる
不用意な放電のために利用されるであろう電圧のほぼ半
分まで最大限小さくする上で本発明が有する利点はそれ
だけ大きくなる。

本発明のこの利点は偶発的な電圧放電に付随する電気シ
ョックやアークの機会とその程度をさ小さくする上で非
常に効果的である。

本発明のもう一つの利点は切替リレー４６及び４８（も
しくはその等個物）が設けられ、ＤＣ高電圧負荷４０を
付勢することが必要な場合にのみ三相ＡＣ発電機２２に
より出力された三相ＡＣ低電圧を三相単巻変圧器４２に
対して選択的に印加することができる点である。その他
の時間中は全て切替リレー４６及び４８は三相単巻変圧
器４２からの三相ＡＣ低電圧を抑えることによって、さ
もなければ三相単巻変圧器４２が選択的に付勢された場
合に惹き起こされるであろう種々のエネルギ−損失を回
避することができる０本発明のこの利益はエネルギー消
費量の減少が移動体の燃費節約の増加をもたらすような
自動移動体用電気回路の場合に特に有益である。コイル
７２及び７６と、切替リレー４６及び４８の接点７４　
ａ、ｂ、ｃと７８ａ。

ｂ、ｃの設計要求を容易にするために、従来の電気設計
の慣行は、三相単巻変圧器４２の如き電圧逓昇変圧器の
出力側即ち二次側である三相単巻変圧器４２の高電圧／
低電流側に切替リレー４６及び４８を配置すべきである
としている。三相単巻変圧器４２の低電圧／高電流側で
ある三相単巻変圧器４２の入力側即ち一次側に切替リレ
ー４６及び４８を配置する点で、本発明は上記の標準的
な設計趣旨に背馳することになる。

本発明の更にもう一つの利点は出力側即ち２次側にでは
なく、三相単巻変圧器４２の相巻１１５０ａ。

ｂ、ｃの入力側即ち一次側に入力端子ら４　ａ、ｂ、ｃ
と５６　ａ、ｂ、ｅにより設けられる昇圧比変更タップ
の第１と第２の組を配置することから得られる。入力即
ち一次タツブとしてタップの組５４　ａ、ｂ、ｃと５６
　ａ、ｂ、ｃとを用いることによって、三相単巻変圧器
４２の全相巻線５０　ａ、ｂ、ｃは両方の昇圧比に対し
て変圧器の２次巻線として活用することができる。それ
と対照的に、もし出力即ち２次タップを使用する場合に
は、全相巻線５０ａ、ｂ、ｃ以下のものを２つの昇圧比
を小さくするための十ランス２次巻線として活用するこ
とになろう、このことは、低い方の昇圧比を使用する場
合にも全相巻線５０　ａ、ｂ、ｃを依然付勢しなければ
ならないから非効率的である。更に、三相ＡＣ発電機２
２の出力電力定格が所与の場合、出力即ち２次タッピン
グは、三相単巻変圧器４２が本発明の入力即ち一次タッ
ピング構成の場合に必要とされるよりもより多くのコア
材料そして、又は巻数を有することが、即ちより重くそ
して、又はより大きいことを必要とすることになろう、
このことは重さとスペースに対する制約が厳しい自動移
動体用電気回路の場合には非常に不利である。三相単巻
変圧器４２の昇圧比変更タップ５４　ａ、ｂ、ｃと５６
　ａ、ｂ、ｃと切替リレー４６及び４８の接点７４ａ、
ｂ、ｃと７８ａ、ｂ、ｃの特定の構成に関する本発明の
上記利点は第３Ａ図と第３Ｂ図を見れば最もよく理解で
きよう、特に、第３Ａ図は本発明の「−次側」変圧器タ
ッピングとスイッチング構成を示す。比較用に第３Ｂ図
は反対の「二次側」変圧器タッピングとスイッチング構
成を示す、第３Ａ図と第３Ｂ図は、それぞれ高電力タッ
プ５４と関連接点７４と低電力タップ５６と関連接点７
８とを含む三相単巻変圧器４２の単相巻線５０に限定し
て示したものである。

第３Ａ図と第３Ｂ図を詳述する前に、本発明の三相単巻
変圧器４２に関する設計事項を若干検討しておくことが
有益であろう。三相単巻変圧器４２の磁束レベルφは以
下の式により与えられる。

（１）　φ＝ＫＥ／ＦＮ 但し、Ｋは定数（はぼ０．２２５Ｘ１０”に等しい）。

Ｅは電圧調整器３８の作用により一定に維持される三相
ＡＣ発電機２２の電圧出力であり、Ｆは移動体エンジン
２８により駆動される三相ＡＣ発電機２２の動作周波数
で、Ｎは三相単巻変圧器４２め一岸去ｔｓｔｎ光ヱケア
・訊ス　≠／Ｉ’ｌ上ｈ：傾吊条亦圧器４２の磁束レベ
ルφは発電機周波数Ｆと一次巻線の巻数Ｎの積に逆比例
していることが判る。

最大効率を得るには、この積を三相単巻変圧器４２のＢ
−Ｈ動作曲線の飽和点の直下に動作点を与える最大値φ
鴎に磁束レベルφを維持するようなものであることが望
ましい。但し、Ｂは変圧器コアの単位面積あたりの磁束
で、Ｈは変圧器コアの単位長さあたりアンペアターンで
ある。式（１）においてφをφ翰と置換すると次の式が
得られる。

（２）　　φ麟＝ＫＥ／ＦＮ 上式の項を置き代えると次の式となる。

（３）　　ＦＮ＝ＫＥ／φ鶴 但し、ＫＥ／φ−の値は定数である。

発電機の周波数Ｆは、三相ＡＣ発電ｆｉ２２の周波数対
電圧出力曲線に対してＤＣ高電圧負荷４０とＤＣ低電圧
負荷２０との組合わされた電力条件によって決定される
。三相ＡＣ発電機２２の最低運転周波数は通常暖機用ア
イドリング速度である移動体エンジン２８の最低運転速
度の場合に経験される。もし、高電力動作モード中にお
けるＤＣ低電圧負荷２０とＤＣ高電圧負荷４０との組合
された電力条件が暖機用エンジンアイドリング速度（そ
の場合が典型的なケースとなろう）における三相ＡＣ発
電機２２の電力出力よりも大きい場合には、高電力動作
モード中に移動体エンジン２８の速度を制御して、発電
機出力が高電力動作モード中にＤＣ低電圧負荷２０とＤ
Ｃ高電圧負荷４０との組合された電力条件を充たすに十
分な高い周波数で三相ＡＣ発電機２２を駆動しなければ
ならない、さもないと三相ＡＣ発電機２２は過負荷とな
り蓄電池１２が放電することになろう、他方、暖機用エ
ンジンアイドリング速度に対応する周波数の場合の三相
ＡＣ発電機２２の電力出力が、低電力動作モード（その
場合が望ましい）中のＤＣ低電圧負荷２０とＤＣ高電圧
負荷４０との組合された電力条件を満たすに十分な場合
には移動体エンジン２８の速度を低電力動作モード中に
は制御する必要がない、なぜならば暖機用アイドリング
速度もしくはそれ以上のエンジン速度は何れも三相ＡＣ
発電機２２から十分なｊ電力出力を提供し、蓄電池１２
は放電しないであるからである。しかしながら、もし低
電力動作モード中にＤＣ低電圧負荷２０とＤＣ高電圧負
荷４０とにより必要とされる電力が暖機用エンジンアイ
ドリング速度における三相ＡＣ発電機２２の電力出力よ
りも大きい場合には、移動体エンジン２８の速度を低電
力動作モード中にもなお制御しなければならない、さも
ないと三相ＡＣ発電機２２は過負荷となり蓄電池１２は
放電することになろう。

上記の点に照して、三相単巻変圧器４２の設計に関して
問題となる三相ＡＣ発電機２２の周波数Ｆは、２つ存在
する。第１の周波数Ｆ１は、普通、移動体エンジン２８
の暖機用アイドリング速度よりも大きな高電力動作モー
ドに対して要求される発電機の最低周波数である。第２
の周波数Ｆ２は低電力動作モードに適した最低周波数で
あって、該最低周波数は移動体エンジン２８の暖機用ア
イドリング速度に対応する発電機周波数でありうる。

同様にして、当該三相単巻変圧器４２については一次巻
線の巻数Ｎには２種類存在する。第１の巻数Ｎ１は、発
電機の周波数のＦｌであるときに式（３）を満足させる
ために必要な一次巻線の巻数である。第２の巻数Ｎ２は
発電機の周波数がＦ２である場合に式（３）を満足させ
るために必要な一次巻線の巻数である。

式（３）においてＦとＮをＦｌとＮ１にそれぞれ置換え
ると、 （４）　　ＦＩＮ１＝ＫＥ／φ１ となる、同様にして式（３）においてＦとＮをＦ２とＮ
２にそれぞれ置換えると （５）　　Ｆ２Ｎ２＝ＫＥ／φ輪 となる。

式（４）、（５）を同時に解くと （６）　　ＦＩＮ１＝Ｆ２Ｎ２ が得られる。

（６）式は次のように置換えることができる。

（７）　　Ｎ２＝Ｎ１（Ｆｌ／Ｆ２） 式（７）により示される如く、三相単巻変圧器４２の最
大効率を得るには、低電力モードに必要とされる一次巻
線の巻数の第２番目の数Ｎ２は、高電力モードに対して
必要とされる一次巻線の巻数の第１の数Ｎ１よりも、高
電力モードに対して必要とされる第１の発電機周波数Ｆ
１の低電力モードに対して必要とされる第２の発電機周
波数Ｆ２に対する比であるＦｌ／Ｆ２倍だけ大きい。式
（７）は第３Ａ図に示した「−次側」変圧器タッピング
及びスイッチング構成によって容易に満たすことができ
るが、第３Ｂ図に示す「２次側」変圧器タッピング及び
スイッチング構成によっ；逆たすことが１番 できない。

第３Ａ図の一次側構成について述べると、高電力モード
の一次巻数の二次巻数に対する比はＮ１：Ｎ３であるが
、低電力モードの一次巻数の二次巻数に対する比はＮ　
２　：Ｎ　３である。ここでＮ３は相巻線５０の巻数の
総数である。それと対照的に、第３Ｂ図の逆の２次側構
成の場合、低電力モードの一次巻数の二次巻数に対する
比はＮ２：Ｎ３のままであるが、高電力モードの場合の
一次巻数の二次巻数に対する比はＮ２：Ｎ４となる。但
し、Ｎ４＝Ｎ２＜Ｎ３／Ｎｌ）である、従って、それぞ
れの場合において、三相単巻変圧器４２が同じコア断面
寸法を有すると仮定すると、第３Ｂ図の二次側構成は第
３Ａ図の一次側構成よりも相巻線５０の巻数がＮ４−Ｎ
３だけ多いことを必要とする。このことは、相巻線５０
の線材の寸法はそれぞれの場合に同じままであると仮定
すると、第３Ｂ図の構成は第３Ａ図の構成よりも大きな
三相単巻変圧器４２を必要とすることになり不利である
ということを意味する。第３Ｂ図の構成の線材の寸法を
小さくする試みは何れも必然的に巻線抵抗が不都合に大
きくなり効率が低下するという結果に導くことになろう
、もちろん、第３Ｂ図の構成に必要とされる巻数Ｎ４の
総数の若干の減少はコア断面寸法を大きくする犠牲を払
って実現することができようがコア材料が追加されるた
めに三相単巻変圧器の重さが不利益に大きくなろう。

更に、第３Ａ図の一次側構成には第３Ｂ図の二次側構成
に対してもう一つの利点が存在する０式（２）について
述べると、所与の数の巻線巻数Ｎについて三相単巻変圧
器４２の最大磁束レベルφｍは三相ＡＣ発電機２２の最
小周波数Ｆに逆比例すること、即ち、発電機の最小周波
数Ｆが大きくなるにつれ、三相単巻変圧器４２に対して
必要とされる最大磁束レベルφｍは小さくなるというこ
とが判るであろう、このことは発電機周波数Ｆが大きけ
れば大きいほどそれだけコアの断面寸法は小さく三相単
巻変圧器４２に必要とされるコア材料は少なくなるとい
うことを意味する。この点で第３Ａ図と第３Ｂ図の構成
を比較するために各構成に使用される巻線巻数の同じ数
Ｎ３について述べる、ことにする、第３Ａ図において巻
線巻数Ｎ３は高い発電機周波数Ｆ１の高電力モードにつ
いて使用され、従ってコア材料の量はこの高い周波数の
場合最適にすることができる０反対に、第３Ｂ図におい
て、巻線巻数Ｎ３は低い発電機周波数Ｆ２の場合にのみ
低電力モードについて使用さ、従ってコア材料の量はこ
の低い周波数用に設計しなければならない、それ故、第
３Ｂ図の構成は同じ巻線巻数Ｎ３について第３Ａ図の構
成よりも三相単巻変圧器４２内により多くのコア材料を
必要とすることになり不利である。更に、第３Ｂ図の二
次側構成に関しては、相巻線５０の巻数Ｎ４−Ｎ３はた
といそれらが低電力動作モード中に付勢されるとしても
該低電力動作モード中には使用されないということが理
解されよう、このことは相巻線５０中の巻数Ｎ３が全て
高低両方の電力動作モード中に完全に使用されるような
第３Ａ図の一次側構成と比較してむだであり非動゛率的
である。更に、第３Ｂ図の構成の場合、接点７４及び７
８が開いている時でさえ相巻線５０の巻数Ｎ４は全て常
時付勢される。このこともまた接点７４もしくは７８の
何れか一つが閉じているだけで相巻線５０の巻ｖＩＮ３
が付勢される第３Ａ図の構成と比較してむだであり非効
率である。

要するに、比較の基礎に拘わらず、第３Ａ図に示したよ
うな本発明の一次側タッピング及びスイッチング構成は
第３Ｂ図に示すような反対の二次側タッピング及びスイ
ッチング構成の場合に実現できるよりも小さくそして、
又は軽量で、そしてより効率的に動作する三相単巻変圧
器４２をつくりだす。

特記するに値する本発明のもう一つの特徴は三相ＡＣ発
電機２２が、該三相ＡＣ発電機２２により出力された三
相ＡＣ低電圧とは独立の電圧源から励起される点、すな
わち三相ＡＣ発電機２２は自動式ではない点である。特
に、先に述べた如く、電圧調整器３８は三相ＡＣ発電ｔ
ｆ！２２の出力電圧から導出された電圧とは逆に蓄電池
１２から導出された電圧によって三相ＡＣ発電Ｆ１２２
の回転界磁巻ｔ！１１２６を付勢する形式のものである
。これは、ＤＣ高電圧負荷４０とＤＣ低電圧負荷２０と
により課せられる組合せ電力条件は、三相ＡＣ発電機２
２が移動体エンジン２８により駆動されている時の速度
や周波数がどのようなものであれ三相ＡＣ発電撮２２の
電力出力能力を超えて三相ＡＣ発電機２２に対して組合
せ電力条件を課することによってたとい一時的にせよ三
相ＡＣ発電機２２を過負荷することになるような何れの
期間中にも特に重要である。

もし三相ＡＣ発電機２２の過負荷条件の下で回転界磁巻
線２６が三相ＡＣ発電機２２により出力された三相ＡＣ
低電圧から導出された電圧で付勢された場合、すなわち
、三相ＡＣ発電ｖ＆２２が自動式である場合、三相ＡＣ
発電ｔｌ１２２の出力電圧は縮退的崩壊を蒙ることにな
ろう、特に、過負荷条件の開始時に三相ＡＣ発電機２２
の出力電圧は低下することによって回転界磁巻線２６を
付勢する電圧の降下をひきおこし、そのことによって三
相ＡＣ発電機２２の出力電圧は更に降下し三相ＡＣ発電
機２２の出力電圧は完全に崩壊するまで降下し続けるで
あろう、しかしながら、回転界磁巻線２６が電圧調整器
３８を介して蓄電池１２から付勢されると回転界磁巻線
２６を付勢する電圧は少なくとも蓄電池１２の充電が持
続する限り維持され、三相ＡＣ発電機２２により出力さ
れる三相ＡＣ低電圧のｍ’Ｐｉ的崩壊は防止される。

本発明の上記特徴は、好ましい実施例においては蓄電池
１２から三相ＡＣ発電ｔ１！２２の回転界磁巻線２６を
付勢するタイプの電圧調整器により実現することができ
るが、その同じことはこの特徴を実現することのできる
唯一の方法ではない０回転界磁巻線２６が、少なくとも
三相ＡＣ発電機２２が過負荷である任意の期間中三相Ａ
Ｃ発電機２２の出力電圧とは独立に導出された電圧によ
り付勢される限りその他の実施方法も可能であり十分で
あろう、従って、この基準が何か適当な装置により満た
されるならば、電圧調整器３８は三相ＡＣ発電機２２の
出力電圧より導出された電圧によって回転界磁巻線２６
を付勢する別の型式のものでもよい、かかる電圧調整器
の例は米国特許第３．４６９．１６８号と第３，５９７
，６５４号とに示されており、そこでは界磁巻線を励磁
するための電圧はダイオードトリオを介して発電機出力
電圧から導出される。

本発明のもう一つの利点は、ＤＣ電力線１４と回路接地
１６との間に通常のＤＣ低電圧をつくるための自動推進
形移動体電気回路の通常の動作は本発明により提供され
るＤＣ高電圧電源による影響を受けない、すなわち、三
相単巻変圧器４２と、三相全波ブリッジ整流器４４と、
切替リレー４６及び４８とは通常のＤＣ低電圧の発生に
は干渉しない、即ち何らの役割も果たさないという点で
ある。かくして、ＤＣ低電圧回路１０の効率と信頼性と
は本発明のＤＣ高電圧電源によっては低下することはな
い。

更に、以下に詳細に説明する如く、三相単巻変圧器４２
の入力端子５４　ａ、ｂ、ｃと５６ａ、ｂ、ｃおよび出
力端子５８ａ、ｂ、ｃとは三相単巻変圧器４２に関連す
るＡＣ電流の流れを監視してＤＣ高電圧負荷４０を通る
対応するＤＣ電流の流れの表示を得るために便利な入口
を提供する。

■ 一ユアルモード　　　−ス　ヒータｒｌ好ましい実施例
において、本発明は、ＤＣ高電圧負荷４０が自動移動体
車両の風防ガラス用ヒータの抵抗素子であって、（三相
単巻変圧器４２と三相全波ブリッジ整流器４４と切替リ
レー４６及び４８とにより提供される）ＤＣ高電圧電源
を使用１−で除氷？ｈ作モードと曇り取り動作モードに
それぞれ対応する、抵抗素子からの最大熱出力と小さな
熱出力、すなわち高い熱出力と低い熱出力と圀 を選択的につくることを企画する。ｆ＆大熟熱モードな
わち除氷動作モードの場合、第１の切替リレー４６が付
勢されて三相単巻変圧器４２と三相全波ブリッジ整流器
４４とに抵抗素子の両端に第１ＤＣ高電圧を最大の大き
さで発生させ、該抵抗素子から移動体の風防ガラスの外
側表面から氷と霜を取除くに十分な最大熱出力を発生す
る。低熱即ち曇り取り動作モードにおいては、第２の切
替り　・レー４８が付勢されて三相単巻変圧器４２と三
相全波ブリッジ整流器４４とに抵抗素子の両端に第２の
ＤＣ高電圧を小さな大きさで発生させ、該抵抗素子から
風防ガラスの内側表面からの凝縮物を除去しそして、又
は風防ガラスの外側表面上に氷や霜が形成されるのを防
止するのを助けるに十分な小さな熱出力を発生する。

抵抗素子の抵抗は３．８オームのオーダで、除氷動作モ
ード中の抵抗素子からの最大出力は１５００ワツトのオ
ーダ、曇り取り動作モード中の抵抗素子からの小出力は
４００ワツトのオーダでありうるが、あくまで例解用と
してであってそれに限定する趣旨ではない、これらの状
況の下では、最大の大きさの第１のＤＣ高電圧は７５ボ
ルトのオーダであるが、一方、小さい大きさの第２のＤ
Ｃ高電圧は４０ボルトのオーダである。後者の２つのＤ
Ｃ高電圧はＤＣ低電圧の大きさ、例えば第１図の参照数
字１０で示されるような通常の自動推進形移動体電気回
路中に使用される公称１４ボルトよりも相当大きい。

ＤＣ高電圧負荷４０が自動移動体の風防ガラス用ヒータ
の抵抗素子である場合には、本発明は第４図に示すよう
に、制御装置８０で、適切な制御回６９２と各種の関連
入力（以下に述べる）とから成り以下の如き精巧な一連
の制御特徴を与える制置 脚装置８０を企画している。

１、゛モー゛の 第４図の制御装置８０の特徴の−っによれ、制御回路９
２は、移動体変速機９６が駐車状態又はニュートラル状
態、すなわち適切なセンサ９８により表示されるような
駆動状慧の一つにないとした場合、瞬間除氷押しボタン
スイッチ９４を押す等移動体運転手により発せられる除
氷命令に応答して除氷動作モードを開始させる。該セン
サは、変速機シフトセレクタ１００の位置に応答し移動
体変速機９６が駐車状態又はニュートラル重態にあると
きにセンサ９８スイツチは閉状態にあるスイッチでよい
。この後者の制約は重要である。なぜならば、抵抗素子
は、正常な駆動条件の下で受ける他の電気的負荷の追加
が三相ＡＣ発電機２２を過負荷にし、蓄電池１２の放電
を招くことになるほど大きな、三相ＡＣ発電機２２に対
する負荷を表わすことになるからである。押ボタンスイ
ッチ９４が瞬間的に押されて変速機センサ９８スイツチ
が閉じると制御回路９２が応答してコイル７２を付勢し
て除氷動作モードを開始させると同時にチルテール装置
１０２（発光ダイオードでよい）を付勢し除氷動作モー
ドが進行中であることを表示する。上記のことから明ら
かなように、除氷動作モードは通常、移動体が若干の時
間凍結温度以下で戸外にあった後、しかも運転者が移動
体を駆動させる前に移動体に始動する際に、運転者によ
り開始させられるということを想定している。

１、氷モードの。

第４図の制御装置８０のもう一つの特徴によって想定さ
れることは、運転者の動作により先に終了されない場合
には制御回路９２が除氷モード開始後所定時間たって除
氷動作モードを自動的に終了させるように働くことであ
る。所定の除氷時間・は風防ガラスの外側表面から氷と
霜を十分−掃するに十分長く、例えば、抵抗素子の最大
電力出力が１５００ワツトのオーダである場合には２分
間でなければならない。もちろん、万一移動体変速機９
６が運転者により、センサ９８により検出される駐車状
態又はニュートラル状態以外にシフトされる場合には、
除氷動作モードは直ちに終了する。更に、除氷動作モー
ドは瞬間オフ押ボタンスイッチ１０４を押すように運転
者の発したオフ命令に応答して直ちに終了することもあ
る。制御回路９つけコイル７りを９前紡寸スーシｌ〜ト
ｈプ賢少動作モードを終了させる働きをし、そのときに
は除氷チルテール装置１０２も又消勢される。

Ｃ９モードの 第４図制御装置８０のもう一つの特徴によれば、制御回
路９２はかかる除氷モードの終了が運転者の発するオフ
命令により行われる場合を除き、先行する除氷動作モー
ドの終了に応答して曇り取り動作モードを自動的に開始
させる働きを行う。この除氷後に曇り取り動作が行われ
るという特徴は除氷動作モードにすぐ続いて抵抗素子を
小さな熱出力で付勢させたま−にしておき風防ガラスの
外側表面上に氷や霜が再び形成されることを防止する働
きをする。その代わりに、制御回路９２は瞬間曇り取り
用押しボタンスイッチ１０６を押すなど移動体の運転者
が発する曇り取り命令に応答して曇り取り動作モードを
開始させる働きを行う。

曇り取り動作モードが、先行する除氷動作モードの終了
もしくは押しボタンスイッチ１０６を押す動作の何れか
に応答して要求された場合、制御回路９２はコイル７６
を付勢することに応答して曇り取り動作モードを開始さ
せると同時にチルテール装！１０８（発光ダイオードで
よい）を付勢して曇り取り動作モードが進行中であるこ
とを表示する。

Ｄ、　　　　　モー゛の 第４図の制御装置８０の更にもう一つの特徴によれば、
制御回路９２は、曇り取り動作の開始がすぐ先行する除
氷動作モードの終了に応答して行われる場合、該曇り取
り動作の開始後所定時間後に該曇り取り動作モードを自
動的に終了させる働きをする。上記所定量り取り時間は
、氷と霜が風防ガラスの外部に再び形成されるのを防止
し通常の熱気型風防ガラス霜取り装置そして、又は移動
体の内部スペースヒータとがこの機能を行うのに有効な
温度に暖められる迄の十分な長さ、例えば１０分でなけ
ればならない、曇り取りモードの開始が運転者の発する
曇り取り命令、すなわち瞬間曇り取り押しボタンスイッ
チ１０６を押すことによって行われる場合には、曇り取
り動作モードは運転者の発するオフ命令、すなわち瞬間
オフ押しボタンスイッチ１０４を押す動作に応答して終
了するまで無限に継続することが可能となる。かくして
、もし所望するなら、通常の熱気型風防ガラス霜取り装
置の代用として曇り取り動作モードを使用することによ
って普通前者と関連するダクト工事、ブロアモータ等を
取除くことかで・・きる。制御回路９２はコイル７６を
消勢することによって曇り取り動作モードを終了させる
働きをするが、その時に曇り取りチルテール装置１０８
もまた消勢する。

Ｅ、　７速アイド１ン 第４図の制御装置８０のもう一つの特徴によれば、制御
回路９２は除氷動作モードの開始に応答して線１１０を
介して移動体エンジン２８に急速アイドリング命令を発
し、エンジンのアイドリング速度（ならびにトルク）を
通常のアイドリング速度（ならびにトルク）以上に引き
上げて移動体エンジン２８により供給される動力が除氷
動作モードに必要な電力をつくりだすために必要とされ
る速度即ち周波数で三相ＡＣ発電機２２を駆動するに十
分な大きさに確実になるようにする。この特徴がない場
合には、蓄電池１２は除氷動作モード中、特に三相ＡＣ
発電ｆｉ２２を駆動する移動体エンジン２８がアイドリ
ング速度で運転している時の曇り取り動作モードを溝た
すに十分な電力を供給するに必要な最小限に三相単巻変
圧器４２の寸法が維持されている場合に、放電するとい
う不都合を来すことになるであろう。移動体エンジン２
８の４％・ 動作は、制御回路９２から溜速アイドリング命令を受取
るのに応答し移動体エンジン２８のアイドリング速度を
上昇させるための装置を有する公知の型式の電子制御装
置（別個に図示せず）により制御されることが望ましい
。その代わりとして移動体エンジン２８は特別にこの機
能を実行するために適当なアクチュエータを備えること
がて゛きよう。

Ｆ、　　　　　−スの゛・執ｊ゛ 第４図の制御装置８０の更にもう一つの特徴は、制御回
路９２が風防ガラス内もしくはその上に配置されたサー
ミスタでありうる熱センサ１１２にて抵抗素子が更に付
勢されるのを禁止する働きを行う０ｍ防ガラスを損傷す
る結果となるかかる過熱は除氷もしくは曇り取り動作モ
ードの何れか一方が温暖な天候下に不注意にも開始され
た場合にも生ずることがあろう。熱センサ１１２により
測定された風防ガラス温度が規定上限、例えばＥ氏３８
度（華氏１００度）に達するかもしくはそれを超えた場
合、制御回路９２が動作して切替リレー４６及び４８の
うちの付勢された一つを直ちに消勢して除氷動作モード
が曇り収り動作モードかの何れであれたまたまそのとき
進行中の一つを終了させる。

Ｇ、　　−一−パ　−と占ＩＩ 第４図の制御装置８０の更にもう一つの特徴が想定する
如く、制御回路９２は線１１４と１１６間に現われる蓄
電池１２の電圧を検出し、蓄電池電圧が規定下限、例え
ば１１ボルト以下に降下した場合、切替リレー４６及び
４８のうちの付勢された方を消勢することによって抵抗
素子が更に付勢されるのを禁ｉ卜する−この特徴は蓄電
池１２が抵抗素子の動作について過度に放電するように
なることを防止する。線１１４及び１１６とは第１図に
示したＤＣ電力線１４と回路接地１６に電気的に等価で
あることに注意されたい。

更に、制御回路９２が消勢されることによって切替リレ
ー４６及び４８を消勢し、（点火スイッチの）通常開接
点１８が開いているとき、すなわち移動体点火スイッチ
が移動体の運転者により遮断されているときは常に抵抗
素子が更に付勢されることを禁止することが理解されよ
う。

Ｈ・　　　　・−の゛ ゛　第４図の制御回路８０（および第１図のＤＣ高電圧
電源）の更にもう一つの特徴は、変流器１１８が三相単
巻変圧器４２の出力端子５８ａ。

５８ｂ及び５８ｃの一つを流れる電流を検出する点であ
る。その代わりとして、三相単巻変圧器４２の入力端子
５４ｍ、５４ｂ及び５４ｃ、もしくは５６ａ。

５６ｂ及び５６ｃの入力端子の一つを流れる電流を検出
するために変流器１１８を付加することもできよう０図
のように変流器１１８は三相単巻変圧器４２の出力端子
５８ａに接続されたリード線１２２のまわりにループ状
となったコア１２０を備え、リード線１２２が変流器１
１８の一次巻線を形成するようにすることが望ましい、
コア１２０のまわりに二次巻線１２４が巻かれ制御回路
９２に接続される。変流器１１８が望嘘しいが、その代
わりに他の電流検出形態を使用することもできよう。

リード線１２２を流れるＡＣ電流はＤＣ高電圧負荷（抵
抗素子）４０を流れるＤＣ電流に対して関係づけられ、
該ＤＣ電流を表示する。（ＤＣ負荷電流はＡＣ変成電流
から導出される。）もし万一風防ガラスが割れて抵抗素
子の全部、もしくは一部に開回路状態が生ずると、抵抗
素子を流れるＤＣ負荷電流は異常な低さに降下すること
によってリード線１２２を流れるＡＣ電流の流れを同様
に異常な低さに降下させる。ある状況のもとでは、抵抗
素子が付勢状態にあるならば割れた風防ガラスはアーク
を生じさせることになろう、従ってＡＣ変成電流が異常
に低い場合には、風防ガラス用ヒータの付勢は直ちに終
了させることが望ましい、この目的のため、制御回路９
２は変流器１１８の二次巻線１２４とコア１２０を介し
てリードｔｉ１２２を流れる電流を監視し、この電流が
抵抗素子内の異常に低いＤＣ電流を表示する下限以下に
ある場合には常に切替リレー４６及び４８と 〃消勢する。

当業者には容易に明らかとなる如く、先に述べた制御特
徴を与える制御回路９２は種々の公知形式をとることが
できる０例えば、ＡＮＤゲート、ＯＲゲート、フリップ
フロップ、単安定マルチバイブレータ、インバータ、コ
ンパレータ及びラッチ装置等の如き従来技術において全
て知られた論理素子を用いて制御回路９２を構成するこ
とかできる。その代わりに、適当な周辺装置と共に適当
にプログラミングしたデジタルコンピュータによりて制
御回路９２を構成することもできる。当業者には他の適
当な制御回路９２の形も明らかであろう。本発明は制御
回路９２の特定の構成に限定され乙ものて゛はない 一ジタルコンビュー　の１ 第４図に示した制御回路９２は第５図に示す如きデジタ
ルコンピュータ装置により製作することが望ましい。同
図において同一の番号は同一の素子を示すために使用さ
れている。第５図について述べると、デジタルコンピュ
ータ１２６は例えばモトローラ社の刊行物「先端技術情
報、ＭＣ６８（７）０５Ｒ／Ｕシリーズ　８ビツトマイ
クロコンピユータＪ（３−２９８〜３−３８９頁）に述
べられているようなモトローラ社より市販のモトローラ
ＭＣ６８０５Ｒ２型マイクロコンピユータとすることが
できる。上記刊行物は要求次第モトローラ社もしくは本
発明の出願人により入手できる。

しかしながら、デジタルコンピュータ１２６は任官の適
当なデジタルコンピュータにより構成できることを理解
されたい。

デジタルコンピュータ１２６がモトローラ社Ｍ　Ｃ６８
０５Ｒ２型マイクロコンピユータであると仮定して、本
発明を実施するために必要そして、又は望ましい関連回
路は第５図に示す通りである。

デジタルコンピュータ１２６のビン３３．３４゜３６．
３７及び３８はデジタルコンピュータ１２６の入出力装
置に対するディスクリート入力である。特に除氷用の押
しボタンスイッチ９４は回路接地１６とデジタルコンピ
ュータ１２６のビン３６との間に接続される。曇り取り
用の押しボタンスイッチ１０６は回路接地１６とコンピ
ュータ１２６のビン３８との間に接続される。オフ用の
押しボタンスイッチ１０４は回路接地１６とデジタルコ
ンピュータ１２６のビン３７との間に接続される。移動
体変速機用センサ９８は回路接地１６とデジタルコンピ
ュータ１２６のビン３４との間に接続される。更に、バ
イパススイッチ１２８（先に説明していないが後に述べ
る）が回路接地１６とデジタルコンピュータ１２６のビ
ン３３との間に接続される。６ボルト電源１４０とビン
３３．３４．３６．３７及び３８との間にはそれぞれプ
ルアップ抵抗１３０，１３２，１３４゜１３６及び１３
８がそれぞれ接続される。動作中、ビン３３．３４．３
６．３７及び３８における電位は、スイッチ９４．９８
，１０４，１０６もしくは１２８のうちの関連する一つ
が閉じるときに接地にシフトし、そうでない場合にはス
イッチ９４゜９８．１０４，１０６及び１２８のうち関
連する一つが開くときにプルアップ抵抗１３０，１３２
゜１３４．１３６及び１３８を介し心采ルト電源１４０
の６ボルト電位に維持される。

更に、６ボルト電源１４０はデジタルコンピュータ１２
６のビン４に対しては直接に接続され、デジタルコンピ
ュータ１２６のビン３，８及び１８に対してはそれぞれ
抵抗１４２，１４４及び１４６を経て間接に接続される
。デジタルコンピュータ１２６用の基準クロックはビン
５及び６間に接続された４　Ｍ　Ｈｚ水晶１４８と、ビ
ン５と回路接地１６との間に接続されたコンデンサ１５
０とによって与えられる。５ボルト電源１５２がビン１
９に直接接続される。ビン１．７及び２０は回路接地１
６に直接接続される。ビン１つ及び２０問にはコンデン
サ１５４が接続される。ビン１及び２間にはコンデンサ
１５６が接続される。

デジタルコンピュータ１２６のビン２２．２３及び２４
はデジタルコンピュータ１２６のＡ／Ｄ変換器装置に対
するアナログ電圧入力である。殊に、ビン２２は抵抗１
１２が風防ガラス用の熱センサである場合５ボルト電源
１５２と回路接地１６との間に直列に接続された一対の
分圧抵抗１１２及び１５８間の接合部に接続される。雑
音及び過渡Ｐ波作用はコンデンサ１６０により提供され
、該コンデンサ１６０はビン２２と回路接地１６との間
に接続される。従って、風防ガラスの温度センサ入力は
デジタルコンピュータ１２６のビン２２においてアナロ
グ電圧として現われる。

（風防ガラスの割れを検出する）変流器１１８の二次巻
線１２４は全波ブリッジ整流器１６２と分圧器／フィル
タ１６４を介してデジタルコンピュータ１２６のビン２
３へ接続される。全波ブリッジ整流器１６２はダイオー
ド１６６．１６８゜１７０及び１７２によって与えちれ
る１分圧器／フィルタ１６４は抵抗１７４及び１７６と
コンデンサ１７８とによって与えられる。殊に、ビン２
３は、全波ブリッジ整流器１６２の正端子と回路接地１
６に接続された全波ブリッジ整流器１６２の負端子との
間に直列に接続された抵抗１７４及び１７６との間の接
合部に接続される。

雑音及び過渡Ｐ波用のコンデンサ１７８はビン２３と回
路接地１６との間に接続される。動作に際して、（風防
ガラスの割れを検出する）変流器１１８の二次巻線１２
４の両端に発生するＡＣ電圧は全波ブリッジ整流器１６
２により全波整流されＤＣ電圧を供給し、該ＤＣ電圧は
抵抗１７４及び１７６により分圧されて風防ガラスの割
れを検出する入力としてデジタルコンピュータ１２６の
ビンに印加される。

デジタルコンピュータ１２６のビン２４は蓄電池１２の
両端に直列に接続される一対の分圧抵抗１８０及び１８
２間の接合部に接続される。雑音及び過渡ｒ波作用はビ
ン２４と回路接地１６との間に接続されたコンデンサ１
８４により与えられる、逆極性電圧の保護がビン２４と
回路接地１６との間に接続されたダイオード１８６によ
り与えられる。かくして移動体の蓄電池電圧に比例した
アナログ電圧がデジタルコンピュータ１２６のビン２４
に現われる。

デジタルコンピュータ１２６のビン２７．３２゜３５．
３９及び４０はデジタルコンピュータ１２６の入出力装
置からのディスクリート出力である。それぞれのディス
クリート出力は、エミッタ接地形に接続され集積回路バ
ッファモジュール１９０（ＲＣＡ社より市販のＣＡ３０
８１でよい）の一部として与えられたＮＰＮ接合トラン
ジスタを経てバッファされる。

デジタルコンピュータ１２６のビン３９は急速アイドリ
ングディスクリート出力である。ビン３９における電位
が低い場合には、集積回路バッファモジュール１９０内
のＮＰＮ）ランジスタ１９２は抵抗１９４及び１９６の
バイアス作用によってターンオフされ急速アイドリング
命令信号（高電位）を移動体エンジン２８へ抵抗１９８
と線１１０を介して送る。

デジタルコンピュータ１２６のビン３５及び４０はそれ
ぞれ除氷リレー出力及び曇り取りリレー出力である。ビ
ン３５における電位が高い場合、集積回路バッファモジ
ュール１９０内のＮＰＮ）ランジスタ２００は抵抗２０
２及び２０φ１４のバイアス作用によりターンオンして
ＭＯＳ　Ｆ　ＥＴ駆動トランジスタ２０６をターンオン
して除氷用コイル７２を付勢する。同様にしてビン４０
の電位が高い場合、集積回路バッファモジュール１９０
内のＮＰＮ）ランジスタ２０８は抵抗２１０及び２１２
のバイアス作用によってターンオンしＭＯＳＦＥＴ駆動
トランジスタ２１４をターンオンして曇り取り用コイル
７６を付勢する。ＭＯＳＦＥＴ駆動トランジスタ２０６
及び２１４は例えばインターナショナルレフティファイ
ア−社より入手可能なＩＲＦ９５１１Ｐチャンネル素子
でよい、バイアス抵抗２１６及び２１８は、公称１２ボ
ルト電源２２０（移動体点火スイッチ常時開接点１８の
負荷側から導出されることができる）とＭＯＳＦＥＴ駆
動トランジスタ２０６及び２１４のゲートとの間にそれ
ぞれ接続されＭＯＳＦＥＴ駆動トランジスタ２０６及び
２１４をＮＰＮ）−ランジスタ２００及び２０８がター
ンオンしている時以外の全ての時間ターンオフ状態に保
つ。ダイオード２２２はＮＰＮ）ランジスタ２００のベ
ースからＮＰＮトランジスタ２０８のコレクタヘインタ
ーロックとして接続され、万一ピン３５及び４０の電位
が同時に高い場合にＮＰＮ）ランジスタ２０８が確実に
ターンオンし、ＮＰＮトランジスタ２００がターンオフ
することによって曇り取り動作モードを回路のデフォル
ト（ｄｅｔａｕｌｔ）モードにするようにする。

デジタルコンピュータ１２６のビン２７及び３２はそれ
ぞれ除氷と曇り取りの表示出力である。

待機状態では集積回路バッファモジュール１９０内のＮ
ＰＮ）ランジスタ２２４は抵抗２６６及び２２８のバイ
アス作用によりターンオンして除氷用チルテール装置１
０２を消勢状態に保つ、同様に、待機状態では、集積回
路バッファモジュール１９０内のＮＰＮトランジスタ２
３０は抵抗２３２及び２３４のバイアス作用によりター
ンオンして曇り取り用チルテール装置１０８を消勢状態
に保つ、デジタルコンピュータ１２６のビン２７の電位
が低い場合（除氷モード中）には、ＮＰＮ）−ランジス
タ２２４はターンオフすることによってチルテール装置
１０２は公称１２ボルト電源２２０に接続された抵抗２
３６を経て付勢されることが可能になる。同様にして、
ビン３２の電位が低い（曇り取りモード中）場合には、
ＮＰＮトランジスタ２３０がターンオフすることによっ
てチルテール装置１０８が公称１２ボルト電源２２０に
接続された抵抗２４０を経て付勢されることが可能にな
る。

第５図に示したデジタルコンピュータ１２６は第６〜１
７図に示す一組のフローチャート中に具体化されたプロ
グラムに従って動作する。第６図について述べると、主
プログラムは電力がまずデジタルコンピュータ１２６に
加えられるとき、例えば点火スイッチの常時開接点１８
が閉じる時点２５０で開始される。パワーアップに続い
て、プログラムは初期化ルーチンが第７図のように実行
される初期化段階２５２に進む、その後、主プログラム
はフォルトルーチンが第８図の如く実行されるフォルト
段階２５４と、第９図の如くスイッチルーチンが実行さ
れるスイッチ段階２５６、および第１０図の如くタイマ
ルーチンが実行されるタイマ段階２５８とから成るルー
プ内を連続的に再循環する。後の３つの段階２５４，２
５６及び２５８はデジタルコンピュータ１２６がパワー
アップしいてる限り連続して反復実行される。

第７図について述べると、初期化ルーチンは時点２６０
で開始され、デジタルコンピュータ１２６の中央処理装
置内の内部割込みタイマがセットされた割込み可能段階
２６２に進み、その後かかるタイマは第１１図に示すよ
うに割込みルーチンを繰返し、例えば２５ミリ秒毎に呼
び出す０割込み可能な段階２６２に続いて、初期化ルー
チンはオフ段階２６４に進み、そこでオフルーチンは第
１２図に示すように実行される。その後、初期化ルーチ
ンは終了点２６６に進み、そこでルーチンは終了する。

第１１図について述べると、割込みルーチンはデュアル
モードに加熱される風防ガラス制御により利用される３
つのタイマを確立し動作させる。

すなわち、除氷動作モードを調時する沖氷タイマと、調
時曇り取り動作モードを調時するための曇り取りタイマ
と、風防ガラスが割れた任意の指示が有効であると解釈
される前に三相ＡＣ発電機２２の最初の付勢に続く遅れ
を調時するための割れ検出遅延タイマとである。後者の
遅れによって電圧調整器３８が三相ＡＣ発電機２２の三
相ＡＣ低電圧出力を、移動体エンジン２８に対する負荷
の増大が移動体の運転者に気づかれないほど十分緩慢に
その全動作値に次第に上昇させうる。この割れ検出遅れ
期間の典型的な値はほぼ３秒である。

先に述べた如く、調時された除氷動作モード及び曇り取
り動作モードの典型的な値はそれぞれ２分と１０分とで
ある。

第１１図の割込みルーチンは点２６８で始まり割込みタ
イマセット段階２７０に進み、そこでデジタルコンピュ
ータ１２６の中央処理装置内の割込みタイマがセットさ
れる。その後同ルーチンは判断段階２７２に進み、そこ
でデジタルコンピュータ１２６は除氷タイマ中の計数が
、タイマが不作動であることを意味するゼロであるか否
かを判定する。もし判断段階２７２での判断がノーであ
れば、プログラムは判断段階２７４に移行し、そこでデ
ジタルコンピュータ１２６は除氷タイマ内の計数が１で
あるかどうかを判定する。もし判断段階２７４での判断
がイエスであれば、除氷タイマフラグが段階２７６にお
いて真であると設定され、ルーチンは除氷タイマ減分段
階２７８へ進む。

もし判断段ＦＪ　２７４の判断がノーであれば、プログ
ラムは直ちに除氷タイマ減分段階２７８に進む。

除氷タイマ減分段階２７８において除氷タイマは計数１
だけ減分された後、ルーチンは判断段階２８０へ移動す
る。同様にして、もし判断段階２７２における判断がイ
エスであれば、割込みルーチンは直ちに判断段階２８０
へ進む。

割込ルーチンの判断段階２８０において、デジタルコン
ピュータ１２６は曇り取りタイマ内の計数が、タイマが
不作動であることを意味するゼロであるかどうかを判定
する。もし判断段階２８０における判断がノーであれば
、プログラムは判断段階２８２に進み、そこでデジタル
コンピュータ１２６は曇り取りタイマ内の計数が１であ
るかどうかを判定する。もし判断段階２８２における判
断がイエスであれば、曇り取りタイマフラグは段階２８
４において真であると設定され、ルーチンダラムは直ち
に曇り取りタイマ減分段’Ｒ１２８６へ進む、曇り取り
タイマ減分段階２８６において、曇り取りタイマは計数
１だけ減分された後、ルーチンは判断段階２８８へ移動
する。同様にして、もし判断段階２８０における判断が
イエスであれば、割込みルーチンは直ちに判断段階２８
８へ進む。

割込みルーチンの判断段階２８８において、デジタルコ
ンピュータ１２６は割れ検出遅延タイマ内の計数が、タ
イマが不作動であることを示すゼロであるかどうかを判
定する。もし判断段階２８８での判断がノーであれば、
プログラムはタイマ段階２９０に進む、タイマ段階２９
０で割れ検出遅延タイマは計数１だけ減分された後、割
込みルーチンは終了点２９２に進み、そこでルーチンは
終了する。同様にして、もし判断段Ｎ２８８での判断が
イエスであれば、ルーチンは直ちに終了点２９２に進む
。

第８図について述べると、フォルトルーチンは何か問題
点や故障がないかどうか風防ガラス加熱回路をチェック
する。フォルトルーチンは点２９４で始まり、判断段階
２９６に進み、そこでデジタルコンピュータ１２６はピ
ン２４における蓄電池電圧入力が蓄電池１２の電圧が下
限以下、すなわち１１ボルト以下であることを示してい
るかどうかを判定する。もし判断段階２９６における判
断がイエスであれば、段階２９８においてフォルトフラ
グは真にセットされ、フォルトルーチンはオフ段階３０
０へ進み、そこでオフルーチンは第１２図に示すように
実行される。オフ段階３００が実行されるに続いて、そ
の後フォルトルーチンは終了点２０２に進み、そこでル
ーチンは終了する。

もし判断段）＠　２９６における判断がノ１．であれば
、フォルトルーチンは判断段階３０４に移動し、そこで
デジタルコンピュータ１２６は、ビン２３の割れ検出入
力が風防ガラスが割れていることを示しているかどうか
を判定する。もし判断段階３０４における判断がイエス
であれば、プログラムは判断段階３０６に進み、そこで
デジタルコンピュータ１２６は割れ検出遅延タイマ内の
計数が、タイマの不活動即ち計数切れであることを意味
するゼロであるかどうか判定する。もし判断段階３０６
での判断がイエスであれば、段階２９８においてフォル
トフラグは真とセットされ、ルーチンは先に述べたよう
に段階３００及び３０２を通過する。もし判断段階３０
６における判断がノーであれば、フォルｉ・ルーチンは
判断段階３０８へ移動する。同様にして、もし判断段階
３０４における判断がノーであれば、フォルトルーチン
は直ちに判断段階３０８に進む。

フォルトルーチンの判断段階３０８において、デジタル
コンピュータ１２６はピン２２における風防ガラス温度
入力が、風防ガラス温度が上限以上、例えば摂氏３８度
（華氏１００度）以上であることを示しているかどうか
を判定する。もし判断段階３０８における判断がイエス
であれば、プログラムは判断段ｌｌ＠３１０へ進み、そ
こでデジタルコンピュータ１２６はバイパススイッチ１
２８が閉じているかどうか、すなわちピン３３が接地さ
れているかどうかを判定する。バイパススイッチ１２８
は、ビン２２の風防ガラス温度入力が製作及び保守作業
中にバイパスすることを可能にする。

もし、判断段階３１０における判断がノーであれば、フ
ォルトフラグは段１１２９８において真にセットされ、
プログラムは先に述べたように段階３００及び３０２を
通過する。もし判断段階ムは判断段階３１２に移動する
。同様にしてもし判断段階３０８における判断がノーで
あれば、フォルトルーチンは直ちに判断段階３１２進む
。

フォルトルーチンの判断段階３１２において、デジタル
コンピュータ１２６は移動体変速機９６が駐車状態又は
ニュートラル成層にあるためにビン３４がセンサ９８の
スイッチが閉じていることを示す接地電位にあるかどう
かを判定する。もし判断段階３１２における判断がイエ
スであれば、フォルトフラグは段階３１４において偽に
セットされ、フォルトルーチンは終了点３０２へ進む。

もし判断段階３１２における判断がノーであれば、プロ
グラムは判断段階３１６に進み、そこでデジタルコンピ
ュータ１２６は除氷タイマ内の計数がゼロであるかどう
かを判定する。もし判断段階３１６における判断がイエ
スであれば、プログラムは先に述べたように段階３１４
及び３０２を通過して進む。もし判断段階３１６での判
断がノーであれば、プログラムは段階３１８に進み、そ
こ実行された後、フォルトルーチンは先に述べた如く段
階３１４，３０２を通って進む。

第９図について述べると、スイッチルーチンは除氷、曇
り取り及びオフの押しボタンスイッチ９４．１０４及び
１０６の状態を監視する。スイッチルーチンは点３２０
で始まり、判断段階３２２に進み、そこでデジタルコン
ピュータ１２６は押しボタンスイッチ９４．１０４及び
１０６の何れかがそれぞれビン３６．３８及び３７の電
位により示されるように閉じているかどうかを判定する
。

もし判断段Ｎ３２２における判断がノーであれば、スイ
ッチルーチンは直ちに終了点３２４に進み、そこでルー
チンは終了する。もし判断段階３２２における判断がイ
エスであれば、プログラムは段階３２６に進み、そこで
押しボタンスイッチ９４゜１０４及び１０６のうち閉じ
た一つの確認がメモリ内にセーブされる。その後、プロ
グラムは段階３２８に進み、そこで第１３図に示す如き
遅延ルーチンが実行される０段階３２８の遅延に続いて
、スイッチルーチンは判断段階３３０に進み、そこでデ
ジタルコンピュータ１２６は先に確認された押しボタン
スイッチ９４，１０４及び１０６のうちの一つがピン３
６．３８及び３７のうちの適当な一つにおける電位によ
って示されるように依然閉じているかどうかを判定する
０段階３２８の遅延は１０ミリ秒のオーダであるが、雑
音やスイッチ接点のバウンシング、その他の過渡的な状
態により誤った「スイッチ閉」の表示を取り除くのに用
いられる。

判断段階３３０における判断がノーであれば、スイッチ
ルーチンは直ちに終了点３２４に進む。

もし判断段階３３０における判断がイエスであれば、プ
ログラムは判断段階３３２に進み、そこでデジタルコン
ピュータ１２６は読み込んだスイッチの番号を（除氷）
押しボタンスイッチ９４を表わす記憶された番号と比較
して閉じたスイッチが（除氷）押しボタンスイッチ９４
であるかどうかを判定する。もし判断段階３３２におけ
る判断がイエスであれば、スイッチルーチンは段階３３
４に移動し、そこで調時除氷ルーチンは第１４図に示す
ように実行された後、プログラムは終了点３２４に進む
、もし判断段階３３２における判断がノーであれば、プ
ログラムは判断段階３３６に進み、そこでデジタルコン
ピュータ１２６は読み込んだスイッチの番号を（曇り取
り）押しボタンスイッチ１０６を表わす記憶された番号
と比較して閑じたスイッチが（曇り取り）押しボタンス
イッチ１０６であるかどうかを判定する。もし判断段階
３３６における判断がイエスであれば、プログラムは段
階３３８へ進み、そこで連続曇り取りルーチンは第１５
図に示すように実行された後プログラムは終了点３２４
に進む、もし判断段１ＩＪ３３６における判断がノーで
あれば（多数のスイッチが閉じていることを示す）、プ
ログラムは段階３４０に進み、そこでオフルーチンは第
１２図に示すように実行された後、スイッチルーチンは
終了点３２４へ進む。

第１０図について述べると、タイマルーチンは回路タイ
マを監視する。タイマルーチンは点３４２において始ま
り、直ちに判断段階３４４へ進み、そこでデジタルコン
ピュータ１２６は除氷タイマフラグが真であるかどうか
を判定する。もし判断段階３４４における判断がイエス
であれば、プログラムは段階３４６に移動し、そこで調
時曇り取りルーチンは第１６図に示す如く実行される。

段階３４６に続いてタイマルーチンは段階３４８におい
て再開し、そこで除氷タイマフラグは偽にセットされた
後、タイマルーチンは終了点３５０に進みそこでルーチ
ンは終了する。もし判断段階３４４における判断がノー
であれば、タイマルーチンは判断段階３５２に進み、そ
こでデジタルコンピュータ１２６は曇り取りタイマフラ
グが真であるかどうかを判定する。もし判断段階３５２
における判断がイエスであれば、プログラムは段階３５
４に移動しそこでオフルーチンは第１２図に示す如く実
行される０段階３５４の実行に次いで、タイマルーチン
は段ＦＭ３５６で再開し、そこで曇り取りタイマフラグ
は偽にセットされた後プログラムは終了点３５０に進み
そこでタイマルーチンは終了する。

第１２図について述べると、デジタルコンピュータ１２
６のオフルーチンは回路タイマ及び出力を全てターンオ
フする。殊に、オフルーチンは点３５８で始まり、次に
段階３６０へ進み、そこで（除氷）コイル７２と（除氷
）チルテール装置１０２とは消勢される０段ｔ！’Ｊ　
３６２からプログラムは段階３６４に進み、そこで急速
アイドリング命令信号は消去される。段階３６２からプ
ログラムは段階３６４に）１み、そこで除氷タイマはゼ
ロにリセットされる０段階３６４からプログラムは段階
３６６に進み、そこで割れ検出遅延タイマはゼロにリセ
ットされる。段階３６６からプログラムは段階３６８に
進み、そこで（曇り取り）コイル７６と（曇り取り）チ
ルテール装置１０８は消勢される。

段階３６８からプログラムは段階３７０へ進み、そこで
曇り取りフラグは偽にセットされる０段階３７０からプ
ログラムは段階３７２に進み、そこで曇り取りタイマは
ゼロにリセットされる。段階３７２からプログラムは段
階３７４に進み、そこで遅延ルーチンは第１３図に示す
ように実行される。段階３７４の遅延のため、回路が除
氷動作モードから曇り取り動作モードへ自動的に移ると
きに、曇り取りモードが開始される前に該除氷モードが
確実に終了する。段階３７４からオフルーチンは終了点
３７６に進み、そこでルーチンは終了する。　　　　　
　　　　　　　　　　　　へ第１４図について述べると
、調時除氷ルーチンは点３７８で始まり、直接判断段階
３８０へ進み、そこでデジタルコンピュータ１２６はフ
ォルトフラグが真かどうかを判定することによって故障
の存在を指示する。もし判断段階３８０における判断が
イエスであれば、除氷ルーチンは直ちに終了点３８２に
進み、そこでルーチンは終了する。もし判断段階３８０
における判断がノーであれば、プログラムは判断段階３
８４に進み、そこでデジタルコンピュータ１２６は除氷
タイマ内の計数がゼロに等しいかどうかを判定する。も
し判断段階３８４における判断がノーであれば、除氷ル
ーチンは直接終了点３８２に進む、もし判断段階３８４
における判断がイエスであれば、プログラムは判断段階
３８６に進み、そこでデジタルコンピュータ１２６は、
移動体変速機９６がセンナ９８のスイッチの状態により
決定されるビン３４の電位により表示される駐車状態又
はニュートラル状態にあるかどうかを判定する。もし判
断段階３８６における判断がノーであれば、除氷ルーチ
ンは直接終了点３８２に進む。もし判断段階３８６にお
ける判断がイエスであれば、除氷ルーチンは判断段階３
８８に進み、そこでデジタルコンピュータ１２６は曇り
取りフラグが真であるかどうかを判定する。もし判断段
階３８８における判断がイエスであれば、プログラムは
終了点３８２に進む。

もし判断段階３８８における判断がノーであれば、調時
除氷ルーチンは判断段階３９０に進み、そこでデジタル
コンピュータ１２６は曇り取りタイマ内の計数がゼロに
等しいかどうかを判定する。

らし判断段階３９０における判断がノーであれば、除水
ルーチンは直接終了点３８２に進む、もし判ｈ′１．ｃ
ｒ＋すＪ２Ｑ凸ハ狛書４π広（）〒フφカ、妬！ギ　プ
ｉＩらムは段階３９２に進み、そこでデジタルコンピュ
ータ１２６は線１１０を介して移動体エンジン２８に対
する急速アイドリング命令を開始させる。

段階３９２から、除氷ルーチンは段階３９４に進み、そ
こで（除氷）コイル７２と（除氷）チルテール表示器１
０２が付勢される０段階３９４から、除氷ルーチンは段
階３９６に進み、そこで除氷タイマは適切な時間遅れ、
例えば２分を与えるようにセットされる。段階３９６か
ら除氷ルーチは段階３９８に進み、そこで割れ検出遅延
タイマはリセットされる。段階３９８からプログラムは
終了点３８２に進み、そこで調時除氷ルーチンは終了す
る。

第１６図について述べると調時曇り取りルーチンは点４
００で始まり段階４０２に進み、そこでデジタルコンピ
ュータ１２６は（除氷）コイル７２と（除氷）チルテー
ル装置１０２を消勢する０段階４０２から調時曇り取り
ルーチンは段階４０４へ進み、そこで線１１０を介して
の移動体エンジン２８に対する急速アイドリング命令は
消去される。

段１ｇ４０４から調時曇り収りルーチンは段階４０６へ
進み、そこで遅延ルーチンが第１３図に示すように実行
される０段階４０６の遅延は、（除氷）コイル７２が消
勢されリレー接点７４　ａ、ｂ。

Ｃが（曇り取り）コイル７６が付勢される前に開くこと
ができるように設けられるものである０段階４０６の遅
延に続いて、調時曇り取りルーチンは段階４０８に進み
、そこで（曇り取り）コイル７６と（曇り取り）チルテ
ール装置１０８が付勢される。

段階４０８から、調時曇り取りルーチンは段階４１０へ
進み、そこで曇り取りタイマは適当な曇り取り時間、例
えば１０分を与えるようにセットされる０段階４１０か
らプログラムは段階４１２へ進み、そこで割れ検出遅延
タイマがリセットされる。段ＰＪ４１２から調時曇り取
りルーチンは終了点４１４に進み、そこでルーチンは終
了する。

第１５図について述べると、連続曇り取りルーチンは点
４１６で始まり、判断段階４１８へ進み、そこでデジタ
ルコンピュータ１２６はフォルトフラグが真であるかど
うかを判定する。もし判断段階４１８における判断がイ
エスであれば、曇り取りルーチンは直接終了点４２０へ
進み、そこでルーチンは終了する。もし判断段階４１８
の判断がノーであれば、プログラムは段Ｎ４２２に進み
、そこで（除氷）コイル７２と（除氷）チルテール装置
１０２は消勢される１段階４２２からプログラムは段階
４２４へ移動し、そこで除氷タイマはゼロにリセットさ
れる０段階４２４からプログラムは段階４２６へ進み、
そこで線１１０を介しての移動体エンジン２８に対する
急速アイドリング命令は消去される０段階４２６からプ
ログラムは段階４２８へ進み、そこで遅延ルーチンは第
１３図に示すように実行される０段ｒ：ａ４２８の遅延
は（除氷）コイル７２が消勢され、（曇り取り）コイル
７６が付勢される前にリレー接点７４　ａ、ｂ、ｃが開
くことができるように設けられる。段階４２８の遅延に
続いて、連続曇り取りルーチンは段階４３０へ進み、そ
こで割れ検出遅延タイマはリセットされる０段１Ｉ１４
３０から、プログラムは段階４３２へ進み、そこで曇り
取りタイマはゼロにリセットされる。段階４３２からプ
ログラムは段階４３４へ進み、そこで曇り取りフラグは
真にセットされる０段階４３４から、ルーチンは段階４
３６へ移動し、そこでデジタルコンピュータ１２６は（
曇り取り）コイル７６と（曇り取り）チルテール装置１
０８を付勢する。段階４３６から連続曇り収りルーチン
は終了点４２０へ進み、そこでルーチンは終了する。

第１３図について述べると、遅延ルーチンは点４３８で
始まり、段ＩＰＪ　４４０へ直接進み、そこで次しジス
メ賃参照番号、例えば１２５をロードされる。その後、
プログラムは段階４４２へ進み、そこでＸレジスタは計
数１だけ減分される０段階４４２から、プログラムは判
断段階４４４へ進み、そこでデジタルコンピュータ１２
６はＸレジスタ内の計数がゼロに等しいがどうかを判定
する。もし判断段階４４１１での判断がノーであれば、
プログラムはＸレジスタ内の数がゼロまで減分されて判
断段階４４４での判断がイエスとなるまで段階Ａ　　Ｊ
　　つ′ｐ、ＩＣＡ　Ａ　、１　ル下沿νｍ−＋２−　
　門、臥りノ１　Ａ　＾ブ・■レジスタ内ヘロードされ
る参照番号は、段階４４２及び４４４を再循環すること
によってＸレジスタを減分するために要する経過時間が
標準的な時間間隔、例えば１ミリ産嘱わすように選択さ
れることが望ましい。

判断段階４４４での判断がイエスであれば、遅延ルーチ
ンは段Ｎ４４６へ進み、そこでデジタルコンピュータ１
２６の中央処理装置内のアキュムレータは計数１だけ減
分される。その後、プログラムは判断段階４４８へ進み
、そこでデジタルコンピュータ１２６はアキュムレータ
内の計数がゼロに等しいかどうかを判定する。もし判断
段階４４８の判断がノーであれば、プログラムは段階４
４０へ逆戻りして先に述べた遅延プセスが繰返される。

もし判断段階４４８の判断がイエスであれば、プログラ
ムは終了点４５０へ進み、そこで遅延ルーチンは終了す
る。遅延ルーチンによりつくられる遅延期間の長さは、
遅延ルーチンが呼ばれる前にアキュムレータ内にロード
される数によって決定されることが理解されよう、この
数は、遅延ルーチンが第９図に示すようなスイッチルー
チン（および第１８ＵｊＵに示すスイッチルーチン）を
実行中に呼ばれるときほぼ１０ミリ秒の遅延を生じさせ
、第１２図に示すようなオフルーチン、第１５図に示す
ような連続曇り取りルーチン、および第１６図に示すよ
うな調時曇り取りルーチンを実行中に遅延ルーチンが呼
ばれるときは約２５ミリ秒の遅延を生じさせるようなも
のが好ましい。

本発明のデュアルモード式風防ガラス加熱制御方式の上
記実施例は移動体の運転者によって動作される入力スイ
ッチを３つ、即ち、除氷押しボタンスイッチ９４と曇り
取り押しボタンスイッチ１０６とオフ押しボタンスイッ
チ１０４とを利用しているが、移動体の運転者が動作さ
せる単一の入力スイッチを利用する代替実施例も可能で
ある。

入力スイッチを一個だけ利用した実施例は次の二つの変
形を施せば３個の入力スイッチを利用した実施例と同一
のやり方で実施することができよう。

すなわち、まず、押しボタンスイッチ１０４及び１０６
とそれに関連するプルアップ抵抗１３６及び１３８を第
５図から取除くことによって一個の入力スイッチが前者
（除氷）押しボタンスイッチ９４である第１７図に示す
変形コンピュータ例をつくりだすことができる。第２に
、第９図のスイッチルーチンは第１８図に示すような代
わりのスイッチルーチンによって置き代えることができ
る。

第１８図について述べると、スイッチルーチンは点４５
２で始まり、直接判断段階４５４へ進み、そこでデジタ
ルコンピュータ１２６は単一の入力スイッチ９４がビン
３６の電位によって表示されるように閉じているかどう
かを判定する。もし判断段階４５４の判断がノーであれ
ば、プログラムは判断段階４５６へ進み、そこでデジタ
ルコンピュータ１２６はスイッチフラグがセットずみで
あるかどうかを判定する。もし判断段階４５６の判断が
ノーであれば、プログラムは直ちに終了点４５８へ進み
、そこでスイッチルーチンは終了する。もし判断段階４
５６の判断がイエスであれば、プログラムは段階４６０
へ移動し、そこで２５ミリ秒遅延ルーチンが第１３図の
ように実行される。

段１＠　４６０の遅延に続いて、スイッチルーチンは段
階４６２に進み、そこでスイッチフラグはクリアされ、
次にプログラムは終了点４５８へ進む。

もし判断段階４５４の判断がイエスであれば、プログラ
ムは判断段階４６４に進み、そこでデジタルコンピュー
タ１２６はスイッチフラグがセットされているかどうか
を判定する０判断段階４６４の判断がイエスであれば、
プログラムは終了点４５８へ進む、もし判断段階４６４
の判断がノーであれば、プログラムは段ｔｌＷ　４６６
へ移動し、そこで２５ミリ秒遅延ルーチンは第１３図の
如く実行され、次にスイッチルーチンは判断段階４６８
へ進む。

スイッチルーチンの判断段階４６８でデジタルコンピュ
ータ１２６は単一の入力スイッチ９４がまだ閉じている
かどうかを判定する。判断段階４６８の判断がノーであ
れば、プログラムは直接終了点４５８へ移動する。もし
判断段階４６８の判断がイエスであれば、プログラムは
段階４７〇八通Ｘ１ｊ−ヤプ・フス、、、　４−７丹グ
召−）−、、、にべｈス段階４７０から、プログラムは
判断段階４７２へ移動し、そこでデジタルコンピュータ
１２６は風防ガラス加熱回路がオフ即ち消勢しているか
どうかを判定する。もし判断段階４７２の判断がノーで
あれば、スイッチルーチンは段階４７４へ進み、そこで
オフルーチンは第１２図に示すように実行される。段階
４７４のオフルーチンに続いて、プログラムは終了点４
５８へ進む。

もし判断段階４７２の判断がイエスであれば、スイッチ
ルーチンは判断段階４７６へ進み、そこでデジタルコン
ピュータ１２６は、移動体変速機９６がビン３４のセン
サ９８のスイッチ状態により表示されるような駐車状態
又はニュートラル状態にあるかどうかを判定する。もし
判断段階４７６の判断がイエスであれば、プログラムは
段階４７８へ移動し、そこで調時除氷ルーチンは第１４
図に示すように実行される。段階４７８の除氷ルーチン
に続いて、スイッチルーチンは終了点４５８へ進み、そ
こでルーチンは終了する。反対に、もし判断段階４７６
の判断がノーであれば、プログラムは段階４８０へ移動
し、そこで連続曇り取りルーチンは第１５図に示すよう
に実行される。段階４８０の曇り取りルーチンに続いて
、スイッチルーチンは終了点４５８へ進み、そこでルー
チンは終了する。

さて、スイッチが一個の形の実施例は調時サイクルと連
続サイクルにより特徴づけられることが理解されよう、
調時サイクルは、移動体変速機９６が駐車状態又はニュ
ートラル状態にある（そのことによって除氷命令が与え
られる）場合に、最初に運転者が単一の入力スイッチ９
４を閉じる動作に応答して開始され、その後運転者が単
一の入力スイッチ９４を次に閉じる（そのことによって
オフ命令が出される）のに応答して何時でも終了できる
。調時サイクルは、（もし先に終了しなければ）該調時
サイクルが開始されるときに開始され、その開始後所定
除氷時間が経過終了又は移動体変速機９６を駐車状態又
はニュートラル状態以外の状態にシフトしたことのうち
最初に発生したことに応答して終了する高熱除氷動作モ
ードを備える。調時サイクルは更に（もし先に終了しな
いとすれば）、除氷動作モードの終了に応答して開始さ
れ、その開始後所定の曇り取り時間が経過した後終了さ
れる低熱曇り取り動作モードを備える。

連続サイクルは、移動体変速ｆｉ９６が駐車状慧スはニ
ュートラル状態以外の状形にあるときに運転者が単一の
入力スイッチ９４を初めて閉じる（そのことによって曇
り取り命令を与える）のに応答して開始され、その後運
転者が単一の入力スイッチ９４を続いて閉じる（そのこ
とによってオフ命令が与える）のに応答して終了する。

連続サイクルは、該連続サイクルが開始されたとき開始
され、該連続サイクルが終了するときに終了する低熱曇
り取り動作モードから成る。

本願と同日付で出願した本願出願人の特許出願第　　　
　　　　（ＭＪＤ／１９７８＞号を参照されたい。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の原理を組込んだ自動移動体用電気回
路の概略図である。 第２図は、本発明の詳細な説明する上で有用な種々のＤ
Ｃ電圧関係のグラフ図である。 第３Ａ図と第３Ｂ図とは、本発明の詳細な説明する上で
有用な変圧器タップを変更する構成の部分概略図である
。 第４図は、本発明の原理を組込んだデュアルモード風防
ガラス加熱制御方式を示した概略図である。 第５図は、本発明の原理によるデュアルモード風防ガラ
ス加熱制御のデジタルコンピュータの構成を示し、運転
者が動作させる３つの入力スイッチを有する特徴をもつ
概略図である。 第６図〜第１６図は、本発明の第４図のデジタルコンピ
ュータ構成の動作を説明する上で有用な流れ図である。 第１７図は本発明の原理による代替的デュアルモード風
防ガラス加熱制御のデジタルコンピュータ構成を示し、
運転者が操作する単一の入力スイッチを有することを特
徴とする概略図である。 ピユータ構成の動作を説明する上で有用な流れ図である
。 １０・・・自動推進形移動体用電気回路１２・・・蓄電
池　　　　　１６・・・接地２０・・・低ＤＣ負荷　　
　２２・・・三相ＡＣ発電機２８・・・移動体エンジン ３２・・・ブリッジ型三相全波整流器 ３８・・・電圧調整器 ４０・・・風防ガラス用ヒータ素子 ４２・・・三相単巻変圧器 ４４・・・三相全波ブリッジ整流器 ４６．４８・・・切替リレー ５４ａ　、　５４ｂ　、　５４ｃ　、　５６ａ　、　５
６ｂ　、　５６ｅ−・・入力端子６２．６６・・・負荷
端子　　８０・・・制御装置９２・・・制御回路 ９４．１０４，１０６・・・押ボタンスイッチ９６・・
・移動体変速機　　　９８・・・センサ１１０・・・線
　　　　　　　１１８・・・変流器１２６・・・コンピ
ュータ 力・２ 夕ｉ り７

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、推進形移動体の風防ガラス用ヒータ素子（４０）を
   動作させるデュアルモード方法において、 I 、前記ヒータ素子が最大電圧で付勢され、運転者が
   発する除氷入力に応答して前記風防ガラスの外側表面か
   ら氷と霜を効果的に除去する最大熱をつくる除氷動作モ
   ードを開始する段階と、 II、（ａ）前記モード開始後所定時間経過終了、又は（
   ｂ）運転者が発するオフ入力のうち最初に発生したこと
   に応答して、除氷動作モードを終了させる段階と、 III、前記ヒータ素子が低電圧で付勢され、（ａ）運転
   者が発する曇り取り入力に応答して、又は（ｂ）終了が
   運転者の発するオフ入力に応答したものでなかった場合
   、先行する除氷動作モードの終了に応答して、前記風防
   ガラスの内側表面から凝縮物を効果的に除去する低熱を
   、もしくは前記風防ガラスの外側表面上に氷と霜とが形
   成されるのを防止する働きを効果的にする低熱を、つく
   る曇り取り動作モードを開始する段階と、 IV、（ａ）前記曇り取り動作モードの開始が運転者の発
   する曇り取り入力に応答したものでなかった場合、前記
   曇り取り動作モード開始後所定時間経過終了、又は（ｂ
   ）運転者が発するオフ入力のうち最初に発生することに
   応答して前記曇り取り動作モードを終了させる段階と、 を備えるデュアルモード方法。 ２、前記推進形移動体が駐車とニュートラルとおよび一
   つもしくはそれ以上の駆動状態とで操作可能な変速機（
   ９６）を有し、前記変速機が駐車もしくはニュートラル
   状態にある場合にのみ前記除氷モードが開始され、その
   代わり前記変速機を駐車もしくはニュートラル状態以外
   にシフトさせることによって前記除氷モードが終了する
   ことを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載のデュア
   ルモード方法。 ３、前記推進形移動体が、移動体エンジン （２８）により駆動され、移動体蓄電池（１２）を充電
   し負荷電流により前記風防ガラス用ヒータ素子（４０）
   を付勢するための電力を提供する発電機（２２）を備え
   、前記電力の大きさが、前記変速機（９６）が駐車もし
   くはニュートラル状態にあるときの移動体エンジンのア
   イドリング速度に依存し、前記変速機が駐車もしくはニ
   ュートラル状態にあるため前記移動体エンジンがアイド
   リング速度で作動中である場合に前記除氷モードが最大
   電力で開始されると共に、前記曇り取りモードが低電力
   で開始されるものであり、更に前記除氷動作モードの開
   始に応答して移動体エンジンのアイドリング速度を通常
   のアイドリング速度より大きくし、前記最大電力除氷動
   作モード中に前記発電機から十分な電力出力が得られる
   ようにする段階を有することを特徴とする特許請求の範
   囲第２項に記載のデュアルモード方法。 ４、駐車とニュートラルとおよび一つもしくはそれ以上
   の駆動状態とで操作可能な変速機（９６）を有する推進
   形移動体の風防ガラス用ヒータ素子（４０）を動作させ
   るデュアルモード方法において、前記変速機が駐車もし
   くはニュートラル状態にあるときに運転者が発した入力
   に応答して調時サイクルを開始する段階を備え、 前記調時サイクルが、前記調時サイクルが開始されたと
   きに開始され、前記調時サイクル開始後所定時間経過終
   了、又は 前記変速機を駐車もしくはニュートラル以外の状態にシ
   フトすることのうち最初に発生したことに応答して終了
   する高熱動作モードを備え、前記調時サイクルが更に前
   記高熱動作モードの終了に応答して開始されその開始後
   所定時間経過後に終了する低熱動作モードを備えること
   を特徴とするデュアルモード方法。 ５、特許請求の範囲第４項に記載のデュアルモード方法
   において、 前記推進形移動体が移動体エンジン（２８）により駆動
   され、移動体蓄電池（１２）を充電し負荷電流により前
   記風防ガラス用ヒータ素子（４０）を付勢する電力を供
   給する発電機を備え、前記電力の大きさが、前記変速機
   が駐車もしくはニュートラル状態にあるときの移動体エ
   ンジンのアイドリング速度に依存し、前記調時サイクル
   が運転者が続いて発する入力に応答して二者択一的に終
   了する方法であって、 前記変速機が駐車もしくはニュートラル状態以外の状態
   にあるときに最初に運転者が発した入力に応答して連続
   サイクルを開始する段階と、次いで運転者が発した入力
   に応答して前記連続サイクルを終了させる段階と、を備
   え、 前記連続サイクルが、前記連続サイクルが開始されたと
   きに開始され、前記連続サイクルが終了するときに終了
   する低熱動作モードから成ることを特徴とするデュアル
   モード方法。 ６、前記推進形移動体が運転者により操作される単一の
   入力スイッチ（９４）を有し、 前記調時サイクルが、運転者が最初に前記単一の入力ス
   イッチを動作させるのに応答して開始され、次いで運転
   者が前記単一のスイッチを作動させるのに応答して終了
   し、 前記高熱動作モードが前記風防ガラスの外側表面から氷
   と霜とを効果的に取除く高熱除氷動作モードであり、 前記低熱動作モードが前記風防ガラスの内側表面から凝
   縮物を効果的に除去するか、又は前記風防ガラスの外側
   表面上に氷と霜が形成されるのを防止する働きをする、
   低熱曇り取り動作モードであることを特徴とする特許請
   求の範囲第５項に記載のデュアルモード方法。 ７、前記高熱動作モードが最大出力モードであり、 前記の最大出力動作モードの開始に応答して前記移動体
   エンジン（２８）のアイドリング速度を正規のアイドリ
   ング速度以上に増加させて前記最大出力動作モード中に
   前記発電機（２２）から十分な電力出力を確保する段階
   を含むことを特徴とする特許請求の範囲第５項又は第６
   項に記載のデュアルモード方法。 ８、前記風防ガラスの温度が異常に高い場合に、前記風
   防ガラス用ヒータ素子（４０）をそれ以上付勢するのを
   禁止する段階を含むことを特徴とする特許請求の範囲第
   １〜７項のいずれか１項に記載のデュアルモード方法。 ９、前記移動体蓄電池（１２）の電圧が異常に低い場合
   に前記風防ガラス用ヒータ素子（４０）をそれ以上付勢
   するのを禁止する段階を含むことを特徴とする特許請求
   の範囲第１〜８項のいずれか１項に記載のデュアルモー
   ド方法。 １０、前記風防ガラス用ヒータ素子（４０）を流れる負
   荷電流が異常に高いかもしくは異常に低い場合に、前記
   風防ガラス用ヒータ素子をそれ以上付勢するのを禁止す
   る段階を含むことを特徴とする特許請求の範囲第１〜９
   項のいずれか１項に記載のデュアルモード方法。