JPS6379094A - 燃料集合体 - Google Patents
燃料集合体Info
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- JPS6379094A JPS6379094A JP61223828A JP22382886A JPS6379094A JP S6379094 A JPS6379094 A JP S6379094A JP 61223828 A JP61223828 A JP 61223828A JP 22382886 A JP22382886 A JP 22382886A JP S6379094 A JPS6379094 A JP S6379094A
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- Japan
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- fuel
- uranium
- burnable poison
- fuel rods
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Inert Electrodes (AREA)
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、燃料経済性の向上を図った燃料集合体に関す
る。
る。
（発明の技術的背景とその問題点〕
沸騰水形原子炉の炉心部に装荷される燃料集合体におい
て、近年、燃料経済性を向上させるために、燃料棒内に
おけるウラン濃縮度分布及び可燃性毒物（ガドリニア）
分布を適正化する検討がなされている。
て、近年、燃料経済性を向上させるために、燃料棒内に
おけるウラン濃縮度分布及び可燃性毒物（ガドリニア）
分布を適正化する検討がなされている。
例えば特開昭５８−１９６４８３号公報の第６図（公知
例１）、並びに特開昭５９−８４１８４号公報の第１図
（公知例２）に示す燃料集合体ではウラン濃縮度を燃料
集合体の上部領域で高く、下部領域で低くしている。ま
た、可燃性毒物（ガドリニア）入り燃料棒の本数を燃料
集合体の上部領域で多く、下部領域で少なくしており、
これによって燃料経済性の向上を図っている。
例１）、並びに特開昭５９−８４１８４号公報の第１図
（公知例２）に示す燃料集合体ではウラン濃縮度を燃料
集合体の上部領域で高く、下部領域で低くしている。ま
た、可燃性毒物（ガドリニア）入り燃料棒の本数を燃料
集合体の上部領域で多く、下部領域で少なくしており、
これによって燃料経済性の向上を図っている。
しかしながら、電力需要のうち、原子力発電による依存
度が今後益々増大することが予想され、そのため燃料経
済性の一層の向上が要望されている。
度が今後益々増大することが予想され、そのため燃料経
済性の一層の向上が要望されている。
また、公知例１．２に示す燃料集合体では、冷温時の中
性子インボータンスが高い燃料集合体上部領域において
、ウラン濃縮度が高くなっているので、可燃性毒物によ
る反応度抑制効果が小さくなるサイクル末期では、炉停
止余裕が若干小さくなる傾向があり、原子炉安全性の向
上を図る立場から、炉停止余裕を大きくするための改善
も要望されている。
性子インボータンスが高い燃料集合体上部領域において
、ウラン濃縮度が高くなっているので、可燃性毒物によ
る反応度抑制効果が小さくなるサイクル末期では、炉停
止余裕が若干小さくなる傾向があり、原子炉安全性の向
上を図る立場から、炉停止余裕を大きくするための改善
も要望されている。
ところで、炉停止余裕を大きくするための提案としでは
、特開昭５８−１７９３９１号公報のＦｉｇ、５Ａ、５
Ｂ及びＦｉｇ、４Ｃ（公知例３）、並びに特開昭５８−
１７９３９２号公報のＦ ｉｑ。
、特開昭５８−１７９３９１号公報のＦｉｇ、５Ａ、５
Ｂ及びＦｉｇ、４Ｃ（公知例３）、並びに特開昭５８−
１７９３９２号公報のＦ ｉｑ。
５Ａ〜５Ｈ及びＦｉｇ、６Ａ〜６）１（公知例４）があ
る。
る。
これらの公知例３．４には、冷温時の中性子インボータ
ンスの高い燃料集合体上部領域のウラン濃縮度を低くし
、これによって炉停止余裕を改善することが開示されて
いる。
ンスの高い燃料集合体上部領域のウラン濃縮度を低くし
、これによって炉停止余裕を改善することが開示されて
いる。
すなわち、公知例３．４では、ウラン濃縮度を燃料集合
体上部領域で低く、下部領域で高くし、かつ、可燃性毒
物（ガドリニア）の１１度を燃料集合体上部領域で低く
、下部領域で高くしている。
体上部領域で低く、下部領域で高くし、かつ、可燃性毒
物（ガドリニア）の１１度を燃料集合体上部領域で低く
、下部領域で高くしている。
しかしながら、公知例３．４に示された炉停止余裕改善
のための提案では、燃料経済性の向上を図った公知例１
．２の提案とはウラン１縮度分布、可燃性汚物分布がい
ずれも逆の条件となっている。
のための提案では、燃料経済性の向上を図った公知例１
．２の提案とはウラン１縮度分布、可燃性汚物分布がい
ずれも逆の条件となっている。
このことから明らかなように、燃料経済性の向上と、炉
停止余裕度の改善とを同時に実現することは極めて困難
とされていた。
停止余裕度の改善とを同時に実現することは極めて困難
とされていた。
第１の発明は、沸騰水形原子炉の炉心部に装荷される燃
料集合体における燃料経済性の、より一層の向上を図る
ことを目的とする。
料集合体における燃料経済性の、より一層の向上を図る
ことを目的とする。
また、第２の発明は、燃料経済性の向上と、原子炉安全
性の向上のための炉停止余裕、の確保とを同時に実現で
きる燃料集合体を提供することを目的とする。
性の向上のための炉停止余裕、の確保とを同時に実現で
きる燃料集合体を提供することを目的とする。
（発明の概要）
第１の発明では、燃料集合体上下端部の少なくとも一方
に天然ウラン、微濃縮ウラン又は劣化ウランのいずれか
一つを入れ、それ以外の領域を上部領域と下部領域とに
区分して上部領域にａｉｓ縮度ウラン、下部領域に低濃
縮度ウランを入れるとともに、数本の燃料棒はその全長
にわたって高濃度の可燃性毒物を入れた全長可燃性毒物
入り燃料棒とし、別の少数本の燃料棒は上部領域のみに
低濃度の可燃性毒物を入れた部分長可燃性毒物入り燃料
棒とする。
に天然ウラン、微濃縮ウラン又は劣化ウランのいずれか
一つを入れ、それ以外の領域を上部領域と下部領域とに
区分して上部領域にａｉｓ縮度ウラン、下部領域に低濃
縮度ウランを入れるとともに、数本の燃料棒はその全長
にわたって高濃度の可燃性毒物を入れた全長可燃性毒物
入り燃料棒とし、別の少数本の燃料棒は上部領域のみに
低濃度の可燃性毒物を入れた部分長可燃性毒物入り燃料
棒とする。
また第２の発明では、燃料集合体上下端部の少なくとも
一方に天然ウラン、微濃縮ウラン又は劣化ウランのいず
れか一つを入れ、それ以外の領域を上部領域、中央部領
域及び下部領域に区分して上部及び下部領域に低濃縮度
ウラン、中央部領域に高［ｉ１度ウランを入れるととも
に、数本の燃料棒はその全長にわたって高濃度の可燃性
毒物を入れた全長可燃性毒物入り燃料棒とし、別の少数
本の燃料棒は中央部領域のみに低濃度の可燃性毒物を入
れた部分長可燃性毒物入り燃料棒とする。
一方に天然ウラン、微濃縮ウラン又は劣化ウランのいず
れか一つを入れ、それ以外の領域を上部領域、中央部領
域及び下部領域に区分して上部及び下部領域に低濃縮度
ウラン、中央部領域に高［ｉ１度ウランを入れるととも
に、数本の燃料棒はその全長にわたって高濃度の可燃性
毒物を入れた全長可燃性毒物入り燃料棒とし、別の少数
本の燃料棒は中央部領域のみに低濃度の可燃性毒物を入
れた部分長可燃性毒物入り燃料棒とする。
まず第１の発明の実施例を第１図に示ず。
図は、沸騰水形原子炉の炉心部に上下方向に向けて装荷
される多数の燃料集合体のうちの１体を模式的に示すも
ので、これはウラン燃料をもつ８Ｘ８本の燃料棒を上下
方向に向けて配賄した構成となっている。
される多数の燃料集合体のうちの１体を模式的に示すも
ので、これはウラン燃料をもつ８Ｘ８本の燃料棒を上下
方向に向けて配賄した構成となっている。
上記燃料集合体は、上端部に天然ウラン〈濃縮度０．７
１％）を入れ、それ以外の領域を上部領域工及び下部領
域■に区分して上部領域■のウラン濃縮度を３．５２％
とし、下部領域■のウラン濃縮度を３．３３％とする。
１％）を入れ、それ以外の領域を上部領域工及び下部領
域■に区分して上部領域■のウラン濃縮度を３．５２％
とし、下部領域■のウラン濃縮度を３．３３％とする。
なお、上端部の天然ウランの代りに微濃縮ウラン又は劣
化ウランとしてもよい。
化ウランとしてもよい。
また、８本の燃料棒（全長可燃性毒物入り燃料棒）には
全長にわたって濃度３．４％の可燃性毒物（ガドリニア
）を入れ、別の２本の燃料棒（部分長可燃性毒物入り燃
料棒）には上部領域■のみに濃度２．０％の可燃性毒物
（ガドリニア）を入れる。
全長にわたって濃度３．４％の可燃性毒物（ガドリニア
）を入れ、別の２本の燃料棒（部分長可燃性毒物入り燃
料棒）には上部領域■のみに濃度２．０％の可燃性毒物
（ガドリニア）を入れる。
以上のように構成することにより、サイクル前半では上
部領域工の反応度がガドリニアで抑制されるため、炉心
の軸方向出力分布が下部ピークとなり、炉心平均ボイド
率が増大し、プルトニウムの蓄積が促進される。一方、
サイクル末期にはガドリニアがほぼ燃え尽ぎるので、炉
心の軸方向出力分布はウラン濃縮度の高い上部領域エヘ
ピークが移り、このため炉心平均ボイド率が下がって、
ボイドによる反応度損失分が減少するとともに、サイク
ル前半で蓄積したプルトニウムも燃焼する。
部領域工の反応度がガドリニアで抑制されるため、炉心
の軸方向出力分布が下部ピークとなり、炉心平均ボイド
率が増大し、プルトニウムの蓄積が促進される。一方、
サイクル末期にはガドリニアがほぼ燃え尽ぎるので、炉
心の軸方向出力分布はウラン濃縮度の高い上部領域エヘ
ピークが移り、このため炉心平均ボイド率が下がって、
ボイドによる反応度損失分が減少するとともに、サイク
ル前半で蓄積したプルトニウムも燃焼する。
このようにサイクル中に、炉心平均ボイド率を変化させ
ることにより中性子スペクトルを変化させ、スペクトル
シフト効果を生じさせることにより、サイクル末期の炉
心反応度は上昇し、燃料経済性が向上することになるの
である。
ることにより中性子スペクトルを変化させ、スペクトル
シフト効果を生じさせることにより、サイクル末期の炉
心反応度は上昇し、燃料経済性が向上することになるの
である。
なお、上端部に天然ウラン、微濃縮ウラン又は劣化ウラ
ンのいずれか一つを入れることとしたのは、この部分で
は中性子インボータンスが低いので、低濃縮度のウラン
にすることによって燃料経済性を一層高めるためである
。
ンのいずれか一つを入れることとしたのは、この部分で
は中性子インボータンスが低いので、低濃縮度のウラン
にすることによって燃料経済性を一層高めるためである
。
ここで、スペクトルシフト効果を最大とするためには、
上部領域工における２本の部分長可燃性毒物入り燃料棒
のガドリニア濃度を低くした方が効果的であるが、この
点について第２図により説明する。なお、第２図の縦軸
は無限増倍率（ＫｏＯ）、横軸は燃焼度（Ｇｗｄ／ｌ）
を示す。
上部領域工における２本の部分長可燃性毒物入り燃料棒
のガドリニア濃度を低くした方が効果的であるが、この
点について第２図により説明する。なお、第２図の縦軸
は無限増倍率（ＫｏＯ）、横軸は燃焼度（Ｇｗｄ／ｌ）
を示す。
第２図中−点鎖線（符号Ａ）は、ウラン濃縮度３．５２
％で、濃度３．４％のガドリニア入り燃料棒が８本ある
場合について示している。
％で、濃度３．４％のガドリニア入り燃料棒が８本ある
場合について示している。
また、第２図中実線（符号Ｂ）は第１図の上部領域Ｉと
同じく、ウラン濃縮度３．５２％で、濃度３．４％のガ
ドリニア入り燃料棒が８本、濃度２．０％のガドリニア
入り燃料棒が２本ある場合について示している。
同じく、ウラン濃縮度３．５２％で、濃度３．４％のガ
ドリニア入り燃料棒が８本、濃度２．０％のガドリニア
入り燃料棒が２本ある場合について示している。
さらに、第２図中二点鎖線（符号Ｃ）は、ウラン濃縮度
３．５２％で、濃度３．４％のガドリニア入り燃料棒が
１０本ある場合について示している。
３．５２％で、濃度３．４％のガドリニア入り燃料棒が
１０本ある場合について示している。
第２図中筒号りは、第１図の領ＩＩＩにおけるサイクル
末期燃焼度の範囲を示している。
末期燃焼度の範囲を示している。
そこで、上部領域■の特性は、実線（符号Ｂ）で示され
ているように、サイクル前半では反応度・抑制効果が大
きく、サイクル末期では、濃度２．０％のガドリニアを
入れた２本の燃料棒が存在しない図中−点鎖線（符＠Ａ
）の場合と同じになる。
ているように、サイクル前半では反応度・抑制効果が大
きく、サイクル末期では、濃度２．０％のガドリニアを
入れた２本の燃料棒が存在しない図中−点鎖線（符＠Ａ
）の場合と同じになる。
これは軸方向出力分布をサイクル前半では下部領域■で
ピークとし、サイクル末期では上部領域工でピークとす
るのに適している。
ピークとし、サイクル末期では上部領域工でピークとす
るのに適している。
２．０％ガドリニア入り燃料棒２本のガドリニアの濃度
を高め、３．４％にすると第２図の二点鎖線（符号Ｃ）
に示されるようにサイクル末期でもガドリニアの燃え残
り吊が多くなり、反応度が低下するとともに、スペクト
ルシフト効果も小さくなるので燃料経済性が低下する。
を高め、３．４％にすると第２図の二点鎖線（符号Ｃ）
に示されるようにサイクル末期でもガドリニアの燃え残
り吊が多くなり、反応度が低下するとともに、スペクト
ルシフト効果も小さくなるので燃料経済性が低下する。
このように、２本の燃料棒を、上部領域工のみに低濃度
のガドリニアを入れた部分長可燃性毒物入り燃料棒とす
ることによって燃料経済性が向上することがわかる。
のガドリニアを入れた部分長可燃性毒物入り燃料棒とす
ることによって燃料経済性が向上することがわかる。
なお、第１の発明は上記実施例に限定されるものではな
い。例えば第３図のように、天然ウラン、ｗｉ濃縮ウラ
ンまたは劣化ウランのいずれか一つを下端部に入れても
よいし、第４図のように上端部と下端部に入れてもよい
。
い。例えば第３図のように、天然ウラン、ｗｉ濃縮ウラ
ンまたは劣化ウランのいずれか一つを下端部に入れても
よいし、第４図のように上端部と下端部に入れてもよい
。
次に第２の発明の実施例を第５図に示す。
図は燃料集合体を模式的に示すもので、上端部に天然ウ
ラン、微濃縮ウラン又は劣化ウランのいずれか一つを入
れることは第１図の実施例と同種であるが、本実施例で
はそれ以外の領域を下部領域■ａ、中央部領域■ａ及び
下部領域１［の３つ領域に区分し、上部領域■ａ及び下
部領域Ｉｆｆａのウラン濃縮度をいずれも３．３３％と
し、中央部領域ｆｌａのウラン濃縮度のみ３．５２％と
する。
ラン、微濃縮ウラン又は劣化ウランのいずれか一つを入
れることは第１図の実施例と同種であるが、本実施例で
はそれ以外の領域を下部領域■ａ、中央部領域■ａ及び
下部領域１［の３つ領域に区分し、上部領域■ａ及び下
部領域Ｉｆｆａのウラン濃縮度をいずれも３．３３％と
し、中央部領域ｆｌａのウラン濃縮度のみ３．５２％と
する。
また、８本の燃料棒（全長可燃性毒物入り燃料棒）には
全長にわたって濃度３．４％の可燃性毒物（ガドリニア
）を入れ、別の２本の燃料棒（部分長可燃性毒物入り燃
料棒）には中央部領域１［ａのみに濃度２．０％の可燃
性毒物（ガドリニア）を入れる。
全長にわたって濃度３．４％の可燃性毒物（ガドリニア
）を入れ、別の２本の燃料棒（部分長可燃性毒物入り燃
料棒）には中央部領域１［ａのみに濃度２．０％の可燃
性毒物（ガドリニア）を入れる。
以上の構成においても、中性子インポータンスが低い上
端部に天然ウランを使用することにより、燃料経済性の
向上が図られる。また中央部領域１［ａ及び下部領域ｆ
ｌａでは、ウラン濃縮度及びガドリニア入り燃料棒の本
数に差をつけることによってスペクトルシフト効果を生
じさせることができる。すなわち、ウラン濃縮度は中央
部領域ＩＩａが下部領域１１ａよりも高く、ガドリニア
濃度は中央部領域■ａのみにガドリニアをもつ部分可燃
性毒物入り燃料棒が２本あるため、中央部領域１［ａの
方が高い。このため、サイクル前半では中央部領域■ａ
の反応度がガドリニアで抑制され炉心の軸方向出力分布
が下部ピークとなり、炉心平均ボイド率が増大するので
、プルトニウムの蓄積が促進されることになる。一方、
サイクル末期にはガドリニアがほぼ燃え尽きるので、炉
心の軸方向出力分布はウラン濃縮度の高い中央部領域Ｉ
Ｉａへピークが移り、炉心平均ボイド率が下がってボイ
ドによる反応度損失分が減少し、同時に、サイクル前半
で蓄積したプルトニウムも宸焼する。そしてこれらのス
ペクトルシフト効果から、サイクル末期の炉心反応度が
上昇し、燃料経済性が向上することになるのである。
端部に天然ウランを使用することにより、燃料経済性の
向上が図られる。また中央部領域１［ａ及び下部領域ｆ
ｌａでは、ウラン濃縮度及びガドリニア入り燃料棒の本
数に差をつけることによってスペクトルシフト効果を生
じさせることができる。すなわち、ウラン濃縮度は中央
部領域ＩＩａが下部領域１１ａよりも高く、ガドリニア
濃度は中央部領域■ａのみにガドリニアをもつ部分可燃
性毒物入り燃料棒が２本あるため、中央部領域１［ａの
方が高い。このため、サイクル前半では中央部領域■ａ
の反応度がガドリニアで抑制され炉心の軸方向出力分布
が下部ピークとなり、炉心平均ボイド率が増大するので
、プルトニウムの蓄積が促進されることになる。一方、
サイクル末期にはガドリニアがほぼ燃え尽きるので、炉
心の軸方向出力分布はウラン濃縮度の高い中央部領域Ｉ
Ｉａへピークが移り、炉心平均ボイド率が下がってボイ
ドによる反応度損失分が減少し、同時に、サイクル前半
で蓄積したプルトニウムも宸焼する。そしてこれらのス
ペクトルシフト効果から、サイクル末期の炉心反応度が
上昇し、燃料経済性が向上することになるのである。
また上部領域■ａでは、ウラン濃縮度は３．３３％と中
央部領域１ｉａより低く、ガドリニア濃度は２本の部分
可燃性毒物入り燃料棒の分だけ中央部領域１ａより低い
。このように冷温時の中性子インポータンスが高い上部
領域工ａのウラン濃縮度を低くすることにより、炉停止
余裕が向上することになる。なお上部領域工ａの長さを
燃料有効長のｌ／８程度とすることによって、中央部！
Ｉ域■ａと下部領域ｍａのウラン濃縮度及びガドリニア
入り燃料棒の本数に差をつけることによって生まれるス
ペクトルシフト効果を損うことなく炉停止余裕を大きく
することができる。
央部領域１ｉａより低く、ガドリニア濃度は２本の部分
可燃性毒物入り燃料棒の分だけ中央部領域１ａより低い
。このように冷温時の中性子インポータンスが高い上部
領域工ａのウラン濃縮度を低くすることにより、炉停止
余裕が向上することになる。なお上部領域工ａの長さを
燃料有効長のｌ／８程度とすることによって、中央部！
Ｉ域■ａと下部領域ｍａのウラン濃縮度及びガドリニア
入り燃料棒の本数に差をつけることによって生まれるス
ペクトルシフト効果を損うことなく炉停止余裕を大きく
することができる。
要するに、本実施例では、第１図の実施例と同様に燃料
経済性の向上を図りつつ、炉停止余裕の向上をも図るこ
とができるものである。
経済性の向上を図りつつ、炉停止余裕の向上をも図るこ
とができるものである。
さらに、本実施例のように２．０％濃度のガドリニアを
中央部領域Ｉａのみに入れた場合の効果は次のように説
明することができる。
中央部領域Ｉａのみに入れた場合の効果は次のように説
明することができる。
いま、第５図の燃料集合体との比較のため、第６図のよ
うに上部領域■ａにも２．０％１度のガドリニアを入れ
た燃料集合体を想定する。つまり、第６図の燃料集合体
では、２本の部分可燃性毒物入り燃料棒に、上部領域■
ａ及び中央部領域■ａの２つの領域にわたって２．０％
濃度のガドリニアを入れると考えるのである。
うに上部領域■ａにも２．０％１度のガドリニアを入れ
た燃料集合体を想定する。つまり、第６図の燃料集合体
では、２本の部分可燃性毒物入り燃料棒に、上部領域■
ａ及び中央部領域■ａの２つの領域にわたって２．０％
濃度のガドリニアを入れると考えるのである。
そこで、第５図に示す燃料集合体（バンドルＶとする。
）を用いた場合と、第６図に示す燃料集合体（バンドル
■とする。）を用いた場合の、原子炉運転時における実
効増倍率（Ｋｅｎ）を比較すると、第７図のようになる
。
■とする。）を用いた場合の、原子炉運転時における実
効増倍率（Ｋｅｎ）を比較すると、第７図のようになる
。
第７図の比較から明らかなように、バンドル■ではサイ
クル初期において実効増倍率（Ｋｅ「「）が目標値に達
していない。このように実効増倍率（Ｋｅｆｆ）が小さ
いと、サイクル初期と言えども制御環による炉心出力の
制御が困難となるので好ましくないのである。またサイ
クル末期の実効増倍率＜Ｋｅｆｆ＞を見ると、バンドル
Ｖの方がバンドル■よりも燃料経済性の点で優れている
ことがわかる。
クル初期において実効増倍率（Ｋｅ「「）が目標値に達
していない。このように実効増倍率（Ｋｅｆｆ）が小さ
いと、サイクル初期と言えども制御環による炉心出力の
制御が困難となるので好ましくないのである。またサイ
クル末期の実効増倍率＜Ｋｅｆｆ＞を見ると、バンドル
Ｖの方がバンドル■よりも燃料経済性の点で優れている
ことがわかる。
なお、第２の発明についても上記実施例に限らない。例
えば第８図のように、天然ウラン、微濃縮ウランまたは
劣化ウランのいずれか一つを下端部に入れてもよいし、
第９図のように上下両端部に入れてもよい。
えば第８図のように、天然ウラン、微濃縮ウランまたは
劣化ウランのいずれか一つを下端部に入れてもよいし、
第９図のように上下両端部に入れてもよい。
以上のように、第１発明によれば、沸騰水形原子炉の炉
心部に装荷される燃料集合体において燃料経済性の向上
を図ることができる。
心部に装荷される燃料集合体において燃料経済性の向上
を図ることができる。
また第２の発明によれば、原子炉安全性の向上のための
炉停止余裕を充分確保しつつ沸噴水形原子炉のスペクト
ルシフト効果を増大させ、燃料経済性の向上を図ること
ができる。
炉停止余裕を充分確保しつつ沸噴水形原子炉のスペクト
ルシフト効果を増大させ、燃料経済性の向上を図ること
ができる。
第１図は第１の発明に係る実施例の燃料集合体を模式的
に示す図、第２図は同実施例の効果を説明するための無
限増倍率と燃焼度との関係を示す図、第３図及び第４図
は第１の発明に係るそれぞれ他の実施例の燃料集合体を
模式的に示す図、第５図は第２の発明に係る実施例の燃
料集合体を模式的に示す因、第６図は同実施例の燃料集
合体と対比される燃料集合体を模式的に示す図、第７図
は同実施例の効果を説明するための実効増倍率とサイク
ル燃焼度との関係を示す図、第８図及び第９図は第２の
発明に係るそれぞれ他の実施例の燃Ｆ１１！合体を模式
的に示す図である。 ■・・・上部領域、■・・・下部領域、工ａ・・・上部
領域、■ａ・・・中央部領域、ｌ［ａ・・・下部領域。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 第１図 第２図 第３図 第４ 図第５図 第６図 第８ 図 第９ 図
に示す図、第２図は同実施例の効果を説明するための無
限増倍率と燃焼度との関係を示す図、第３図及び第４図
は第１の発明に係るそれぞれ他の実施例の燃料集合体を
模式的に示す図、第５図は第２の発明に係る実施例の燃
料集合体を模式的に示す因、第６図は同実施例の燃料集
合体と対比される燃料集合体を模式的に示す図、第７図
は同実施例の効果を説明するための実効増倍率とサイク
ル燃焼度との関係を示す図、第８図及び第９図は第２の
発明に係るそれぞれ他の実施例の燃Ｆ１１！合体を模式
的に示す図である。 ■・・・上部領域、■・・・下部領域、工ａ・・・上部
領域、■ａ・・・中央部領域、ｌ［ａ・・・下部領域。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 第１図 第２図 第３図 第４ 図第５図 第６図 第８ 図 第９ 図
Claims (2)
- （１）上下方向に向けて配置される多数の燃料棒より構
成され、沸騰水形原子炉の炉心部に装荷される燃料集合
体において、上下端部の少なくとも一方に天然ウラン、
微濃縮ウラン又は劣化ウランのいずれか一つを入れ、そ
れ以外の領域を上部領域と下部領域とに区分して上部領
域に高濃縮度ウラン、下部領域に低濃縮度ウランを入れ
るとともに、数本の燃料棒はその全長にわたって高濃度
の可燃性毒物を入れた全長可燃性毒物入り燃料棒とし、
別の少数本の燃料棒は上部領域のみに低濃度の可燃性毒
物を入れた部分長可燃性毒物入り燃料棒とすることを特
徴とする燃料集合体。 - （２）上下方向に向けて配置される多数の燃料棒より構
成され、沸騰水形原子炉の炉心部に装荷される燃料集合
体において、上下端部の少なくとも一方に天然ウラン、
微濃縮ウラン又は劣化ウランのいずれか一つを入れ、そ
れ以外の領域を上部領域、中央部領域及び下部領域に区
分して上部及び下部領域に低濃縮度ウラン、中央部領域
に高濃縮度ウランを入れるとともに、数本の燃料棒はそ
の全長にわたって高濃度の可燃性毒物を入れた全長可燃
性毒物入り燃料棒とし、別の少数本の燃料棒は中央部領
域のみに低濃度の可燃性毒物を入れた部分長可燃性毒物
入り燃料棒とすることを特徴とする燃料集合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61223828A JPH0636048B2 (ja) | 1986-09-24 | 1986-09-24 | 燃料集合体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61223828A JPH0636048B2 (ja) | 1986-09-24 | 1986-09-24 | 燃料集合体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6379094A true JPS6379094A (ja) | 1988-04-09 |
| JPH0636048B2 JPH0636048B2 (ja) | 1994-05-11 |
Family
ID=16804352
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61223828A Expired - Lifetime JPH0636048B2 (ja) | 1986-09-24 | 1986-09-24 | 燃料集合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0636048B2 (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5464287A (en) * | 1977-10-31 | 1979-05-23 | Toshiba Corp | Nuclear fuel assembly |
| JPS58196483A (ja) * | 1982-05-12 | 1983-11-15 | 株式会社東芝 | 燃料集合体 |
| JPS5984184A (ja) * | 1982-11-05 | 1984-05-15 | 株式会社日立製作所 | 沸騰水型原子炉用燃料集合体 |
| JPS60117182A (ja) * | 1983-11-30 | 1985-06-24 | 株式会社東芝 | 沸騰水型原子炉用燃料集合体 |
-
1986
- 1986-09-24 JP JP61223828A patent/JPH0636048B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5464287A (en) * | 1977-10-31 | 1979-05-23 | Toshiba Corp | Nuclear fuel assembly |
| JPS58196483A (ja) * | 1982-05-12 | 1983-11-15 | 株式会社東芝 | 燃料集合体 |
| JPS5984184A (ja) * | 1982-11-05 | 1984-05-15 | 株式会社日立製作所 | 沸騰水型原子炉用燃料集合体 |
| JPS60117182A (ja) * | 1983-11-30 | 1985-06-24 | 株式会社東芝 | 沸騰水型原子炉用燃料集合体 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0636048B2 (ja) | 1994-05-11 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |