JPS6380427A - パツフア形ガスしや断器 - Google Patents
パツフア形ガスしや断器Info
- Publication number
- JPS6380427A JPS6380427A JP22374386A JP22374386A JPS6380427A JP S6380427 A JPS6380427 A JP S6380427A JP 22374386 A JP22374386 A JP 22374386A JP 22374386 A JP22374386 A JP 22374386A JP S6380427 A JPS6380427 A JP S6380427A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- section
- buffer
- electrode section
- movable
- fixed
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Circuit Breakers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的〕
（産業上の利用分野）
本発明はバッファ形ガスしゃ断器に係り、特にアーク電
極の表面処理に関する。
極の表面処理に関する。
（従来の技術）
近年、電力需要の増大に伴ない発電所は容量増加の一途
をたどっている。しかも電力の大量消費地である都市部
における発電所の建設用のため、送電線路は長距離化し
、この送電効率の向上のために高電圧化の傾向にある。
をたどっている。しかも電力の大量消費地である都市部
における発電所の建設用のため、送電線路は長距離化し
、この送電効率の向上のために高電圧化の傾向にある。
このような送電系統の大容量高電圧化に伴ない変電所や
開閉所に用いられる遮断器に要求される遮断容量も増大
の一途をたどり、現在５５０ ｋＶ系統では、遮断電流
が６３ｋＡのものまで実用化されている。この５５０
ｋＶ・６３ｋＡ級の遮断器は４点切で構成されているが
、遮断器の信頼性を向上させるためには遮断点数を少な
くし、部品数を少なくすることが重要である。このため
には、１遮断点当りの遮断容量を向上させ、例えば５５
０ ｋＶ・６３ｋＡを２点切あるいは１点切化すること
が必要である。
開閉所に用いられる遮断器に要求される遮断容量も増大
の一途をたどり、現在５５０ ｋＶ系統では、遮断電流
が６３ｋＡのものまで実用化されている。この５５０
ｋＶ・６３ｋＡ級の遮断器は４点切で構成されているが
、遮断器の信頼性を向上させるためには遮断点数を少な
くし、部品数を少なくすることが重要である。このため
には、１遮断点当りの遮断容量を向上させ、例えば５５
０ ｋＶ・６３ｋＡを２点切あるいは１点切化すること
が必要である。
このような遮断容量の向上を達成するために従来１６８
ｋＶ以上の送Ｎ電圧系統に用いられてきたものは、バ
ッファ形ガスしゃ断器である。これは遮断器の構造が簡
単な上に、絶縁及び消弧ガスとして使用するＳＦｅガス
のような絶縁ガスの優れた性能によるものである。また
、変電所の機器全体をＳＦｅガスで絶縁する密封形ガス
絶縁開閉所においては、用いられる絶縁ガスが遮断器と
他の機器とで同一のものを用いていることから、他の機
器との絶縁協調が可能であり、機器の配置の点からも効
率が良いので特によく使用される。
ｋＶ以上の送Ｎ電圧系統に用いられてきたものは、バ
ッファ形ガスしゃ断器である。これは遮断器の構造が簡
単な上に、絶縁及び消弧ガスとして使用するＳＦｅガス
のような絶縁ガスの優れた性能によるものである。また
、変電所の機器全体をＳＦｅガスで絶縁する密封形ガス
絶縁開閉所においては、用いられる絶縁ガスが遮断器と
他の機器とで同一のものを用いていることから、他の機
器との絶縁協調が可能であり、機器の配置の点からも効
率が良いので特によく使用される。
従来のバッファ形ガスしゃ断器は、タンク内に絶縁ガス
を封入し、このタンク内に固定電極部とこれに対向した
可動１！橿部と、この可動電極部と隣接したバッファ部
とからなる遮断部が収納される。この遮断部の可！７１
電極部とバッファ部との可動部は可動電極ロッドと連結
される操作ロッドを介して駆動機構部に連結される。ま
た遮断時には駆動機構部によって可動部が操作され、バ
ッファ部によって圧縮された絶縁ガスが固定及び可動電
極部間に発生したアークに吹付は消弧するようになって
いる。
を封入し、このタンク内に固定電極部とこれに対向した
可動１！橿部と、この可動電極部と隣接したバッファ部
とからなる遮断部が収納される。この遮断部の可！７１
電極部とバッファ部との可動部は可動電極ロッドと連結
される操作ロッドを介して駆動機構部に連結される。ま
た遮断時には駆動機構部によって可動部が操作され、バ
ッファ部によって圧縮された絶縁ガスが固定及び可動電
極部間に発生したアークに吹付は消弧するようになって
いる。
このような従来のバッファ形ガスしゃ断器の遮断部は第
２図に示すように構成される。すなわち、遮断部１は固
定電極部２と可動電極部３とバッファ部４とからなって
いる。固定１！極部２は中心の固定アーク電極８と、そ
の外側に設けられた円筒状の固定通電接触子９と固定シ
ールド１８とを備えている。
２図に示すように構成される。すなわち、遮断部１は固
定電極部２と可動電極部３とバッファ部４とからなって
いる。固定１！極部２は中心の固定アーク電極８と、そ
の外側に設けられた円筒状の固定通電接触子９と固定シ
ールド１８とを備えている。
一方、可動電極部３とバッファ部４とは図示しないタン
クの内側に図示しない支持絶縁筒を介して取付けられる
。またバッファ部４はタンク側に固着されたバッファピ
ストン１１とこのバッファピストン１１の外側に駆ｖＪ
＠構部に駆動されてｌ言動するバッファシリンダ１２と
、この両者によって形成されるバッファ室５とからなっ
ている。このバッファシリンダ１２と連結される可動電
極ロッド１３がバッファピストン１１の内部に挿通され
て、駆動機構部と操作ロッドを介して連結される。そし
て可動電極部３はバッファシリンダ１２の底部１２ａに
例えばアークフィンガーからなる可動アーク電極１４と
これを囲むように絶縁ノズル１５とが設けられる。
クの内側に図示しない支持絶縁筒を介して取付けられる
。またバッファ部４はタンク側に固着されたバッファピ
ストン１１とこのバッファピストン１１の外側に駆ｖＪ
＠構部に駆動されてｌ言動するバッファシリンダ１２と
、この両者によって形成されるバッファ室５とからなっ
ている。このバッファシリンダ１２と連結される可動電
極ロッド１３がバッファピストン１１の内部に挿通され
て、駆動機構部と操作ロッドを介して連結される。そし
て可動電極部３はバッファシリンダ１２の底部１２ａに
例えばアークフィンガーからなる可動アーク電極１４と
これを囲むように絶縁ノズル１５とが設けられる。
この絶縁ノズル１５はシールド効果と通電の役目をもっ
た可動通電接触子２０によって押えられるようにして取
付けられる。なお絶縁ノズル１５の内側にガス流路１５
ａを形成し、このガス流路１５ａはバッファ室５と連通
孔１１ｂによって連通している。
た可動通電接触子２０によって押えられるようにして取
付けられる。なお絶縁ノズル１５の内側にガス流路１５
ａを形成し、このガス流路１５ａはバッファ室５と連通
孔１１ｂによって連通している。
このように構成された従来のバッファ形ガスしゃ断器に
おいては可動Ｎ極ロッド１３が駆動機構部によって往復
運動すると、可動電極部３はこれと対向する固定電極部
２との間で開閉動作を行い電流を遮断する。
おいては可動Ｎ極ロッド１３が駆動機構部によって往復
運動すると、可動電極部３はこれと対向する固定電極部
２との間で開閉動作を行い電流を遮断する。
遮断部１が遮断動作中のときには固定アーク電極８と可
動アーク電極１４との間に図示しないアークが発生する
。しかし、遮断動作によりバッファシリンダ１２が図示
右側へ移動し、パンファ室５内で絶縁ガスが圧縮される
と、この絶縁ガスが連通孔１１ｂ１ガス流路１５ａを通
り図示しないアークに吹付けられ消弧する。
動アーク電極１４との間に図示しないアークが発生する
。しかし、遮断動作によりバッファシリンダ１２が図示
右側へ移動し、パンファ室５内で絶縁ガスが圧縮される
と、この絶縁ガスが連通孔１１ｂ１ガス流路１５ａを通
り図示しないアークに吹付けられ消弧する。
（発明が解決しようとする問題点）
このような高電圧のバッファ形ガスしゃ断器においては
、遮断器の遮断点数を減少させようとすると、進みおる
いは遅れ小ｉ流遮断のように電流遮断後の過渡回復電圧
が非常に高くなり、遮断器の１点当りの極間に生ずる電
界強度が高くなる。
、遮断器の遮断点数を減少させようとすると、進みおる
いは遅れ小ｉ流遮断のように電流遮断後の過渡回復電圧
が非常に高くなり、遮断器の１点当りの極間に生ずる電
界強度が高くなる。
そのため、非常に高い過渡回復電圧に対して再点弧およ
び再点弧する際、固定及び可動アーク１穫８．１４間で
発生せず、固定アーク電極８と可動通電接触子２０の間
、あるいは固定シールド１８と可動通電接触子２０との
間で発生する危険性が高くなるという不都合な点があっ
た。
び再点弧する際、固定及び可動アーク１穫８．１４間で
発生せず、固定アーク電極８と可動通電接触子２０の間
、あるいは固定シールド１８と可動通電接触子２０との
間で発生する危険性が高くなるという不都合な点があっ
た。
この原因に絶縁破壊電圧のばらつきがある。すなわち、
固定及び可動アーク電極８．１４間が常に最小の絶縁破
壊電圧を有するように設計されているが、固定シールド
１８及び可動通電接触子２０を形成するアルミニウム材
の表面状態の影響により、絶縁破壊電圧のばらつきの幅
が非常に大きく、固定シールド１８もしくは可動通電接
触子２０から放電が発生する確率がかなり高くなってし
まった。
固定及び可動アーク電極８．１４間が常に最小の絶縁破
壊電圧を有するように設計されているが、固定シールド
１８及び可動通電接触子２０を形成するアルミニウム材
の表面状態の影響により、絶縁破壊電圧のばらつきの幅
が非常に大きく、固定シールド１８もしくは可動通電接
触子２０から放電が発生する確率がかなり高くなってし
まった。
本発明は、上記の点を考慮してなされたもので、その目
的とするところは、開極途中における可動電極部の絶縁
破壊電圧に及ぼす表面状態の影響を抑制し、絶縁破壊電
圧のばらつきを小さくすることによって再発弧あるいは
再点弧を防止するとともに、この現象が原因となってア
ーク電極以外の箇所でアークがｍＩ＋８することを防止
した信頼性の高いバッファ形ガスしゃ断器を提供するこ
とにある。
的とするところは、開極途中における可動電極部の絶縁
破壊電圧に及ぼす表面状態の影響を抑制し、絶縁破壊電
圧のばらつきを小さくすることによって再発弧あるいは
再点弧を防止するとともに、この現象が原因となってア
ーク電極以外の箇所でアークがｍＩ＋８することを防止
した信頼性の高いバッファ形ガスしゃ断器を提供するこ
とにある。
（問題点を解決するための手段さ缶用）かかる目的を達
成するために本発明のバッファ形ガスしゃ断器はアーク
電極の先端部を意図的に粗くして、電極の微視的表面積
を大きくしたことを特徴とする。
成するために本発明のバッファ形ガスしゃ断器はアーク
電極の先端部を意図的に粗くして、電極の微視的表面積
を大きくしたことを特徴とする。
（作 用）
微視的な表面積が大きくなると、絶縁破壊を引き起す弱
点の数が増加し、巨視的な表面積が増大するのと同様な
効果が得られ、絶縁破壊電圧のばらつきは小さくなり、
高信頼性を有するしゃ断器が提供できる。
点の数が増加し、巨視的な表面積が増大するのと同様な
効果が得られ、絶縁破壊電圧のばらつきは小さくなり、
高信頼性を有するしゃ断器が提供できる。
（実施例）
以下、本発明のバッファ形ガスしゃ断器の一実施例を電
極部の拡大図を示す。第１図を参照して説明する。第２
図と同一部分及び同一機能を有する部分は同符号を付し
である。
極部の拡大図を示す。第１図を参照して説明する。第２
図と同一部分及び同一機能を有する部分は同符号を付し
である。
固定アーク電極８の先端部６および可動アーク電極１４
の先端部７は一度表面突起高を３ＪＪＩｎ以下なる鏡面
仕上の侵、サンドブラスト処理などにより、表面粗さ、
すなわち、突起最高部から最低部までの距離の平均的な
値を３−以上２０μｓ以下とする。
の先端部７は一度表面突起高を３ＪＪＩｎ以下なる鏡面
仕上の侵、サンドブラスト処理などにより、表面粗さ、
すなわち、突起最高部から最低部までの距離の平均的な
値を３−以上２０μｓ以下とする。
本発明の作用を第３図、第４図を参照して説明する。第
３図は従来使用していた表面粗さが３Ｎ１以下の鏡面仕
上げの棒−平板電極の負極性開閉インパルスに対する絶
縁破壊電圧の変化を示したもので、横軸に絶縁破壊の発
生した累積回数、縦軸に棒電極表面の最大電界強度をガ
ス圧で割った値を示している。実験は上昇法により実施
した。（０の主接触子に用いられているアルミニウムで
は、初期コンディショニング後、絶縁破壊電圧は高くな
り、一定の値に落ち看き、ばらつきはそれほど大きくな
っていない。ところが、（ト）に示すアーク接触子に使
用されているエルコナイト月では、初期の低い値からし
だいに高い値が現われる一方、依然として低い値も発生
し、結果的に絶縁破壊電圧の大きなばらつきを示すこと
がわかった。高い方の値についてみればアルミニウムよ
りもエルコナイトの方が高い絶縁破壊電圧値を与えてい
る。
３図は従来使用していた表面粗さが３Ｎ１以下の鏡面仕
上げの棒−平板電極の負極性開閉インパルスに対する絶
縁破壊電圧の変化を示したもので、横軸に絶縁破壊の発
生した累積回数、縦軸に棒電極表面の最大電界強度をガ
ス圧で割った値を示している。実験は上昇法により実施
した。（０の主接触子に用いられているアルミニウムで
は、初期コンディショニング後、絶縁破壊電圧は高くな
り、一定の値に落ち看き、ばらつきはそれほど大きくな
っていない。ところが、（ト）に示すアーク接触子に使
用されているエルコナイト月では、初期の低い値からし
だいに高い値が現われる一方、依然として低い値も発生
し、結果的に絶縁破壊電圧の大きなばらつきを示すこと
がわかった。高い方の値についてみればアルミニウムよ
りもエルコナイトの方が高い絶縁破壊電圧値を与えてい
る。
それに対し、第４図に示すように、−魔鏡面仕上をした
俊、再び表面粗さを６〜１５朗とした場合には、アルミ
ニウム、エルコナイトともに絶縁破壊電圧のばらつきは
かなり小さいことがわかる。
俊、再び表面粗さを６〜１５朗とした場合には、アルミ
ニウム、エルコナイトともに絶縁破壊電圧のばらつきは
かなり小さいことがわかる。
また、第３図と第４図の比較により絶縁破壊電圧の下限
値はどの場合も同程度であることも注目に値する。
値はどの場合も同程度であることも注目に値する。
表面突起高が２０ＪＪｌｎ以上となると、ＳＦｅガス圧
が６〜７気圧においては、突起周囲の電界分布の乱れが
無視できなくなり、本試験で得た絶縁破壊電圧の下限値
を下まわり、突起高の増大に伴ない絶縁破壊電圧は低下
することが、例えば、文献「電気学会・放電研究会資料
Ｅ Ｄ−７８−１６（１９７Ｂ−２）Ｊに示されている
。したがって突起高さ３−〜２０朗となるように表面処
理をすれば、絶縁破壊電圧の下限値は鏡面仕上の場合の
それを下まわることはなく、しかも絶縁破壊電圧のばら
つきを小さくすることができる。−魔鏡面仕上をほどこ
し、再び表面を粗くする作業は、表面に大きな突起が含
まれ、ｔＰｉ縁破壊電圧が大幅に低下するのを防止する
とともに、表面の突起を一定とし、コンディショニング
効果が現われるのを防止する上で重要である。
が６〜７気圧においては、突起周囲の電界分布の乱れが
無視できなくなり、本試験で得た絶縁破壊電圧の下限値
を下まわり、突起高の増大に伴ない絶縁破壊電圧は低下
することが、例えば、文献「電気学会・放電研究会資料
Ｅ Ｄ−７８−１６（１９７Ｂ−２）Ｊに示されている
。したがって突起高さ３−〜２０朗となるように表面処
理をすれば、絶縁破壊電圧の下限値は鏡面仕上の場合の
それを下まわることはなく、しかも絶縁破壊電圧のばら
つきを小さくすることができる。−魔鏡面仕上をほどこ
し、再び表面を粗くする作業は、表面に大きな突起が含
まれ、ｔＰｉ縁破壊電圧が大幅に低下するのを防止する
とともに、表面の突起を一定とし、コンディショニング
効果が現われるのを防止する上で重要である。
アーク接触子の絶縁破壊電圧のばらつきを小さくしであ
るので、固定通電接触子９、固定シールド１８、可動通
電接触子１９、可動シールド？Ｏから絶縁破壊が発生す
る確率をかなり小さくなるように設計することが容易と
なる。そのため、高い回復電圧が印加されても再点弧、
再発弧は必ずアーク接触子間で発生する。
るので、固定通電接触子９、固定シールド１８、可動通
電接触子１９、可動シールド？Ｏから絶縁破壊が発生す
る確率をかなり小さくなるように設計することが容易と
なる。そのため、高い回復電圧が印加されても再点弧、
再発弧は必ずアーク接触子間で発生する。
また、表面突起高がそろえであるので、顕箸なコンディ
ショニング効果は現われず、多数回の動作でも、絶縁破
壊電圧およびそのばらつきは変化せず高い信頼性が（り
られる。
ショニング効果は現われず、多数回の動作でも、絶縁破
壊電圧およびそのばらつきは変化せず高い信頼性が（り
られる。
本発明により、高圧絶縁ガス中における絶縁破壊電圧の
ばらつきを少なくし、固定通電接触子と可動通電接触子
間あるいは固定シールドと可動シールドとの間で発生（
る再発弧あるいは再点弧を完全に防止した信頼性の占い
バッファ形ガスしゃ断器を提供することができる。
ばらつきを少なくし、固定通電接触子と可動通電接触子
間あるいは固定シールドと可動シールドとの間で発生（
る再発弧あるいは再点弧を完全に防止した信頼性の占い
バッファ形ガスしゃ断器を提供することができる。
第１図は本発明のバッファ形ガスしゃ断器の遮断部、電
極の拡大断面図、第２図は従来のバッファ形ガスしゃ断
器の遮断部の断面図、第３図は従来の鏡面仕上げアーク
電極の絶縁破壊電圧のばらつきを示す図、第４図は本発
明による粗い表面仕上げアーク電極の絶縁破壊電圧のば
らつきを示す図である。 １・・・しゃ断部 ２・・・固定電極３・・・
可動電極 ４・・・バッファ部５・・・バッフ
ァ至 ６．７・・・粗い表面仕上８・・・固定ア
ーク電極 ９・・・固定通電接触子１１・・・バッフ
ァピストン １２・・・バッファシリンダ１３・・・操
作ロッド １１ｂ・・・連通孔１４・・・アーク
フィンガー １５・・・絶縁ノズル１５ａ・・・ガス流
路 １８・・・固定シールド１９・・・可動通電
接触子 ２０・・・可動シールド代理人 弁理士 則
近 憲 佑 同 三俣弘文 ｑ ／８ 第２図 （αフ アルミニツム （ｂ） エルコナイト 第３図 （ｈ）エルコナイト 第４図
極の拡大断面図、第２図は従来のバッファ形ガスしゃ断
器の遮断部の断面図、第３図は従来の鏡面仕上げアーク
電極の絶縁破壊電圧のばらつきを示す図、第４図は本発
明による粗い表面仕上げアーク電極の絶縁破壊電圧のば
らつきを示す図である。 １・・・しゃ断部 ２・・・固定電極３・・・
可動電極 ４・・・バッファ部５・・・バッフ
ァ至 ６．７・・・粗い表面仕上８・・・固定ア
ーク電極 ９・・・固定通電接触子１１・・・バッフ
ァピストン １２・・・バッファシリンダ１３・・・操
作ロッド １１ｂ・・・連通孔１４・・・アーク
フィンガー １５・・・絶縁ノズル１５ａ・・・ガス流
路 １８・・・固定シールド１９・・・可動通電
接触子 ２０・・・可動シールド代理人 弁理士 則
近 憲 佑 同 三俣弘文 ｑ ／８ 第２図 （αフ アルミニツム （ｂ） エルコナイト 第３図 （ｈ）エルコナイト 第４図
Claims (1)
- 絶縁ガスを充てんした容器内に遮断部を収納し、この遮
断部は固定電極部とこれと対向した可動電極部とこの可
動電極部と隣接したバッファ部を備え、前記可動電極部
と前記バッファ部との可動側を操作ロッドを介して連結
する駆動機構部とを備え、前記固定電極部と可動電極部
はそれぞれ中心部にアークコンタクトを有し、その外周
に主接点を有しており、開極時に前記固定及び可動電極
部のアーク電極に発生したアークに絶縁性ガスを吹き付
け、消弧するバッファ形ガスしや断器において、前記ア
ーク電極の表面を表面粗さ、すなわち、突起最高部から
最低部までの距離の平均的な値が３μｍから２０μｍの
範囲内にあるように表面処理したことを特徴とするバッ
ファ形ガスしや断器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22374386A JPS6380427A (ja) | 1986-09-24 | 1986-09-24 | パツフア形ガスしや断器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22374386A JPS6380427A (ja) | 1986-09-24 | 1986-09-24 | パツフア形ガスしや断器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6380427A true JPS6380427A (ja) | 1988-04-11 |
Family
ID=16803001
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22374386A Pending JPS6380427A (ja) | 1986-09-24 | 1986-09-24 | パツフア形ガスしや断器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6380427A (ja) |
-
1986
- 1986-09-24 JP JP22374386A patent/JPS6380427A/ja active Pending
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9450394B2 (en) | Method, circuit breaker and switching unit for switching off high-voltage DC currents | |
| US11676778B2 (en) | Methods and systems for DC current interrupter based on thermionic arc extinction via anode ion depletion | |
| CN110556265A (zh) | 一种适用于容性负载投切的真空灭弧室的旋转触头结构 | |
| EP0283728B1 (en) | Gas-blast load-break switch | |
| CN103515139B (zh) | 适用于容性电流开断的真空灭弧室复合触头结构及灭弧室 | |
| Frohlich et al. | Fundamental research on vacuum interrupters at technical universities in Germany and Austria | |
| JP7393310B2 (ja) | ガス絶縁開閉装置 | |
| Sandolache et al. | Switching of capacitive current with vacuum interrupters | |
| CN207558691U (zh) | 一种单可动断口的真空灭弧室 | |
| CN103299389B (zh) | 一种通过脉冲放电熄灭低压或高压开关设备中的电弧的方法 | |
| JP2523478B2 (ja) | パツフア式ガスしや断器 | |
| JPH0374020A (ja) | パッファ形ガス遮断器 | |
| JPS62219422A (ja) | パツフア形ガス遮断器 | |
| JPH02273422A (ja) | パッファ形ガス遮断器 | |
| JPS6376224A (ja) | パツフア形ガス遮断器 | |
| RU2148281C1 (ru) | Дугогасительное устройство высоковольтного газонаполненного автокомпрессионного выключателя | |
| Armstrong et al. | Vaccum techniques in modern circuit breakers | |
| JPH02244524A (ja) | パッファ形ガス遮断器 | |
| Rieder | Circuit breakers Physical and engineering problems III-Arc-medium considerations | |
| JPS62276719A (ja) | パツフア形ガスしや断器 | |
| CN208738121U (zh) | 一种新型真空断路器 | |
| Jones | Gas filled interrupters-fundamentals | |
| JPS6224517A (ja) | ガスしや断器 | |
| JPS62241224A (ja) | パツフア形ガス遮断器 | |
| JPH05166442A (ja) | パッファ形ガス遮断器 |