JPS638202A - メタノ−ル分解による水素−一酸化炭素ガスの製造法 - Google Patents
メタノ−ル分解による水素−一酸化炭素ガスの製造法Info
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- JPS638202A JPS638202A JP61147964A JP14796486A JPS638202A JP S638202 A JPS638202 A JP S638202A JP 61147964 A JP61147964 A JP 61147964A JP 14796486 A JP14796486 A JP 14796486A JP S638202 A JPS638202 A JP S638202A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、メタノールを触媒によって分解し、水素−一
酸化炭素混合ガスを製造する方法に関し、殊に金属の熱
処理用雰囲気ガスとして好適なガス製造法である。
酸化炭素混合ガスを製造する方法に関し、殊に金属の熱
処理用雰囲気ガスとして好適なガス製造法である。
例えば金属の浸炭、焼鈍等の熱処理は熱処理炉内で種々
の温度及び雰囲気下で実施されるが、無脱炭焼鈍の場合
には７００℃〜８５０℃の温度域で、かつ雰囲気ガスの
カーボン−ポテンシャル（以下Ｃ−ポテンシャルという
）を調節しながら行なわれる。この場合、上記Ｃ−ポテ
ンシャル調節用の雰囲気ガスとしては一般に一酸化炭素
（ＣＯ）、水素（Ｈ２）を含有する不活性ガスが用いら
れるが、このようなガスを得る方法として、通常は炭化
水素を変成炉内で空気と共に９００℃以上で反応させて
得る変成炉ガス方式によっていた。
の温度及び雰囲気下で実施されるが、無脱炭焼鈍の場合
には７００℃〜８５０℃の温度域で、かつ雰囲気ガスの
カーボン−ポテンシャル（以下Ｃ−ポテンシャルという
）を調節しながら行なわれる。この場合、上記Ｃ−ポテ
ンシャル調節用の雰囲気ガスとしては一般に一酸化炭素
（ＣＯ）、水素（Ｈ２）を含有する不活性ガスが用いら
れるが、このようなガスを得る方法として、通常は炭化
水素を変成炉内で空気と共に９００℃以上で反応させて
得る変成炉ガス方式によっていた。
しかし金属の熱処理では熱処理条件に応じて種々の変成
ガスが必要になるが変成炉ガス方式では特定の熱処理用
のガスが発生するようにされているため特定の変成ガス
生成の専用炉となり、多目的に使用し得ず設備面、経済
面で得策でない。
ガスが必要になるが変成炉ガス方式では特定の熱処理用
のガスが発生するようにされているため特定の変成ガス
生成の専用炉となり、多目的に使用し得ず設備面、経済
面で得策でない。
次に運搬、貯蔵に便利なメタノール（ＣＨ３０Ｈ９大気
圧、常温下で液体）を窒素ガスの如き不活性ガスに適量
同伴して熱処理炉内に導入し、該炉内でメタノールを熱
分解させて、所望量のＣＯ。
圧、常温下で液体）を窒素ガスの如き不活性ガスに適量
同伴して熱処理炉内に導入し、該炉内でメタノールを熱
分解させて、所望量のＣＯ。
Ｈ２含有不活性ガスを得る方法が提案されている。
しかし、メタノールは理論的には７２０℃以上でＣＨ３
０Ｈ−＋Ｃ○＋２Ｈ２の反応が進むことになっているが
、実際には該反応は８５０℃以上の高温で迅速に反応さ
せることによって進行し、上記温度以下では、該反応以
外に ２ ＣＨ３０Ｈ−＊ Ｃ＋ ＣＨ４＋ ２ Ｈ２０２０
Ｈ３０Ｈ−）２Ｇ＋２Ｈ２＋２８２０２ ＣＨ３０Ｈ＝
ＯＯ２＋ ＣＨ４＋ ２ Ｈ２２ＣＨｓ ＯＨ−４
００２＋ Ｃ＋、 ４ Ｈ２等の反応が起こり、二酸化
炭素（ＣＯ２）、メタン（ＣＨ４）、炭素（Ｃ）、水（
Ｈ２０）などＣ−ポテンシャルの調節を阻害するガスが
多聞に生成してしまう。このため良好なＣ−ポテンシャ
ル調節用雰囲気ガスを得るには８５０℃以上の温度が必
要であり、実用性に乏しい。
０Ｈ−＋Ｃ○＋２Ｈ２の反応が進むことになっているが
、実際には該反応は８５０℃以上の高温で迅速に反応さ
せることによって進行し、上記温度以下では、該反応以
外に ２ ＣＨ３０Ｈ−＊ Ｃ＋ ＣＨ４＋ ２ Ｈ２０２０
Ｈ３０Ｈ−）２Ｇ＋２Ｈ２＋２８２０２ ＣＨ３０Ｈ＝
ＯＯ２＋ ＣＨ４＋ ２ Ｈ２２ＣＨｓ ＯＨ−４
００２＋ Ｃ＋、 ４ Ｈ２等の反応が起こり、二酸化
炭素（ＣＯ２）、メタン（ＣＨ４）、炭素（Ｃ）、水（
Ｈ２０）などＣ−ポテンシャルの調節を阻害するガスが
多聞に生成してしまう。このため良好なＣ−ポテンシャ
ル調節用雰囲気ガスを得るには８５０℃以上の温度が必
要であり、実用性に乏しい。
そこで、上記不都合を解決するため種々考究した結果、
メタノール分解用触媒としてニッケルーカリウム（Ｎｉ
−Ｋ）系触媒（特公昭６０−４５９３９号を用いてメタ
ノールをＣＯとＨ２に熱分解する方法に看目し種々実験
を試みた。この結果、該触媒を用いた方法によれば、メ
タノールを２００℃〜６００℃の比較的低温でＣＯとＨ
２に分解でき、その他の成分の生成は極めて少なく、所
望の目的、効果をもつガスが得られたが、メタノール分
解時にカーボンが生成し、短時間で触媒の活性化が低下
すると共に、配管系に閉塞が生ずる等の問題点のあるこ
とが知見された。
メタノール分解用触媒としてニッケルーカリウム（Ｎｉ
−Ｋ）系触媒（特公昭６０−４５９３９号を用いてメタ
ノールをＣＯとＨ２に熱分解する方法に看目し種々実験
を試みた。この結果、該触媒を用いた方法によれば、メ
タノールを２００℃〜６００℃の比較的低温でＣＯとＨ
２に分解でき、その他の成分の生成は極めて少なく、所
望の目的、効果をもつガスが得られたが、メタノール分
解時にカーボンが生成し、短時間で触媒の活性化が低下
すると共に、配管系に閉塞が生ずる等の問題点のあるこ
とが知見された。
この発明はかかる実情を背景になされたもので、触媒の
活性化が長時間低下せず、また配管系を閉塞しないメタ
ノール分解による水素−一酸化炭素ガスの製造方法を提
供することを目的とする。
活性化が長時間低下せず、また配管系を閉塞しないメタ
ノール分解による水素−一酸化炭素ガスの製造方法を提
供することを目的とする。
本発明の特徴とするところは、１〜５ｖＯ［％の水を含
むメタノールをＮｉ−に触媒若しくはＣｕ−Ｑｒ−１ｖ
ｌｎ系触媒中で２００℃〜６００℃の温度下で熱分解す
ることにより水素−一酸化炭素混合ガスを製造する方法
にある。
むメタノールをＮｉ−に触媒若しくはＣｕ−Ｑｒ−１ｖ
ｌｎ系触媒中で２００℃〜６００℃の温度下で熱分解す
ることにより水素−一酸化炭素混合ガスを製造する方法
にある。
以下に本発明に係る水素−一酸化炭素混合ガスの製造法
について金属の熱処理に使用される雰囲気ガスを得る例
として詳細に説明する。
について金属の熱処理に使用される雰囲気ガスを得る例
として詳細に説明する。
第１図は実験に用いた装置のフローシートで、１はメタ
ノール、２は不活性ガスとしての窒素ガス（Ｎ２）であ
る。該メタノール１．窒素ガス２はそれぞれに連設した
管を介して混合気３内に導入されて混合され、次いで管
４を介して触媒筒５に導入される。触媒筒５内には１０
０％Ｈ２雰囲気中で３５０”Ｃの温度で３０時間加熱し
て活性化したＮｉ−に系触媒を充填し、加熱器６により
触媒筒５内の触媒温度を３２０’Ｃに保持した。このよ
うにして、混合器３で混合されたメタノール１は触媒筒
５内でＣＯとＨ２とに分解し、管７を介して熱処理炉８
内に導入されるものである。
ノール、２は不活性ガスとしての窒素ガス（Ｎ２）であ
る。該メタノール１．窒素ガス２はそれぞれに連設した
管を介して混合気３内に導入されて混合され、次いで管
４を介して触媒筒５に導入される。触媒筒５内には１０
０％Ｈ２雰囲気中で３５０”Ｃの温度で３０時間加熱し
て活性化したＮｉ−に系触媒を充填し、加熱器６により
触媒筒５内の触媒温度を３２０’Ｃに保持した。このよ
うにして、混合器３で混合されたメタノール１は触媒筒
５内でＣＯとＨ２とに分解し、管７を介して熱処理炉８
内に導入されるものである。
上２１１１Ｊｉ１［ヨリ、８５ＶＯＬ％Ｎｚ＋１５ＶＯ
Ｌ％ＣＨ３０Ｈの混合ガスを１．２４／ｍｉｎ＋７）割
合で例えば４４．２ｗｔ％Ｎｉ＋９，５ｗｔ％Ｋをシリ
カアルミナ担体に担持したＮｉ−に触媒を充填した触媒
筒５に流スト、５６ 、７ ＶＯＬ ％ Ｎ ２ ＋
２８ 。
Ｌ％ＣＨ３０Ｈの混合ガスを１．２４／ｍｉｎ＋７）割
合で例えば４４．２ｗｔ％Ｎｉ＋９，５ｗｔ％Ｋをシリ
カアルミナ担体に担持したＮｉ−に触媒を充填した触媒
筒５に流スト、５６ 、７ ＶＯＬ ％ Ｎ ２ ＋
２８ 。
７ＶＯＬ ％Ｈ２＋ １２．２ＶＯＬ ％ＣＯ＋０．３
ＶＯＬ％ＣＨ４＋ １ 、４ＶＯＬ％ＣＯ２＋ ０ 、
７ ＶＯＬ％ＣＨ３０Ｈの成分で、かつ露点が一１６℃
以下の熱分解ガスが２．ＯＪ／ｗｉｎの割合で生じ、目
的とするＣＯ，Ｈ２を主成分とし、ＣＯ，、ＣＯ２成分
が極微量の良好なＣ−ポテンシャル調節用雰囲気ガスが
得られる。しかし、上記した反応は約３０程度度で触媒
筒５での通気抵抗が増大し、かっＣＯ，Ｈ２以外の成分
の生成が増加してくる。
ＶＯＬ％ＣＨ４＋ １ 、４ＶＯＬ％ＣＯ２＋ ０ 、
７ ＶＯＬ％ＣＨ３０Ｈの成分で、かつ露点が一１６℃
以下の熱分解ガスが２．ＯＪ／ｗｉｎの割合で生じ、目
的とするＣＯ，Ｈ２を主成分とし、ＣＯ，、ＣＯ２成分
が極微量の良好なＣ−ポテンシャル調節用雰囲気ガスが
得られる。しかし、上記した反応は約３０程度度で触媒
筒５での通気抵抗が増大し、かっＣＯ，Ｈ２以外の成分
の生成が増加してくる。
このときの触媒の色は、触媒筒５へ充填した時の灰色の
状態から黒色へと変色しており、更に黒色の成分を分析
するとカーボンであることが判明した。
状態から黒色へと変色しており、更に黒色の成分を分析
するとカーボンであることが判明した。
このように単に通常の手段によって上記Ｎｉ−に系触媒
を用いてメタノールを分解する方法ではメタノール分解
時にカーボンが生成し、該カーボンがＮｉ−に系触媒に
付着して触媒間の通気路を閉塞し、通気抵抗が増大する
と共に、触媒としての活性が低下して前記の如く、ＣＯ
，Ｈ２以外の不要成分の生成が増加して所望する雰囲気
ガスが短時間で得られなくなってしまう。これはＣｕ−
Ｃｒ−Ｍｎ系触媒を用いた場合も同様であった。
を用いてメタノールを分解する方法ではメタノール分解
時にカーボンが生成し、該カーボンがＮｉ−に系触媒に
付着して触媒間の通気路を閉塞し、通気抵抗が増大する
と共に、触媒としての活性が低下して前記の如く、ＣＯ
，Ｈ２以外の不要成分の生成が増加して所望する雰囲気
ガスが短時間で得られなくなってしまう。これはＣｕ−
Ｃｒ−Ｍｎ系触媒を用いた場合も同様であった。
以上から、金属熱処理用雰囲気ガスとしての条件、即ち
０８５０℃以下の温度で製造できること、■Ｃｏ、Ｈ２
以外のＣＨ４、ＣＯ２、Ｈ２０などＣ−ポテンシャル調
節を阻害する成分の生成が少ないこと、■長時間にわた
って連続して良好な雰囲気ガスが得られること等の条件
に対し満足な結果は得られないことが判った。
０８５０℃以下の温度で製造できること、■Ｃｏ、Ｈ２
以外のＣＨ４、ＣＯ２、Ｈ２０などＣ−ポテンシャル調
節を阻害する成分の生成が少ないこと、■長時間にわた
って連続して良好な雰囲気ガスが得られること等の条件
に対し満足な結果は得られないことが判った。
本発明者は、種々この解決策について考究した結果、メ
タノールに特定範囲の水分の存在下で前記触媒中に通す
ことにより、不都合の解消されることを見出した。即ち
、メタノールに１ＶＯＬ％〜５ ＶＯＬ％の水を含有さ
せ、前記第１図に例示した実験装置を用い、前記同様の
条件下でメタノールの熱分解を行なった処、ｉ ｏｏｏ
時間時間経過熱分解反応は正常に行なわれ、また通気抵
抗もほとんど低下せず、長期に亘って熱分解反応を持続
することが可能となった。以下これを、第２図に添加水
分量に対するメタノール分解率（左目盛参照）及びカー
ボン生成率（右目盛参照）の関係を、第３図に添加水分
量に対する生成した熱分解ガスの成分組成を例示して説
明する。なお、第３図ではＣｏ、Ｈ２の濃度は左側の目
盛りを、また、ＣＯ２、ＣＨ４，Ｈ２０の濃度は右側の
目盛りを参照するものである。
タノールに特定範囲の水分の存在下で前記触媒中に通す
ことにより、不都合の解消されることを見出した。即ち
、メタノールに１ＶＯＬ％〜５ ＶＯＬ％の水を含有さ
せ、前記第１図に例示した実験装置を用い、前記同様の
条件下でメタノールの熱分解を行なった処、ｉ ｏｏｏ
時間時間経過熱分解反応は正常に行なわれ、また通気抵
抗もほとんど低下せず、長期に亘って熱分解反応を持続
することが可能となった。以下これを、第２図に添加水
分量に対するメタノール分解率（左目盛参照）及びカー
ボン生成率（右目盛参照）の関係を、第３図に添加水分
量に対する生成した熱分解ガスの成分組成を例示して説
明する。なお、第３図ではＣｏ、Ｈ２の濃度は左側の目
盛りを、また、ＣＯ２、ＣＨ４，Ｈ２０の濃度は右側の
目盛りを参照するものである。
なお、実線はＮｔ−に系触媒を使用した場合、破線はＣ
ｕ−Ｃｒ−Ｍｎ系触媒を使用した場合である。
ｕ−Ｃｒ−Ｍｎ系触媒を使用した場合である。
第２図によると、メタノールに対する水分添加量を増加
するに従ってメタノールの熱分解率が向上すると共にカ
ーボン生成量が減少することが明らかである。また、第
３図によると、水分添加吊が１〜２％の間ではＣｏ、＋
２という必要な成分が増加し、水分添加量２％以上では
前記Ｃｏ、＋２の成分の生成はほぼ一定になる。他方、
ＣＯ２生成量は水分添加量の増加に従って増加し、水分
添加量５％では１．２％となるが、これ以上のＣＯ２の
増加は好ましくなく、殊にＣ−ポテンシャル制御上は不
都合である。また、水分添加量の増加に伴って＋２０の
発生も若干増加するがこれもＣ−ポテンシャル調節を困
難にする。なお、ＣＨ４はほぼ一定である。
するに従ってメタノールの熱分解率が向上すると共にカ
ーボン生成量が減少することが明らかである。また、第
３図によると、水分添加吊が１〜２％の間ではＣｏ、＋
２という必要な成分が増加し、水分添加量２％以上では
前記Ｃｏ、＋２の成分の生成はほぼ一定になる。他方、
ＣＯ２生成量は水分添加量の増加に従って増加し、水分
添加量５％では１．２％となるが、これ以上のＣＯ２の
増加は好ましくなく、殊にＣ−ポテンシャル制御上は不
都合である。また、水分添加量の増加に伴って＋２０の
発生も若干増加するがこれもＣ−ポテンシャル調節を困
難にする。なお、ＣＨ４はほぼ一定である。
以上のように、副生ガスの少ない水素−一酸化炭素ガス
を得ること、殊に金属熱処理用雰囲気ガスとしては組成
成分の濃度の制約から水分添加量の最大値は５ ＶＯＬ
％とすることが好ましい。
を得ること、殊に金属熱処理用雰囲気ガスとしては組成
成分の濃度の制約から水分添加量の最大値は５ ＶＯＬ
％とすることが好ましい。
次に水分添加量がｉ ｖｏｔ％以下では第２図に示す如
くカーボン発生に対し抑止効果がなく、１ＶＯＬ％以上
の水分添加でカーボン発生抑止効果が現出し、更に３
ｖｏｔ％以上の水分含量になるとその効果が顕著になる
。従って水分添加量の下限値は１ ＶＯＬ％とすること
が好ましい。
くカーボン発生に対し抑止効果がなく、１ＶＯＬ％以上
の水分添加でカーボン発生抑止効果が現出し、更に３
ｖｏｔ％以上の水分含量になるとその効果が顕著になる
。従って水分添加量の下限値は１ ＶＯＬ％とすること
が好ましい。
なお、水分の添加方法はメタノールを貯液した容器に水
を所定段滴下した後、適宜撹拌して均一に混合すれば良
い。
を所定段滴下した後、適宜撹拌して均一に混合すれば良
い。
次にＣｕ−Ｃｒ−Ｍｎ系触媒を使用した例を説明する。
前記第１図に例示した実験装置の触媒筒５に１ｇｗｔ％
ＣｕＯ＋２３ｗｔ％Ｃｒ２Ｏ３＋１５ｗｔ％ＭｎＯ２＋
２５ｗｔ％ＡＪ２０３の成分をＮ２ベースで１０％の＋
２雰囲気中で４６０℃で１６時間加熱して活性化したＣ
ｕ−Ｃｒ−Ｍｎ系触媒を充填し、加熱器６により触媒筒
５内の触媒温度を４５０℃に保持した。次いで、該触媒
筒５内に水分含有量を１ ＶＯＬ％〜５ＶＯＬ％とした
メタノールを２ＱＶＯＬ％とＮ２を８０ＶＯＬ％の割合
で混合し、該混合ガスを２．１４／ｌｌ１ｉｎの割合で
導入し熱分解した結果、６０．７％Ｎ２ ＋２５．６％
Ｈ・２＋８゜０％ＣＯ＋１．３％ＣＨ４＋３．５％ＣＯ
２＋０゜９％ＣＨ３０Ｈの分解ガスが２．９４／ｍｉｎ
の割合で得られ、また、該分解ガスの露点は一６０℃以
下であった。そして、上記反応を１０００時間継続した
時点では触媒の活性が低下することなく熱分解を持続し
得た。
ＣｕＯ＋２３ｗｔ％Ｃｒ２Ｏ３＋１５ｗｔ％ＭｎＯ２＋
２５ｗｔ％ＡＪ２０３の成分をＮ２ベースで１０％の＋
２雰囲気中で４６０℃で１６時間加熱して活性化したＣ
ｕ−Ｃｒ−Ｍｎ系触媒を充填し、加熱器６により触媒筒
５内の触媒温度を４５０℃に保持した。次いで、該触媒
筒５内に水分含有量を１ ＶＯＬ％〜５ＶＯＬ％とした
メタノールを２ＱＶＯＬ％とＮ２を８０ＶＯＬ％の割合
で混合し、該混合ガスを２．１４／ｌｌ１ｉｎの割合で
導入し熱分解した結果、６０．７％Ｎ２ ＋２５．６％
Ｈ・２＋８゜０％ＣＯ＋１．３％ＣＨ４＋３．５％ＣＯ
２＋０゜９％ＣＨ３０Ｈの分解ガスが２．９４／ｍｉｎ
の割合で得られ、また、該分解ガスの露点は一６０℃以
下であった。そして、上記反応を１０００時間継続した
時点では触媒の活性が低下することなく熱分解を持続し
得た。
以上のように、本発明はメタノールを熱分解して水素−
一酸化炭素混合ガスを得るにあたり、メタノールに１
ＶＯＬ％〜５ＶＯＬ％の水を添加してＮｉ−に系触媒又
はＣｕ−Ｃｒ−、Ｍｎ系触媒で熱分解する方法に係るも
のであり、水を添加しない場合に比べてカーボンの発生
を抑止できるのでメタノールの熱分解を高め得るばかり
でなく、長期にわたって良好な水素−一酸化炭素混合ガ
スを連続して製造でき、殊に金属の熱処理の如く長時間
の雰囲気ガス使用に効果的である。更に、８５０℃以下
の従来困難視されてきた温度域での金属の熱処理に応用
し得て生産性を向上でき実施効果が大きい。また本方法
は比較的低温下でできるので、上記金属の熱処理炉内に
触媒筒を設ける等により、炉の熱源をそのまま利用して
触媒温度を維持でき好都合である。又、本発明方法はそ
れぞれの熱処理に必要とされる所望の組成の雰囲気ガス
をメタノール量を制御することによって容易に得られる
のでＣ−ポテンシャル制御用ばかりでなく、多目的の熱
処理に使用でき、また、単に水をメタノールの１ｖＯ［
％〜５ＶＯＬ％添加するだけで良いので極めて簡単であ
り、実施効果が大きい。
一酸化炭素混合ガスを得るにあたり、メタノールに１
ＶＯＬ％〜５ＶＯＬ％の水を添加してＮｉ−に系触媒又
はＣｕ−Ｃｒ−、Ｍｎ系触媒で熱分解する方法に係るも
のであり、水を添加しない場合に比べてカーボンの発生
を抑止できるのでメタノールの熱分解を高め得るばかり
でなく、長期にわたって良好な水素−一酸化炭素混合ガ
スを連続して製造でき、殊に金属の熱処理の如く長時間
の雰囲気ガス使用に効果的である。更に、８５０℃以下
の従来困難視されてきた温度域での金属の熱処理に応用
し得て生産性を向上でき実施効果が大きい。また本方法
は比較的低温下でできるので、上記金属の熱処理炉内に
触媒筒を設ける等により、炉の熱源をそのまま利用して
触媒温度を維持でき好都合である。又、本発明方法はそ
れぞれの熱処理に必要とされる所望の組成の雰囲気ガス
をメタノール量を制御することによって容易に得られる
のでＣ−ポテンシャル制御用ばかりでなく、多目的の熱
処理に使用でき、また、単に水をメタノールの１ｖＯ［
％〜５ＶＯＬ％添加するだけで良いので極めて簡単であ
り、実施効果が大きい。
第１図は本発明の詳細な説明するための金属熱処理装置
のフローシート、第２図は添加水分量に対するメタノー
ル分解率及びカーボン生成率の関係を示す図、第３図は
添加水分量に対する生成した熱分解ガスの成分組成を示
す図である。 １・・・メタノール ２・・・窒素ガス ３・・・
混合器 ５・・・触媒筒 ６・・・加熱器 ８・
・・熱処理炉 筋２Ｏ −Ｎｉ−に禾触媒 一−−−Ｃｕ−Ｃｒ−ＭｎＭＭｇ 添加水分！ （ＶＯＬ％） −−−−Ｃｕ−Ｃｒ−Ｍｎ 裂触ｔＩ 添加水介量（ＶＯＬ％） 手続補正口 昭和６１年８月１日 特許庁長官 黒 １）明 雄 殿 ２、発明の名称 メタノール分解による水素−一１ｍ化炭素ガスの製造法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 日本酸素株式会社 ４、代理人 自発提出 （１）明細書の特許請求の範囲を別紙の通り訂正する。 （ａ 同書第４頁第１３行の「９３９号を」を１９３９
号）を」と訂正する。 以 上 「２、特許請求の範囲 １．１〜５ ＶＯＬ％の水を含、むメタノールをＮｉ−
に系触媒若しくはＣ旦−Ｃｒ−Ｍｎ系触媒中で２００℃
〜６００℃の温度下で熱分解することを特徴とするメタ
ノール分解による水素−−Ｍ化炭素ガスの製造法。」
のフローシート、第２図は添加水分量に対するメタノー
ル分解率及びカーボン生成率の関係を示す図、第３図は
添加水分量に対する生成した熱分解ガスの成分組成を示
す図である。 １・・・メタノール ２・・・窒素ガス ３・・・
混合器 ５・・・触媒筒 ６・・・加熱器 ８・
・・熱処理炉 筋２Ｏ −Ｎｉ−に禾触媒 一−−−Ｃｕ−Ｃｒ−ＭｎＭＭｇ 添加水分！ （ＶＯＬ％） −−−−Ｃｕ−Ｃｒ−Ｍｎ 裂触ｔＩ 添加水介量（ＶＯＬ％） 手続補正口 昭和６１年８月１日 特許庁長官 黒 １）明 雄 殿 ２、発明の名称 メタノール分解による水素−一１ｍ化炭素ガスの製造法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 日本酸素株式会社 ４、代理人 自発提出 （１）明細書の特許請求の範囲を別紙の通り訂正する。 （ａ 同書第４頁第１３行の「９３９号を」を１９３９
号）を」と訂正する。 以 上 「２、特許請求の範囲 １．１〜５ ＶＯＬ％の水を含、むメタノールをＮｉ−
に系触媒若しくはＣ旦−Ｃｒ−Ｍｎ系触媒中で２００℃
〜６００℃の温度下で熱分解することを特徴とするメタ
ノール分解による水素−−Ｍ化炭素ガスの製造法。」
Claims (1)
- １、１〜５ＶＯＬ％の水を含むメタノールをＮｉ−Ｋ系
触媒若しくはＣＵ−Ｃｒ−Ｍｎ系触媒中で２００℃〜６
００℃の温度下で熱分解することを特徴とするメタノー
ル分解による水素−一酸化炭素ガスの製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61147964A JPS638202A (ja) | 1986-06-24 | 1986-06-24 | メタノ−ル分解による水素−一酸化炭素ガスの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61147964A JPS638202A (ja) | 1986-06-24 | 1986-06-24 | メタノ−ル分解による水素−一酸化炭素ガスの製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS638202A true JPS638202A (ja) | 1988-01-14 |
Family
ID=15442071
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61147964A Pending JPS638202A (ja) | 1986-06-24 | 1986-06-24 | メタノ−ル分解による水素−一酸化炭素ガスの製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS638202A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017106054A (ja) * | 2015-12-08 | 2017-06-15 | 日本エア・リキード株式会社 | 浸炭システム及び表面硬化鋼材の製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6272501A (ja) * | 1985-09-26 | 1987-04-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | メタノ−ル分解方法 |
-
1986
- 1986-06-24 JP JP61147964A patent/JPS638202A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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|---|---|---|---|---|
| JP2017106054A (ja) * | 2015-12-08 | 2017-06-15 | 日本エア・リキード株式会社 | 浸炭システム及び表面硬化鋼材の製造方法 |
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