JPS6388721A - 真空遮断器の電極構造 - Google Patents
真空遮断器の電極構造Info
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- JPS6388721A JPS6388721A JP61233577A JP23357786A JPS6388721A JP S6388721 A JPS6388721 A JP S6388721A JP 61233577 A JP61233577 A JP 61233577A JP 23357786 A JP23357786 A JP 23357786A JP S6388721 A JPS6388721 A JP S6388721A
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- Japan
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- electrode
- arc
- circuit breaker
- electrode structure
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
- H01H33/00—High-tension or heavy-current switches with arc-extinguishing or arc-preventing means
- H01H33/60—Switches wherein the means for extinguishing or preventing the arc do not include separate means for obtaining or increasing flow of arc-extinguishing fluid
- H01H33/66—Vacuum switches
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- H01H33/66—Vacuum switches
- H01H33/664—Contacts; Arc-extinguishing means, e.g. arcing rings
- H01H33/6643—Contacts; Arc-extinguishing means, e.g. arcing rings having disc-shaped contacts subdivided in petal-like segments, e.g. by helical grooves
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- High-Tension Arc-Extinguishing Switches Without Spraying Means (AREA)
- Arc-Extinguishing Devices That Are Switches (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、真空遮断器の短絡遮断性能を向上するため
になされたもので、スノくイラル形電極の構造に関する
ものである。
になされたもので、スノくイラル形電極の構造に関する
ものである。
第５図は、特開昭５５−３０１７４等に示された従来の
スパイラル形電極構造を示す平面図である。（イ）はた
とえば固定側電極、（ｑはたとえば可動側電極を示す。
スパイラル形電極構造を示す平面図である。（イ）はた
とえば固定側電極、（ｑはたとえば可動側電極を示す。
対向面から見て前者は布巻、後者は圧巻のスパイラル形
電極である。（１） 、 ｆｌａ）は相互に接離可能な
部材で接触部と呼ばれる。ｆ２１ 、 （２８）はアー
クランナーである。スノくイラル溝＋４１ 、 （４１
）はそれぞれ接触部ｆｉ＋ 、 （ＩＩ）に終端を有し
、アークランナー（２１、（２ｍ）を七れぞれ区分して
いる。
電極である。（１） 、 ｆｌａ）は相互に接離可能な
部材で接触部と呼ばれる。ｆ２１ 、 （２８）はアー
クランナーである。スノくイラル溝＋４１ 、 （４１
）はそれぞれ接触部ｆｉ＋ 、 （ＩＩ）に終端を有し
、アークランナー（２１、（２ｍ）を七れぞれ区分して
いる。
各アークランナーはその先端部ｆ３１ 、 （３ｍ）に
て電橋外周部と接している。アークランナーの区分枚数
は任意である。図で電極はたとえば、Ｃｕ−旧やＣａ−
Ｃｒを含む合金で一体形に作られている。
て電橋外周部と接している。アークランナーの区分枚数
は任意である。図で電極はたとえば、Ｃｕ−旧やＣａ−
Ｃｒを含む合金で一体形に作られている。
次に、第５図のスパイラル形電極で交流回路の短絡電流
１２．５〜５９ｋＡを遮断する場合の作用・動作を説明
する。Ｉず、一対の電極が開極を始めると、接触部（１
）、 （１ｍ）から発弧する。この開極点からの経過時
間と共に電極筒のアークは、接触部＋１＋ 、 （１，
動）からアークランナー＋２１ 、 （２８）を経て、
アークランナー先端部＋３＋ 、（３１）へと移・幼し
てし１く。
１２．５〜５９ｋＡを遮断する場合の作用・動作を説明
する。Ｉず、一対の電極が開極を始めると、接触部（１
）、 （１ｍ）から発弧する。この開極点からの経過時
間と共に電極筒のアークは、接触部＋１＋ 、 （１，
動）からアークランナー＋２１ 、 （２８）を経て、
アークランナー先端部＋３＋ 、（３１）へと移・幼し
てし１く。
この際、スパイラル形電極構造の特性から、電極空回ｌ
こ半径方向の磁界が形成され、この磁界の向きはアーク
の向きＬ！：直角であるから、この磁界は横磁界と呼ば
れる。横磁界による駆動効果によって電極上のアークの
移動が促進される。
こ半径方向の磁界が形成され、この磁界の向きはアーク
の向きＬ！：直角であるから、この磁界は横磁界と呼ば
れる。横磁界による駆動効果によって電極上のアークの
移動が促進される。
従来のスパイラル形電極では、アーク電流が数ｋＡ以上
１こなるさ、アークモードは集束アークとなり、アーク
の足（陰ａ点）が複数個、集束されて局部的に常流密度
が増大し６、アーク電圧も１００Ｖ以上に上昇し、横磁
界による磁気駆動効果が大きくなる。従って真空遮断器
の定格短絡電流を儂断する上で、スパイラル形電極は優
れた遮断性能を示す。
１こなるさ、アークモードは集束アークとなり、アーク
の足（陰ａ点）が複数個、集束されて局部的に常流密度
が増大し６、アーク電圧も１００Ｖ以上に上昇し、横磁
界による磁気駆動効果が大きくなる。従って真空遮断器
の定格短絡電流を儂断する上で、スパイラル形電極は優
れた遮断性能を示す。
しかし、過大な短絡電流を遮断する場合は、前述の磁気
駆動効果が効き過ぎて、短絡電流がａ流零点を迎える以
前に、アークの足がアークランナー先端部（３）ｔたは
（お）ｉこ到達してしまつでも・す、そこで停滞する結
果、アークのＨの対向側電極で陽極側〕のアークランナ
ー先端部（３ｓ）または（３）への熱入力が過大となっ
て、遂には陽極部の異常浴融を生じる。これが短絡遮断
失敗の現づである。）この後で電機消耗状況を観察する
。；、消耗・溶融の程度はアークラン大−先端部（３劇
）または（３）が最も著し、＜５次６ζアークランナー
（２１）または（２）の特（こスパイラル溝（４Ｊ）
、ｆ４Ｈζ沿った部分がひどく、その次に電極接触部（
１−ａ） 、 ｍの順（こ冷・つている場合が多い。ア
ー、り・ランナー（２諺）または＋２＋ １ｃおいてス
パイラル溝（４１）または（４）から距離的に離れた部
分は余り消耗−溶融が生じていないか、才たは全く消耗
−溶融していない部分すら存在する０すなわち、この実
験観察の事実から、従来のスパイラル形電極では、相対
向する電極の全面積のすべてを１００チ有効イこ利用で
きないす＼、煙路通断失敗する場合がしばしば生じてい
た。
駆動効果が効き過ぎて、短絡電流がａ流零点を迎える以
前に、アークの足がアークランナー先端部（３）ｔたは
（お）ｉこ到達してしまつでも・す、そこで停滞する結
果、アークのＨの対向側電極で陽極側〕のアークランナ
ー先端部（３ｓ）または（３）への熱入力が過大となっ
て、遂には陽極部の異常浴融を生じる。これが短絡遮断
失敗の現づである。）この後で電機消耗状況を観察する
。；、消耗・溶融の程度はアークラン大−先端部（３劇
）または（３）が最も著し、＜５次６ζアークランナー
（２１）または（２）の特（こスパイラル溝（４Ｊ）
、ｆ４Ｈζ沿った部分がひどく、その次に電極接触部（
１−ａ） 、 ｍの順（こ冷・つている場合が多い。ア
ー、り・ランナー（２諺）または＋２＋ １ｃおいてス
パイラル溝（４１）または（４）から距離的に離れた部
分は余り消耗−溶融が生じていないか、才たは全く消耗
−溶融していない部分すら存在する０すなわち、この実
験観察の事実から、従来のスパイラル形電極では、相対
向する電極の全面積のすべてを１００チ有効イこ利用で
きないす＼、煙路通断失敗する場合がしばしば生じてい
た。
以上は過大の短絡電流を遮断失敗した例を述べたが、定
格短絡電流を多数回遮断試験した場合１こりいても、寿
命末期になると連断失敗するに至る。
格短絡電流を多数回遮断試験した場合１こりいても、寿
命末期になると連断失敗するに至る。
この場合の電極調査（こおいても、上述の過大短絡電流
のぎ断失敗後のｍ極観察結果と珀似しており。
のぎ断失敗後のｍ極観察結果と珀似しており。
やはり、アークランナー（２凌）才たは（２）のスパイ
ラル溝（４ａ） 、 ＋４１から離れた部分の消耗・溶
融が軽微な場合がしばしば観察される。
ラル溝（４ａ） 、 ＋４１から離れた部分の消耗・溶
融が軽微な場合がしばしば観察される。
一般に、全開極時（こ電極外周部の電位傾度が最も強い
が、アークランナー先端部が異常溶融した後は凹凸がひ
どくなるため一層電位傾度が強才り。
が、アークランナー先端部が異常溶融した後は凹凸がひ
どくなるため一層電位傾度が強才り。
短絡電流が電流零点を迎えた直後の動的な耐電圧に耐え
ないためメこ遮断失敗に至るものである。
ないためメこ遮断失敗に至るものである。
従来のスパイラル形電極は以上のように構成されている
ので、遮断において電極の全面積を有効利用することが
できず、このため所定の定格短絡電流に対１７て裕度を
取って１π極分や＼大きく製作ぜねばならず、電極を小
形化し、従って真空容器を小形化し経済的真空遮断器を
構成Ｊる」−で問題点があった。
ので、遮断において電極の全面積を有効利用することが
できず、このため所定の定格短絡電流に対１７て裕度を
取って１π極分や＼大きく製作ぜねばならず、電極を小
形化し、従って真空容器を小形化し経済的真空遮断器を
構成Ｊる」−で問題点があった。
この発明は、上記のようなスパイラル形電極の不均一消
耗の問題点を解消するＡ・・め（こなさカ、たもので、
対向する電極の全面積を有効利用するどとにより、アー
クランナー先端部のようｉこ最大電位傾度を壱する電極
外周部の異常溶融を防止し、動的耐電圧の安定した短絡
遮断回数奇命の長い町空遮断器を提供すると共に、積碌
的に従来よりもより小形で、経済的に安価な真空遮断器
を得るごピーを目的とする。
耗の問題点を解消するＡ・・め（こなさカ、たもので、
対向する電極の全面積を有効利用するどとにより、アー
クランナー先端部のようｉこ最大電位傾度を壱する電極
外周部の異常溶融を防止し、動的耐電圧の安定した短絡
遮断回数奇命の長い町空遮断器を提供すると共に、積碌
的に従来よりもより小形で、経済的に安価な真空遮断器
を得るごピーを目的とする。
この発明に係る貞空汐断器７）７．バイラル形電極は、
アークランナーを区分する従来のスパイラル溝（第１溝
）とは別に新規に第２溝を備えた本のである。電極軸か
ら同一半径の場所において、第２溝の肩部の曲率半径（
ｒ２）は第１溝のそれ（ｒｌ）よりも小さくし、才だ、
第２溝の深さくｄ２）は、第１溝のそれ（’２）以下に
構成するのが望才しい。
アークランナーを区分する従来のスパイラル溝（第１溝
）とは別に新規に第２溝を備えた本のである。電極軸か
ら同一半径の場所において、第２溝の肩部の曲率半径（
ｒ２）は第１溝のそれ（ｒｌ）よりも小さくし、才だ、
第２溝の深さくｄ２）は、第１溝のそれ（’２）以下に
構成するのが望才しい。
第２溝は少なくともスパイラル形電極のアークランナー
部に設け、第１溝とほゞ平行に、かつ第１溝から離して
設けるのが好ましく、才た電極外周部の近傍では外周円
とほゞ平行にかつアークランナーから離して設けてもよ
い。
部に設け、第１溝とほゞ平行に、かつ第１溝から離して
設けるのが好ましく、才た電極外周部の近傍では外周円
とほゞ平行にかつアークランナーから離して設けてもよ
い。
この発明におけるスパイラル形電極の第２溝を従来のア
ークランナーを区分する第１溝と比較すると、電極の同
−半径上において、溝の肩部曲率半径が小さいので（溝
が浅くても）、第２溝の肩部の電位傾度（Ｂ２）を第１
溝のそれ（Ｅｌ）よりも大きくすることが可能で、従来
第１ｌｊＩ！の肩部に沿って発生していたアークをｇ２
？ｌｌＩの肩部に移すことができる。集束度の強い第２
溝肩部のアークは第１溝のそれよりも磁気駆動が効果的
に行われる。
ークランナーを区分する第１溝と比較すると、電極の同
−半径上において、溝の肩部曲率半径が小さいので（溝
が浅くても）、第２溝の肩部の電位傾度（Ｂ２）を第１
溝のそれ（Ｅｌ）よりも大きくすることが可能で、従来
第１ｌｊＩ！の肩部に沿って発生していたアークをｇ２
？ｌｌＩの肩部に移すことができる。集束度の強い第２
溝肩部のアークは第１溝のそれよりも磁気駆動が効果的
に行われる。
才だ、第２溝の深さは浅いので、第２溝の肩部の熱容量
は第１溝のそれよりも大きく、従ってアークによる温度
上昇が低く、電極消耗が少ない利点が生じる。
は第１溝のそれよりも大きく、従ってアークによる温度
上昇が低く、電極消耗が少ない利点が生じる。
以下、この発明の一実施例を図について貌明する。第１
図は、一対の電極のうち一方の電極の平面図（イ）と断
面側面図（ロ）を示す。図中のｉ１１〜（４）は前述第
５図の（１）〜（４）と同じで、それぞれ接触部、アー
クランナー部、アークランナー先端部およびスパイラル
溝（第１溝）である。（社）（ま在来は無かったもので
、第２溝を示す。溝の肩部の曲率半径は第１溝が（’１
） 、第２溝が（ｒ２）、才た溝の深さは第１溝が（’
ｈ）、第２溝が（ｄ２）であることを示している。ここ
で、 ｔｌ＞ ’２ かツｄ１＞ｄ２ なるように構成されている。
図は、一対の電極のうち一方の電極の平面図（イ）と断
面側面図（ロ）を示す。図中のｉ１１〜（４）は前述第
５図の（１）〜（４）と同じで、それぞれ接触部、アー
クランナー部、アークランナー先端部およびスパイラル
溝（第１溝）である。（社）（ま在来は無かったもので
、第２溝を示す。溝の肩部の曲率半径は第１溝が（’１
） 、第２溝が（ｒ２）、才た溝の深さは第１溝が（’
ｈ）、第２溝が（ｄ２）であることを示している。ここ
で、 ｔｌ＞ ’２ かツｄ１＞ｄ２ なるように構成されている。
第１図の実施例では、電極材料はＣｕ−Ｂ１系合金及び
Ｃａ−Ｃｒ系合金を用い、前者は７−２ｋＶ −４Ｑｋ
Ａ用に、後者は１２ｋＶ −２５ｋＡ用の真空遮断器と
じて短絡連断試験（ＪＥＣ−第４号）を行ない、その前
後の耐電圧試験を実施し、最後に電極を取出して消耗・
溶融状況を観察した。なお、電極寸法の同一な第２ｍを
設けない在来形のスパイラル形電極の真空遮断器を製作
し、比較試験を行なった。
Ｃａ−Ｃｒ系合金を用い、前者は７−２ｋＶ −４Ｑｋ
Ａ用に、後者は１２ｋＶ −２５ｋＡ用の真空遮断器と
じて短絡連断試験（ＪＥＣ−第４号）を行ない、その前
後の耐電圧試験を実施し、最後に電極を取出して消耗・
溶融状況を観察した。なお、電極寸法の同一な第２ｍを
設けない在来形のスパイラル形電極の真空遮断器を製作
し、比較試験を行なった。
上述の短絡遮断試暎結果を第１表に示す。この発明によ
る第１図の電極は在来形の第５図の電極よりも平均アー
ク時間が短かく、アーク雪圧もや＼低く、遮断失敗する
才での遮断回数が大巾に増加していることがわかる。Ｉ
た、短絡遮断試険後の静的耐電圧も、この発明による電
極の方が幾分優れている。
る第１図の電極は在来形の第５図の電極よりも平均アー
ク時間が短かく、アーク雪圧もや＼低く、遮断失敗する
才での遮断回数が大巾に増加していることがわかる。Ｉ
た、短絡遮断試険後の静的耐電圧も、この発明による電
極の方が幾分優れている。
試験後の電極表面視察から明らかなように、この発明に
よる電極は、アークが第２溝および第２溝に沿って発生
した跡が歴然としており、全電極面（８）がはソ均一に
消耗していた。これに対して在来形の電極では、アーク
ランナーの先端部が異常溶融したものがあった。
よる電極は、アークが第２溝および第２溝に沿って発生
した跡が歴然としており、全電極面（８）がはソ均一に
消耗していた。これに対して在来形の電極では、アーク
ランナーの先端部が異常溶融したものがあった。
第１表
なお、第１図の実施例では、第２溝の本数が第１博の本
数と同じものを示したが、アークランナーの巾が広い電
極構造の場合は、第２図に示すよう（こ１枚のアークラ
ンナーの中に第２溝を２本或いは２零以上θけてもよい
。第２図り）は平面図。
数と同じものを示したが、アークランナーの巾が広い電
極構造の場合は、第２図に示すよう（こ１枚のアークラ
ンナーの中に第２溝を２本或いは２零以上θけてもよい
。第２図り）は平面図。
・窮２図（ロ）は断面図である。才だ、第２溝は、接触
部ｉｌｌからアークランナー（２）にかけて連続して設
けても、上記実施例と同様の効果がある。才だ、第１図
では、ｆｌ ＞ １２． ｄｉ ＞ｄ２の実施例を示し
たが、型棒外周円の近傍ではｄｉ：：ｄｚ＃して第２＃
の該部分の熱容量を積極的にアークランナー先端部（３
）の熱Ｂ量に近付けることにより短絡遮断時の電極面の
全面利用効果が高められる。
部ｉｌｌからアークランナー（２）にかけて連続して設
けても、上記実施例と同様の効果がある。才だ、第１図
では、ｆｌ ＞ １２． ｄｉ ＞ｄ２の実施例を示し
たが、型棒外周円の近傍ではｄｉ：：ｄｚ＃して第２＃
の該部分の熱容量を積極的にアークランナー先端部（３
）の熱Ｂ量に近付けることにより短絡遮断時の電極面の
全面利用効果が高められる。
さらζこ、上記第１図の実施例では、第２ｇを第１＃と
はｙ並行１こ設けたが、第２図、第３図４こ示すよう含
こ、電極の外周部近傍では外周円に沿って外周円と並行
ｌこ設けることにより、上述の効果を一■高めることが
できる。第３図Ｇ）は平面図、第３図（ロ）は断面図で
ある。
はｙ並行１こ設けたが、第２図、第３図４こ示すよう含
こ、電極の外周部近傍では外周円に沿って外周円と並行
ｌこ設けることにより、上述の効果を一■高めることが
できる。第３図Ｇ）は平面図、第３図（ロ）は断面図で
ある。
しかしながら、スパイラル形電極の接触部＋１１０近傍
で外周円と並行な第２溝を設けたり、第２溝が第１溝と
接触したり、交叉することは避けねばならない。それら
の第２溝にアークの停滞が生じて電極の異常溶融が起り
易くなる。要するに、第２溝は、第１溝とは別に設ける
必要があり、電極の対向面上で熱容量の大きい場所に設
けるこ々が望才しい。第４図の平面図り）、断面図（ワ
）に示すような形状の第２の＊□□□を設けても良い。
で外周円と並行な第２溝を設けたり、第２溝が第１溝と
接触したり、交叉することは避けねばならない。それら
の第２溝にアークの停滞が生じて電極の異常溶融が起り
易くなる。要するに、第２溝は、第１溝とは別に設ける
必要があり、電極の対向面上で熱容量の大きい場所に設
けるこ々が望才しい。第４図の平面図り）、断面図（ワ
）に示すような形状の第２の＊□□□を設けても良い。
以上のようφこ、この発明によれば、真空遮断器のスパ
イラル形電極を、在来のアークランナーを区分する第１
溝とは別の第２溝を設けたので、短絡電流遮断時に対向
電極面のはソ全面を有効利用することができ、電極消耗
が少なくアークランナーの先端の異常溶融による遮断失
敗が解消され９、Ｊ断回数寿命が向上した。この結果、
所定の定格短絡電流に対して在来の電極直径よりも小形
ζごでき、従って真空容器も小形化され、経済的（こ安
価な真空４断器が得られる効果がある。
イラル形電極を、在来のアークランナーを区分する第１
溝とは別の第２溝を設けたので、短絡電流遮断時に対向
電極面のはソ全面を有効利用することができ、電極消耗
が少なくアークランナーの先端の異常溶融による遮断失
敗が解消され９、Ｊ断回数寿命が向上した。この結果、
所定の定格短絡電流に対して在来の電極直径よりも小形
ζごでき、従って真空容器も小形化され、経済的（こ安
価な真空４断器が得られる効果がある。
第１図はこの発明の一実施例によるスパイラル形電極の
平面図と断面側面図、第２図、第３図。 第４図はこの発明の他の実施例を示す平面図と断面側面
図、第５図は在来の真空遮断器のスパイラル形電極の町
＠？ｉ！極々固定電極の平面図である。 図Ｉこおいて、ｉｌｌは接触部、（２）はアークランナ
ー部、（３）はアークランナー先端部、（４）は第１の
溝。 （５）は第２の溝、（【２）は第２溝の肩部の曲率半径
、（ｄ２）は第２溝の深さである。 なお、図中、同一符号は同一、又は相当部分を示す。
平面図と断面側面図、第２図、第３図。 第４図はこの発明の他の実施例を示す平面図と断面側面
図、第５図は在来の真空遮断器のスパイラル形電極の町
＠？ｉ！極々固定電極の平面図である。 図Ｉこおいて、ｉｌｌは接触部、（２）はアークランナ
ー部、（３）はアークランナー先端部、（４）は第１の
溝。 （５）は第２の溝、（【２）は第２溝の肩部の曲率半径
、（ｄ２）は第２溝の深さである。 なお、図中、同一符号は同一、又は相当部分を示す。
Claims (6)
- （１）真空容器内部で相対的に接離可能な一対のスパイ
ラル形電極を集束アーク特性を有する材料で構成した真
空遮断器において、アークランナーを区分する第１溝と
は別に第２溝を備えた真空遮断器の電極構造。 - （２）第２溝の肩部の曲率半径は、電極軸から同一半径
の場所において第１溝の肩部の曲率半径よりも小さいこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の真空遮断
器の電極構造。 - （３）第２溝の深さは、電極軸から同一半径の場所にお
いて第１溝の深さ以下であることを特徴とする特許請求
の範囲第１項に記載の真空遮断器の電極構造。 - （４）第２溝を少なくともスパイラル形電極のアークラ
ンナー部に設けたことを特徴とする特許請求の範囲第１
項に記載の真空遮断器の電極構造。 - （５）第２溝を第１溝とほゞ平行に、かつ第１溝から離
して設けたことを特徴とする特許請求の範囲第１項に記
載の真空遮断器の電極構造。 - （６）第２溝を電極外周部の近傍で外周円とほゞ平行に
、かつアークランナー先端部から離して設けたことを特
徴とする特許請求の範囲第１項に記載の真空遮断器の電
極構造。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61233577A JPS6388721A (ja) | 1986-09-30 | 1986-09-30 | 真空遮断器の電極構造 |
| KR1019870002885A KR900002011B1 (ko) | 1986-09-30 | 1987-03-28 | 진공차단기의 전극구조 |
| DE8787308578T DE3783993T2 (de) | 1986-09-30 | 1987-09-28 | Elektrodenanordnung fuer vakuumschalter. |
| EP87308578A EP0262906B1 (en) | 1986-09-30 | 1987-09-28 | Electrode structure for vacuum circuit-breaker |
| US07/101,433 US4806714A (en) | 1986-09-30 | 1987-09-28 | Electrode structure for vacuum circuit breaker |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61233577A JPS6388721A (ja) | 1986-09-30 | 1986-09-30 | 真空遮断器の電極構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6388721A true JPS6388721A (ja) | 1988-04-19 |
Family
ID=16957248
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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