JPS6410144B2 - - Google Patents
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- JPS6410144B2 JPS6410144B2 JP56134266A JP13426681A JPS6410144B2 JP S6410144 B2 JPS6410144 B2 JP S6410144B2 JP 56134266 A JP56134266 A JP 56134266A JP 13426681 A JP13426681 A JP 13426681A JP S6410144 B2 JPS6410144 B2 JP S6410144B2
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- inner conductor
- coupler
- low
- feeder
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q1/00—Details of, or arrangements associated with, antennas
Landscapes
- Details Of Aerials (AREA)
- Monitoring And Testing Of Transmission In General (AREA)
- Input Circuits Of Receivers And Coupling Of Receivers And Audio Equipment (AREA)
- Measurement Of Resistance Or Impedance (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はテレビジヨン放送等のアンテナ・給電
線システムの保守監視事項の一つである直流抵抗
の自動監視装置に係る。
線システムの保守監視事項の一つである直流抵抗
の自動監視装置に係る。
給電線の接続部の接触が悪化すると焼損事故に
到ることがある。接触の悪化は接触抵抗の増大と
して現われるので、直流抵抗の監視は重要な位置
を占めている。
到ることがある。接触の悪化は接触抵抗の増大と
して現われるので、直流抵抗の監視は重要な位置
を占めている。
従来の運用状態では、高周波が給電線を通して
アンテナに給電されているので、そのままでは直
流抵抗を観測することはできない。そのため、夜
間電波を停止したときに行う定期点検時に給電系
の一部を分解し、そこからアンテナ側の直流抵抗
を測定していた。このような測定では直流抵抗の
監視を常時行うことができず、直流抵抗の変化を
連続的に見ることができないので、事故予知、予
防の面で100％役立つていたとは言い難かつた。
アンテナに給電されているので、そのままでは直
流抵抗を観測することはできない。そのため、夜
間電波を停止したときに行う定期点検時に給電系
の一部を分解し、そこからアンテナ側の直流抵抗
を測定していた。このような測定では直流抵抗の
監視を常時行うことができず、直流抵抗の変化を
連続的に見ることができないので、事故予知、予
防の面で100％役立つていたとは言い難かつた。
本発明は、このような点を考慮してなされたも
ので、常時アンテナ側の直流抵抗を監視すること
のできる直流抵抗自動監視装置を提供することを
目的とするものである。上記目的を達成する本発
明の構成は、送信機出力側とアンテナへの給電線
との間に接続される結合器であつて、相互に1/4
波長同軸結合された送信機側内導体及び給電線側
内導体を有すると共に、給電線側内導体の一端に
分岐接続された特性インピーダンスの高いヘリカ
ル伝送線路及びこのヘリカル伝送線路を適宜な間
隔で接地する静電容量でなる高周波信号の漏洩を
低減した結合線路を有する前記結合器と、高周波
信号を低減させるための低域ろ波器を介して前記
結合器の結合線路から給電線側内導体に低周波電
流を流すための低周波発振器と、前記低周波電流
により発生する電圧に基づいてアンテナ給電線系
の直流抵抗を監視する監視装置とを備えたことを
特徴とする。
ので、常時アンテナ側の直流抵抗を監視すること
のできる直流抵抗自動監視装置を提供することを
目的とするものである。上記目的を達成する本発
明の構成は、送信機出力側とアンテナへの給電線
との間に接続される結合器であつて、相互に1/4
波長同軸結合された送信機側内導体及び給電線側
内導体を有すると共に、給電線側内導体の一端に
分岐接続された特性インピーダンスの高いヘリカ
ル伝送線路及びこのヘリカル伝送線路を適宜な間
隔で接地する静電容量でなる高周波信号の漏洩を
低減した結合線路を有する前記結合器と、高周波
信号を低減させるための低域ろ波器を介して前記
結合器の結合線路から給電線側内導体に低周波電
流を流すための低周波発振器と、前記低周波電流
により発生する電圧に基づいてアンテナ給電線系
の直流抵抗を監視する監視装置とを備えたことを
特徴とする。
以下、第１図に示す実施例に基づいて本発明を
説明する。
説明する。
本実施例においては、送信機１出力側と、アン
テナ２及び給電線３との間に後述の結合器４を接
続し、この結合器４を介して給電線３及びアンテ
ナ２に低周波の電流を流し、その電流で生じる電
圧に基づいて直流抵抗を監視するようにしてあ
る。送信機１からは高周波が給電線及びアンテナ
に供給されているので、結合器４はその防げとな
らないように様々な工夫がなされている。結合器
４の入力端子４ａに送信機１が連結され、出力端
子４ｂに給電線３が連結される。結合器４は主と
して送信機側内導体５と、給電線側内導体６と、
これらの外側に設けた外導体７と、給電線側内導
体６の一端に接続した結合線路８とから構成され
ている。送信機側内導体５は給電線側内導体６の
内側にテフロンやポリエチレン等の絶縁体９を介
して取り付けられている。この送信機側内導体５
の給電線側内導体６への挿入長は、直流的には絶
縁のままで高周波的には送信機１側と給電線側内
導体６とが接続状態にあるように、絶縁体９の誘
電率をも考慮して、実効的に1/4波長としている。
外導体７をも考慮すると、結合器４は三重同軸を
形成している。さらに結合器４には内導体８ａが
給電線側内導体６の一端に接続された結合線路８
が設けられている。結合線路８は給電線３及びア
ンテナ２の抵抗を測定するために低周波の電流を
流すためのものであり、送信機１から給電線３を
介してアンテナ２への高周波エネルギーの伝送に
影響を与えないように、また結合器４の観測端子
４ｃに高周波が漏洩しないように、構成してい
る。そのため結合線路８の内導体８ａは特性イン
ピーダンスの高いヘリカル導体とされ、実効的に
１／４波長間隔で静電容量８ｃを外導体８ｂとの間
に並列装荷している。すなわち、ヘリカル導体８
ａと静電容量８ｃとによつて低域ろ波器を構成さ
せ、高周波が結合線路８の観測端子４ｃへ漏れる
のを防いでいる。
テナ２及び給電線３との間に後述の結合器４を接
続し、この結合器４を介して給電線３及びアンテ
ナ２に低周波の電流を流し、その電流で生じる電
圧に基づいて直流抵抗を監視するようにしてあ
る。送信機１からは高周波が給電線及びアンテナ
に供給されているので、結合器４はその防げとな
らないように様々な工夫がなされている。結合器
４の入力端子４ａに送信機１が連結され、出力端
子４ｂに給電線３が連結される。結合器４は主と
して送信機側内導体５と、給電線側内導体６と、
これらの外側に設けた外導体７と、給電線側内導
体６の一端に接続した結合線路８とから構成され
ている。送信機側内導体５は給電線側内導体６の
内側にテフロンやポリエチレン等の絶縁体９を介
して取り付けられている。この送信機側内導体５
の給電線側内導体６への挿入長は、直流的には絶
縁のままで高周波的には送信機１側と給電線側内
導体６とが接続状態にあるように、絶縁体９の誘
電率をも考慮して、実効的に1/4波長としている。
外導体７をも考慮すると、結合器４は三重同軸を
形成している。さらに結合器４には内導体８ａが
給電線側内導体６の一端に接続された結合線路８
が設けられている。結合線路８は給電線３及びア
ンテナ２の抵抗を測定するために低周波の電流を
流すためのものであり、送信機１から給電線３を
介してアンテナ２への高周波エネルギーの伝送に
影響を与えないように、また結合器４の観測端子
４ｃに高周波が漏洩しないように、構成してい
る。そのため結合線路８の内導体８ａは特性イン
ピーダンスの高いヘリカル導体とされ、実効的に
１／４波長間隔で静電容量８ｃを外導体８ｂとの間
に並列装荷している。すなわち、ヘリカル導体８
ａと静電容量８ｃとによつて低域ろ波器を構成さ
せ、高周波が結合線路８の観測端子４ｃへ漏れる
のを防いでいる。
抵抗監視のための低周波電流Ｉがこの観測端子
４ｃから流される。そのため、低周波発振器１０
の出力が増巾器１１、抵抗１２及び低域ろ波器１
３を介して流される。この電流Ｉにより、アンテ
ナ側を見た抵抗ｒによつてＶ＝Ｉ・ｒなる電圧Ｖ
が生じる。これを観測すれば直流抵抗ｒを監視で
きる。本実施例では電圧Ｖを高入力インピーダン
スの増幅器１４で増幅して指示用又は記録用の計
器１５で表示する。さらに、増幅器１４の出力を
別途用意した基準電圧１６と比較器１７で比較
し、それを超過したときに警報器１８によつて警
報を発するようになつている。
４ｃから流される。そのため、低周波発振器１０
の出力が増巾器１１、抵抗１２及び低域ろ波器１
３を介して流される。この電流Ｉにより、アンテ
ナ側を見た抵抗ｒによつてＶ＝Ｉ・ｒなる電圧Ｖ
が生じる。これを観測すれば直流抵抗ｒを監視で
きる。本実施例では電圧Ｖを高入力インピーダン
スの増幅器１４で増幅して指示用又は記録用の計
器１５で表示する。さらに、増幅器１４の出力を
別途用意した基準電圧１６と比較器１７で比較
し、それを超過したときに警報器１８によつて警
報を発するようになつている。
以下、上記実施例の作用について述べる。送信
機１と給電線３との間に結合器４を接続してある
が、前述のように、結合器４は高周波に対して接
続状態にあり、かつ、結合線路８の特性インピー
ダンスが高いので、送信機１からの高周波エネル
ギーは何らの支障なく給電線３及びアンテナ２へ
伝送される。
機１と給電線３との間に結合器４を接続してある
が、前述のように、結合器４は高周波に対して接
続状態にあり、かつ、結合線路８の特性インピー
ダンスが高いので、送信機１からの高周波エネル
ギーは何らの支障なく給電線３及びアンテナ２へ
伝送される。
一方、低周波発振器１０からの低周波電流は増
巾器１１、抵抗１２及び低域ろ波器１３を通り、
結合線路８の内導体８ａによつて結合器４にいた
る。結合線路８の内導体８ａは結合器４の給電線
側内導体６に接続され、送信機側内導体５とは絶
縁されているので、低周波電流Ｉは給電線３の内
導体に入り、さらにアンテナ２にいたり、アンテ
ナ２の給電部で折返して外導体を逆の経路を取つ
て低周波発振器１０へ帰つて行く。従つて、低域
ろ波器１３の低周波発振器１０側端子の内外導体
間には、この端子よりアンテナ側を見た直流抵抗
をｒとするとＶ＝Ｉ・ｒなる電圧が発生する。た
だし、低周波発振器１０の周波数は充分低く、そ
れに対する抵抗は直流抵抗に等しいとしている。
低域ろ波器１３及び結合器４の抵抗は充分低いの
で、前記の直流抵抗ｒは給電線およびアンテナ系
の直流抵抗とほぼ等しい。抵抗１２の値ＲをＲ≫
ｒとしておけば、電流Ｉはｒの変化には関係なく
一定となるので、前記Ｖを観測すれば、給電線・
アンテナ系の直流抵抗の変化を観測することがで
きる。
巾器１１、抵抗１２及び低域ろ波器１３を通り、
結合線路８の内導体８ａによつて結合器４にいた
る。結合線路８の内導体８ａは結合器４の給電線
側内導体６に接続され、送信機側内導体５とは絶
縁されているので、低周波電流Ｉは給電線３の内
導体に入り、さらにアンテナ２にいたり、アンテ
ナ２の給電部で折返して外導体を逆の経路を取つ
て低周波発振器１０へ帰つて行く。従つて、低域
ろ波器１３の低周波発振器１０側端子の内外導体
間には、この端子よりアンテナ側を見た直流抵抗
をｒとするとＶ＝Ｉ・ｒなる電圧が発生する。た
だし、低周波発振器１０の周波数は充分低く、そ
れに対する抵抗は直流抵抗に等しいとしている。
低域ろ波器１３及び結合器４の抵抗は充分低いの
で、前記の直流抵抗ｒは給電線およびアンテナ系
の直流抵抗とほぼ等しい。抵抗１２の値ＲをＲ≫
ｒとしておけば、電流Ｉはｒの変化には関係なく
一定となるので、前記Ｖを観測すれば、給電線・
アンテナ系の直流抵抗の変化を観測することがで
きる。
低周波電流Ｉは、電波の発射や停止に無関係に
流すことができるので、アンテナ給電線の直流抵
抗ｒを常時、連続して監視できる。
流すことができるので、アンテナ給電線の直流抵
抗ｒを常時、連続して監視できる。
通常テレビジヨン放送基幹局のアンテナ・給電
線系の直流抵抗は20〜30ｍΩであるので、低周波
発振器の出力電流Ｉを例えば100ｍＡに選ぶと、
Ｖ＝２〜３ｍＶとなる。直流抵抗の劣化増大を５
倍程度まで認めて、初期値の５倍になつたときに
警報器１８から警報を出すようにすれば、電圧Ｖ
の観測範囲はＶ＝２〜150ｍＶとなる。若干の余
裕を見て、１〜200ｍＶとしても、この値は精度
良く検出できる範囲であり、20dB以上のＳ／Ｎ
が得られる。
線系の直流抵抗は20〜30ｍΩであるので、低周波
発振器の出力電流Ｉを例えば100ｍＡに選ぶと、
Ｖ＝２〜３ｍＶとなる。直流抵抗の劣化増大を５
倍程度まで認めて、初期値の５倍になつたときに
警報器１８から警報を出すようにすれば、電圧Ｖ
の観測範囲はＶ＝２〜150ｍＶとなる。若干の余
裕を見て、１〜200ｍＶとしても、この値は精度
良く検出できる範囲であり、20dB以上のＳ／Ｎ
が得られる。
次に、結合器４について、結合器内発生電圧、
主線路部における結合器の電力容量、結合線路部
における結合器の電力容量並びにVSWRに関す
る考察を述べる。
主線路部における結合器の電力容量、結合線路部
における結合器の電力容量並びにVSWRに関す
る考察を述べる。
(1) 結合器内発生電圧；結合器４内で発生する電
圧のうち最も要注意なものは、送信機側内導体
５と給電線側内導体６との間隙部に発生する電
圧である。この電圧は送信機側内導体５の先端
（開放端）で最大となる。この最大電圧は、主
線路の特性インピーダンスをZ0、両内導体５，
６の間隙部の特性インピーダンスをZG、主線路
の伝送電力をＰとすると、次式(1)で与えられ
る。
圧のうち最も要注意なものは、送信機側内導体
５と給電線側内導体６との間隙部に発生する電
圧である。この電圧は送信機側内導体５の先端
（開放端）で最大となる。この最大電圧は、主
線路の特性インピーダンスをZ0、両内導体５，
６の間隙部の特性インピーダンスをZG、主線路
の伝送電力をＰとすると、次式(1)で与えられ
る。
例えば、給電線側内導体６の内径を50mm、間
隙を５mm、この間隙に誘電率が2.3のポリエチ
レンを充填したとすると、ZG＝8.83Ωであり、
今、ZO＝50Ω、Ｐ＝50KWであればVGnax＝
279Vとなるが、最大発生電界は56V／mmとな
るため耐圧上問題はない。
隙を５mm、この間隙に誘電率が2.3のポリエチ
レンを充填したとすると、ZG＝8.83Ωであり、
今、ZO＝50Ω、Ｐ＝50KWであればVGnax＝
279Vとなるが、最大発生電界は56V／mmとな
るため耐圧上問題はない。
(2) 主線路部における結合器の電力容量；これに
は両内導体５，６が構成する同軸部の熱損失を
考慮する必要がある。この同軸部の電流分布は
開放端即ち送信機側内導体５の先端で零、入力
端で主線路電流と等しくなるような正弦分布で
ある。そのため同軸部の平均熱損失は主線路内
導体の同じ長さの部分での発熱量と等しくな
る。よつて主線路では両内導体５，６での熱損
失が通常の２倍になると考えられるので、各内
導体５，６の寸度を給電線３の寸度よりも１ラ
ンク上げておけば良い。
は両内導体５，６が構成する同軸部の熱損失を
考慮する必要がある。この同軸部の電流分布は
開放端即ち送信機側内導体５の先端で零、入力
端で主線路電流と等しくなるような正弦分布で
ある。そのため同軸部の平均熱損失は主線路内
導体の同じ長さの部分での発熱量と等しくな
る。よつて主線路では両内導体５，６での熱損
失が通常の２倍になると考えられるので、各内
導体５，６の寸度を給電線３の寸度よりも１ラ
ンク上げておけば良い。
(3) 結合線路における結合器の電力容量；結合線
路８におけるヘリカル導体８ａの太さを如何に
すべきか、を考える。この場合、ヘリカル導体
８ａは入力端（主線路側）より実効的に1/4波
長離れた点で大きな静電容量８ｃにより接地さ
れているため、電力容量を考えるには直接接地
で近似できる。この近似により結合線路８の等
価回路は第２図となる。今、給電線３の内導体
に電圧VHが発生し、電流IHが流れていたとする
と、 VH＝√O・ ……(3)式 となる。但しＰは伝送電力、ZOは主線路の特性
インピーダンスである。一方、ヘリカル導体８
ａの実効長は1/4波長であるから、これに流れ
る電流Ihは接地端で最大となり、 Ih＝VH／Zh ……式(4) で与えられる。但しZhは結合線路８の特性イン
ピーダンスである。上式(2)、(3)、(4)より、 Ih＝Zp／Zh・IH ……式(5) となる。したがつてヘリカル導体８ａと給電線
３の内導体の材質が同じであれば、ヘリカル導
体８ａの太さは給電線３の内導体の太さのZp／Zh 倍程度にしておけば良いことになる。
路８におけるヘリカル導体８ａの太さを如何に
すべきか、を考える。この場合、ヘリカル導体
８ａは入力端（主線路側）より実効的に1/4波
長離れた点で大きな静電容量８ｃにより接地さ
れているため、電力容量を考えるには直接接地
で近似できる。この近似により結合線路８の等
価回路は第２図となる。今、給電線３の内導体
に電圧VHが発生し、電流IHが流れていたとする
と、 VH＝√O・ ……(3)式 となる。但しＰは伝送電力、ZOは主線路の特性
インピーダンスである。一方、ヘリカル導体８
ａの実効長は1/4波長であるから、これに流れ
る電流Ihは接地端で最大となり、 Ih＝VH／Zh ……式(4) で与えられる。但しZhは結合線路８の特性イン
ピーダンスである。上式(2)、(3)、(4)より、 Ih＝Zp／Zh・IH ……式(5) となる。したがつてヘリカル導体８ａと給電線
３の内導体の材質が同じであれば、ヘリカル導
体８ａの太さは給電線３の内導体の太さのZp／Zh 倍程度にしておけば良いことになる。
(4) VSWR；結合器４は設計中心周波数では無
反射になるように設計されているが、周波数特
性を考えてみる。第３図は結合器４の等価回路
である。第３図における直列リアクタンスjx
は、送信機側内導体５と給電線側内導体６とで
構成される先端開放同軸線路の入力リアクタン
スであり、 jx＝−jZG・cotθ ……式(6) と与えられる。但し、θは先端開放同軸線路の
電気長である。一方、並列サセブタンスjBは、
主線路側から結合線路８を見た入力サセブタン
スであるが、ヘリカル導体８ａの並列静電容量
８ｃが大であれば２段以降を無視できるので第
４図の等価回路で考えることができ、 jB＝−ｊcosθ＋１／ωcZhsinθ／Zhsinθ−１／ωcc
osθ……式(7) となる。但し、ヘリカル導体８ａの１セクシヨン
当りの電気長もθであると考えている。ωは角周
波数、Ｃは静電容量値である。そこで第３図の等
価回路で出力端子４ｂが特性インピーダンスZpで
終端された場合に、入力端子４ａから見た反射係
数は、 で与えられる。
反射になるように設計されているが、周波数特
性を考えてみる。第３図は結合器４の等価回路
である。第３図における直列リアクタンスjx
は、送信機側内導体５と給電線側内導体６とで
構成される先端開放同軸線路の入力リアクタン
スであり、 jx＝−jZG・cotθ ……式(6) と与えられる。但し、θは先端開放同軸線路の
電気長である。一方、並列サセブタンスjBは、
主線路側から結合線路８を見た入力サセブタン
スであるが、ヘリカル導体８ａの並列静電容量
８ｃが大であれば２段以降を無視できるので第
４図の等価回路で考えることができ、 jB＝−ｊcosθ＋１／ωcZhsinθ／Zhsinθ−１／ωcc
osθ……式(7) となる。但し、ヘリカル導体８ａの１セクシヨン
当りの電気長もθであると考えている。ωは角周
波数、Ｃは静電容量値である。そこで第３図の等
価回路で出力端子４ｂが特性インピーダンスZpで
終端された場合に、入力端子４ａから見た反射係
数は、 で与えられる。
今、Ｃ＝50PF、ZG＝8.83Ω、Zh＝250Ω、Zp＝
50Ωとし、またテレビジヨン放送のハイチヤンネ
ルを考えて195MHzでθ＝90゜となる条件の下に
170〜220MHzの範囲で｜Γ｜を計算してVSWR
を求めると、1.03以下に収まつている。次にロー
チヤンネルを考えて99MHzでθ＝90゜となる条件
下で90〜108MHzの範囲で｜Γ｜を計算して
VSWRを求めると、1.09以下に収まつている。し
たがつて十分小さなVSWRに保つことができる。
50Ωとし、またテレビジヨン放送のハイチヤンネ
ルを考えて195MHzでθ＝90゜となる条件の下に
170〜220MHzの範囲で｜Γ｜を計算してVSWR
を求めると、1.03以下に収まつている。次にロー
チヤンネルを考えて99MHzでθ＝90゜となる条件
下で90〜108MHzの範囲で｜Γ｜を計算して
VSWRを求めると、1.09以下に収まつている。し
たがつて十分小さなVSWRに保つことができる。
以上説明したように、本発明装置によれば、常
時、給電線・アンテナ系の抵抗を監視することが
でき、給電線の接続部の接触の悪化を事前に察知
することができ、焼損事故にいたるのを未然に防
ぐことができるという効果を奏する。
時、給電線・アンテナ系の抵抗を監視することが
でき、給電線の接続部の接触の悪化を事前に察知
することができ、焼損事故にいたるのを未然に防
ぐことができるという効果を奏する。
第１図は本発明実施例の回路図、第２〜４図は
説明用の等価回路図である。 １は送信機、２はアンテナ、３は給電線、４は
結合器、５は送信機側内導体、６は給電線側内導
体、８は結合線路、１０は低周波発振器、１２は
抵抗、１３は低域ろ波器、１４は増幅器、１６は
基準電圧、１７は比較器、１８は警報器である。
説明用の等価回路図である。 １は送信機、２はアンテナ、３は給電線、４は
結合器、５は送信機側内導体、６は給電線側内導
体、８は結合線路、１０は低周波発振器、１２は
抵抗、１３は低域ろ波器、１４は増幅器、１６は
基準電圧、１７は比較器、１８は警報器である。
Claims (1)
- １ 送信機出力側とアンテナへの給電線との間に
接続される結合器であつて、相互に1/4波長同軸
結合された送信機側内導体及び給電線側内導体を
有すると共に、給電線側内導体の一端に分岐接続
された特性インピーダンスの高いヘリカル伝送線
路及びこのヘリカル伝送線路を適宜な間隔で接地
する静電容量でなる高周波信号の漏洩を低減した
結合線路を有する前記結合器と、高周波信号を低
減させるための低域ろ波器を介して前記結合器の
結合線路から給電線側内導体に低周波電流を流す
ための低周波発振器と、前記低周波電流により発
生する電圧に基づいてアンテナ給電線系の直流抵
抗を監視する監視装置とを備えたことを特徴とす
るアンテナ給電線系の直流抵抗自動監視装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56134266A JPS5838003A (ja) | 1981-08-28 | 1981-08-28 | アンテナ給電線系の直流抵抗自動監視装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56134266A JPS5838003A (ja) | 1981-08-28 | 1981-08-28 | アンテナ給電線系の直流抵抗自動監視装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5838003A JPS5838003A (ja) | 1983-03-05 |
| JPS6410144B2 true JPS6410144B2 (ja) | 1989-02-21 |
Family
ID=15124274
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56134266A Granted JPS5838003A (ja) | 1981-08-28 | 1981-08-28 | アンテナ給電線系の直流抵抗自動監視装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5838003A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6426454U (ja) * | 1987-08-07 | 1989-02-15 | ||
| JPS6436448U (ja) * | 1987-08-26 | 1989-03-06 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5923901A (ja) * | 1982-07-30 | 1984-02-07 | Sumitomo Electric Ind Ltd | アンテナ給電線系の直流抵抗自動監視装置 |
| JPS5925403A (ja) * | 1982-08-02 | 1984-02-09 | Sumitomo Electric Ind Ltd | アンテナ給電線系の直流抵抗自動監視装置 |
| JPH0472721U (ja) * | 1990-11-01 | 1992-06-26 |
-
1981
- 1981-08-28 JP JP56134266A patent/JPS5838003A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6426454U (ja) * | 1987-08-07 | 1989-02-15 | ||
| JPS6436448U (ja) * | 1987-08-26 | 1989-03-06 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5838003A (ja) | 1983-03-05 |
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