JPS648059B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS648059B2 JPS648059B2 JP3050380A JP3050380A JPS648059B2 JP S648059 B2 JPS648059 B2 JP S648059B2 JP 3050380 A JP3050380 A JP 3050380A JP 3050380 A JP3050380 A JP 3050380A JP S648059 B2 JPS648059 B2 JP S648059B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- oau
- melting
- optical glass
- present
- pinholes
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 20
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 14
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 14
- 239000005304 optical glass Substances 0.000 claims description 10
- 229910052776 Thorium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052688 Gadolinium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910001260 Pt alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- -1 Furthermore Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 7
- 229910018885 Pt—Au Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001020 Au alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000006125 continuous glass melting process Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 239000012768 molten material Substances 0.000 description 1
- 239000012779 reinforcing material Substances 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Glass Compositions (AREA)
- Crucibles And Fluidized-Bed Furnaces (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、光学ガラス溶解用るつぼ材料に関す
るものである。
るものである。
Pt−Au合金はガラスに濡れないという長所が
ある為、連続ガラス溶解用るつぼに使用できれば
という要望が従来からあつた。
ある為、連続ガラス溶解用るつぼに使用できれば
という要望が従来からあつた。
しかしPt−Au合金は、Ptの融点が1772℃、Au
の融点が1063℃と差異が大きい為、溶融後の固化
の際、Ptが先に固化し、PtとAuとが分離する傾
向がある。またPtとAuが完全に固溶し、徐々に
冷却されると吸収されていたガスが抜けて無くな
るが、このPt−Au合金材料の薄板でるつぼを作
る際溶接を行なうと、その溶融材料が固化する
時、大気に接している溶融部、表面層、Pt濃度
の大なる部分が先ず固まり、その後内部のAu濃
度の大なる部分が固まる為、内部のガスが抜けき
れず、溶接個所に大小さまざまなピンホールが多
数発生し、強度が極端に低下するという欠点があ
つた。
の融点が1063℃と差異が大きい為、溶融後の固化
の際、Ptが先に固化し、PtとAuとが分離する傾
向がある。またPtとAuが完全に固溶し、徐々に
冷却されると吸収されていたガスが抜けて無くな
るが、このPt−Au合金材料の薄板でるつぼを作
る際溶接を行なうと、その溶融材料が固化する
時、大気に接している溶融部、表面層、Pt濃度
の大なる部分が先ず固まり、その後内部のAu濃
度の大なる部分が固まる為、内部のガスが抜けき
れず、溶接個所に大小さまざまなピンホールが多
数発生し、強度が極端に低下するという欠点があ
つた。
従つて現在使用されているPt−Au合金より成
る光学ガラス溶解用るつぼは、平絞り、プレス絞
りのできる範囲の溶接個所の無い小さな形状のも
のに限られている。
る光学ガラス溶解用るつぼは、平絞り、プレス絞
りのできる範囲の溶接個所の無い小さな形状のも
のに限られている。
本発明はかかる諸事情に鑑みなされたものであ
り、ピンホールを発生させずに溶接することので
きる光学ガラス溶解用るつぼ材料を提供せんとす
るものである。
り、ピンホールを発生させずに溶接することので
きる光学ガラス溶解用るつぼ材料を提供せんとす
るものである。
本発明の光学ガラス溶解用るつぼ材料は、Pt
又はPt合金にAuを0.5〜10w／ｏ添加し、さらに
Ｙ、Ti、Zr、Hf、Th、Ｖ、Nb、Ta、Gd、La、
Ca、Ｂ等の元素の少くとも一種をCaの場合は
0.01〜0.1w／ｏ、Ｂの場合は0.01〜0.05w／ｏ、
Ｙ、Ti、Zr、Hf、Th、Gd、Ｖ、Nb、Taの場合
は0.05〜3w／ｏの割合で添加して成るものであ
る。
又はPt合金にAuを0.5〜10w／ｏ添加し、さらに
Ｙ、Ti、Zr、Hf、Th、Ｖ、Nb、Ta、Gd、La、
Ca、Ｂ等の元素の少くとも一種をCaの場合は
0.01〜0.1w／ｏ、Ｂの場合は0.01〜0.05w／ｏ、
Ｙ、Ti、Zr、Hf、Th、Gd、Ｖ、Nb、Taの場合
は0.05〜3w／ｏの割合で添加して成るものであ
る。
本発明の光学ガラス溶解用るつぼ材料に於い
て、Pt又はPt合金にAuを0.5〜10w／ｏ添加する
理由は、ガラスに濡れないようにする為で、
0.5w／ｏ未満ではガラスとPtが良く濡れてAu添
加の効果が無く、10w／ｏを超えると光学ガラス
溶解温度が普通1000℃以上である為、クリープ強
さに問題が生じるからである。またAuの他に
Ti、Zr、Hf、Th、Ｖ、Nb、Ta、Gd、La、Ca、
Ｂ等の元素の少くとも１種を添加する理由は、溶
融部に酸素ガスが入つた際上記の元素と反応させ
て酸化物を生成させることにより、溶湯中の酸素
を無くすることができるからである。つまり材料
中から酸素を吸収することによつて溶接時に発生
するピンホールを無くすることができるからであ
る。また生成された酸化物はPtに対し強化材と
して溶接部に分散することになる。然してその添
加量をCaの場合0.01〜0.1w／ｏ、Ｂの場合0.01〜
0.05w／ｏ、Ｙ、Ti、Zr、Hf、Th、Gd、La、
Ｖ、Nb、Taの場合0.05〜3w／ｏと限定した理由
は、それらが下限未満では脱酸機能が無いからで
あり、Ca、Ｂが上限を超えると、材料の加工が
不可能となり且つ高温クリープ強さが減少するか
らであり、Ｙ、Ti、Zr、Hf、Th、Gd、La、Ｖ、
Nb、Taが上限を超えると材料が硬く脆くなり、
クラツクが入り易くなるからである。
て、Pt又はPt合金にAuを0.5〜10w／ｏ添加する
理由は、ガラスに濡れないようにする為で、
0.5w／ｏ未満ではガラスとPtが良く濡れてAu添
加の効果が無く、10w／ｏを超えると光学ガラス
溶解温度が普通1000℃以上である為、クリープ強
さに問題が生じるからである。またAuの他に
Ti、Zr、Hf、Th、Ｖ、Nb、Ta、Gd、La、Ca、
Ｂ等の元素の少くとも１種を添加する理由は、溶
融部に酸素ガスが入つた際上記の元素と反応させ
て酸化物を生成させることにより、溶湯中の酸素
を無くすることができるからである。つまり材料
中から酸素を吸収することによつて溶接時に発生
するピンホールを無くすることができるからであ
る。また生成された酸化物はPtに対し強化材と
して溶接部に分散することになる。然してその添
加量をCaの場合0.01〜0.1w／ｏ、Ｂの場合0.01〜
0.05w／ｏ、Ｙ、Ti、Zr、Hf、Th、Gd、La、
Ｖ、Nb、Taの場合0.05〜3w／ｏと限定した理由
は、それらが下限未満では脱酸機能が無いからで
あり、Ca、Ｂが上限を超えると、材料の加工が
不可能となり且つ高温クリープ強さが減少するか
らであり、Ｙ、Ti、Zr、Hf、Th、Gd、La、Ｖ、
Nb、Taが上限を超えると材料が硬く脆くなり、
クラツクが入り易くなるからである。
次に本発明による光学ガラス溶解用るつぼ材料
の効果を明瞭ならしめる為にその具体的な材料と
従来の材料の溶接試験について説明する。本発明
の具体的な材料であるPt−5w／oAu−1w／oGd
より成る１mmの薄板２枚の端縁を突き合せて、こ
れと同一材料の直径0.7mmの溶接棒を使用して溶
接肉盛を行ない、その断面を顕微鏡にて検査した
ところ、ピンホールは全く認められなかつた。同
じく本発明の具体的な材料であるPt−5w／oAu
−0.1w／oY、Pt−5w／oAu−0.2w／oZr、Pt−
5w／oAu−0.3w／oHf、Pt−5w／oAu−0.5Th、
Pt−5w／oAu−0.6w／oV、Pt−5w／oAu−
1w／oNb、Pt−5w／oAu1w／oTa、Pt−5w／
oAu−0.3w／oLa、Pt−5w／oAu−0.05w／
oCa、Pt−5w／oAu−0.05w／oBより成る各材
料を厚さ0.8mmまで圧延した後、各薄板２枚ずつ
夫々その端縁を突き合せて、これらと同一材料の
直径0.7mmの溶接棒を使用して溶接肉盛を行ない、
その断面を顕微鏡にて検査したところ、ピンホー
ルは全く認められなかつた。
の効果を明瞭ならしめる為にその具体的な材料と
従来の材料の溶接試験について説明する。本発明
の具体的な材料であるPt−5w／oAu−1w／oGd
より成る１mmの薄板２枚の端縁を突き合せて、こ
れと同一材料の直径0.7mmの溶接棒を使用して溶
接肉盛を行ない、その断面を顕微鏡にて検査した
ところ、ピンホールは全く認められなかつた。同
じく本発明の具体的な材料であるPt−5w／oAu
−0.1w／oY、Pt−5w／oAu−0.2w／oZr、Pt−
5w／oAu−0.3w／oHf、Pt−5w／oAu−0.5Th、
Pt−5w／oAu−0.6w／oV、Pt−5w／oAu−
1w／oNb、Pt−5w／oAu1w／oTa、Pt−5w／
oAu−0.3w／oLa、Pt−5w／oAu−0.05w／
oCa、Pt−5w／oAu−0.05w／oBより成る各材
料を厚さ0.8mmまで圧延した後、各薄板２枚ずつ
夫々その端縁を突き合せて、これらと同一材料の
直径0.7mmの溶接棒を使用して溶接肉盛を行ない、
その断面を顕微鏡にて検査したところ、ピンホー
ルは全く認められなかつた。
然るに従来の材料であるPt−5w／oAuより成
る１mmの薄板の端縁を突き合せて、これと同一材
料の直径0.7mmの溶接棒を使用して溶接肉盛を行
ない、その断面を顕微鏡検査したところ、細かな
ピンホールが多数確認された。
る１mmの薄板の端縁を突き合せて、これと同一材
料の直径0.7mmの溶接棒を使用して溶接肉盛を行
ない、その断面を顕微鏡検査したところ、細かな
ピンホールが多数確認された。
以上の説明で判るように本発明による光学ガラ
ス溶解用材料は、ピンホールを発生させずに溶接
できると共に溶接時に生成された微量の酸化物が
溶接部に分散するので、その溶接部の強度は低下
することがない。従つて、実際に使用に耐え得る
溶接個所のある大きな各種形状の光学ガラス溶解
用るつぼを作ることができるという優れた効果が
ある。
ス溶解用材料は、ピンホールを発生させずに溶接
できると共に溶接時に生成された微量の酸化物が
溶接部に分散するので、その溶接部の強度は低下
することがない。従つて、実際に使用に耐え得る
溶接個所のある大きな各種形状の光学ガラス溶解
用るつぼを作ることができるという優れた効果が
ある。
Claims (1)
- １ Pt又はPt合金にAuを0.5〜10w／ｏ添加し、
さらにＹ、Ti、Zr、Hf、Th、Ｖ、Nb、Ta、
Gd、La、Ca、Ｂ等の元素の少くとも一種をCa
の場合は0.01〜0.1w／ｏ、Ｂの場合は0.01〜
0.05w／ｏ、Ｙ、Ti、Zr、Hf、Th、Gd、La、
Ｖ、Nb、Taの場合は0.05〜3w／ｏの割合で添加
して成る光学ガラス溶解用るつぼ材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3050380A JPS56129617A (en) | 1980-03-11 | 1980-03-11 | Material for optical glass melting crucible |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3050380A JPS56129617A (en) | 1980-03-11 | 1980-03-11 | Material for optical glass melting crucible |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56129617A JPS56129617A (en) | 1981-10-09 |
| JPS648059B2 true JPS648059B2 (ja) | 1989-02-13 |
Family
ID=12305612
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3050380A Granted JPS56129617A (en) | 1980-03-11 | 1980-03-11 | Material for optical glass melting crucible |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS56129617A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SG165206A1 (en) * | 2009-03-26 | 2010-10-28 | Autium Pte Ltd | Platinum alloys and method for forming the same |
-
1980
- 1980-03-11 JP JP3050380A patent/JPS56129617A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56129617A (en) | 1981-10-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Munitz et al. | Mechanical properties and microstructure of gas tungsten arc welded magnesium AZ91D plates | |
| US3184577A (en) | Welding material for producing welds with low coefficient of expansion | |
| Heubner et al. | Electrochemical Behaviour and Its Relation to Composition and Sensitization of NiCrMo-Alloys in ASTM G-28 Solution | |
| US4929511A (en) | Low temperature aluminum based brazing alloys | |
| US3496630A (en) | Method and means for joining parts | |
| Lippold | An investigation of weld cracking in Alloy 800 | |
| KR20160133440A (ko) | 용접성이 개선된 철-니켈 합금 | |
| US2043855A (en) | Aluminum welding rod | |
| EP1238741B1 (en) | Fabrication method for Titanium aluminide honeycomb panel structures | |
| JPS648059B2 (ja) | ||
| JPS6245020B2 (ja) | ||
| Terada et al. | Effects of ternary additions on thermal conductivity of NiAl | |
| EP0303957B1 (en) | Corrosion resisting alloy and corrosion resisting member | |
| Hodge et al. | An improved Ni-Mo alloy for hydrochloric acid service | |
| US6210837B1 (en) | Electrode grid for lead storage batteries | |
| JPH0543773B2 (ja) | ||
| US3046650A (en) | Braze bonding of columbium | |
| JPS6258837B2 (ja) | ||
| JPS5927369B2 (ja) | ディ−ゼルエンジンのバルブおよびバルブシ−ト用Ｃｏ基合金 | |
| US3117861A (en) | Stainless steel and article | |
| US3111406A (en) | High temperature resistant titanium base alloys | |
| JPH02151378A (ja) | 酸化雰囲気中で接合可能なＣｒ含有材料の液相拡散接合用合金箔 | |
| MB et al. | Effect of welding parameters on hot cracking susceptibility of alloy 800 | |
| JPS5832544A (ja) | クラツド板の製造方法 | |
| US3011256A (en) | Fluxless brazing of steel |