JPS648733B2 - - Google Patents
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- JPS648733B2 JPS648733B2 JP10981882A JP10981882A JPS648733B2 JP S648733 B2 JPS648733 B2 JP S648733B2 JP 10981882 A JP10981882 A JP 10981882A JP 10981882 A JP10981882 A JP 10981882A JP S648733 B2 JPS648733 B2 JP S648733B2
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Landscapes
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
- Artificial Filaments (AREA)
Description
本発明はミシン糸用原糸、更に詳しくは高速可
縫性に優れたミシン糸用原糸に関するものであ
る。 近年、ミシンによる縫製速度は益々高速化しつ
つあり、これに耐えうる物性を持つたミシン糸が
要求されるようになつてきた。しかしながら針の
往復速度が4000回／分にも達する高速縫製におい
ては針の温度が250℃近く迄上昇するため、従来
のポリエステル糸条をミシン糸として用いた場合
は、ポリエステルフイラメントに融解の前駆現象
が発生して強度が大幅に低下するという問題があ
つた。この問題点を解決するために、従来からミ
シン針を冷却するとか、ミシン糸仕上げ油剤を改
良するとかの方策が検討されてきたが、未だ十分
満足できる結果は得られていない。 本発明者らはこれらの問題を解消するため鋭意
検討を重ねた結果、前記ポリエステルフイラメン
トの前駆的融解現象をポリアミドのブレンドによ
つて抑制できることを究明し、本発明に到達し
た。 即ち、本発明はエステルテレフタレートを主た
る繰返し単位とするポリエステルと溶融紡糸可能
なポリアミドとの溶融混合物からなるフイラメン
ト糸条であつて、フイラメント中には該ポリアミ
ドが0.25〜25重量％存在し、他方該糸条の伸度が
35％以下、沸水処理による収縮率が３％以下、
250℃において60分間乾熱定長熱処理した時の強
度保持率（Ｉ）が少くとも30％であることを特徴
とする強度保持率の優れたミシン糸用原糸であ
る。 但し、強度保持率（Ｉ）は以下の定義による。 Ｉ＝STA／STO×100（％） STA：250℃、60分間乾熱定長熱処理後の糸条強
度 STO：熱処理前の糸条強度 本発明を更に説明する。 本発明のミシン糸用原糸は、 (i) ポリエステルと0.25〜25重量％のポリアミド
との溶融混合物からなるフイラメント糸条であ
り、 (ii) 伸度が35％以下であると共に沸水処理による
収縮率が３％で以下 (iii) 250℃に設定されたオーブン中で60分間乾熱
定長で熱処理を施した時、従来のポリエステル
糸条の強度保持率（Ｉ）は高々10％であるのに
対し、本発明のポリエステル糸条の場合は少く
とも30％、通常50〜70％の値を示す。 本発明のポリエステル糸条が何故従来のポリエ
ステル糸条よりも格段と耐熱劣化性が向上するか
未だ明確ではないが、従来のポリエステル糸条の
場合、温度が高くなりポリエステルの融点に近づ
くと、非晶部のポリエステル分子鎖の熱運動が激
化し、微結晶部の融解、準結晶部の部分融解と再
結晶化等が起つて、一軸方向には非常に強いとい
う特徴をもつ繊維組織が崩れるため、大幅に強度
が低下する。 これに対し、ポリアミドをブレンドしたポリエ
ステルフイラメントでは、過酷な熱を受けた時に
ポリエステルに先立つて融解したポリアミド分子
鎖がポリエステル層の非晶部に浸入し、この非晶
部のポリエステル分子鎖と絡み合うためポリエス
テル分子鎖の熱運動を束縛するので、熱処理によ
る構造変化が従来のポリエステルフイラメントに
比して小さいと推察される。 本発明で言うポリエステルは、ポリエチレンテ
レフタレートを主たる対象とするが、これに15モ
ル％以下の第３成分、例えば種々のジカルボン
酸、ジオキシ化合物等を添加共重合させてもよ
く、更には斯界でよく知られている添加剤を加え
たものであつてもよい。但し、これらポリエステ
ルの固有粘度（35℃のｏ−クロロフエノール溶液
の粘度から求めた値）は一般に0.50〜0.95である
事が好ましい。固有粘度が0.50に満たぬ場合に
は、ミシン糸として必要な強度が出ない傾向があ
り、逆に0.95を越える場合には紡糸調子が悪化す
る傾向がある。 一方、ポリエステルにブレンドするポリアミド
としては、溶融紡糸可能なものであればよく、化
学構造を異にする数種類のポリアミドから成るブ
レンド物、或いは第３成分との共重合物であつて
も差し支えない。その中でナイロン６又はナイロ
ン66が好ましい。 本発明においてこれらのポリアミドはフイラメ
ント中に0.25〜25重量％、好ましくは0.5〜５重
量％分散して存在する事が必要である。ここで、
0.25％に満たない場合には耐熱劣化性の向上はほ
とんど認められないし、逆に25％を越えると溶融
紡糸性が急激に悪化し、得られる糸条の強伸度が
異常に低くなり、いわゆる弱糸と呼ばれるものと
なつて、ミシン糸に供することができなくなる。 また、かかるフイラメント糸条は伸度が35％以
下であると共に沸水処理（100℃、30分）時の収
縮率が３％以下である事が必要である。ここで、
伸度が35％を越える場合、或いは収縮率が３％を
越えるような場合には、撚糸、セツト等ミシン糸
への加工工程においてフイラメントの内部構造が
緩和してしまいミシン糸の５％〜10％伸長時のモ
ジユラスが低下し、パツカリング性の悪化を招く
結果となる。 かかるミシン糸用原糸を製糸する際に、ポリエ
ステルとポリアミドとのブレンドは任意の方法で
行なうことができる。例えばポリエステルの重合
工程末期にポリアミドを混合してもよく、またポ
リエステルとポリアミドとを各々重合し、チツプ
あるいはフレーク状になしある後、混合して溶融
し冷却して再度チツプ化してもよい。更には、ポ
リエステルとポリアミドとをチツプ状態で混合し
た後、ただちに溶融紡糸する事によつても達せら
れる。但し、この場合には両ポリマーの混練度を
高めるためスクリユー型押出し機を用いる事が好
ましい。 このようにブレンドした両ポリマーを通常の設
備により紡糸し、更に35％以下の伸度になるよう
に延伸すると共に、沸水処理（100℃、30分）時
の収縮率が３％以下となるように熱セツトしてお
く事が必要である。 かかる本発明のポリエステル糸条はフラツトヤ
ーン、ウーリー加工糸あるいはステープルフアイ
バーとして、通常の工程を経てミシン糸とする事
ができる。この際、混綿あるいは合糸等の手段に
より本発明外の他のミシン糸原糸と併用する事が
できるが、高速可縫性の目的を達成するためには
本発明になるポリエステル糸条をミシン糸全量の
30重量％以上使用する事が好ましい。 以上述べてきた本発明のポリエステル糸条を用
いたミシン糸は耐熱劣化性に優れているため、従
来の様にミシン針を冷却するとか、特別の油剤を
使用することなく高速縫製が可能である。 以下実施例によつて本発明を説明する。 実施例 １ 固有粘度0.64のポリエチレンテレフタレート
97.5重量％と固有粘度1.0のナイロン６ 2.5重量
％をチツプ状態で混合し160℃で４時間乾燥した
後、25mm直径のスクリユー型溶融押出し機により
溶融混練し0.35mm直径の吐出孔を有する紡糸口金
より吐出、通常の冷却気流による冷却固化、油剤
処理を行つて1000ｍ／分の速度で巻取つた。 次いでこの紡出糸を予熱温度85℃で3.9倍に延
伸し210℃で定長熱処理して70de／24filsの延伸
糸とした。 この延伸糸を250℃に設定した熱風循環式オー
ブン中で60分間定長加熱した。延伸糸の強伸度、
収縮率および加熱後の強度、該加熱における強度
保持率を次の表に示す。
縫性に優れたミシン糸用原糸に関するものであ
る。 近年、ミシンによる縫製速度は益々高速化しつ
つあり、これに耐えうる物性を持つたミシン糸が
要求されるようになつてきた。しかしながら針の
往復速度が4000回／分にも達する高速縫製におい
ては針の温度が250℃近く迄上昇するため、従来
のポリエステル糸条をミシン糸として用いた場合
は、ポリエステルフイラメントに融解の前駆現象
が発生して強度が大幅に低下するという問題があ
つた。この問題点を解決するために、従来からミ
シン針を冷却するとか、ミシン糸仕上げ油剤を改
良するとかの方策が検討されてきたが、未だ十分
満足できる結果は得られていない。 本発明者らはこれらの問題を解消するため鋭意
検討を重ねた結果、前記ポリエステルフイラメン
トの前駆的融解現象をポリアミドのブレンドによ
つて抑制できることを究明し、本発明に到達し
た。 即ち、本発明はエステルテレフタレートを主た
る繰返し単位とするポリエステルと溶融紡糸可能
なポリアミドとの溶融混合物からなるフイラメン
ト糸条であつて、フイラメント中には該ポリアミ
ドが0.25〜25重量％存在し、他方該糸条の伸度が
35％以下、沸水処理による収縮率が３％以下、
250℃において60分間乾熱定長熱処理した時の強
度保持率（Ｉ）が少くとも30％であることを特徴
とする強度保持率の優れたミシン糸用原糸であ
る。 但し、強度保持率（Ｉ）は以下の定義による。 Ｉ＝STA／STO×100（％） STA：250℃、60分間乾熱定長熱処理後の糸条強
度 STO：熱処理前の糸条強度 本発明を更に説明する。 本発明のミシン糸用原糸は、 (i) ポリエステルと0.25〜25重量％のポリアミド
との溶融混合物からなるフイラメント糸条であ
り、 (ii) 伸度が35％以下であると共に沸水処理による
収縮率が３％で以下 (iii) 250℃に設定されたオーブン中で60分間乾熱
定長で熱処理を施した時、従来のポリエステル
糸条の強度保持率（Ｉ）は高々10％であるのに
対し、本発明のポリエステル糸条の場合は少く
とも30％、通常50〜70％の値を示す。 本発明のポリエステル糸条が何故従来のポリエ
ステル糸条よりも格段と耐熱劣化性が向上するか
未だ明確ではないが、従来のポリエステル糸条の
場合、温度が高くなりポリエステルの融点に近づ
くと、非晶部のポリエステル分子鎖の熱運動が激
化し、微結晶部の融解、準結晶部の部分融解と再
結晶化等が起つて、一軸方向には非常に強いとい
う特徴をもつ繊維組織が崩れるため、大幅に強度
が低下する。 これに対し、ポリアミドをブレンドしたポリエ
ステルフイラメントでは、過酷な熱を受けた時に
ポリエステルに先立つて融解したポリアミド分子
鎖がポリエステル層の非晶部に浸入し、この非晶
部のポリエステル分子鎖と絡み合うためポリエス
テル分子鎖の熱運動を束縛するので、熱処理によ
る構造変化が従来のポリエステルフイラメントに
比して小さいと推察される。 本発明で言うポリエステルは、ポリエチレンテ
レフタレートを主たる対象とするが、これに15モ
ル％以下の第３成分、例えば種々のジカルボン
酸、ジオキシ化合物等を添加共重合させてもよ
く、更には斯界でよく知られている添加剤を加え
たものであつてもよい。但し、これらポリエステ
ルの固有粘度（35℃のｏ−クロロフエノール溶液
の粘度から求めた値）は一般に0.50〜0.95である
事が好ましい。固有粘度が0.50に満たぬ場合に
は、ミシン糸として必要な強度が出ない傾向があ
り、逆に0.95を越える場合には紡糸調子が悪化す
る傾向がある。 一方、ポリエステルにブレンドするポリアミド
としては、溶融紡糸可能なものであればよく、化
学構造を異にする数種類のポリアミドから成るブ
レンド物、或いは第３成分との共重合物であつて
も差し支えない。その中でナイロン６又はナイロ
ン66が好ましい。 本発明においてこれらのポリアミドはフイラメ
ント中に0.25〜25重量％、好ましくは0.5〜５重
量％分散して存在する事が必要である。ここで、
0.25％に満たない場合には耐熱劣化性の向上はほ
とんど認められないし、逆に25％を越えると溶融
紡糸性が急激に悪化し、得られる糸条の強伸度が
異常に低くなり、いわゆる弱糸と呼ばれるものと
なつて、ミシン糸に供することができなくなる。 また、かかるフイラメント糸条は伸度が35％以
下であると共に沸水処理（100℃、30分）時の収
縮率が３％以下である事が必要である。ここで、
伸度が35％を越える場合、或いは収縮率が３％を
越えるような場合には、撚糸、セツト等ミシン糸
への加工工程においてフイラメントの内部構造が
緩和してしまいミシン糸の５％〜10％伸長時のモ
ジユラスが低下し、パツカリング性の悪化を招く
結果となる。 かかるミシン糸用原糸を製糸する際に、ポリエ
ステルとポリアミドとのブレンドは任意の方法で
行なうことができる。例えばポリエステルの重合
工程末期にポリアミドを混合してもよく、またポ
リエステルとポリアミドとを各々重合し、チツプ
あるいはフレーク状になしある後、混合して溶融
し冷却して再度チツプ化してもよい。更には、ポ
リエステルとポリアミドとをチツプ状態で混合し
た後、ただちに溶融紡糸する事によつても達せら
れる。但し、この場合には両ポリマーの混練度を
高めるためスクリユー型押出し機を用いる事が好
ましい。 このようにブレンドした両ポリマーを通常の設
備により紡糸し、更に35％以下の伸度になるよう
に延伸すると共に、沸水処理（100℃、30分）時
の収縮率が３％以下となるように熱セツトしてお
く事が必要である。 かかる本発明のポリエステル糸条はフラツトヤ
ーン、ウーリー加工糸あるいはステープルフアイ
バーとして、通常の工程を経てミシン糸とする事
ができる。この際、混綿あるいは合糸等の手段に
より本発明外の他のミシン糸原糸と併用する事が
できるが、高速可縫性の目的を達成するためには
本発明になるポリエステル糸条をミシン糸全量の
30重量％以上使用する事が好ましい。 以上述べてきた本発明のポリエステル糸条を用
いたミシン糸は耐熱劣化性に優れているため、従
来の様にミシン針を冷却するとか、特別の油剤を
使用することなく高速縫製が可能である。 以下実施例によつて本発明を説明する。 実施例 １ 固有粘度0.64のポリエチレンテレフタレート
97.5重量％と固有粘度1.0のナイロン６ 2.5重量
％をチツプ状態で混合し160℃で４時間乾燥した
後、25mm直径のスクリユー型溶融押出し機により
溶融混練し0.35mm直径の吐出孔を有する紡糸口金
より吐出、通常の冷却気流による冷却固化、油剤
処理を行つて1000ｍ／分の速度で巻取つた。 次いでこの紡出糸を予熱温度85℃で3.9倍に延
伸し210℃で定長熱処理して70de／24filsの延伸
糸とした。 この延伸糸を250℃に設定した熱風循環式オー
ブン中で60分間定長加熱した。延伸糸の強伸度、
収縮率および加熱後の強度、該加熱における強度
保持率を次の表に示す。
【表】
本発明になる延伸糸（ポリエステル糸条）は
250℃のような融点近傍での熱処理によつてもす
ぐれた強度保持率を示している。この延伸糸（ポ
リエステル糸条）に下撚をかけて３本合糸した後
上撚をかけ、次いで130℃で染色してミシン糸と
した。このミシン糸を用いて、ポリエステル65
％、レーヨン35％の平織物（目付150ｇ／cm2）を
４枚重ね縫製速度4500rpmで縫製したところ１分
の間にミシン糸の切断はまつたく起らなかつた。 一方、比較のために、ナイロン６をまつたく含
まないポリエチレンテレフタレートを用いて上記
実施例と同一の条件で紡糸、延伸熱処理して得た
ポリエステル糸条の強伸度及び250℃で60分間定
長加熱したときの強度、強度保持率を次表に示
す。
250℃のような融点近傍での熱処理によつてもす
ぐれた強度保持率を示している。この延伸糸（ポ
リエステル糸条）に下撚をかけて３本合糸した後
上撚をかけ、次いで130℃で染色してミシン糸と
した。このミシン糸を用いて、ポリエステル65
％、レーヨン35％の平織物（目付150ｇ／cm2）を
４枚重ね縫製速度4500rpmで縫製したところ１分
の間にミシン糸の切断はまつたく起らなかつた。 一方、比較のために、ナイロン６をまつたく含
まないポリエチレンテレフタレートを用いて上記
実施例と同一の条件で紡糸、延伸熱処理して得た
ポリエステル糸条の強伸度及び250℃で60分間定
長加熱したときの強度、強度保持率を次表に示
す。
【表】
この延伸糸（ポリエステル糸条）を３本合撚糸
し、130℃で染色したミシン糸を用いて上記実施
例１と同様にして縫製テストを行つたところ、縫
製開始後23秒でミシン糸が断糸してしまつた。 実施例 ２ 固有粘度0.64のポリエチレンテレフタレートと
固有粘度1.0のナイロン６とをチツプ状態で下表
の如く種々の割合で混合する以外は実施例１と同
様の製糸を行い70de／24filsの延伸糸を得た。こ
の延伸糸を250℃に設定した熱風循環式オーブン
中で60分間定長加熱した。該加熱における強度保
持率を次の表に併せて示す。
し、130℃で染色したミシン糸を用いて上記実施
例１と同様にして縫製テストを行つたところ、縫
製開始後23秒でミシン糸が断糸してしまつた。 実施例 ２ 固有粘度0.64のポリエチレンテレフタレートと
固有粘度1.0のナイロン６とをチツプ状態で下表
の如く種々の割合で混合する以外は実施例１と同
様の製糸を行い70de／24filsの延伸糸を得た。こ
の延伸糸を250℃に設定した熱風循環式オーブン
中で60分間定長加熱した。該加熱における強度保
持率を次の表に併せて示す。
【表】
No.１、No.７はポリエステル、或いはナイロン６
単独糸の場合であり、夫々の得られる延伸糸の強
度保持率は極めて低い。 また、ナイロン６のブレンド率が少な過ぎるNo.
２は延伸糸の強度保持率の改善効果がほとんど認
められない。一方、ナイロン６のブレンド率が多
過ぎるNo.６は得られる延伸糸の強度保持率の改善
効果は認められるが、紡糸調子が悪い。 これらに対し、No.３〜５については紡糸性は良
好であり、延伸糸の強度保持率の改善効果は充分
大きいものであつた。 実施例 ３ 固有粘度0.64のポリエチレンテレフタレート
97.5重量％と固有粘度1.12のナイロン66 2.5重量
％とを混合した他は、実施例１と同様に製糸を行
い70de／24filsの延伸糸を得た。この延伸糸を
250℃に設定した熱風循環式オーブン中で60分間
定長加熱した時の強度保持率は42％であり延伸糸
の強度保持率の改善効果が認められた。
単独糸の場合であり、夫々の得られる延伸糸の強
度保持率は極めて低い。 また、ナイロン６のブレンド率が少な過ぎるNo.
２は延伸糸の強度保持率の改善効果がほとんど認
められない。一方、ナイロン６のブレンド率が多
過ぎるNo.６は得られる延伸糸の強度保持率の改善
効果は認められるが、紡糸調子が悪い。 これらに対し、No.３〜５については紡糸性は良
好であり、延伸糸の強度保持率の改善効果は充分
大きいものであつた。 実施例 ３ 固有粘度0.64のポリエチレンテレフタレート
97.5重量％と固有粘度1.12のナイロン66 2.5重量
％とを混合した他は、実施例１と同様に製糸を行
い70de／24filsの延伸糸を得た。この延伸糸を
250℃に設定した熱風循環式オーブン中で60分間
定長加熱した時の強度保持率は42％であり延伸糸
の強度保持率の改善効果が認められた。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ エチレンテレフタレートを主たる繰返し単位
とするポリエステルと溶融紡糸可能なポリアミド
との溶融混合物からなるフイラメント糸条であつ
て、フイラメント中には該ポリアミドが0.25〜25
重量％存在し、他方該糸条の伸度が35％以下、沸
水処理による収縮率が３％以下、250℃において
60分間乾熱定長熱処理した時の強度保持率（Ｉ）
が少くとも30％であることを特徴とする強度保持
率の優れたミシン糸用原糸である。 但し、強度保持率（Ｉ）は以下の定義による。 Ｉ＝STA／STO×100（％） STA：250℃、60分間乾熱定長熱処理後の糸条強
度 STO：熱処理前の糸条強度 ２ 該ポリエステルの固有粘度が0.50〜0.95であ
る特許請求の範囲第１項記載のミシン糸用原糸。 ３ 該ポリアミドの添加量が0.5〜５重量％であ
る特許請求の範囲第１項記載のミシン糸用原糸。 ４ 該ポリアミドがナイロン６である特許請求の
範囲第１項又は第３項記載のミシン糸用原糸。 ５ 該ポリアミドがナイロン66である特許請求の
範囲第１項又は第３項記載のミシン糸用原糸。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10981882A JPS591719A (ja) | 1982-06-28 | 1982-06-28 | ミシン糸用原糸 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10981882A JPS591719A (ja) | 1982-06-28 | 1982-06-28 | ミシン糸用原糸 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS591719A JPS591719A (ja) | 1984-01-07 |
| JPS648733B2 true JPS648733B2 (ja) | 1989-02-15 |
Family
ID=14519982
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10981882A Granted JPS591719A (ja) | 1982-06-28 | 1982-06-28 | ミシン糸用原糸 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS591719A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6189345A (ja) * | 1984-10-03 | 1986-05-07 | 帝人株式会社 | ミシン糸 |
| JPH04245920A (ja) * | 1991-01-31 | 1992-09-02 | Franchi Roberto | ポリアミド−ポリエステル二成分重合体からなる合成繊維およびその製造方法 |
| KR101812237B1 (ko) * | 2011-09-27 | 2017-12-27 | 코오롱인더스트리 주식회사 | 폴리에틸렌테레프탈레이트 연신사의 제조방법, 폴리에틸렌테레프탈레이트 연신사 및 타이어 코오드 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS541825B2 (ja) * | 1973-09-12 | 1979-01-30 | ||
| JPS5090742A (ja) * | 1973-12-24 | 1975-07-21 |
-
1982
- 1982-06-28 JP JP10981882A patent/JPS591719A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS591719A (ja) | 1984-01-07 |
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