JPS649375B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS649375B2 JPS649375B2 JP4835984A JP4835984A JPS649375B2 JP S649375 B2 JPS649375 B2 JP S649375B2 JP 4835984 A JP4835984 A JP 4835984A JP 4835984 A JP4835984 A JP 4835984A JP S649375 B2 JPS649375 B2 JP S649375B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- amount
- control
- brick
- hot
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B9/00—Stoves for heating the blast in blast furnaces
- C21B9/10—Other details, e.g. blast mains
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Regulation And Control Of Combustion (AREA)
- Control Of Combustion (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、熱風炉の燃焼制御方法に関する。
近年の熱風炉の蓋熱室には、従来の粘土質、高
アルミナ質煉瓦に代つて、ケイ石質煉瓦が高温下
特性が優れているため、高速風温度を得るに用い
られている。
アルミナ質煉瓦に代つて、ケイ石質煉瓦が高温下
特性が優れているため、高速風温度を得るに用い
られている。
一方、周知のように、熱風炉操業において、燃
焼期の投入熱量が不足すると、送風期において指
定された温度を維持できず、高炉の円滑な操業を
阻害する。他方で、過剰な熱量を投入した場合
は、高炉送風として有効に利用される熱量以上を
投入することになり、排ガスに伴う熱損失が大き
くなり、炉休放散熱損失量が増大し、結局熱効率
が低下する。
焼期の投入熱量が不足すると、送風期において指
定された温度を維持できず、高炉の円滑な操業を
阻害する。他方で、過剰な熱量を投入した場合
は、高炉送風として有効に利用される熱量以上を
投入することになり、排ガスに伴う熱損失が大き
くなり、炉休放散熱損失量が増大し、結局熱効率
が低下する。
そこで、所定の送風温度を維持するために、本
出願人の出願に係る特公昭57−19725号公報記載
の発明等が提案されている。なるほど、この方法
はある面において有効であるけれども、ケイ石質
煉瓦等の管理下限温度が存在する煉瓦を用いる最
近の熱風炉や、必要とされる送風温度が低下して
いる高炉設備の下では、熱効率の面でいま一歩の
感がある。すなわち、現情では、送風温度の維持
のためよりも、ケイ石質煉瓦の下限管理温度を下
らせないために、投入熱量を調節する必要があ
る。
出願人の出願に係る特公昭57−19725号公報記載
の発明等が提案されている。なるほど、この方法
はある面において有効であるけれども、ケイ石質
煉瓦等の管理下限温度が存在する煉瓦を用いる最
近の熱風炉や、必要とされる送風温度が低下して
いる高炉設備の下では、熱効率の面でいま一歩の
感がある。すなわち、現情では、送風温度の維持
のためよりも、ケイ石質煉瓦の下限管理温度を下
らせないために、投入熱量を調節する必要があ
る。
本発明は、前記事情に鑑み提案されたもので、
その目的は必要とされる送風温度条件を満たしつ
つ、煉瓦の保護を図りながら、投入熱量を極力少
くして熱効率に優れたものとなる熱風炉の燃焼制
御方法を提供することを目的としている。
その目的は必要とされる送風温度条件を満たしつ
つ、煉瓦の保護を図りながら、投入熱量を極力少
くして熱効率に優れたものとなる熱風炉の燃焼制
御方法を提供することを目的としている。
この目的を達成するための本発明法は、低温時
の特性が問題となる煉瓦を耐火材として用いた熱
風炉にあつて、前記煉瓦部分を測温し、その煉瓦
の管理下限温度より低くなることを防止するため
に必要な燃料投入量と、送風終了時の熱風炉出口
温度を設定された送風温度に制御するために必要
な燃料投入量との関係の下で、それらのうち大な
る方の燃料投入量を基準として熱風炉において燃
焼を行うことを特徴とするものである。
の特性が問題となる煉瓦を耐火材として用いた熱
風炉にあつて、前記煉瓦部分を測温し、その煉瓦
の管理下限温度より低くなることを防止するため
に必要な燃料投入量と、送風終了時の熱風炉出口
温度を設定された送風温度に制御するために必要
な燃料投入量との関係の下で、それらのうち大な
る方の燃料投入量を基準として熱風炉において燃
焼を行うことを特徴とするものである。
すなわち、本発明は、送風温度から要求される
燃料投入量のほかに、煉瓦の管理下限温度から要
求される燃料投入量も加味し、両者の大なる方の
燃料投入量を基準として燃焼を行うことによつ
て、熱効率を高めるとともに、炉体保護を図らん
とするものである。
燃料投入量のほかに、煉瓦の管理下限温度から要
求される燃料投入量も加味し、両者の大なる方の
燃料投入量を基準として燃焼を行うことによつ
て、熱効率を高めるとともに、炉体保護を図らん
とするものである。
以下本発明を図面に示した具体例を参照しなが
らさらに詳説する。
らさらに詳説する。
高炉へ供給される送風温度の制御は、第１図に
示すように、熱風炉１と高炉２とを連通している
熱風本管３の途中に設けられている送風温度計４
によつて測温し、これを送風温度調節計５に取込
み、この送風温度調節計５により、混合冷風管６
の途中に設けられている混合冷風調節弁７の開度
を調節し、冷風の混合比率を増減することにより
行なわれている。そして、従来の燃焼制御法にあ
つては、特公昭57−19725号公報のように、混合
冷風調節弁７の送風終了時の開度に基いて、調節
計５からの制御出力を発信器８から計算機９に入
力し、計算機１０で次燃焼サイクルでの最適燃料
投入量を算出し、その結果を発信器１１から燃料
供給量調節計１２へ与え、燃料供給調節弁１３を
制御するものであつた。
示すように、熱風炉１と高炉２とを連通している
熱風本管３の途中に設けられている送風温度計４
によつて測温し、これを送風温度調節計５に取込
み、この送風温度調節計５により、混合冷風管６
の途中に設けられている混合冷風調節弁７の開度
を調節し、冷風の混合比率を増減することにより
行なわれている。そして、従来の燃焼制御法にあ
つては、特公昭57−19725号公報のように、混合
冷風調節弁７の送風終了時の開度に基いて、調節
計５からの制御出力を発信器８から計算機９に入
力し、計算機１０で次燃焼サイクルでの最適燃料
投入量を算出し、その結果を発信器１１から燃料
供給量調節計１２へ与え、燃料供給調節弁１３を
制御するものであつた。
すなわち、次記(1)式にあらわされる制御方法で
ある。
ある。
FgasN+1＝FgasN＋Ｋ・（RVALV N−RVALV *） (1)
ここでFgasN+1：次サイクル燃料供給量
FgagN：今サイクル燃料供給量
Ｋ：定数
RVALV N：今サイクル送風終了時混合冷
風調節弁開度 RVALV *：目標送風終了時混合冷風調節
弁開度 Ｎ：サイクルNo しかし、この従来法では、ケイ石質煉瓦の管理
下限温度（たとえば煉瓦の継目部温度が500℃未
満になると炉体の寿命低下が激しくなる）を考慮
しておらず、この温度以下になるような投入熱量
を与えないことがあり、また逆に温度の余裕代を
取り過ぎて不必要な熱量を投入して熱効率を悪く
しがちである。
風調節弁開度 RVALV *：目標送風終了時混合冷風調節
弁開度 Ｎ：サイクルNo しかし、この従来法では、ケイ石質煉瓦の管理
下限温度（たとえば煉瓦の継目部温度が500℃未
満になると炉体の寿命低下が激しくなる）を考慮
しておらず、この温度以下になるような投入熱量
を与えないことがあり、また逆に温度の余裕代を
取り過ぎて不必要な熱量を投入して熱効率を悪く
しがちである。
そこで、本発明では、ケイ石質煉瓦１６の下限
温度を管理するために、たとえば蓋熱室のケイ石
質煉瓦１６の最下部でかつ外側位置に煉瓦継目測
温計１４を設け、発信器１５により温度信号を計
算機９に与え、次記(2)〜(4)の演算処理を行い、最
終的に(4)式の出力をもつて燃料供給調節弁１３を
調節するものである。
温度を管理するために、たとえば蓋熱室のケイ石
質煉瓦１６の最下部でかつ外側位置に煉瓦継目測
温計１４を設け、発信器１５により温度信号を計
算機９に与え、次記(2)〜(4)の演算処理を行い、最
終的に(4)式の出力をもつて燃料供給調節弁１３を
調節するものである。
Fgas（BlastN+1）＝FgasN＋3
〓j=0
・Gj・（TbN+1-j−TbN-j）＋3
〓j=0
・Hj・（TdegN-j−TbN-j） (2)
Fgas（ShellN+1）＝FgasN＋3
〓j=0
gj・（TbN+1-j−TbN-j）＋3
〓j=0
hj・（TshellN-1−Tshell*） (3)
FgasN+1max〔FgasN+1（Blast），Fgas（Shell）〕N+1
(4) ここで FgasN+1（Blast）：送風温度制御に必要な次サイ
クル燃料供給量 FgasN+1（Shell）：珪石継目温度制御に必要な次サ
イクル燃料供給量 FgasN：今サイクル実績燃料供給量 FgasN+1：次サイクル燃料供給量最終出力 Tb ：設定送風温度 TdegN：送風終了時熱風炉出口温度 TshellN：送風終了時珪石継目温度 Tshell*：目標珪石継目温度 Gj，Hj，gj，hj：定数 また、ここで、熱風炉出口温度Tdegは実測し
てもよいが、混合冷風調節弁（バタ弁）７の開度
Rvailvおよび送風終了時実測送風温度TBから、
次記(5)式および第３図のように推定によつて求め
てもよい。
(4) ここで FgasN+1（Blast）：送風温度制御に必要な次サイ
クル燃料供給量 FgasN+1（Shell）：珪石継目温度制御に必要な次サ
イクル燃料供給量 FgasN：今サイクル実績燃料供給量 FgasN+1：次サイクル燃料供給量最終出力 Tb ：設定送風温度 TdegN：送風終了時熱風炉出口温度 TshellN：送風終了時珪石継目温度 Tshell*：目標珪石継目温度 Gj，Hj，gj，hj：定数 また、ここで、熱風炉出口温度Tdegは実測し
てもよいが、混合冷風調節弁（バタ弁）７の開度
Rvailvおよび送風終了時実測送風温度TBから、
次記(5)式および第３図のように推定によつて求め
てもよい。
TdegN＝TBN＋CR1・Rvalv …(5)
このような本発明によれば、第４図のように従
来法との対比で示したように、高温送風期におい
ては必要とされる送風温度を精度よく制御するこ
とができ、また低温送風期においてはケイ石質煉
瓦の管理下限温度を目標の温度に精度よく制御で
きる。
来法との対比で示したように、高温送風期におい
ては必要とされる送風温度を精度よく制御するこ
とができ、また低温送風期においてはケイ石質煉
瓦の管理下限温度を目標の温度に精度よく制御で
きる。
かくして、ケイ石質煉瓦継目温度の目標値を管
理下限値ぎりぎりに設定して熱風炉を操業するこ
とが可能となり、不必要な燃料の投入を抑えた結
果、熱効率が約1.0％向上した。
理下限値ぎりぎりに設定して熱風炉を操業するこ
とが可能となり、不必要な燃料の投入を抑えた結
果、熱効率が約1.0％向上した。
以上の通り、本発明によれば、炉体保護の点か
ら管理下限温度を有する熱風炉にあつて、煉瓦部
分の測温を行い、管理下限温度を少くとも超える
ように燃料を投入するので炉体の保護を図ること
ができることは勿論、送風温度に基く必要燃料投
入量と管理下限温度に基く必要燃料投入量とのう
ち大きいものをもつて燃焼を行つているので、熱
効率を顕著に高めることができる。
ら管理下限温度を有する熱風炉にあつて、煉瓦部
分の測温を行い、管理下限温度を少くとも超える
ように燃料を投入するので炉体の保護を図ること
ができることは勿論、送風温度に基く必要燃料投
入量と管理下限温度に基く必要燃料投入量とのう
ち大きいものをもつて燃焼を行つているので、熱
効率を顕著に高めることができる。
第１図は本発明法の概要を示すフローシート、
第２図は煉瓦部分の測温状況概略図、第３図は熱
風出口温度の推定法の説明図、第４図は従来法と
本発明法との制御例の説明図である。 １……熱風炉、２……高炉、３……熱風本管、
４……送風温度計、５……送風温度調節管、７…
…混合冷風調節弁、１３……燃料供給量調節弁、
１４……煉瓦継目測温計、１６……ケイ石質煉
瓦。
第２図は煉瓦部分の測温状況概略図、第３図は熱
風出口温度の推定法の説明図、第４図は従来法と
本発明法との制御例の説明図である。 １……熱風炉、２……高炉、３……熱風本管、
４……送風温度計、５……送風温度調節管、７…
…混合冷風調節弁、１３……燃料供給量調節弁、
１４……煉瓦継目測温計、１６……ケイ石質煉
瓦。
Claims (1)
- １ 低温時の特性が問題となる煉瓦を耐火材とし
て用いた熱風炉にあつて、前記煉瓦部分を測温
し、その煉瓦の管理下限温度により低くなること
を防止するために必要な燃料投入量と、送風終了
時の熱風炉出口温度を設定された送風温度に制御
するために必要な燃料投入量との関係の下で、そ
れらのうち大なる方の燃料投入量を基準として熱
風炉において燃焼を行うことを特徴とする熱風炉
の燃焼制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4835984A JPS60194004A (ja) | 1984-03-13 | 1984-03-13 | 熱風炉の燃焼制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4835984A JPS60194004A (ja) | 1984-03-13 | 1984-03-13 | 熱風炉の燃焼制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60194004A JPS60194004A (ja) | 1985-10-02 |
| JPS649375B2 true JPS649375B2 (ja) | 1989-02-17 |
Family
ID=12801153
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4835984A Granted JPS60194004A (ja) | 1984-03-13 | 1984-03-13 | 熱風炉の燃焼制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60194004A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01146273A (ja) * | 1987-12-02 | 1989-06-08 | Mitsuhiro Itoga | コネクタ |
| US11499563B2 (en) | 2020-08-24 | 2022-11-15 | Saudi Arabian Oil Company | Self-balancing thrust disk |
| US11591899B2 (en) | 2021-04-05 | 2023-02-28 | Saudi Arabian Oil Company | Wellbore density meter using a rotor and diffuser |
| US11644351B2 (en) | 2021-03-19 | 2023-05-09 | Saudi Arabian Oil Company | Multiphase flow and salinity meter with dual opposite handed helical resonators |
| US11913464B2 (en) | 2021-04-15 | 2024-02-27 | Saudi Arabian Oil Company | Lubricating an electric submersible pump |
| US11920469B2 (en) | 2020-09-08 | 2024-03-05 | Saudi Arabian Oil Company | Determining fluid parameters |
| US11994016B2 (en) | 2021-12-09 | 2024-05-28 | Saudi Arabian Oil Company | Downhole phase separation in deviated wells |
| US12085687B2 (en) | 2022-01-10 | 2024-09-10 | Saudi Arabian Oil Company | Model-constrained multi-phase virtual flow metering and forecasting with machine learning |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100496823B1 (ko) * | 2000-12-26 | 2005-06-22 | 주식회사 포스코 | 고로 열풍로의 온도 제어 방법 |
| CN103266193A (zh) * | 2013-05-24 | 2013-08-28 | 重庆钢铁(集团)有限责任公司 | 拨风保安系统 |
-
1984
- 1984-03-13 JP JP4835984A patent/JPS60194004A/ja active Granted
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01146273A (ja) * | 1987-12-02 | 1989-06-08 | Mitsuhiro Itoga | コネクタ |
| US11499563B2 (en) | 2020-08-24 | 2022-11-15 | Saudi Arabian Oil Company | Self-balancing thrust disk |
| US11920469B2 (en) | 2020-09-08 | 2024-03-05 | Saudi Arabian Oil Company | Determining fluid parameters |
| US11644351B2 (en) | 2021-03-19 | 2023-05-09 | Saudi Arabian Oil Company | Multiphase flow and salinity meter with dual opposite handed helical resonators |
| US11591899B2 (en) | 2021-04-05 | 2023-02-28 | Saudi Arabian Oil Company | Wellbore density meter using a rotor and diffuser |
| US11913464B2 (en) | 2021-04-15 | 2024-02-27 | Saudi Arabian Oil Company | Lubricating an electric submersible pump |
| US11994016B2 (en) | 2021-12-09 | 2024-05-28 | Saudi Arabian Oil Company | Downhole phase separation in deviated wells |
| US12085687B2 (en) | 2022-01-10 | 2024-09-10 | Saudi Arabian Oil Company | Model-constrained multi-phase virtual flow metering and forecasting with machine learning |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60194004A (ja) | 1985-10-02 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |