JPWO2001031237A1 - シールリング - Google Patents
シールリングInfo
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Abstract
(57)【要約】
ポリテトラフルオロエチレン粉末４０〜９４重量％、芳香族ポリオキシベンゾイルエステル系耐熱性樹脂粉末３〜３０重量％および黒鉛粉末３〜３０重量％を含むシールリング。このシールリングは、高圧下での使用においてもシールのはみ出し変形が小さく、相手材が軟質金属であっても相手材の摩耗を抑制できるので長期間の安定したシール効果が得られ、さらに低摩擦でかつ摺動トルクの変化が少ない。したがって、シール装置の操作性、応答性を大きく向上させることができるパワーステアリング用のシールリング、また、高回転数で摺動するオートマチックトランスミッション用のシールリングや往復摺動環境でのシールが要求されるショックアブソーバー用のシールリングとして好適である。
Description
技術分野
本発明は、シールリング、特に使用開始時から長期間にわたって安定した摺動
トルクを実現するシールリングに関する。本発明のシールリングは、特に普通ま
たは大型の自動車のパワーステアリングのバルブ装置用シールリングとして好適
に使用できる。また、本発明のシールリングは、これ以外にも使用開始時から長
時間にわたって相手材に対する耐摩耗性および安定した摩擦抵抗を実現するため
、オートマチックトランスミッション用シールリングとして、またショックアブ
ソーバー用シールリングとして好適に使用できる。 背景技術 ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）粉末（ｇｒａｎｕｌａｒｒｅｓｉｎ
ｐｏｗｄｅｒ）は、非粘着性、低摺動性、耐熱性などといった特性を活かしな
がら、一方で成形品の強度が不足するという欠点を補うため、ポリイミド樹脂粉
末などの有機系充填材やカーボン繊維、ブロンズ粉末、黒鉛粉末などの無機系充
填材を配合することが盛んに行なわれており、目的や用途に応じて種々の充填材
を組合せたＰＴＦＥ組成物が提案されている。 一方、シールリングはたとえば図１に概略断面図で示すような場面で使用され
ている。すなわちシールリング１は回転部分や摺動部分の相対運動する２つの部
材（ハウジング２とシールリングセットボディ３）間に嵌め込まれ、油４をシー
ルするリング状の部材である。図１においてはシールリング１はシールリングセ
ットボディ３に巻きつけられており、ハウジング２との間で摺動面を形成してい
る。使用中は、図２に示すようにシールリングセットボディ３がハウジング２に
対して回転するのであるが、油４から比較的高い油圧がかかりさらに繰返し正逆
に回転する場合、使用中に摺動トルクが大きく変動したり、長期間の使用の結果
シールリング１の端部が削られはみ出し部５を生じたり（図３）、ハウジング２
がアルミニウムなどの軟質金属で作製されている場合はハウジング２が摩耗して
凹部６を生じたりし（図４）、油４の漏出が発生することがある。 こうしたシールリングの諸問題は、特に自動車のパワーステアリングのような
運転時のフィーリングや安全性を重視する装置において重要な解決課題となって
いる。 また、油４から受ける油圧が比較的低い場合であっても、シールリングセット
ボディ３がハウジング２に対して高速で回転するような場合、長期間の使用の結
果、ハウジング２がアルミニウムなどの軟質金属で作製されていると、ハウジン
グ２が摩耗して同じく凹部６を生じ、油４の漏出が発生することもある。 このようなシールリングの問題は、特に自動車のオートマチックトランスミッ
ションのような運転時の安全性を重視する装置において重要な課題となっている
。 さらに、図５に概略断面図として示すような相対運動する２つの部材がピスト
ン７とシリンダー８であって、その間にシールリング１が嵌め込まれて油４をシ
ールしながら、ピストン７がシリンダー８に対して繰返し往復運動するような場
面で使用される場合、使用中にシールリング１とシリンダー８の摺動面で生じる
摩擦抵抗（摺動抵抗）が大きく変動したり、長期間の使用の結果、図６に示すよ
うに、シールリング１の端部が削られたり、シリンダー８が比較的硬質の炭素鋼
で作製されている場合であっても、シリンダー８が摩耗して凹部９が生じたりし
て、油４の漏出が発生することもある。 このようなシールリングの諸問題は、特にショックアブソーバーのような運転
時の安全性を重視する装置において重要な課題となっている。 前述の特性を要求されるシールリング用のＰＴＦＥ組成物として、従来より提
案されているものとしては、 （１）ＰＴＦＥ粉末／ポリイミド（ＰＩ）粉末／カーボン繊維（特開平９−２０
８９２９号公報など） （２）ＰＴＦＥ粉末／芳香族ポリオキシベンゾイルエステル系耐熱性樹脂粉末／
カーボン繊維（特公平１−１３４９４号公報、特開平１１−２１４０８号公報） （３）ＰＴＦＥ粉末／黒鉛粉末／カーボン繊維（特開平５−２３９４４０号公報
） などが知られている。 しかし、特に油圧が８ＭＰａ以上という高圧下ではシールリングの破損や相手
材（ハウジング）の摩耗が比較的短期間に生じ、従来のＰＴＦＥ組成物では耐久
性に或る一定の限界があると考えられていた。 また、回転数が７０００ｒｐｍ以上という高摺動環境下では、相手材の摩耗が
比較的短時間に生じ、従来のＰＴＦＥ組成物では耐久性に或る一定の限界がある
と考えられていた。 さらに、油圧が８ＭＰａ以上の高圧下で往復摺動が繰り返される環境下では、
シールリングの破損や相手材の摩耗が比較的短時間に生じ、同じく従来のＰＴＦ
Ｅ組成物では耐久性に或る一定の限界があると考えられていた。 本発明の目的は、摺動トルクの変化が小さく、しかも高油圧環境下や高回転数
環境下、高速往復動環境下で長期間使用しても破損がなく相手材の摩耗量も少な
いシールリングを提供することにある。かかるシールリングは従来の特性限界を
打ち破ったものである。 発明の開示 すなわち本発明は、ＰＴＦＥ粉末４０〜９４重量％、芳香族ポリオキシベンゾ
イルエステル系耐熱性樹脂粉末３〜３０重量％および黒鉛粉末３〜３０重量％を
含むシールリングに関する。 ＰＴＦＥ粉末としては変性されたＰＴＦＥ粉末が、黒鉛粉末としては天然黒鉛
が好ましい。 本発明のシールリングは、自動車のパワーステアリングのバルブ装置用のシー
ルリングとして、特にその特性を発揮できる。 ここで自動車用のパワーステアリングのバルブ装置とは、たとえば図１に示す
ように、ハウジング２と、シールリングセットボディ３と、ハウジング２とシー
ルリングセットボディ３との間に介在され油４をシールする樹脂製のシールリン
グ１とを備えてなるパワーステアリングのバルブ装置であって、前記シールリン
グ１が、ＰＴＦＥ粉末４０〜９４重量％、芳香族ポリオキシベンゾイルエステル
系耐熱性樹脂粉末３〜３０重量％および黒鉛粉末３〜３０重量％を含むＰＴＦＥ
樹脂組成物で構成されていることを特徴とするバルブ装置をいう。 また本発明は、通常のシールリング耐久性評価試験条件である下記の条件１で
摺動サイクルを加えたとき、２０万サイクルで破損せず、摺動トルクの初期変動
が治まってから２０万サイクルまでの間の摺動トルクがその間の最大摺動トルク
の７５％以上の範囲にあり、２０万サイクル後の相手材の摩耗深さが１５μｍ以
下であるシールリングにも関する。 （条件１） 試験装置：ラック＆ピニオン式パワーステアリング装置に準じたシールリング耐
久性評価試験機 油圧：１２ＭＰａ 油温：１２０℃ 油種：パワーステアリングフルード サイクル：正回転９５ｒｐｍ×２秒と逆回転９５ｒｐｍ×２秒とからなるサイク
ルを１サイクルとする 相手材：アルミニウムダイキャスト（ＪＩＳ Ｈ５３０２） シールリング組込み部材：炭素鋼（ＪＩＳ Ｇ４０５１）。 シールリング：外径３６．４ｍｍ、幅１．５ｍｍ、高さ１．８０ｍｍ 本発明のシールリング耐久性評価試験は前記した形状のシールリング（外径３
６．４ｍｍ、幅１．５ｍｍ、高さ１．８０ｍｍ）を用いて行なうが、これは現在
、日本において主として使用されている形状のものであり、これ以外にも、外径
３６．２ｍｍ、幅１．２５ｍｍ、高さ１．８３ｍｍのものや外径３８．４ｍｍ、
幅１．４５ｍｍ、高さ２．００ｍｍのものが使用されることがある。これらの形
状のシールリングを用いた場合であっても、測定結果は形状の違いにかかわらず
、ほぼ同等の結果が得られる。 シールリング耐久性評価試験機としては、実際の自動車に使用されているパワ
ーステアリングのバルブ装置（実機）に準じた構成のものを使用している。実機
に準じた構造とは、シールリング組込み部と摺動部に限っては実機と同じ構造を
有していることをいう（以下、他の試験機についても同じ）。自動車のパワース
テアリングのバルブ装置の場合、どのような車種であっても、ラック＆ピニオン
式パワーステアリングである限り、シールリング組込み部と摺動部は同じ構造を
しているため、このような試験機を用いて評価することにより、実機に適用した
際の特性を評価することができる。実際のバルブ装置は、たとえば光洋精工（株
）発行の「ＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧ ＪＯＵＲＮＡＬ Ｎｏ．１４８、ｐ９２（
１９９５）」の図５（ａ）にその断面図が示されている。 また、特に１２ＭＰａ以上の油圧で操作される大型自動車のパワーステアリン
グのバルブ装置用のシールリングとして要求される高い油圧でのトルク変化が少
ないシールリングにも関する。 そうした大型自動車のパワーステアリング用シールリングとしては、下記の条
件２で摺動サイクルを加えたとき、２０万サイクルで破損せず、摺動トルクの初
期変動が治まってから２０万サイクルまでの間の摺動トルクがその間の最大摺動
トルクの７５％以上の範囲にあり、摺動トルクの初期変動が治まってから２０万
サイクルまでの間において油圧１５ＭＰａのときの最大摺動トルクＴｍａｘ１５
と油圧１２ＭＰａのときの最大摺動トルクＴｍａｘ１２の比Ｔｍａｘ１５／Ｔｍ
ａｘ１２が１．５未満であるものである。 （条件２） 試験装置：ラック＆ピニオン式パワーステアリング装置に準じたシールリング耐
久性評価試験機 油圧：１２ＭＰａおよび１５ＭＰａ 油温：１２０℃ 油種：パワーステアリングフルード サイクル：正回転９５ｒｐｍ×２秒と逆回転９５ｒｐｍ×２秒とからなるサイク
ルを１サイクルとする 相手材：炭素鋼（ＪＩＳ Ｇ３４４５） シールリング組込み部材：炭素鋼（ＪＩＳ Ｇ４０５１）。 シールリング：外径３６．４ｍｍ、幅１．５ｍｍ、高さ１．８０ｍｍ また、本発明のシールリングはオートマチックトランスミッション用のシール
リングとして好適である。 ここでオートマチックトランスミッション装置とは、ハウジング２と、シール
リングセットボディ３と、ハウジング２とシールリングセットボディ３との間に
介在された油４をシールする樹脂製シールリング１とを備えてなるオートマチッ
クトランスミッション装置であって、前記シールリング１が、ＰＴＦＥ粉末４０
〜９４重量％、芳香族ポリオキシベンゾイルエステル系耐熱性樹脂粉末３〜３０
重量％および黒鉛粉末３〜３０重量％を含むＰＴＦＥ樹脂組成物で構成されてい
ることを特徴とする装置をいう。 そうしたオートマチックトランスミッション用のシールリングとしては、下記
の条件３で回転摺動を加えたとき、５００時間で破損せず、５００時間後の相手
材の摩耗深さが１０μｍ以下のものである。 （条件３） 試験装置：オートマチックトランスミッション装置に準じたシールリング耐久性
評価試験機 油圧：２ＭＰａ 油温：１２０℃ 油種：オートマチックトランスミッションフルード 回転数：８０００ｒｐｍ 相手材：アルミニウムダイキャスト（ＪＩＳ Ｈ５３０２） シールリング組込み部材：鋳鉄（ＪＩＳ Ｇ５５０１）。 シールリング：外径５０ｍｍ、幅２ｍｍ、高さ２ｍｍ さらにまた、本発明のシールリングは高回転数の往復動（ストローク）がかけ
られるショックアブソーバー用のシールリングとしても好適である。 ここでショックアブソーバー装置とは、シリンダー８と、ピストン７と、シリ
ンダー８とピストン７との間に介在された油４をシールする樹脂製シールリング
１とを備えてなるショックアブソーバー装置であって、前記シールリング１が、
ＰＴＦＥ粉末４０〜９４重量％、芳香族ポリオキシベンゾイルエステル系耐熱性
樹脂粉末３〜３０重量％および黒鉛粉末３〜３０重量％を含むＰＴＦＥ樹脂組成
物で構成されていることを特徴とする装置をいう。 そうしたシールリングとしては、下記の条件４で往復摺動ストロークを加えた
とき、５００万ストロークで破損せず、摺動抵抗の初期変動が治まってから５０
０万ストロークまでの間の最大摺動抵抗Ｆｍａｘがその間の最小摺動抵抗Ｆｍｉ
ｎの１．５倍未満の範囲にあり、５００万ストローク後の油漏れ量が１５ｍｌ以
下のものである。 （条件４） 試験装置：ショックアブソーバー装置に準じたシールリング耐久性評価試験機 油圧：１０ＭＰａ 油温：１００℃ 油種：ショックアブソーバーオイル ストローク長：６０ｍｍ 加振周波数：３Ｈｚ 相手材：炭素鋼（ＪＩＳ Ｇ４０５１） シールリング組込み部材：鋳鉄（ＪＩＳ Ｇ５５０１）。 シールリング：外径２８．５ｍｍ、幅７．４ｍｍ、高さ０．８ｍｍ（適用ピスト
ン直径：２５ｍｍ） 発明を実施するための最良の形態 本発明に使用するＰＴＦＥ粉末としては、テトラフルオロエチレンの単独重合
体であっても、テトラフルオロエチレンと共重合可能な他の単量体で変性された
ＰＴＦＥであってもよいが、耐熱性、耐薬品性および耐クリープ性に優れる点か
ら変性ＰＴＦＥが好ましい。 変性ＰＴＦＥとしては、たとえば式（１）： −ＣＦ２−ＣＦ（−Ｏ−Ｘ）− （１） （式中、Ｘは炭素数１〜６のパーフルオロアルキル基または炭素数４〜９のパー
フルオロアルコキシアルキル基である）で示されるパーフルオロビニルエーテル
単位を０．００１〜１重量％含有し溶融成形ができない変性ＰＴＦＥがあげられ
る。 パーフルオロビニルエーテルの具体例としては、たとえばパーフルオロ（メチ
ルビニルエーテル）（ＰＭＶＥ）、パーフルオロ（エチルビニルエーテル）（Ｐ
ＥＶＥ）、パーフルオロ（プロピルビニルエーテル）（ＰＰＶＥ）、パーフルオ
ロ（ブチルビニルエーテル）（ＰＢＶＥ）などのパーフルオロ（アルキルビニル
エーテル）などがあげられる。 ＰＴＦＥ粉末の平均粒径は１０〜１２０μｍ、好ましくは１０〜５０μｍであ
る。 本発明で配合する芳香族ポリオキシベンゾイルエステル系耐熱性樹脂粉末とし
ては、たとえば構造単位（Ｉ）： を有する樹脂の粉末が耐熱性、耐薬品性、耐磨耗性に優れる点から好ましい。こ
の構造単位（Ｉ）に加えて構造単位（ＩＩ）および／または（ＩＩＩ）： （式中、Ｘは−Ｏ−であり、ｍは０または１であり、ｎは０または１である）を
含んでいてもよい。市販品としては、たとえばスミカスーパー（住友化学工業（
株）製）、エコノール（カーボランダム社製）などがある。平均粒径としては、
１〜３００μｍ、好ましくは５〜１５０μｍ、特に１０〜５０μｍのものが、樹
脂粉末の分散性が良好で、また得られるシールリングの強度に優れる点から好ま
しい。 芳香族ポリオキシベンゾイルエステル系耐熱性樹脂粉末は、シランカップリン
グ剤などで表面処理されたものであってもよいし、また種々の撥水処理が施され
た粉末であってもよい。 黒鉛粉末としては、たとえば天然黒鉛、人造黒鉛、膨張黒鉛、フッ化黒鉛、球
状カーボン、フッ化カーボン、黒鉛ウィスカーなどがあげられる。特に好ましく
は、天然黒鉛である。黒鉛粉末の平均粒径は０．１〜５００μｍ、特に５〜２０
μｍであるのが好ましい。 ＰＴＦＥ粉末と芳香族ポリオキシベンゾイルエステル系耐熱性樹脂粉末と黒鉛
粉末との配合割合（重量％）は、４０〜９４／３〜３０／３〜３０（合計１００
重量％）、好ましくは７０〜９０／５〜１５／５〜１５、特に７５〜９０／５〜
１５／５〜１０とする。芳香族ポリオキシベンゾイルエステル系耐熱性樹脂粉末
が多くなりすぎるとＰＴＦＥ本来の特性が損なわれ、少なすぎると耐摩耗性がわ
るくなる。黒鉛粉末が多くなりすぎるとアルミニウムなどの軟質金属の相手材を
傷つけやすくなり、少なすぎると耐久性が低下する。 本発明においては、充填材として芳香族ポリオキシベンゾイルエステル系耐熱
性樹脂粉末と黒鉛粉末の２種のみで必要かつ充分であるが、本発明が目的とする
効果を損なわない限り、他の充填材を配合してもよい。 これらの粉末は定法により混合し、要すれば造粒してシールリング成形用の樹
脂粉末とし、種々の成形法、たとえば圧縮成形法、ラム押出成形法、アイソスタ
ティック成形法、ホットコイニング成形法などの公知の成形法によりシールリン
グに成形される。いずれの成形法においても最終的に成形品は焼成される。本発
明においては、焼成温度として３２３〜４００℃、好ましくは３５０〜３８５℃
が採用される。 かくして得られるシールリングは前記の試験条件１で測定したとき、 （Ａ）２０万回の摺動サイクルで破損しない、 （Ｂ）１万サイクルから２０万サイクルまでの間の摺動トルクがその間の最大摺
動トルクの７５％以上、好ましくは８０％以上の範囲にある、 （Ｃ）２０万サイクル後の相手材の摩耗深さが１５μｍ以下、好ましくは１０μ
ｍ以下、特に５μｍ以下であるものである。 これらの３つの特性をすべて有するシールリングは、従来の限界をはるかに超
えた画期的なシールリングである。 また、トラックなどの大型自動車やパワーショベルやブルドーザーなどの特殊
車両などの大型パワーステアリングのバルブには大きくハンドルを切ったときな
どに高い油圧がかかる。そうした高い油圧がかかったときにもスムーズにハンド
ルが切れるようにするためには、大きな油圧変化に対しても摺動トルクの変化が
小さいことが望ましい。 本発明のシールリングはそうした大型パワーステアリングにも適用可能なもの
であり、前記の条件２で摺動サイクルを加えたとき、２０万サイクルで破損せず
、摺動トルクの初期変動が治まってから２０万サイクルまでの間の摺動トルクが
その間の最大摺動トルクの７５％以上、好ましくは８０％以上の範囲にあり、摺
動トルクの初期変動が治まってから２０万サイクルまでの間において油圧１５Ｍ
Ｐａのときの最大摺動トルクＴｍａｘ１５と油圧１２ＭＰａのときの最大摺動ト
ルクＴｍａｘ１２の比Ｔｍａｘ１５／Ｔｍａｘ１２が１．５未満、好ましくは１
．３以下である。 ここで、「摺動トルクの初期変動が治まってから」とは、高圧下での摺動実験
においては摺動を開始してから約５万サイクルまでは摺動トルクが安定せず、急
激に摺動トルクが上昇することがあり、そうした不安定な初期変動を除く趣旨で
ある。 本発明のシールリングを適用する装置としては、自動車用として油圧式パワー
ステアリング装置、オートマチックトランスミッション、エンジンピストンリン
グ、ショックアブソーバーなどが、産業機械用としては油圧シリンダーなどがあ
げられる。これらのうち、摺動時の抵抗が低く、相手材の摩耗が小さく、高圧（
８ＭＰａ以上）下でのシール変形が少なく、かつ長期間の使用でも油漏れが小さ
いという特性が特に要求される自動車のパワーステアリングのバルブ装置用のシ
ールリングとして好適である。 さらに、従来では高圧下でも安定した摺動特性をもつシールリングが存在しな
かった大型の自動車（トラック、バス、トレーラーなど）などの大型パワーステ
アリングのバルブ装置用としても、初めて摺動トルク変化の少ないシールリング
を提供することができる。 また、本発明のシールリングは安全性が重視され、耐久性が求められるオート
マチックトランスミッション用のシールリングやショックアブソーバー用シール
リングなどとして好適である。 すなわち、本発明によれば、前記条件３で回転摺動を加えたとき、５００時間
で破損せず、５００時間後の相手材の摩耗深さが１０μｍ以下、好ましくは５μ
ｍ以下であるオートマチックトランスミッション用のシールリングを提供するこ
とができる。 さらにまた、本発明によれば、前記の条件４で往復摺動ストロークを加えたと
き、５００万ストロークで破損せず、摺動抵抗の初期変動が治まってから５００
万ストロークまでの間の最大摺動抵抗Ｆｍａｘがその間の最小摺動抵抗Ｆｍｉｎ
の１．５倍未満、好ましくは１．３倍以下の範囲にあり、５００万ストローク後
の油漏れ量が１５ｍｌ以下、好ましくは１０ｍｌ以下であるショックアブソーバ
ー用のシールリングを提供することができる。 つぎに本発明を実施例に基づいて説明するが、本発明はかかる実施例のみに限
定されるものではない。 実施例１ １重量％のパーフルオロ（プロピルビニルエーテル）で変性されたＰＴＦＥ粉
末（平均粒径３０μｍ）８０重量部と芳香族ポリオキシベンゾイルエステル系耐
熱性樹脂粉末（スミカスーパー、住友化学工業（株）製、平均粒径２０μｍ）１
５重量部と天然黒鉛（中越黒鉛（株）製のＣＰＢ−３０００、平均粒径９μｍ）
５重量部を定法により予備混合、ついで造粒して成形用樹脂粉末を調製した。 この成形用樹脂粉末を用いて、圧縮成形し、試験用のシールリング（内径３３
．４ｍｍ、外径３６．４ｍｍ、高さ１．８ｍｍのリング）を作製した。この試験
用シールリングについて、前記の条件１にしたがって耐久性試験を行なった。結
果を表１に示す。試験方法 試験装置：ラック＆ピニオン式パワーステアリング装置に準じたシールリング耐
久性評価試験機 油圧：１２ＭＰａ 油温：１２０℃ 油種：パワーステアリングフルード（日石三菱（株）製のロデオＰＳＦ） 摺動サイクル：正回転９５ｒｐｍ×２秒と逆回転９５ｒｐｍ×２秒とからなるサ
イクルを１サイクルとする 相手材：アルミニウムダイキャストＡＤＣ１２（ＪＩＳ Ｈ５３０２） シールリング組込み部材：炭素鋼Ｓ４５Ｃ（ＪＩＳ Ｇ４０５１）。 シールリング：外径３６．４ｍｍ、幅１．５ｍｍ、高さ１．８ｍｍ評価特性 （耐久時間） シールリングが破損（油漏れ）するときの摺動サイクルを耐久時間とする。２
０万サイクルで破損しない場合は打ち切る。 （摺動トルク変化） 油を密封している２本のシールリングが９５ｒｐｍ（２秒間）で回転している
ときの回転トルクを記録し、初期の急激なトルク上昇完了後（７千〜２万５千サ
イクル）から２０万サイクルまでの間の回転トルク変化を摺動トルク変化とする
。 測定結果を摺動サイクルを横軸、摺動トルク（Ｎ・ｍ）を縦軸とするグラフに
表わす（図７）。 さらに、１万サイクルから２０万サイクルの間での最大摺動トルクＴｍａｘと
最小摺動トルクＴｍｉｎを調べ、摺動トルクの最大変化を（Ｔｍｉｎ／Ｔｍａｘ
）×１００（％）で表わす。 （相手材最大摩耗深さ） シールリングの破損時または２０万サイクル打ち切り時点での相手材（アルミ
ニウムダイキャスト）の摩耗部分（図４の凹部６に相当）における最大深さ（μ
ｍ）を表面粗さ測定機（ミツトヨ（株）製のサーフテストＳＶ−６００）により
測定する。 （シールはみ出し量） 途中で破損（油漏れ）したものを除き、２０万サイクル打ち切り時点でのシー
ルリングのはみ出し部分（図２および３のはみ出し５に相当）の長さ（ｍｍ）を
調べる。 （最終断面形状） シールリングの破損（油漏れ）時または２０万サイクル打ち切り時点でシール
リングを切断し、その断面形状を調べる。 実施例２〜３ 芳香族ポリオキシベンゾイルエステル系耐熱性樹脂粉末と黒鉛粉末の配合量を
表１に示す割合としたほかは実施例１と同様にして成形し、本発明のシールリン
グを作製し、実施例１と同様にして耐久性を調べた。結果を表１および図８〜９
（摺動トルク変化のグラフ）に示す。 比較例１〜４ 充填材として表１に示したものを使用したほかは実施例１と同様にして造粒成
形し、比較用のシールリングを作製し、実施例１と同様にして耐久性を調べた。
結果を表１および図１０〜１３（摺動トルク変化のグラフ）に示す。 なお、表１（表２〜４も同じ）で使用した充填材の略号はつぎのとおりである
。 ＰＯＢ：芳香族ポリオキシベンゾイルエステル系耐熱性樹脂粉末（スミカスーパ
ー、住友化学工業（株）製、平均粒径２０μｍ） ＧＲ：天然黒鉛粉末（中越黒鉛（株）製のＣＰＢ−３０００、平均粒径９μｍ） ＣＦ：カーボン繊維（（株）クレハ製のＭ２００６Ｓ、平均繊維径１５μｍ、平
均繊維長１００μｍ） ＧＲＡ：人造黒鉛粉末（日本カーボン（株）製のＥＧ−１Ｃ、平均粒径３５μｍ
） ＢＺ：ブロンズ粉末（福田金属（株）製のＳＤ−２００、平均粒径２０μｍ） ＰＩ：ポリイミド粉末（旭チバ（株）製のケルイミド１０５０、平均粒径２０μ
ｍ） 実施例４ 実施例３で製造したシールリング（ＰＴＦＥ粉末９０部＋ＰＯＢ５部＋天然黒
鉛５部）について、前記試験条件２（相手材：炭素鋼ＳＴＫＭ１３（ＪＩＳ Ｇ
３４４５）使用）の下で油圧を１２ＭＰａおよび１５ＭＰａかけてそれぞれの油
圧で耐久時間、摺動トルク変化（同一油圧）、最大摺動トルク（Ｔｍａｘ）、最
小摺動トルク（Ｔｍｉｎ）およびＴｍｉｎ／Ｔｍａｘ×１００（％）を実施例１
と同様に測定し、さらに油圧が１５ＭＰａのときの最大摺動トルク（Ｔｍａｘ１
５）と油圧１２ＭＰａのときの最大摺動トルク（Ｔｍａｘ１２）の比（Ｔｍａｘ
１５／Ｔｍａｘ１２）を算出した。 結果を表２および図１４（摺動トルク変化のグラフ）に示す。 比較例５〜７ 表２に示す組成でシールリングを製造し、実施例４と同様にして条件２におい
て油圧１２ＭＰａおよび１５ＭＰａで耐久時間、摺動トルク変化（同一油圧）、
最大摺動トルク（Ｔｍａｘ）、最小摺動トルク（Ｔｍｉｎ）およびＴｍｉｎ／Ｔ
ｍａｘ×１００（％）を実施例１と同様に測定し、さらに油圧が１５ＭＰａのと
きの最大摺動トルク（Ｔｍａｘ１５）と油圧１２ＭＰａのときの最大摺動トルク
（Ｔｍａｘ１２）の比（Ｔｍａｘ１５／Ｔｍａｘ１２）を算出した。 結果を表２および図１５〜１７（摺動トルク変化のグラフ）に示す。 実施例５ １重量％のパーフルオロ（プロピルビニルエーテル）で変性されたＰＴＦＥ粉
末（平均粒径３０μｍ）８０重量部と芳香族ポリオキシベンゾイルエステル系耐
熱性樹脂粉末（スミカスーパー、住友化学工業（株）製、平均粒径２０μｍ）１
５重量部と天然黒鉛（中越黒鉛（株）製のＣＰＢ−３０００、平均粒径９μｍ）
５重量部を定法により予備混合、ついで造粒して成形用樹脂粉末を調製した。 この成形用樹脂粉末を用いて、圧縮成形し、試験用のシールリング（内径４６
ｍｍ、外径５０ｍｍ、厚さ２ｍｍのリングであって、リングはその１箇所で接線
に対して３０度の角度で切断されている。切断間隔は０．１ｍｍ。図１８参照）
を作製した。この試験用シールリングについて、前記の条件３にしたがって耐久
性試験を行なった。結果を表３に示す。試験方法 試験装置：オートマチックトランスミッション装置に準じたシールリング耐久性
評価試験機 油圧：２ＭＰａ 油温：１２０℃ 油種：オートマチックトランスミッションフルード（日石三菱（株）製のＡＴＦ Ｄ４） 回転数：８０００ｒｐｍ 相手材：アルミニウムダイキャストＡＤＣ１２（ＪＩＳ Ｈ５３０２） シールリング組込み部材：鋳鉄ＦＣ２０５（ＪＩＳ Ｇ５５０１）。 シールリング：外径５０ｍｍ、幅２ｍｍ、高さ２ｍｍ評価特性 （耐久時間） シールリングが破損（油漏れ）するときの摺動サイクルを耐久時間とする。５
００時間で破損しない場合は打ち切る。 （相手材最大摩耗深さ） シールリングの破損時または５００時間打ち切り時点での相手材（アルミニウ
ムダイキャスト）の摩耗部分（図４の凹部６に相当）における最大深さ（μｍ）
を表面粗さ測定機（ミツトヨ（株）製のサーフテストＳＶ−６００）により測定
する。 実施例６〜７ 芳香族ポリオキシベンゾイルエステル系耐熱性樹脂粉末と黒鉛粉末の配合量を
表３に示す割合としたほかは実施例５と同様にして成形し、本発明のシールリン
グを作製し、実施例５と同様にして耐久性を調べた。結果を表３に示す。 比較例８〜１１ 充填材として表３に示したものを使用したほかは実施例５と同様にして造粒成
形し、比較用のシールリングを作製し、実施例５と同様にして耐久性を調べた。
結果を表３に示す。 実施例８ １重量％のパーフルオロ（プロピルビニルエーテル）で変性されたＰＴＦＥ粉
末（平均粒径３０μｍ）８０重量部と芳香族ポリオキシベンゾイルエステル系耐
熱性樹脂粉末（スミカスーパー、住友化学工業（株）製、平均粒径２０μｍ）１
５重量部と天然黒鉛（中越黒鉛（株）製のＣＰＢ−３０００、平均粒径９μｍ）
５重量部を定法により予備混合、ついで造粒して成形用樹脂粉末を調製した。 この成形用樹脂粉末を用いて、圧縮成形し、試験用のシールリング（内径１３
．７ｍｍ、外径２８．５ｍｍ、厚さ０．８ｍｍのリング）を作製した。この試験
用シールリングについて、前記の条件４にしたがって耐久性試験を行なった。結
果を表４に示す。試験方法 試験装置：ショックアブソーバー装置に準じたシールリング耐久性評価試験機 ピストン内径：２５ｍｍ 油圧：１０ＭＰａ 油温：１００℃ 油種：ショックアブソーバーオイル ストローク長：６０ｍｍ。１往復を１ストロークとする。 加振周波数：３Ｈｚ 相手材：炭素鋼Ｓ４５Ｃ（ＪＩＳ Ｈ４０５１） シールリング組込み部材：鋳鉄ＦＣ２５０（ＪＩＳ Ｇ５５０１）。 シールリング：外径２８．５ｍｍ、幅７．４ｍｍ、高さ０．８ｍｍ（適用ピスト
ン直径：２５ｍｍ）評価特性 （耐久時間） シールリングが破損（油漏れ、油圧を維持できない状態）するときの摺動スト
ローク数を耐久時間とする。５００万ストロークで破損しない場合は打ち切る。 （摺動抵抗変化） ピストンに巻きつけられたシールリングとシリンダー内面とが相対往復運動す
るときに発生する摩擦抵抗値のうち各ストローク内での最大値をそのストローク
における摺動抵抗とし、初期の急激な摺動抵抗の上昇完了後（５０万ストローク
までに観測されることがある）から５００万ストローク（または破損）までで最
大の摺動抵抗Ｆｍａｘと最小摺動抵抗Ｆｍｉｎを調べ、摺動抵抗の最大変化を（
Ｆｍｉｎ／Ｆｍａｘ）×１００（％）で表わす。 （油漏れ量） ５００万ストローク終了後、油室より漏出した油を回収し、メスシリンダーで
測定する。 実施例９〜１０ 芳香族ポリオキシベンゾイルエステル系耐熱性樹脂粉末と黒鉛粉末の配合量を
表４に示す割合としたほかは実施例８と同様にして成形し、本発明のシールリン
グを作製し、実施例８と同様にして耐久性を調べた。結果を表４に示す。 比較例１２〜１５ 充填材として表４に示したものを使用したほかは実施例８と同様にして造粒成
形し、比較用のシールリングを作製し、実施例８と同様にして耐久性を調べた。
結果を表４に示す。 産業上の利用可能性 本発明のシールリングは、高圧下での使用においてもシールのはみ出し変形が
小さく、相手材が軟質金属であっても相手材の摩耗を抑制できるので長期間の安
定したシール効果が得られ、さらに低摩擦でかつ摺動トルクの変化が少ない、特
に高い油圧時での摺動トルク変化が小さいのでパワーステアリングのバルブ装置
、特に大型自動車のパワーステアリングの操作性、応答性を大きく向上させるこ
とができる。 また、本発明のシールリングは高回転数で摺動するシールリングであるオート
マチックトランスミッション用のシールリングや往復摺動環境でのシールが要求
されるショックアブソーバー用のシールリングとしても、従来にない優れた性能
を発揮する。
トルクを実現するシールリングに関する。本発明のシールリングは、特に普通ま
たは大型の自動車のパワーステアリングのバルブ装置用シールリングとして好適
に使用できる。また、本発明のシールリングは、これ以外にも使用開始時から長
時間にわたって相手材に対する耐摩耗性および安定した摩擦抵抗を実現するため
、オートマチックトランスミッション用シールリングとして、またショックアブ
ソーバー用シールリングとして好適に使用できる。 背景技術 ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）粉末（ｇｒａｎｕｌａｒｒｅｓｉｎ
ｐｏｗｄｅｒ）は、非粘着性、低摺動性、耐熱性などといった特性を活かしな
がら、一方で成形品の強度が不足するという欠点を補うため、ポリイミド樹脂粉
末などの有機系充填材やカーボン繊維、ブロンズ粉末、黒鉛粉末などの無機系充
填材を配合することが盛んに行なわれており、目的や用途に応じて種々の充填材
を組合せたＰＴＦＥ組成物が提案されている。 一方、シールリングはたとえば図１に概略断面図で示すような場面で使用され
ている。すなわちシールリング１は回転部分や摺動部分の相対運動する２つの部
材（ハウジング２とシールリングセットボディ３）間に嵌め込まれ、油４をシー
ルするリング状の部材である。図１においてはシールリング１はシールリングセ
ットボディ３に巻きつけられており、ハウジング２との間で摺動面を形成してい
る。使用中は、図２に示すようにシールリングセットボディ３がハウジング２に
対して回転するのであるが、油４から比較的高い油圧がかかりさらに繰返し正逆
に回転する場合、使用中に摺動トルクが大きく変動したり、長期間の使用の結果
シールリング１の端部が削られはみ出し部５を生じたり（図３）、ハウジング２
がアルミニウムなどの軟質金属で作製されている場合はハウジング２が摩耗して
凹部６を生じたりし（図４）、油４の漏出が発生することがある。 こうしたシールリングの諸問題は、特に自動車のパワーステアリングのような
運転時のフィーリングや安全性を重視する装置において重要な解決課題となって
いる。 また、油４から受ける油圧が比較的低い場合であっても、シールリングセット
ボディ３がハウジング２に対して高速で回転するような場合、長期間の使用の結
果、ハウジング２がアルミニウムなどの軟質金属で作製されていると、ハウジン
グ２が摩耗して同じく凹部６を生じ、油４の漏出が発生することもある。 このようなシールリングの問題は、特に自動車のオートマチックトランスミッ
ションのような運転時の安全性を重視する装置において重要な課題となっている
。 さらに、図５に概略断面図として示すような相対運動する２つの部材がピスト
ン７とシリンダー８であって、その間にシールリング１が嵌め込まれて油４をシ
ールしながら、ピストン７がシリンダー８に対して繰返し往復運動するような場
面で使用される場合、使用中にシールリング１とシリンダー８の摺動面で生じる
摩擦抵抗（摺動抵抗）が大きく変動したり、長期間の使用の結果、図６に示すよ
うに、シールリング１の端部が削られたり、シリンダー８が比較的硬質の炭素鋼
で作製されている場合であっても、シリンダー８が摩耗して凹部９が生じたりし
て、油４の漏出が発生することもある。 このようなシールリングの諸問題は、特にショックアブソーバーのような運転
時の安全性を重視する装置において重要な課題となっている。 前述の特性を要求されるシールリング用のＰＴＦＥ組成物として、従来より提
案されているものとしては、 （１）ＰＴＦＥ粉末／ポリイミド（ＰＩ）粉末／カーボン繊維（特開平９−２０
８９２９号公報など） （２）ＰＴＦＥ粉末／芳香族ポリオキシベンゾイルエステル系耐熱性樹脂粉末／
カーボン繊維（特公平１−１３４９４号公報、特開平１１−２１４０８号公報） （３）ＰＴＦＥ粉末／黒鉛粉末／カーボン繊維（特開平５−２３９４４０号公報
） などが知られている。 しかし、特に油圧が８ＭＰａ以上という高圧下ではシールリングの破損や相手
材（ハウジング）の摩耗が比較的短期間に生じ、従来のＰＴＦＥ組成物では耐久
性に或る一定の限界があると考えられていた。 また、回転数が７０００ｒｐｍ以上という高摺動環境下では、相手材の摩耗が
比較的短時間に生じ、従来のＰＴＦＥ組成物では耐久性に或る一定の限界がある
と考えられていた。 さらに、油圧が８ＭＰａ以上の高圧下で往復摺動が繰り返される環境下では、
シールリングの破損や相手材の摩耗が比較的短時間に生じ、同じく従来のＰＴＦ
Ｅ組成物では耐久性に或る一定の限界があると考えられていた。 本発明の目的は、摺動トルクの変化が小さく、しかも高油圧環境下や高回転数
環境下、高速往復動環境下で長期間使用しても破損がなく相手材の摩耗量も少な
いシールリングを提供することにある。かかるシールリングは従来の特性限界を
打ち破ったものである。 発明の開示 すなわち本発明は、ＰＴＦＥ粉末４０〜９４重量％、芳香族ポリオキシベンゾ
イルエステル系耐熱性樹脂粉末３〜３０重量％および黒鉛粉末３〜３０重量％を
含むシールリングに関する。 ＰＴＦＥ粉末としては変性されたＰＴＦＥ粉末が、黒鉛粉末としては天然黒鉛
が好ましい。 本発明のシールリングは、自動車のパワーステアリングのバルブ装置用のシー
ルリングとして、特にその特性を発揮できる。 ここで自動車用のパワーステアリングのバルブ装置とは、たとえば図１に示す
ように、ハウジング２と、シールリングセットボディ３と、ハウジング２とシー
ルリングセットボディ３との間に介在され油４をシールする樹脂製のシールリン
グ１とを備えてなるパワーステアリングのバルブ装置であって、前記シールリン
グ１が、ＰＴＦＥ粉末４０〜９４重量％、芳香族ポリオキシベンゾイルエステル
系耐熱性樹脂粉末３〜３０重量％および黒鉛粉末３〜３０重量％を含むＰＴＦＥ
樹脂組成物で構成されていることを特徴とするバルブ装置をいう。 また本発明は、通常のシールリング耐久性評価試験条件である下記の条件１で
摺動サイクルを加えたとき、２０万サイクルで破損せず、摺動トルクの初期変動
が治まってから２０万サイクルまでの間の摺動トルクがその間の最大摺動トルク
の７５％以上の範囲にあり、２０万サイクル後の相手材の摩耗深さが１５μｍ以
下であるシールリングにも関する。 （条件１） 試験装置：ラック＆ピニオン式パワーステアリング装置に準じたシールリング耐
久性評価試験機 油圧：１２ＭＰａ 油温：１２０℃ 油種：パワーステアリングフルード サイクル：正回転９５ｒｐｍ×２秒と逆回転９５ｒｐｍ×２秒とからなるサイク
ルを１サイクルとする 相手材：アルミニウムダイキャスト（ＪＩＳ Ｈ５３０２） シールリング組込み部材：炭素鋼（ＪＩＳ Ｇ４０５１）。 シールリング：外径３６．４ｍｍ、幅１．５ｍｍ、高さ１．８０ｍｍ 本発明のシールリング耐久性評価試験は前記した形状のシールリング（外径３
６．４ｍｍ、幅１．５ｍｍ、高さ１．８０ｍｍ）を用いて行なうが、これは現在
、日本において主として使用されている形状のものであり、これ以外にも、外径
３６．２ｍｍ、幅１．２５ｍｍ、高さ１．８３ｍｍのものや外径３８．４ｍｍ、
幅１．４５ｍｍ、高さ２．００ｍｍのものが使用されることがある。これらの形
状のシールリングを用いた場合であっても、測定結果は形状の違いにかかわらず
、ほぼ同等の結果が得られる。 シールリング耐久性評価試験機としては、実際の自動車に使用されているパワ
ーステアリングのバルブ装置（実機）に準じた構成のものを使用している。実機
に準じた構造とは、シールリング組込み部と摺動部に限っては実機と同じ構造を
有していることをいう（以下、他の試験機についても同じ）。自動車のパワース
テアリングのバルブ装置の場合、どのような車種であっても、ラック＆ピニオン
式パワーステアリングである限り、シールリング組込み部と摺動部は同じ構造を
しているため、このような試験機を用いて評価することにより、実機に適用した
際の特性を評価することができる。実際のバルブ装置は、たとえば光洋精工（株
）発行の「ＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧ ＪＯＵＲＮＡＬ Ｎｏ．１４８、ｐ９２（
１９９５）」の図５（ａ）にその断面図が示されている。 また、特に１２ＭＰａ以上の油圧で操作される大型自動車のパワーステアリン
グのバルブ装置用のシールリングとして要求される高い油圧でのトルク変化が少
ないシールリングにも関する。 そうした大型自動車のパワーステアリング用シールリングとしては、下記の条
件２で摺動サイクルを加えたとき、２０万サイクルで破損せず、摺動トルクの初
期変動が治まってから２０万サイクルまでの間の摺動トルクがその間の最大摺動
トルクの７５％以上の範囲にあり、摺動トルクの初期変動が治まってから２０万
サイクルまでの間において油圧１５ＭＰａのときの最大摺動トルクＴｍａｘ１５
と油圧１２ＭＰａのときの最大摺動トルクＴｍａｘ１２の比Ｔｍａｘ１５／Ｔｍ
ａｘ１２が１．５未満であるものである。 （条件２） 試験装置：ラック＆ピニオン式パワーステアリング装置に準じたシールリング耐
久性評価試験機 油圧：１２ＭＰａおよび１５ＭＰａ 油温：１２０℃ 油種：パワーステアリングフルード サイクル：正回転９５ｒｐｍ×２秒と逆回転９５ｒｐｍ×２秒とからなるサイク
ルを１サイクルとする 相手材：炭素鋼（ＪＩＳ Ｇ３４４５） シールリング組込み部材：炭素鋼（ＪＩＳ Ｇ４０５１）。 シールリング：外径３６．４ｍｍ、幅１．５ｍｍ、高さ１．８０ｍｍ また、本発明のシールリングはオートマチックトランスミッション用のシール
リングとして好適である。 ここでオートマチックトランスミッション装置とは、ハウジング２と、シール
リングセットボディ３と、ハウジング２とシールリングセットボディ３との間に
介在された油４をシールする樹脂製シールリング１とを備えてなるオートマチッ
クトランスミッション装置であって、前記シールリング１が、ＰＴＦＥ粉末４０
〜９４重量％、芳香族ポリオキシベンゾイルエステル系耐熱性樹脂粉末３〜３０
重量％および黒鉛粉末３〜３０重量％を含むＰＴＦＥ樹脂組成物で構成されてい
ることを特徴とする装置をいう。 そうしたオートマチックトランスミッション用のシールリングとしては、下記
の条件３で回転摺動を加えたとき、５００時間で破損せず、５００時間後の相手
材の摩耗深さが１０μｍ以下のものである。 （条件３） 試験装置：オートマチックトランスミッション装置に準じたシールリング耐久性
評価試験機 油圧：２ＭＰａ 油温：１２０℃ 油種：オートマチックトランスミッションフルード 回転数：８０００ｒｐｍ 相手材：アルミニウムダイキャスト（ＪＩＳ Ｈ５３０２） シールリング組込み部材：鋳鉄（ＪＩＳ Ｇ５５０１）。 シールリング：外径５０ｍｍ、幅２ｍｍ、高さ２ｍｍ さらにまた、本発明のシールリングは高回転数の往復動（ストローク）がかけ
られるショックアブソーバー用のシールリングとしても好適である。 ここでショックアブソーバー装置とは、シリンダー８と、ピストン７と、シリ
ンダー８とピストン７との間に介在された油４をシールする樹脂製シールリング
１とを備えてなるショックアブソーバー装置であって、前記シールリング１が、
ＰＴＦＥ粉末４０〜９４重量％、芳香族ポリオキシベンゾイルエステル系耐熱性
樹脂粉末３〜３０重量％および黒鉛粉末３〜３０重量％を含むＰＴＦＥ樹脂組成
物で構成されていることを特徴とする装置をいう。 そうしたシールリングとしては、下記の条件４で往復摺動ストロークを加えた
とき、５００万ストロークで破損せず、摺動抵抗の初期変動が治まってから５０
０万ストロークまでの間の最大摺動抵抗Ｆｍａｘがその間の最小摺動抵抗Ｆｍｉ
ｎの１．５倍未満の範囲にあり、５００万ストローク後の油漏れ量が１５ｍｌ以
下のものである。 （条件４） 試験装置：ショックアブソーバー装置に準じたシールリング耐久性評価試験機 油圧：１０ＭＰａ 油温：１００℃ 油種：ショックアブソーバーオイル ストローク長：６０ｍｍ 加振周波数：３Ｈｚ 相手材：炭素鋼（ＪＩＳ Ｇ４０５１） シールリング組込み部材：鋳鉄（ＪＩＳ Ｇ５５０１）。 シールリング：外径２８．５ｍｍ、幅７．４ｍｍ、高さ０．８ｍｍ（適用ピスト
ン直径：２５ｍｍ） 発明を実施するための最良の形態 本発明に使用するＰＴＦＥ粉末としては、テトラフルオロエチレンの単独重合
体であっても、テトラフルオロエチレンと共重合可能な他の単量体で変性された
ＰＴＦＥであってもよいが、耐熱性、耐薬品性および耐クリープ性に優れる点か
ら変性ＰＴＦＥが好ましい。 変性ＰＴＦＥとしては、たとえば式（１）： −ＣＦ２−ＣＦ（−Ｏ−Ｘ）− （１） （式中、Ｘは炭素数１〜６のパーフルオロアルキル基または炭素数４〜９のパー
フルオロアルコキシアルキル基である）で示されるパーフルオロビニルエーテル
単位を０．００１〜１重量％含有し溶融成形ができない変性ＰＴＦＥがあげられ
る。 パーフルオロビニルエーテルの具体例としては、たとえばパーフルオロ（メチ
ルビニルエーテル）（ＰＭＶＥ）、パーフルオロ（エチルビニルエーテル）（Ｐ
ＥＶＥ）、パーフルオロ（プロピルビニルエーテル）（ＰＰＶＥ）、パーフルオ
ロ（ブチルビニルエーテル）（ＰＢＶＥ）などのパーフルオロ（アルキルビニル
エーテル）などがあげられる。 ＰＴＦＥ粉末の平均粒径は１０〜１２０μｍ、好ましくは１０〜５０μｍであ
る。 本発明で配合する芳香族ポリオキシベンゾイルエステル系耐熱性樹脂粉末とし
ては、たとえば構造単位（Ｉ）： を有する樹脂の粉末が耐熱性、耐薬品性、耐磨耗性に優れる点から好ましい。こ
の構造単位（Ｉ）に加えて構造単位（ＩＩ）および／または（ＩＩＩ）： （式中、Ｘは−Ｏ−であり、ｍは０または１であり、ｎは０または１である）を
含んでいてもよい。市販品としては、たとえばスミカスーパー（住友化学工業（
株）製）、エコノール（カーボランダム社製）などがある。平均粒径としては、
１〜３００μｍ、好ましくは５〜１５０μｍ、特に１０〜５０μｍのものが、樹
脂粉末の分散性が良好で、また得られるシールリングの強度に優れる点から好ま
しい。 芳香族ポリオキシベンゾイルエステル系耐熱性樹脂粉末は、シランカップリン
グ剤などで表面処理されたものであってもよいし、また種々の撥水処理が施され
た粉末であってもよい。 黒鉛粉末としては、たとえば天然黒鉛、人造黒鉛、膨張黒鉛、フッ化黒鉛、球
状カーボン、フッ化カーボン、黒鉛ウィスカーなどがあげられる。特に好ましく
は、天然黒鉛である。黒鉛粉末の平均粒径は０．１〜５００μｍ、特に５〜２０
μｍであるのが好ましい。 ＰＴＦＥ粉末と芳香族ポリオキシベンゾイルエステル系耐熱性樹脂粉末と黒鉛
粉末との配合割合（重量％）は、４０〜９４／３〜３０／３〜３０（合計１００
重量％）、好ましくは７０〜９０／５〜１５／５〜１５、特に７５〜９０／５〜
１５／５〜１０とする。芳香族ポリオキシベンゾイルエステル系耐熱性樹脂粉末
が多くなりすぎるとＰＴＦＥ本来の特性が損なわれ、少なすぎると耐摩耗性がわ
るくなる。黒鉛粉末が多くなりすぎるとアルミニウムなどの軟質金属の相手材を
傷つけやすくなり、少なすぎると耐久性が低下する。 本発明においては、充填材として芳香族ポリオキシベンゾイルエステル系耐熱
性樹脂粉末と黒鉛粉末の２種のみで必要かつ充分であるが、本発明が目的とする
効果を損なわない限り、他の充填材を配合してもよい。 これらの粉末は定法により混合し、要すれば造粒してシールリング成形用の樹
脂粉末とし、種々の成形法、たとえば圧縮成形法、ラム押出成形法、アイソスタ
ティック成形法、ホットコイニング成形法などの公知の成形法によりシールリン
グに成形される。いずれの成形法においても最終的に成形品は焼成される。本発
明においては、焼成温度として３２３〜４００℃、好ましくは３５０〜３８５℃
が採用される。 かくして得られるシールリングは前記の試験条件１で測定したとき、 （Ａ）２０万回の摺動サイクルで破損しない、 （Ｂ）１万サイクルから２０万サイクルまでの間の摺動トルクがその間の最大摺
動トルクの７５％以上、好ましくは８０％以上の範囲にある、 （Ｃ）２０万サイクル後の相手材の摩耗深さが１５μｍ以下、好ましくは１０μ
ｍ以下、特に５μｍ以下であるものである。 これらの３つの特性をすべて有するシールリングは、従来の限界をはるかに超
えた画期的なシールリングである。 また、トラックなどの大型自動車やパワーショベルやブルドーザーなどの特殊
車両などの大型パワーステアリングのバルブには大きくハンドルを切ったときな
どに高い油圧がかかる。そうした高い油圧がかかったときにもスムーズにハンド
ルが切れるようにするためには、大きな油圧変化に対しても摺動トルクの変化が
小さいことが望ましい。 本発明のシールリングはそうした大型パワーステアリングにも適用可能なもの
であり、前記の条件２で摺動サイクルを加えたとき、２０万サイクルで破損せず
、摺動トルクの初期変動が治まってから２０万サイクルまでの間の摺動トルクが
その間の最大摺動トルクの７５％以上、好ましくは８０％以上の範囲にあり、摺
動トルクの初期変動が治まってから２０万サイクルまでの間において油圧１５Ｍ
Ｐａのときの最大摺動トルクＴｍａｘ１５と油圧１２ＭＰａのときの最大摺動ト
ルクＴｍａｘ１２の比Ｔｍａｘ１５／Ｔｍａｘ１２が１．５未満、好ましくは１
．３以下である。 ここで、「摺動トルクの初期変動が治まってから」とは、高圧下での摺動実験
においては摺動を開始してから約５万サイクルまでは摺動トルクが安定せず、急
激に摺動トルクが上昇することがあり、そうした不安定な初期変動を除く趣旨で
ある。 本発明のシールリングを適用する装置としては、自動車用として油圧式パワー
ステアリング装置、オートマチックトランスミッション、エンジンピストンリン
グ、ショックアブソーバーなどが、産業機械用としては油圧シリンダーなどがあ
げられる。これらのうち、摺動時の抵抗が低く、相手材の摩耗が小さく、高圧（
８ＭＰａ以上）下でのシール変形が少なく、かつ長期間の使用でも油漏れが小さ
いという特性が特に要求される自動車のパワーステアリングのバルブ装置用のシ
ールリングとして好適である。 さらに、従来では高圧下でも安定した摺動特性をもつシールリングが存在しな
かった大型の自動車（トラック、バス、トレーラーなど）などの大型パワーステ
アリングのバルブ装置用としても、初めて摺動トルク変化の少ないシールリング
を提供することができる。 また、本発明のシールリングは安全性が重視され、耐久性が求められるオート
マチックトランスミッション用のシールリングやショックアブソーバー用シール
リングなどとして好適である。 すなわち、本発明によれば、前記条件３で回転摺動を加えたとき、５００時間
で破損せず、５００時間後の相手材の摩耗深さが１０μｍ以下、好ましくは５μ
ｍ以下であるオートマチックトランスミッション用のシールリングを提供するこ
とができる。 さらにまた、本発明によれば、前記の条件４で往復摺動ストロークを加えたと
き、５００万ストロークで破損せず、摺動抵抗の初期変動が治まってから５００
万ストロークまでの間の最大摺動抵抗Ｆｍａｘがその間の最小摺動抵抗Ｆｍｉｎ
の１．５倍未満、好ましくは１．３倍以下の範囲にあり、５００万ストローク後
の油漏れ量が１５ｍｌ以下、好ましくは１０ｍｌ以下であるショックアブソーバ
ー用のシールリングを提供することができる。 つぎに本発明を実施例に基づいて説明するが、本発明はかかる実施例のみに限
定されるものではない。 実施例１ １重量％のパーフルオロ（プロピルビニルエーテル）で変性されたＰＴＦＥ粉
末（平均粒径３０μｍ）８０重量部と芳香族ポリオキシベンゾイルエステル系耐
熱性樹脂粉末（スミカスーパー、住友化学工業（株）製、平均粒径２０μｍ）１
５重量部と天然黒鉛（中越黒鉛（株）製のＣＰＢ−３０００、平均粒径９μｍ）
５重量部を定法により予備混合、ついで造粒して成形用樹脂粉末を調製した。 この成形用樹脂粉末を用いて、圧縮成形し、試験用のシールリング（内径３３
．４ｍｍ、外径３６．４ｍｍ、高さ１．８ｍｍのリング）を作製した。この試験
用シールリングについて、前記の条件１にしたがって耐久性試験を行なった。結
果を表１に示す。試験方法 試験装置：ラック＆ピニオン式パワーステアリング装置に準じたシールリング耐
久性評価試験機 油圧：１２ＭＰａ 油温：１２０℃ 油種：パワーステアリングフルード（日石三菱（株）製のロデオＰＳＦ） 摺動サイクル：正回転９５ｒｐｍ×２秒と逆回転９５ｒｐｍ×２秒とからなるサ
イクルを１サイクルとする 相手材：アルミニウムダイキャストＡＤＣ１２（ＪＩＳ Ｈ５３０２） シールリング組込み部材：炭素鋼Ｓ４５Ｃ（ＪＩＳ Ｇ４０５１）。 シールリング：外径３６．４ｍｍ、幅１．５ｍｍ、高さ１．８ｍｍ評価特性 （耐久時間） シールリングが破損（油漏れ）するときの摺動サイクルを耐久時間とする。２
０万サイクルで破損しない場合は打ち切る。 （摺動トルク変化） 油を密封している２本のシールリングが９５ｒｐｍ（２秒間）で回転している
ときの回転トルクを記録し、初期の急激なトルク上昇完了後（７千〜２万５千サ
イクル）から２０万サイクルまでの間の回転トルク変化を摺動トルク変化とする
。 測定結果を摺動サイクルを横軸、摺動トルク（Ｎ・ｍ）を縦軸とするグラフに
表わす（図７）。 さらに、１万サイクルから２０万サイクルの間での最大摺動トルクＴｍａｘと
最小摺動トルクＴｍｉｎを調べ、摺動トルクの最大変化を（Ｔｍｉｎ／Ｔｍａｘ
）×１００（％）で表わす。 （相手材最大摩耗深さ） シールリングの破損時または２０万サイクル打ち切り時点での相手材（アルミ
ニウムダイキャスト）の摩耗部分（図４の凹部６に相当）における最大深さ（μ
ｍ）を表面粗さ測定機（ミツトヨ（株）製のサーフテストＳＶ−６００）により
測定する。 （シールはみ出し量） 途中で破損（油漏れ）したものを除き、２０万サイクル打ち切り時点でのシー
ルリングのはみ出し部分（図２および３のはみ出し５に相当）の長さ（ｍｍ）を
調べる。 （最終断面形状） シールリングの破損（油漏れ）時または２０万サイクル打ち切り時点でシール
リングを切断し、その断面形状を調べる。 実施例２〜３ 芳香族ポリオキシベンゾイルエステル系耐熱性樹脂粉末と黒鉛粉末の配合量を
表１に示す割合としたほかは実施例１と同様にして成形し、本発明のシールリン
グを作製し、実施例１と同様にして耐久性を調べた。結果を表１および図８〜９
（摺動トルク変化のグラフ）に示す。 比較例１〜４ 充填材として表１に示したものを使用したほかは実施例１と同様にして造粒成
形し、比較用のシールリングを作製し、実施例１と同様にして耐久性を調べた。
結果を表１および図１０〜１３（摺動トルク変化のグラフ）に示す。 なお、表１（表２〜４も同じ）で使用した充填材の略号はつぎのとおりである
。 ＰＯＢ：芳香族ポリオキシベンゾイルエステル系耐熱性樹脂粉末（スミカスーパ
ー、住友化学工業（株）製、平均粒径２０μｍ） ＧＲ：天然黒鉛粉末（中越黒鉛（株）製のＣＰＢ−３０００、平均粒径９μｍ） ＣＦ：カーボン繊維（（株）クレハ製のＭ２００６Ｓ、平均繊維径１５μｍ、平
均繊維長１００μｍ） ＧＲＡ：人造黒鉛粉末（日本カーボン（株）製のＥＧ−１Ｃ、平均粒径３５μｍ
） ＢＺ：ブロンズ粉末（福田金属（株）製のＳＤ−２００、平均粒径２０μｍ） ＰＩ：ポリイミド粉末（旭チバ（株）製のケルイミド１０５０、平均粒径２０μ
ｍ） 実施例４ 実施例３で製造したシールリング（ＰＴＦＥ粉末９０部＋ＰＯＢ５部＋天然黒
鉛５部）について、前記試験条件２（相手材：炭素鋼ＳＴＫＭ１３（ＪＩＳ Ｇ
３４４５）使用）の下で油圧を１２ＭＰａおよび１５ＭＰａかけてそれぞれの油
圧で耐久時間、摺動トルク変化（同一油圧）、最大摺動トルク（Ｔｍａｘ）、最
小摺動トルク（Ｔｍｉｎ）およびＴｍｉｎ／Ｔｍａｘ×１００（％）を実施例１
と同様に測定し、さらに油圧が１５ＭＰａのときの最大摺動トルク（Ｔｍａｘ１
５）と油圧１２ＭＰａのときの最大摺動トルク（Ｔｍａｘ１２）の比（Ｔｍａｘ
１５／Ｔｍａｘ１２）を算出した。 結果を表２および図１４（摺動トルク変化のグラフ）に示す。 比較例５〜７ 表２に示す組成でシールリングを製造し、実施例４と同様にして条件２におい
て油圧１２ＭＰａおよび１５ＭＰａで耐久時間、摺動トルク変化（同一油圧）、
最大摺動トルク（Ｔｍａｘ）、最小摺動トルク（Ｔｍｉｎ）およびＴｍｉｎ／Ｔ
ｍａｘ×１００（％）を実施例１と同様に測定し、さらに油圧が１５ＭＰａのと
きの最大摺動トルク（Ｔｍａｘ１５）と油圧１２ＭＰａのときの最大摺動トルク
（Ｔｍａｘ１２）の比（Ｔｍａｘ１５／Ｔｍａｘ１２）を算出した。 結果を表２および図１５〜１７（摺動トルク変化のグラフ）に示す。 実施例５ １重量％のパーフルオロ（プロピルビニルエーテル）で変性されたＰＴＦＥ粉
末（平均粒径３０μｍ）８０重量部と芳香族ポリオキシベンゾイルエステル系耐
熱性樹脂粉末（スミカスーパー、住友化学工業（株）製、平均粒径２０μｍ）１
５重量部と天然黒鉛（中越黒鉛（株）製のＣＰＢ−３０００、平均粒径９μｍ）
５重量部を定法により予備混合、ついで造粒して成形用樹脂粉末を調製した。 この成形用樹脂粉末を用いて、圧縮成形し、試験用のシールリング（内径４６
ｍｍ、外径５０ｍｍ、厚さ２ｍｍのリングであって、リングはその１箇所で接線
に対して３０度の角度で切断されている。切断間隔は０．１ｍｍ。図１８参照）
を作製した。この試験用シールリングについて、前記の条件３にしたがって耐久
性試験を行なった。結果を表３に示す。試験方法 試験装置：オートマチックトランスミッション装置に準じたシールリング耐久性
評価試験機 油圧：２ＭＰａ 油温：１２０℃ 油種：オートマチックトランスミッションフルード（日石三菱（株）製のＡＴＦ Ｄ４） 回転数：８０００ｒｐｍ 相手材：アルミニウムダイキャストＡＤＣ１２（ＪＩＳ Ｈ５３０２） シールリング組込み部材：鋳鉄ＦＣ２０５（ＪＩＳ Ｇ５５０１）。 シールリング：外径５０ｍｍ、幅２ｍｍ、高さ２ｍｍ評価特性 （耐久時間） シールリングが破損（油漏れ）するときの摺動サイクルを耐久時間とする。５
００時間で破損しない場合は打ち切る。 （相手材最大摩耗深さ） シールリングの破損時または５００時間打ち切り時点での相手材（アルミニウ
ムダイキャスト）の摩耗部分（図４の凹部６に相当）における最大深さ（μｍ）
を表面粗さ測定機（ミツトヨ（株）製のサーフテストＳＶ−６００）により測定
する。 実施例６〜７ 芳香族ポリオキシベンゾイルエステル系耐熱性樹脂粉末と黒鉛粉末の配合量を
表３に示す割合としたほかは実施例５と同様にして成形し、本発明のシールリン
グを作製し、実施例５と同様にして耐久性を調べた。結果を表３に示す。 比較例８〜１１ 充填材として表３に示したものを使用したほかは実施例５と同様にして造粒成
形し、比較用のシールリングを作製し、実施例５と同様にして耐久性を調べた。
結果を表３に示す。 実施例８ １重量％のパーフルオロ（プロピルビニルエーテル）で変性されたＰＴＦＥ粉
末（平均粒径３０μｍ）８０重量部と芳香族ポリオキシベンゾイルエステル系耐
熱性樹脂粉末（スミカスーパー、住友化学工業（株）製、平均粒径２０μｍ）１
５重量部と天然黒鉛（中越黒鉛（株）製のＣＰＢ−３０００、平均粒径９μｍ）
５重量部を定法により予備混合、ついで造粒して成形用樹脂粉末を調製した。 この成形用樹脂粉末を用いて、圧縮成形し、試験用のシールリング（内径１３
．７ｍｍ、外径２８．５ｍｍ、厚さ０．８ｍｍのリング）を作製した。この試験
用シールリングについて、前記の条件４にしたがって耐久性試験を行なった。結
果を表４に示す。試験方法 試験装置：ショックアブソーバー装置に準じたシールリング耐久性評価試験機 ピストン内径：２５ｍｍ 油圧：１０ＭＰａ 油温：１００℃ 油種：ショックアブソーバーオイル ストローク長：６０ｍｍ。１往復を１ストロークとする。 加振周波数：３Ｈｚ 相手材：炭素鋼Ｓ４５Ｃ（ＪＩＳ Ｈ４０５１） シールリング組込み部材：鋳鉄ＦＣ２５０（ＪＩＳ Ｇ５５０１）。 シールリング：外径２８．５ｍｍ、幅７．４ｍｍ、高さ０．８ｍｍ（適用ピスト
ン直径：２５ｍｍ）評価特性 （耐久時間） シールリングが破損（油漏れ、油圧を維持できない状態）するときの摺動スト
ローク数を耐久時間とする。５００万ストロークで破損しない場合は打ち切る。 （摺動抵抗変化） ピストンに巻きつけられたシールリングとシリンダー内面とが相対往復運動す
るときに発生する摩擦抵抗値のうち各ストローク内での最大値をそのストローク
における摺動抵抗とし、初期の急激な摺動抵抗の上昇完了後（５０万ストローク
までに観測されることがある）から５００万ストローク（または破損）までで最
大の摺動抵抗Ｆｍａｘと最小摺動抵抗Ｆｍｉｎを調べ、摺動抵抗の最大変化を（
Ｆｍｉｎ／Ｆｍａｘ）×１００（％）で表わす。 （油漏れ量） ５００万ストローク終了後、油室より漏出した油を回収し、メスシリンダーで
測定する。 実施例９〜１０ 芳香族ポリオキシベンゾイルエステル系耐熱性樹脂粉末と黒鉛粉末の配合量を
表４に示す割合としたほかは実施例８と同様にして成形し、本発明のシールリン
グを作製し、実施例８と同様にして耐久性を調べた。結果を表４に示す。 比較例１２〜１５ 充填材として表４に示したものを使用したほかは実施例８と同様にして造粒成
形し、比較用のシールリングを作製し、実施例８と同様にして耐久性を調べた。
結果を表４に示す。 産業上の利用可能性 本発明のシールリングは、高圧下での使用においてもシールのはみ出し変形が
小さく、相手材が軟質金属であっても相手材の摩耗を抑制できるので長期間の安
定したシール効果が得られ、さらに低摩擦でかつ摺動トルクの変化が少ない、特
に高い油圧時での摺動トルク変化が小さいのでパワーステアリングのバルブ装置
、特に大型自動車のパワーステアリングの操作性、応答性を大きく向上させるこ
とができる。 また、本発明のシールリングは高回転数で摺動するシールリングであるオート
マチックトランスミッション用のシールリングや往復摺動環境でのシールが要求
されるショックアブソーバー用のシールリングとしても、従来にない優れた性能
を発揮する。
図１は、本発明のシールリングをパワーステアリング装置またはオートマチッ
クトランスミッション装置に装着したときの部分概略断面図である。 図２は、図１に示す装置を回転させたときに生ずるシールリングの一般的な変
化を示す部分概略断面図である。 図３は、図１に示す装置を回転させたときに生ずるシールリングの破損状態を
示す部分概略断面図である。 図４は、図１に示す装置を回転させたときに生ずる相手材（ハウジング）の摩
耗状態を示す部分概略断面図である。 図５は、本発明のシールリングをショックアブソーバー装置に装着したときの
部分概略断面図である。 図６は、図５に示す装置を往復動させたときに生ずるシールリングと相手材（
シリンダー）の摩耗状態を示す部分概略断面図である。 図７は、耐久性試験に用いた実施例１のシールリングの摺動トルク変化を示す
グラフである。 図８は、耐久性試験に用いた実施例２のシールリングの摺動トルク変化を示す
グラフである。 図９は、耐久性試験に用いた実施例３のシールリングの摺動トルク変化を示す
グラフである。 図１０は、耐久性試験に用いた比較例１のシールリングの摺動トルク変化を示
すグラフである。 図１１は、耐久性試験に用いた比較例２のシールリングの摺動トルク変化を示
すグラフである。 図１２は、耐久性試験に用いた比較例３のシールリングの摺動トルク変化を示
すグラフである。 図１３は、耐久性試験に用いた比較例４のシールリングの摺動トルク変化を示
すグラフである。 図１４は、耐久性試験に用いた実施例４のシールリングの油圧１２ＭＰａおよ
び１５ＭＰａのときの摺動トルク変化を示すグラフである。 図１５は、耐久性試験に用いた比較例５のシールリングの油圧１２ＭＰａおよ
び１５ＭＰａのときの摺動トルク変化を示すグラフである。 図１６は、耐久性試験に用いた比較例６のシールリングの油圧１２ＭＰａおよ
び１５ＭＰａのときの摺動トルク変化を示すグラフである。 図１７は、耐久性試験に用いた比較例７のシールリングの油圧１２ＭＰａおよ
び１５ＭＰａのときの摺動トルク変化を示すグラフである。 図１８は、実施例５のオートマチックトランスミッション用の耐久性試験に用
いたシールリングの切断部分の概略平面図である。
クトランスミッション装置に装着したときの部分概略断面図である。 図２は、図１に示す装置を回転させたときに生ずるシールリングの一般的な変
化を示す部分概略断面図である。 図３は、図１に示す装置を回転させたときに生ずるシールリングの破損状態を
示す部分概略断面図である。 図４は、図１に示す装置を回転させたときに生ずる相手材（ハウジング）の摩
耗状態を示す部分概略断面図である。 図５は、本発明のシールリングをショックアブソーバー装置に装着したときの
部分概略断面図である。 図６は、図５に示す装置を往復動させたときに生ずるシールリングと相手材（
シリンダー）の摩耗状態を示す部分概略断面図である。 図７は、耐久性試験に用いた実施例１のシールリングの摺動トルク変化を示す
グラフである。 図８は、耐久性試験に用いた実施例２のシールリングの摺動トルク変化を示す
グラフである。 図９は、耐久性試験に用いた実施例３のシールリングの摺動トルク変化を示す
グラフである。 図１０は、耐久性試験に用いた比較例１のシールリングの摺動トルク変化を示
すグラフである。 図１１は、耐久性試験に用いた比較例２のシールリングの摺動トルク変化を示
すグラフである。 図１２は、耐久性試験に用いた比較例３のシールリングの摺動トルク変化を示
すグラフである。 図１３は、耐久性試験に用いた比較例４のシールリングの摺動トルク変化を示
すグラフである。 図１４は、耐久性試験に用いた実施例４のシールリングの油圧１２ＭＰａおよ
び１５ＭＰａのときの摺動トルク変化を示すグラフである。 図１５は、耐久性試験に用いた比較例５のシールリングの油圧１２ＭＰａおよ
び１５ＭＰａのときの摺動トルク変化を示すグラフである。 図１６は、耐久性試験に用いた比較例６のシールリングの油圧１２ＭＰａおよ
び１５ＭＰａのときの摺動トルク変化を示すグラフである。 図１７は、耐久性試験に用いた比較例７のシールリングの油圧１２ＭＰａおよ
び１５ＭＰａのときの摺動トルク変化を示すグラフである。 図１８は、実施例５のオートマチックトランスミッション用の耐久性試験に用
いたシールリングの切断部分の概略平面図である。
─────────────────────────────────────────────────────
（注）この公表は、国際事務局（ＷＩＰＯ）により国際公開された公報を基に作
成したものである。
なおこの公表に係る日本語特許出願（日本語実用新案登録出願）の国際公開の
効果は、特許法第１８４条の１０第１項（実用新案法第４８条の１３第２項）に
より生ずるものであり、本掲載とは関係ありません。
Claims (8)
- 【請求項１】 ポリテトラフルオロエチレン粉末４０〜９４重量％、芳香族ポリ
オキシベンゾイルエステル系耐熱性樹脂粉末３〜３０重量％および黒鉛粉末３〜
３０重量％を含むシールリング。 - 【請求項２】 ポリテトラフルオロエチレン粉末が、テトラフルオロエチレンと
共重合可能な単量体で変性されたポリテトラフルオロエチレンの粉末である請求
の範囲第１項記載のシールリング。 - 【請求項３】 黒鉛粉末が天然黒鉛である請求の範囲第１項または第２項記載の
シールリング。 - 【請求項４】 自動車のパワーステアリングのバルブ装置用である請求の範囲第
１項〜第３項のいずれかに記載のシールリング。 - 【請求項５】 下記の条件で摺動サイクルを加えたとき、２０万サイクルで破損
せず、１万サイクルから２０万サイクルまでの間の摺動トルクがその間の最大摺
動トルクの７５％以上の範囲にあり、２０万サイクル後の相手材の摩耗深さが１
５μｍ以下である請求の範囲第３項または第４項記載のシールリング。 記 試験装置：ラック＆ピニオン式パワーステアリング装置に準じたシールリング
耐久性評価試験機 油圧：１２ＭＰａ 油温：１２０℃ 油種：パワーステアリングフルード サイクル：正回転９５ｒｐｍ×２秒と逆回転９５ｒｐｍ×２秒とからなるサイ
クルを１サイクルとする 相手材：アルミニウムダイキャスト（ＪＩＳ Ｈ ５３０２） シールリング組込み部材：炭素鋼（ＪＩＳ Ｇ ４０５１） シールリング：外径３６．４ｍｍ、幅１．５ｍｍ、高さ１．８０ｍｍ。 - 【請求項６】 １２ＭＰａ以上の油圧で操作される大型自動車のパワーステアリ
ングのバルブ装置用のシールリングであって、下記の条件で摺動サイクルを加え
たとき、２０万サイクルで破損せず、摺動トルクの初期変動が治まってから２０
万サイクルまでの間の摺動トルクがその間の最大摺動トルクの７５％以上の範囲
にあり、摺動トルクの初期変動が治まってから２０万サイクルまでの間において
油圧１５ＭＰａのときの最大摺動トルクＴｍａｘ１５と油圧１２ＭＰａのときの
最大摺動トルクＴｍａｘ１２の比Ｔｍａｘ１５／Ｔｍａｘ１２が１．５未満であ
る請求の範囲第１項〜第３項のいずれかに記載のシールリング。 記 試験装置：ラック＆ピニオン式パワーステアリング装置に準じたシールリング
耐久性評価試験機 油圧：１２ＭＰａおよび１５ＭＰａ 油温：１２０℃ 油種：パワーステアリングフルード サイクル：正回転９５ｒｐｍ×２秒と逆回転９５ｒｐｍ×２秒とからなるサイ
クルを１サイクルとする 相手材：炭素鋼（ＪＩＳ Ｇ３４４５） シールリング組込み部材：炭素鋼（ＪＩＳ Ｇ４０５１） シールリング：外径３６．４ｍｍ、幅１．５ｍｍ、高さ１．８０ｍｍ。 - 【請求項７】 オートマチックトランスミッション用のシールリングであって、
下記の条件で回転摺動を加えたとき、５００時間で破損せず、５００時間後の相
手材の摩耗深さが１０μｍ以下である請求の範囲第１項〜第３項のいずれかに記
載のシールリング。 記 試験装置：オートマチックトランスミッション装置に準じたシールリング耐久
性評価試験機 油圧：２ＭＰａ 油温：１２０℃ 油種：オートマチックトランスミッションフルード 回転数：８０００ｒｐｍ 相手材：アルミニウムダイキャスト（ＪＩＳ Ｈ５３０２） シールリング組込み部材：鋳鉄（ＪＩＳ Ｇ５５０１） シールリング：外径５０ｍｍ、幅２ｍｍ、高さ２ｍｍ。 - 【請求項８】 ショックアブソーバー用のシールリングであって、下記の条件で
往復摺動ストロークを加えたとき、５００万ストロークで破損せず、摺動抵抗の
初期変動が治まってから５００万ストロークまでの間の最大摺動抵抗Ｆｍａｘが
その間の最小摺動抵抗Ｆｍｉｎの１．５倍未満の範囲にあり、５００万ストロー
ク後の油漏れ量が１５ｍｌ以下である請求の範囲第１項〜第３項のいずれかに記
載のシールリング。 記 試験装置：ショックアブソーバー装置に準じたシールリング耐久性評価試験機 油圧：１０ＭＰａ 油温：１００℃ 油種：ショックアブソーバーオイル ストローク長：６０ｍｍ 加振周波数：３Ｈｚ 相手材：炭素鋼（ＪＩＳ Ｇ４０５１） シールリング組込み部材：鋳鉄（ＪＩＳ Ｇ５５０１） シールリング：外径２８．５ｍｍ、幅７．４ｍｍ、高さ０．８ｍｍ（適用ピス
トン直径：２５ｍｍ）。
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11-299550 | 1999-10-21 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPWO2001031237A1 true JPWO2001031237A1 (ja) | 2003-05-20 |
Family
ID=
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