KR19990077785A

KR19990077785A - 밀장치, 밀장치에 의한 원석의 쇄석방법 및 밀장치의 제조방법

Info

Publication number: KR19990077785A
Application number: KR1019990008108A
Authority: KR
Inventors: 이사지가즈토시; 모리쓰카사; 구도요리조
Original assignee: 이사지 가즈도시; 신와 프랜트 기꼬 가부시키가이샤
Priority date: 1998-03-12
Filing date: 1999-03-11
Publication date: 1999-10-25
Anticipated expiration: 2019-03-11
Also published as: JP2949495B1; JPH11319605A; CA2265237C; KR100342664B1; US6220536B1; EP0941764A1; CA2265237A1

Abstract

셸본체를 갖는 밀 장치에 관해, 마광부재(摩鑛部材)를 셸본체내에서 균일하게 분포시킴으로써, 원석의 파쇄효율을 향상시키는 동시에, 원석의 과분쇄를 방지하고, 쇄석의 품질을 향상시킬 수 있는 밀장치를 제공하는 것을 목적으로 하고, 원석의 공급측에 설치된 제1의 통상체부(筒狀體部)와 쇄석의 배출측에 설치된 제2의 통상체부를 갖는 셸본체에서, 상기 제1의 통상체부는 그 내경이 원석의 공급측으로 갈수록 대경이 되는 테이퍼형상으로 형성되어, 상기 제2의 통상체부도 그 내경이 원석의 공급측으로 갈수록 대경이 되는 테이퍼형상으로 형성되어있고, 이 제1의 통상체부의 테이퍼의 테이퍼형상의 테이퍼각도는 극미량이고, 한편, 이 제2의 통상체부의 테이퍼 형상의 테이퍼 각도는 제1의 통상체부의 테이퍼각도에 배해 크게 형성되어있다.

또, 셸본체의 축의 길이방향의 중심부는, 상기 제1의 통상체부측에 설치되어있다.

Description

밀장치, 밀장치에 의한 원석의 쇄석방법 및 밀장치의 제조방법{MILLING MACHINE, METHOD OF CRUSHING ORE BY USE OF THE MILLING MACHINE, AND METHOD OF MANUFACTURING THE MILLING MACHINE}

본 발명은 임의의 원석을 셸본체 내부에 수납한 일정한 마광부재(摩鑛部材)로 분쇄해서 쇄석으로 만드는 밀장치나 이 밀장치에 의한 원석의 쇄석방법 및 밀,장치의 제조방법에 관한 것이다.

종래로부터 밀장치에서, 그 셸본체의 형상은 중공원통체 형상을 기본으로 해서 형성되어있고, 셸본체내에 설치된 마광부재가 전동낙하하는 것으로 인한 원석의 파쇄효율을 높이기 위해, 아래와 같은 타입의 셸본체를 구비한 밀장치가 존재한다.

예를들면, 셸본체를 측면시한 경우에 원석의 공급측에서는 중공원통체형상으로 형성되고, 또 배출측에서는 배출측을 향해 중공원추대 형상을 하고 있는 타입의 셸본체나 그 역으로 공급측에서는 중공원추대 형상으로 형성되고, 배출측에서는 중공원통체(中空圓筒體)형상을 하고있는 셸본체가 있다.

또, 상기 마광부재는 불형형상이나 이형(異形)각면체 등으로 형성되어있다.

이 경우에, 상기 원석의 파쇄효율은 마광부재를 셸본체내에서 편중됨이 없이 보다 균일하게 분포시켜서 원석에 충돌시킴으로써 향상되는 것이 알려져있다.

즉, 마광부를 균일하게 분포시킴으로써, 각 원석에 균등하게 파쇄작용이 가해지므로, 과분쇄를 방지하는 동시에 에너지의 손실을 억제할 수가 있다.

즉, 소비되는 분쇄에너지는 분쇄되는 물질의 크기에 비례하기 때문에, 마광부재를 균일하게 분포시키면 원석에 균등하게 파쇄작용이 가해져 쇄석의 품질을 향상시킬 수가 있다.

그러나, 종래 사용되고있는 밀장치에서는, 그 형상등으로부터 셸본체내에서 마광부재를 균일하게 분포시키는 것이 곤란했었다.

이때문에, 원석의 파쇄효율을 보다 더 향상시키는 것이 어려웠고, 또 원석이 과파쇄가 되어버리는 상태가 생기기 쉬웠다.

그래서, 본 발명은 마광부재를 셸본체내에서 균일하게 분포시킴으로써, 원석의 파쇄효율을 향상시키는 것이 가능한 동시에 과분쇄를 방지하고 쇄석의 품질을 향상시킬 수 있는 밀장치를 제공하는 것을 목적으로 한다.

즉, 본 발명은 원석을 분쇄해서 쇄석을 형성하는 밀장치에서 이 밀장치가 중공통체의 셸본체로서 회전축을 중심으로 회전하는 셸본체를 갖고, 이 셸본체가 원석공급측에 배치되고, 그 내경이 원석공급측에 가까울수록 대경이 되는 테이퍼형상으로 형성된 제1의 통상체부(筒狀體部)와, 원석배출측으로 배치되어, 그 내경이 원석공급측에 가까울수록 대경이 되는 데이퍼형상으로 형성된 제2의 통상체부로 상기 제1의 통상체부와 연속적인 내부공간을 갖는 제2의 통상체부를 갖는 것을 특징으로 한다.

이 밀장치에서는, 셸본체가 상기한 형상을 나타내고 있으므로, 셸본체 전체에서 마광부재를 균일하게 분포시키는 것이 가능하게 된다.

따라서, 원석의 파쇄효율이 한층 향상되어 에너지의 손실을 억제할 수가 있다.

또, 상기 제2의 통상체부의 테이퍼형상의 테이퍼각도가 상기 제1의 통상체부의 테이퍼형상의 테이퍼 각도보다도 크게 하는 것이 바람직하다.

이로써, 제1의 통상체부는 테이퍼형상으로 형성되어 있으므로, 마광부재가 제1의 통상체부의 특정개소에 퇴적되어버리는 것을 방지할 수 있고, 또 제2의 통상체부의 테이퍼형상의 테이퍼각도는 제1의 통상체부의 테이퍼형상의 테이퍼각도보다도 크기때문에, 셸본체의 회동에 의해 생기는 주속의 차이를 이용해서 파쇄된 원석이나 마광부재를 출구측으로 보내고, 이 원석을 효과적으로 외부에 배출할 수가 있다.

따라서, 상기 제1의 통상체부로부터 제2의 통상체부에의 연접부에서 반송되는 원석이 퇴적되는 일 없이 또 마광부재의 균일화도 도모할 수가 있다.

또, 상기 제1의 통상체부의 테이퍼형상의 테이퍼각도가 극미량이고, 또 상기 제2의 통상체부의 테이퍼형상의 테이퍼각도가 상기 제1의 통상체부의 테이퍼 형상의 테이퍼 각도에 비해 급격하게 크게 형성되어있는 것이 바람직하다.

이에 의하면, 셸본체 전체에서 마광부재나 원석을 다시 균일하게 분포시키는 것이 가능해진다.

즉, 상기 제1의 통상체부의 테이퍼형상의 테이퍼각도가 극미량이므로 마광부재가 특정개소에 퇴적되는 일없이 균일하게 분포되도록할 수 있고, 또 상기 제2의 통상체부의 테이퍼형상의 테이퍼각도가, 상기 제1의 통상체부의 테이퍼각도에 비해 급격하게 크게 형성되어있으므로 셸본체의 회동에 의해 생기는 주속의 차이를 이용해서 파쇄된 원석이나 마광부재를 출구측으로 보내고, 이 원석을 효과적으로 외부로 배출할 수가 있다.

따라서, 상기 제1의 통상체부로부터 제2의 통상체부의 연접부에서, 반송되는 원석이 퇴적하는 일없이 또 마광부재의 균일화도 도모할 수가 있다.

또, 상기 제1의 통상체부에서는 직경이 큰 상기 마광부재 및 상기 원석이 모이고, 상기 제2의 통상체부에는 쇄석배출구로 감에 따라 순차적으로 적은 상기 마광부재와 상기 원석이 균일하게 배열된다.

따라서, 상기 제1의 통상체부에서는, 마광부재나 원석의 낙차나 주속이 최대가 되고, 또 큰 직경의 마광부재에 의해 쇄석되므로, 원석은 최대의 충격을 받어서 분쇄되나, 한편, 상기 제2의 통상체부에서는 마광부재나 원석의 낙차나 주속이 서서히 약해지고, 또 작은 직경의 마광부재에 의해 쇄석이 되므로 과분쇄를 방지할 수가 있고 쇄석의 품질을 향상시킬 수가 있다.

또, 상기 제1의 통상체부의 원석공급측이 단부의 내경을 S1 원석배출측의 단부의 내경을 S2, 상기 제1의 통상체부에서의 원석공급측의 단부와 원석배출측의 단부간의 거리를 T1이 라고했을 때에, (S1-S2)/T1의 값이 0.01 이상 0.03이하인 것이 바람직하다.

또 상기 제2의 통상체부의 테이퍼 형상의 테이퍼 각도가 30도이상 50도이하인것이 바람직하다.

또, 상기 셸본체의 축장방향의 중심부가 상기 제1의 통상체부측에 존재하도록 하는 것이 바람직하다.

이로써, 극비량의 테이퍼부분을 급격한 테이퍼부분보다도 길게함으로써 배출효과가 너무 높아짐에 따라 셸본체의 출구부근에 원석이나 마광부재가 퇴적해 버리는 것을 빙자할 수가 있다.

또, 상기 제1의 통상체부의 테이퍼형상의 테이퍼각도와 상기 제2의 통상체부의 테이퍼형상의 테이퍼각도와의 비율과, 상기 제1의 통상체부의 축장방향의 길이와 상기 제2의 통상체부의 축장방향의 길이와의 비율을 상기 마광부재가 상기 셸본체내에서 대략 균일하게 분포하도록 설정한 것이 바람직하다.

이로써, 마광부재를 셸본체내에서 균일하게 분포시킴으로써 원석의 파쇄효율을 향상시키는 것이 가능할 뿐 아니라, 과분쇄를 방지하고 쇄석의 품질을 향상시킬수가 있다.

또, 상기 셸본체에서의 제1의 통상체부와 제2의 통상체부의 내벽에 라이너가 부설되어 있는 것이 가장 바람직하다.

이로인해, 상기 마광부재가 셸본체내에서 균일하게 분포되는 것과 함께 상기 마광부재에 의한 원석의 파쇄효율을 향상시킬 수가 있다.

또, 밀장치가 다시 투입된 원석을 수납하기위한 원석수납부와, 이 원석수납부에 수납된 원석을 상기 셸본체에 송출하는 원석송출부와, 이 셸본체의 외주에 설치된 적어도 한쌍의 외륜체와 이 셸본체를 회전시키기 위한 구동장치를 갖는 것이 바람직하다.

따라서, 이 원석수납부로부터 공급된 원석은 원석송출부를 통해서 셸본체에 공급되고 또 셸본체는 구동장치에 의해 이 외륜체를 통해 회전된다.

또, 상기 제2의 통상체부의 쇄석배출측의 단부에 쇄석배출구가 설치되고, 이 쇄석배출구와 소정의 간격을 통해서 칸막이판이 설치되도록 하는 것이 바람직하다.

이로인해, 미분쇄의 쇄석이나 직경이 큰 마광부재가 셸본체로부터 배출되는 것을 방지할 수가 있다.

또, 상기 칸막이판의 외측부에는, 마광부재의 통과를 저지하는 정도의 크기를 갖는 슬릿이 형성되고, 이 칸막이판의 내측부에는 자갈의 통과를 저해하는 정도의 크기를 갖는 구멍부가 형성되어있는 것이 바람직하다.

또, 상기 칸막이판이 대략 중앙부에는 대략 원형의 개구부가 설치되어있는 것이 바람직하다.

또, 밀장치가 다시 셸본체내에 마광부재를 갖는 것이 바람직하다.

또, 밀장치에 의한 쇄석방법으로, 원석공급측에 배치되고 내경이 공급측에 가까울수록 대경이 되는 극미량의 테이퍼형상으로 형성된 제1의 통상체부와, 쇄석배출측에 배치되고 내경이 배출측에 가까울수록 소경이 되는 동시에 상기 제1의 통상체부의 테이퍼에 대해 급격히 크게 형성된 테이퍼형상으로 형성된 제2의 통상체부를 연속적으로 형성한 중공통체로 된 셸본체를 갖는 밀장치를 사용해서 상기 셸본체에 원석 및 마광부재를 투입해서 상기 셸본체를 회전구동하고 그 상기 셸본체의 회전에 의해 상기 셸본체내에서 균일하게 분포시켜 그 상태에서 상기 마광부재의 전동락하에 의해 상기 원석을 분쇄해서 소정의 쇄석으로 하는 것을 특징으로 한다.

이 밀장치에 의한 분쇄방법에서는 상기 제1의 통상체부의 극미량의 테이퍼형상과, 상기 제2의 통상체부가 급격히 크게 형성된 테이퍼형상에 의해 적극적으로 마광부재의 균일분포가 도모되어서 상기 마광부재에 의한 상기 원석의 파쇄효율을 높일 수가 있다.

또, 셸본체를 갖는 밀장치의 제조방법으로, 원석공급측에 배치되어 내경이 공급측에 가까울수록 대경이 되는 극미량의 테이퍼형상으로 형성된 제1의 통상체부와 쇄석배출측에 배치되어서 내경이 배출측에 가까울수록 소경이 되는 동시에 상기 제1의 통상체부의 테이퍼에 대해 급격히 크기 형성된 테이퍼형상으로 형성된 제2의 통상체부를 연속적으로 형성한 중공통체로된 셸본체를 상기 제1의 통상체부의 테이퍼형상의 테이퍼각도와, 상기 제2의 통상체부의 테이퍼형상의 테이퍼각도와의 비율과, 상기 제1의 통상체부의 축장방향의 길이와 상기 제2의 통상체부의 축장방향의 길이의 비율을 상기 마광부재가 상기 셸본체내에 균일하게 분포하도록 배분해서 형성하는 것을 특징으로 한다.

이로써, 상기 제조방법으로 제조된 밀장치에 의해 원석의 파쇄를 했을때에 마광부재를 셸본체내에서 균일하게 분포시킴으로써 원석의 파쇄효율을 향상시켜주는 것이 가능해지고, 과분쇄를 방지하고 쇄석의 품질을 향상시킬 수가 있다.

도 1은 본 발명의 실시예에서의 밀장치를 표시하는 외관도

도 2는 원석공급부의 요부를 표시하는 설명도

도 3은 셸본체나 외륜체(外輪體)나 분급(分級)장치의 구조를 표시하는 단면도

도 4는 도 3의 Ⅹ-Ⅹ단면을 표시하는 단면도

도 5는 칸막이판의 구성을 표시하는 측면도

도 6은 칸막이판 및 분급장치의 요부를 표시하는 단면도

도 7은 밀장치의 동작중에, 마광부재의 낙하상태를 표시하는 설명도

도 8은 밀장치의 동작중에, 마광부재의 분포상태를 표시하는 설명도

도 9는 분급장치의 동작을 표시하는 설명도

<도면의 주요부분에 대한 부호의 설명>

A1 밀장치, B10 원석수납부,

B20 원석송출부, C1 셸본체,

D1 외륜체, E1 칸막이판,

E24 자갈방지공, F1 분급장치

G1 구동장치,

실시예 설명

이하, 본 발명의 적합한 실시예를 도면을 이용해서 설명한다.

본 발명의 실시의 형태로서의 실시예를 도면을 이용해서 설명한다.

도 1에 표시한 바와 같이, 본 실시예에 의한 밀장치 A1은 원석수납부로서의 호퍼 B10과 쉘본체 C1과 외륜체 D1과, 칸막이판 E1과, 분급장치 F1과, 구동장치 G1을 갖고있다.

상기 호퍼 B10은, 도 2에 표시하는 바와 같이, 용기상태를 표시하고 측면의 하단부에는 슈트 B20이 설치되어있다.

이 슈트 B20에는 원석의 배출구하 설치되어있다.

즉, 이 호퍼 B10의 외부로부터 원석 Q1이 투입되면 이 원석 Q1은 이 슈트 B20을 통해서 셸본체 C1의 후술하는 원석공급부 C10에 정량씩 공급되게 되어있다.

이 슈트 B20은, 원석송출부로 기능하고 있다.

다음에, 상기 셸본체 C1은 도 3에 표시한 바와 같이, 원석공급부 C10 와 제1의 통상체부 C20와, 제2의 통상체부 C30을 갖고있다.

상기 원석공급부 C10은 대략 원판상으로 형성되고, 그 중앙부에는 원석 Q1을 투입하기 위한 원석공급부(12)가 설치되어있다.

이 원석공급구 C12가 설치되어있는 부분은 외측으로 테이퍼상으로 돌출해있다.

이 원석공급부 C10은, 상기 셸본체 C1의 원속공급측의 측벽이 된다.

그리고, 이 원석공급구 C12에는 상술한 슈트 B20이 끼워저 설치되어있고, 상기 원석 Q1이 상기 셸본체 C1내에 투입되도록 되어있다.

즉, 상기 원석공급부 C10은 외벽부 C11과 라이너 C14를 소유하고, 이 외벽부 C11은 대략 원판상을 하고있고, 중앙에는 원석공급구 C12를 설치하기 위한 개구부가 있고, 이 개구부가 설치되어있는 부분은 외측에 테이퍼상으로 돌출되어있다.

또, 원석공급구 C12의 하방에는 집적부 B30이 설치되어있다.

이 집적부 B30은 업지러진 원석이나 물을 모으기 위한 것이다.

라이너 C14는 셸본체 내측이 되는 내벽면 즉, 외벽부 C11 의 안쪽에 설치되고 금속 또는 고무로 형성되어있다.

이 라이너 C14는 외주의 단부에서 상기 원석공급구 C12 내벽에 이르기까지 똑같이 설치되어있다.

또, 상기 제1의 통상체부 C20은 도 3 및 도 4에 표시하는 바와 같이 대략 원통상을 나타내고, 셸본체 C1의 길이방향에서 원석공급측에 배치되어있다.

이 제1의 통상체부 C20은, 상기 내경이 공급측에 가까울수록 대경이 되는 극미량의 테이퍼(도시않음)를 갖는 원추대(圓錐臺)형성되어 있다.

즉, 공급측의 내경치수 S1보다도 후술하는바와 같이 미량이면서 배출측의 내경치수 S2쪽이 작게 형성되어있다.

여기서, 이 제1의 통상체부에서의 테이퍼형상의 테이퍼각도는 제1의 통상체부를 회전축을 통과하는 평면으로 절단한 단면에서 제1의 통상부가 이루는 각도를 말한다.

즉, 이 제1의 통상체부 C20은 외벽부 C21과 라이너 C22를 갖고, 이 외벽부 C21은, 대략 원통상을 이루고, 이 내경이 공급측에 가까울수록 대경이 되는 극미량의 테이퍼를 갖는 원추대 형상으로 형성되어있다.

라이너 C14는, 도 4에 표시한 바와 같이, 셸본체 내측이 되는 내벽면, 즉 외벽부 C21의 내측에 설치되어있다.

즉, 평면의 대략 장방형상의 라이너 C22가 여러개 나란히 설치되어있다.

이들의 라이너 C22는, 금속 또는 고무 등으로 형성되어있다.

이 라이너 C22가 제1의 통상체부 C20의 내측에 정연하게 깔려있다.

이 라이너 C22는, 대략 평판상을 하고있고, 상면부의 대략 반 이상의 영역은 도 4에 표시하는 바와 같이 대략 타원상으로 돌출해있다.

또, 상기 제1의 통상체부 C20의 축의 길이방향의 길이는, 도 3에 표시한 바와 같이 치수 T1으로 형성되어있다.

또, 상술한 상기 제1의 통상체부 C20에서의 극미량의 테이퍼라는 것은, 상기 제1의 통상체부 C20의 내경이 2000mm 정도인 경우에 실험치로서, 테이퍼 α를 α=(S1-S2)/T1의 값으로 한 경우, 0.01α0.03 정도로 설정한 경우에 적당하였다.

또, 상기 제2의 통상체부 C30은 도 3에 표시한 바와 같이 대략 원추대 형상으로 형성되고, 셸본체 C1의 길이 방향에서 쇄석배출측에 배치되어있다.

이 제2의 통상체부 C30은 내경이 배출측에 가까울수록 소경으로 형성되고, 상기 제1의 통상체부에서의 테이퍼에 비해 급격하게 경사진 테이퍼를 갖는 원추대4형상으로 형성되어있다.

즉, 공급측의 내경치수 S2보다도 후술하는 바와 같이 배출측의 내경치수 S3쪽이 급격히 작게 형성되어있다.

즉, 이 제2의 통상체부 C30은 외벽부 C31와, 라이너 C32를 갖고, 이 외벽부 C31은 그 내경이 배출측에 가까울수록 소경으로 형성되고, 상기 제1의 통상체부에서의 테이퍼에 비해 급격히 경사진 테이퍼를 갖는 원추대 형상으로 형성되어있다.

라이너 C32는, 도 4에 표시한 바와 같이 셸본체가 되는 내벽면 즉 외벽부(3)의 내측에 설치되어있다.

즉, 평면이고 대략 대(臺)형형상의 라이너 C32가 여러개가 가지런히 배치되어있다.

이들 각 라이너 C32는 금속 또는 고무로 형성되어있다.

이 라이너 C32가 제2의 통상체부 C30의 내측에 가지런히 채워져있다.

이 라이너 C32의 단면은 상기 라이너 C22와 같이 도 7에 표시한 바와 같이 되어있다.

또, 상기 제2의 통상체부 C30의 축길이방향의 길이는 도 3에 표시한 바와 같이 치수 T2로 형성되어있다.

또, 상기 제2의 통상체부 C30의 쇄석배출측이 되는 단부에는 개구하는 쇄석배출구 C40이 형성되어있다.

또, 상술한 상기 제2의 통상체부 C30에서의 급격하게 경사진 테이퍼라는 말은, 형성되는 쇄석의 크기가 수 mm 정도인 경우에, 실험치로서 도 3에 표시한 각도는 θ를 30°θ50°정도로 설정한 경우에 적합했었다.

이 각도 θ가 테이퍼 형상에서의 테이퍼각도에 해당된다.

즉, 제2의 통상체부에서의 테이퍼형상의 테이퍼각도라는 것은, 회전축을 통과하는 평면으로 절단한 단면에서 제2의 통상체부가 이루는 각도를 말한다.

그리고, 상기 제1의 통상체부 C20과 상기 제2의 통상체부 C30이, 연속적으로 연접되어서 중공통체로 된 셸본체 C1이 형성되어있다.

이때에, 상기 제1의 통상체부 C20의 축길이방향의 길이치수 T1은 상기 제2의 통상체부 C30의 축길이방향의 길이치수 T2보다도 길게 형성되어있다.

또, 상술한 상기 제1의 통상체부 C20과 상기 제2의 통상체부 C30의 길이의 비율에 대해서는 실험치로서 길이의 비 γ=T2/(T1+T2)라고 했을 때에, 0.32γ0.39 정도로 설정한 경우가 가장 적당하였었다.

따라서, 도 3에 표시한 바와 같이, 상기 셸본체 C1의 축길이방향의 중심부 W는 제1의 통상체부 C20측에 존재하게된다.

또, 상기 외륜체 D1은 외형이 대략 원띠상을 나타내고, 도 1 및 도 3에 표시하는 바와 같이 상기 셸본체 C1의 주연에 일체로 둘러서 설치되어있다.

이 외륜체 D1은 한쌍 설치되어있다.

즉, 원석이 공급측과 배출측에 설치되어있다.

그리고, 각 외륜체 D1은 한쌍의 타이어군 G5상에 올려놓고있다.

즉, 하나의 타이어군 G5는 이 타이어군 G5는 두개의 다이어 G10으로 되어있다.

즉, 도 1에서는 외륜체 D1의 바로 앞쪽의 타이어군 G5만이 기재되어있으나, 이 외륜체 D1의 상대되는 쪽에도 타이어군 G1이 존재한다.

이 외륜체 D1은, 타이어군 G5에 눌려 접촉되어 있으므로, 구동장치 G1에 의해 타이어군 G5가 회전구동되면, 외륜체 D1도 그 움직임에 따라서 회전해서 상기 셸본체 C1에 회전력을 전달한다.

또, 상기 칸막이판 E1은 도 5에 표시하는 바와 같이 대략 원판상으로 형성되는 동시에 도 6에 표시한 바와 같이, 상기 셸본체 C1의 쇄석배출구 C40으로부터 간격 U만큼 띠운 위치에 배치된다.

또, 도 6에서의 칸막이판 E1은, 도 5의 Y-Y단면에 따라 기재되어있는 것으로 한다.

또, 이 칸막이판 E1의 외경부에서는 도 5 및 도 6에 표시하는 바와 같이 원주의 중심을 통해서 5개로 분할된 부채꼴 형상의 슬릿부재 E10이 5개 연접되어 형성되어있다.

이들 5개의 슬릿부재 E10은, 접합부재 E12에 용접에 의해 고착되어있다.

또, 이 칸막이판 E1의 내경부에는 한장의 원판상의 자갈방지부재 E20이 설치되어있다.

또, 이 자갈방지부재 E20에는 접합부재 E22가 용접에 의해 고착되어있다.

구체적으로는, 상기 제2의 통상체부 C30단부로 부터 돌출하는 브래킷 C34는 도 5, 도 6에 표시한 바와 같이 이 접합부에 E12에 볼트 E40에 의해 체결되고, 또 상기 접합부재 E12는 이 접합부재 E22에 볼트 E50에 의해 체결되어있다.

이때에, 도 6에 표시하는 바와 같이, 상기 브래킷 C34와 상기 접합부재 E12의 체결은 상기 브래킷 34에 설치된 긴구멍 C34a에 의해 실시되므로 상기 칸막이판 E1의 부착위치는 상기 셸본체 C1의 축길이방향으로 조절가능하게 된다.

즉, 이 긴구멍 C34a에는 도 6에 표시한바대로, 상기 셸본체 C1의 축길이방향으로 길게되어있다.

따라서, 상기 쇄석배출구 C40과 상기 칸막이판 E1의 상기 간격 U는 투입되는 원석 Q1의 투입량이나 배출되는 쇄석 R1의 크기에 따라 적의 변경 가능하게 된다.

또, 상기 각 슬릿부재 E10에는 도 5에 표시하는 바와 같이 여러개의 마광부재 막기 슬릿 E14가 설치되어있다.

또, 상기 자갈방지구멍 E24의 내경측에는 대략 원형상의 개구부 E30이 형성되어있다.

또, 상기 마광부재 방지슬릿 E14 및 상기 자갈방지구멍 E24의 단면형상은, 적당하기는 배출측을 대경으로 하는 테이퍼로 하는 것이 바람직하다.

이것은, 쇄석이나 먼지등이 상기 마광부재 방지슬릿 E14 혹은 상기 자갈방지 E24내에 끼워저 버린 경우에도 잘 빠저나오게 하기 위해서이다.

또, 상기 분급장치 F1은 도 6에 표시하는 바와 같이 전체에 대략 원통상으로 형성되고, 그 외주부에는 원통 F10을 소유하고 있다.

이 원통체 F10은, 상기 셸본체 C1측에 볼트에 의해 체결되어있고, 상기 셸본체 C1이 회전하면 동시에 회전한다.

그리고, 이 원통체 F10의 외주의 원주상에는 금망부재 F20이 설치되어있다.

이 금망부재 F20은, 어느 입도의 쇄석만을 선별해서 통과시키는 것으로 축선방향으로 3분할된 상태에서 각각 배치되어있다.

또, 상기 원통체 F10의 전단부 F30에는 도 6에 표시하는 바와 같이, 금망등은 배치되지 않은 개구부가 설치되어 있으므로, 상기 금망부재 F20을 통과할 수가 없었던 소정량 이상의 크기의 쇄석이 배출가능하게 된다.

상기 분급장치 F1은 상기 금망부재 F20을 통과가능한 입자의 것과, 이 이상의 크기의 입도의 것으로 분급하는 능력을 갖고있다.

또, 상기 구동장치 G1은 모터나 기어등에 의해 구성되고, 타이어군 G5에 회전력을 전하도록 구성되어있다.

다음, 본 실시예의 작용 및 효과에 대해 설명한다.

우선, 미리 상기 셸본체 C1내에는 도 2에 표시한바와 같이 마광부재 P1이 투입되고 있다.

이 마광부재 P1은 볼형형상으로 형성되는 동시에 여러개의 크기의 것이 혼재해있다.

그리고, 원석 Q1을 상기 호퍼 B10로부터 공급하면 이 원석 Q1은 슈트 B20의 사면을 따라 상기 원석공급구C12를 통해서 상기 셸본체 C1내에 정량씩 공급된다.

이 경우에 습식으로 실시하는 경우에는 소정량의 물도 동시에 공급한다.

또, 이때에, 상기 원석 Q1의 셸본체 C1내에의 공급은 상기 호퍼 B10과 상기 슈트 B20으로부터의 자연낙하에 의한 자연공급에 의해 실시되고, 통상사용되는 구동장치에 의해 구동되어 강제적으로 원석을 셸본체내에 공급하는 원석공급장치는 필요하지가 않다.

즉, 도 3에 표시하는 바와 같이, 상기 원석공급구 C12의 직경에 대해 상기 쇄석배출구 C40의 직경이 충분히 크기 때문에 원석 Q1이 원할하게 반송 및 배출되고, 상기 원석 Q1이 상기 원석공급부 C10 근방에 퇴적되지 않으므로 강제적으로 원석 Q1을 상기 원석공급부 C10내로 밀어넣을 필요가 없다.

따라서, 상술한 강제적인 원석 공급장치를 필요로하지 않는 만큼 값싸고 간략한 구성이 될수있으며, 스페이스절약화를 도모할 수가 있다.

또, 상술한 강제적인 원석공급장치를 사용한 구성으로 하는 것도 가능하고, 그 경우에는 보다 대용량의 원석을 투입한 경우에도 원활하게 투입 및 배출을 하는 것이 가능하게 된다.

계속해서 구동장치 G1에 대해, 타이어 G18 및 외륜체 D1을 통해서 상기 셸본체 C1이 회전구동되면, 도 7에 표시한바와 같이 마광부재 P1이 여러개의 라이너 C22에 작용에 의해 위쪽으로 끌어 올려진다.

그리고, 상기 라이너 C22의 수평면에 대한 각도가 상기 마광부재 P1을 유지할 수 없을 때까지 상기 라이너 C22가 상승하면 도면에 표시한 바와 같이 마광부재 P1이 아래로 투하된다.

이때문에, 이 마광부재 P1의 직하에 위치하는 원석 Q1이 마광부재 P1에 의해 분쇄된다.

이때에, 상술한 바와 같이, 상기 제1의 통상체부 C20의 테이퍼가 극미량인 동시에 상기 제2의 통상체부 C30의 테이퍼가 상기 제1의 통상체부 C20의 테이퍼에 대해 크게 형성되어있다.

또, 셀본체 C1의 축기리의 방향의 중심부가 상기 제1의 통상체부 C20측에 있다.

이들에 의해, 도 8에 표시한 바와 같이 상기 마광부재 P1이 상기 셸본체 C1내에 균일(수평)하게 분포한다.

이는 아래에 표시한 이유에 의한다.

즉, 상기 마광부재 P1의 움직임은, 큰 부재느 큰경쪽으로 이동하고, 작은부재는 작은 직경쪽으로 이동한다는 밀장치 근본원리에 따른다.

여기서, 본 실시예에서는 전술한 바와 같이 상기 제1의 통상체부 C20의 테이퍼가 내경이 공급측에 가까울수록 대경이 되는 극미량의 테이퍼이기 때문에 마광부재 P1의 직경의 대소에 의해 마광부재 P1이 기울어지는 일이 없다.

즉, 만약에라도 이 제1의 통상체부 C20이 큰 테이퍼에 형성된 경우에는 직경이 큰 마광부재 P1이 도 8의 P10에 표시하는 부위(상기 원석 Q1의 공급측)에 집중하고, 또 직경이 작은 마광부재 P1은 도 8의 P20에 표시하는 부위(상기 셸본체 C1의 중압부)로 집중되어버리거나하나, 본 실시의 경우에는 그런일이 없다.

역으로, 테이퍼가 전혀없는 경우에는 상기 원석 Q1이 주속의 차이에 의해 배출측으로 배출되는 효과가 작게 되므로, 도 8의 P10에 표시하는 부위에 상기 원석 Q1이 퇴적해 버린다.

따라서, 상기 제1의 통상체부 C20내에서는, 극미량의 테이퍼에 설정함으로써, 상기 마광부재 P1의 분포를 균일하게 하는 것이 가능해진다.

그 때문에, 마광부재 P1의 전동낙하에 의한 상기 원석 Q1의 파쇄효율을 높일 수 있게 된다.

또, 이때의 상기 제1의 통상체부 C20의 극미량인 테이퍼의 크기는 사용하는 마광부재 P1의 재질, 크기, 형상, 투입량 등에 의해 적당히 선정되는 것이다.

또, 상기 제2의 통상체부 C30은, 내경이 배출측에 가까울수록 소경인 동시에, 상기 제1의 통상체부 C20에서의 테이퍼에 비해, 급격하게 경사진 테이퍼이다.

이때문에 이 급격하게 경사진 테이퍼에 의한 주속의 차이가 커지므로 상기 제1의 통상체부 C20측에서 반송되는 상기 원석 Q1을 충분히 상기 쇄석배출구 C40에 배출할 수가 있다.

따라서, 반송이 충분치 못한 경우와 같이, 도 8의 P20에 표시하는 부위에 상기 원석 Q1 및 마광부재 P1이 퇴적해버리는 일이 없다.

따라서, 상기 제2의 통상체부 C20내에서는 상기 제1의 통상체부 C20에서의 테이퍼에 비해 급격히 경사진 테이퍼로 설정함으로써, 상기 마광부재 P1의 분포를 균일하게 하는 것이 가능해진다.

이때문에, 마광부재 P1의 전동낙하에 의한 상기 원석 Q1의 파쇄효율을 높일 수가 있다.

또, 이때의 상기 제2의 통상체부 C30의 테이퍼의 크기는 사용하는 마광부재 P1의 재질, 크기, 형상, 투입량등에 의해 적의 선정되는 것이다.

또, 상기 셸본체 C1의 축길이방향의 중심부 W가 상기 제1의 통상체부 C20측에 있다.

즉, 상기 제1의 통상체부 C20의 길이와 상기 제2의 통상체부 C30의 길이를 비교하면 상기 제1의 통상체부 C20쪽이 크다.

이 때문에, 극미량의 테이퍼부분이 급격한 테이퍼부분보다도 긴 배분이 되므로 쇄석배출구 C40부근에 원석 Q1이나 마광부재 P1이 퇴적하는 일이 없다.

즉, 배출효율이 너무 높아짐으로써, 도 8의 P30에 표시하는 부위(쇄석배출구 C40 근방)에 상기 원석 Q1 또는 상기 마광부재 P1이 퇴적해 버리는 일이 없다.

이상과 같이, 제1의 통상체부 C20의 극미량인 테이퍼와, 상기 제2의 통상체부 C30의 급격한 테이퍼의 크기 및 상기 제1의 통상체부의 길이와 상기 제2의 통상체부의 길이의 비율의 배분(밸런스)에 의해, 상기 마광부재 P1을 상기 셸본체 C1내에 균일하게 분포시키는 것이 가능해진다.

이로써, 상기 마광부재 P1의 전동낙하에 의한 상기 원석 Q1의 파쇄효율을 높이는 일이 가능하게 되어 에너지의 손실을 억제할 수가 있다.

또, 상기 제1의 통상체부 C20에서는 최대경의 상기 마광부재 P1및 상기 원석 Q1이 모이고, 상기 제2의 통상체부 C30의 테이퍼부에는 쇄석배출구 C40로 감에따라, 순차경이 작은 상기 마광부재 P1과 상기 원석 Q1이 균일하게 배열된다.

따라서, 상기 제1의 통상체부 C20에서는 마광부재 P1이나 원석 Q1의 낙차나 주속이 최대가 되고, 또 큰 직경의 마광부재 P1에 의해 쇄석되므로, 원석 Q1은 최대의 충격을 받어서 분쇄되나, 한편 상기 제2의 통상체부 C30에서는 마광부재 P1 이나 원석 Q1의 낙차나 주속이 쇄석배출구 C40으로 감에 따라 서서히 약해지고, 또 작은 직경의 마광부재 P1에 의해 쇄석되므로, 과분쇄를 방지할 수가 있어 쇄석의 품질을 향상시킬 수가 있다.

그리고, 그와같이 균일하게 분포된 마광부재 P1에 의해 효율적으로 분쇄된 상기 원석 Q1은 일정한 크기의 쇄석 R1이 되어 상술한 쇄석배출구 C40과 상기 칸막이판 E1의 상기 간격 U로부터 도 9의 화살표 Ua에 표시한 바와 같이 상기 분급장치 F1측에 배출된다.

또, 상기 원석 Q1의 투입량이 많고 상기 쇄석 R1의 배출량이 많은 경우에는 쇄석 R1은 상기 각 슬릿부재 E10에 뚫어진 상기 마광부재 정지슬릿 E14로부터도, 도 9의 화살표 E14a에 표시하는 바와 같이, 상기 분급장치 F1측에 배출된다.

이때, 마광부재 정지슬릿 E14의 크기를 일정치이하로 해둠으로써 상기 마광부재 P1은 상기 마광부재 정지슬릿 E14로부터는 배출되지않고 멈추게 된다.

또, 그 이상으로 상기 원석 Q1의 투입량이 많어진 경우는 쇄석 R1은 상기 자갈방지부재 E20 에 뚫어진 자갈방지구멍 E24로부터도 도 9의 화살표 E24a에 표시하는 바와같이 상기 분급장치 F1 측으로 배출된다.

이때, 상기 자갈방지공 E24의 크기는 소정치 이하로 설정함으로써 미분쇄의 원석 Q1이나 마광부재 P1은 상기 자갈방지구멍 E24로 부터는 배출되지않고 걸리게 된다.

또, 상기 자갈방지구멍 E24의 내경측에 형성되는 상기 개구부 E30은, 상기 간격 U, 또는 상기 마광부재 정지슬릿 E14, 혹은 상기 자갈방지구멍 E24이 막힌 경우나 투입하는 물의 량이 너무 많은 경우에, 도 9의 화살표 E30a에 표시하는 바와 같이, 물빼기용으로 사용하는 동시에 외부로 부터 상기 셸본체 C1내를 관찰하는 경우의 관찰창으로 사용된다.

따라서, 일반적인 경우는 상기 해석 R1의 배출용에는 사용되지 않는다.

또, 상기한 간격 U는 기본적으로는 마광부재 정지슬릿 E14의 폭내 자ㅏㄹ방지슬릿 E20의 폭보다 크게 형성되므로 간격 U의 폭보다도 큰 쇄석 R1은 셸본체 C1으로부터는 배출되지 않는다.

그리고, 상기 분급장치 F1은 반송된 상기 쇄석 R1을 상기 금망부재 F20을 통과가능한 입도의 쇄석 R10과 그 이상의 크기의 입도의 쇄석 R20으로 분별해서 배출한다.

이상 설명한 본 실시예에서의 밀장치 A1에 의하면, 상기 제1의 토상체부 C20의 테이퍼가 극미량인 동시에 상기 제2의 통상체부 C30의 테이퍼가 상기 제1의 통상체부 C20의 테이퍼에 대해 급격히 크게 형성되어있다.

이때문에, 상기 제1의 통상체부 C20의 극미량의 테이퍼에 의해 상기 마광부재 P1이나 원석 Q1이 퇴적되는 일 없이 분포를 균일하게 할수가 있고, 또 상기 제2의 통상체부 C30의 급격한 테이퍼로 되어있으므로, 상기 셸본체 C1의 회동에 의해 생기는 주속의 차이를 이용해서, 상기 셸본체 C1내에서 파쇄된 상기 원석 Q1이나 마광부재 P1을 출구측으로 이동하고, 이 원석 R1을 효과적으로 외부로 배출할 수가 있다.

즉, 상기 제1의 통상체부 C20으로부터 제2의 통상체부 C30으로의 연접부에서 반송되는 상기 원석 Q1이 퇴적하지 않고, 한층더 마광부재 P1의 균일화를 도모할 수 있다.

이때문에, 상기 마광부재 P1의 전동낙하에 의한 상기 원석 Q1의 파쇄효율을 높일 수가 있고, 에너지의 손실을 억제할 수가 있다.

또, 상기 제1의 통상체부 C20에서는 직경이 큰 상기 마광부재 P1및 상기 원석 Q1이 모이고, 상기 제2의 통상체부 C30의 테이퍼부에는 쇄석배출구 C40으로 감에따라 순차적은 상기 마광부재 P1과 상기 원석 Q1이 균일하게 배열된다.

따라서, 상기 제1의 통상체부 C20에서는 마광부재 P1이나 원석 Q1의 낙차나 주속이 최대가 되고, 또 큰 직경의 마광부재 P1에 의해 쇄석되므로 원석 Q1은 최대의 충격을 받어 분쇄되나 한편, 상기 제2의 통상체부 C30에서는 마광부재 P1이나 원석 Q1의 낙차나 주속이 서서히 약해지고, 또 작은 직경의 마광부재 P1에 의해 쇄석되므로, 과분쇄를 방지할 수가 있어 쇄석의 품질을 향상시킬 수가 있다.

또, 상기 밀장치 A1의 제조에 있어서는, 마광부재 P1을 셸본체 C1내에 ㅠㄴ일하게 분포되도록 상기 제1의 통상체부 C20의 테이파와 상기 제2의 통상체부 C30의 테이퍼의 크기의 비율 및 상기 제1의 통상체부 C20의 길이와 상기 제2의 통상체부 C30의 길이의 비율을 최적이 되도록 설정하고 있다.

이때문에, 보다 적극적으로 상기 마광부재 P1의 균일분포가 도모되어 상기 마광부재 P1에 의한 상기 원석 Q1의 파쇄효율은 확실하게 높일 수가 있게 된다.

또, 상술한 바와 같이 상기 제1의 통상체부 C20의 극미량인 테이퍼와 상기 제2의 통상체부 C30의 급격한 테이퍼의 크기는 (1)상기 제1의 통상체부 C20 및 상기 제2의 통상체부 C30의 내경, (2)상기 제1의 통상체부 C20과 상기 제2의 통상체부 C30의 길이의 비율, (3)사용하는 마광부재 P1의 재질, 크기, 형상, 투입량, (4)분쇄라이나의 성능, (6)쉘본체 C1의 회전속도등, 다양한 요소에 의해 좌우되므로 직접 산출하는 것은 곤란하다.

이 때문에, (1)설정된 상기 제1의 통상체부 C20 및 상기 제2의 통상체부 C30의 내경, (2)사용하는 마광부재 P1의 재질, 크기, 형상 투입량, (3)분쇄하는 원석의 재질, 크기, 형상, 투입량, (4)사용하는 라이너의 성능, (5)셸본체 C1의 회전속도등에 따라 상술한 바와 같이, 상기 제1의 통상체부 C20의 테이퍼와 상기 제2의 통상체부 C30의 테이퍼의 크기의 비율을 상기 마광부재 P1이 상기 셸본체 C1내에 균일하게 분포하도록 배분해서 밸런스 취하기(튜링)에 의해 적절히 선정을 하는 것이다.

또, 상기한 설명에서는 상기 마광부재 P1은 볼형인 것으로 하였으나 본 발명은 그것만에 한정되는 것이 아니고 사용하는 원석의 투입량, 형상, 재질, 크기나 분쇄된 제품인 쇄석의 소망하는 형상, 크기, 배출량 등에 따라 이형각면체나 정다면체등의 임의의 형상, 크기, 재질을 적절히 선택해서 사용되는 것이다.

또, 상기 마광부재 P1의 재질로는 금속이나 세라믹 또는 고무등이 적절하게 적용 가능하나 그것만에 한정되는 것이 아니고 임의로 선택해서 적용이 가능하다.

또, 본 실시예에서의 「마광부재의 균일분포」라는 의미는 완전한 균일을 의미하는 것이 아니라, 원석을 분쇄하는 파쇄효율에 영향을 미칠정도의 큰 치우침이 없고 같은 넓이를 갖고 마광부재가 분포해 있다는 의미이다.

따라서, 본 실시예에서도 상기 제1의 통상체부 C20과 상기 제2의 통상체부 C30의 접속부 근방에서 마광부재가 약간 집적해서 마광부재의 층이 약간 두꺼워지는 경우가 예측되나 이 정도의 원석을 분쇄하는 파쇄효율에 영향이 없는 정도의 마광부재의 기울기는 본 발명의 요지를 일탈하는 것이 아니다.

또, 상술한 「상기 제1의 통상체부 C20측에 최대경의 상기 마광부재 P1 및 상기 원석 Q1이 모이고, 상기 제2의 통상체부 C30의 테이퍼부에는 순차적으로 직경이 작은 상기 마광부재 P1과 상기 원석 Q1이 균일하게 배열된다」는 기술에서 「균일」의 의미는 큰 상기 마광부재 P1에 의해서 큰 상기 원석 Q1이 파쇄되고, 작은 상기 마광부재 P1에 의해 작은 상기 원석 Q1이 파쇄된다는 점에서 균일(대로부터 소로 규칙적으로 똑같이 배열되어있다)라는 의미이다.

즉, 큰 상기 마광부재 P1에 의해 작은 상기 원석 Q1이 파쇄되고, 작은 상기 마광부재 P1에 의해 큰 상기 원석 Q1이 파쇄된다는 불규칙한 기울기나 혼돈이 있는 상태가 없다는 것을 의미한다.

또, 본 발명에 관한 각 구성요소의 형상, 크기, 재질 및 동작방법 등을 상기한 목적, 작용 및 후기하는 발명의 효과가 달성되는 범위내에서 각각 임의대로 정해져서 좋고, 이들의 변경은 어느 것이나 본 발명의 요지를 하등변경하지 않는 것이라는 것은 분명하다.

Claims

원석을 분쇄해서 쇄석을 형성하는 밀장치에서 이 밀장치가 중공통체(中空筒體)의 셸본체로서 회전축을 중심으로 회전하는 셸본체를 갖고, 이 셸본체가 원석공급측에 배치되고, 그 내경이 원석공급측에 가까울수록 대경이 된다는 테이퍼형상으로 형성된 제1의 통상체부와, 원석배출측에 배치되고 그 내경이 원석공급측에 가까울수록 대경이 되는 테이퍼형상으로 형성된 제2의 통상체부로서, 상기 제1의 통상체부와 연속적이 내부공간을 갖는 제2의 통상체부를 갖는 것을 특징으로 한다.
제 1 항에 있어서,

상기 제2의 통상체부의 테이퍼형상의 테이퍼각도가 상기 제1의 통상체부의 테이퍼형상의 테이퍼 각도보다도 큰 것을 특징으로 한다.
제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,

상기 제1의 통상체부의 테이퍼형상의 테이퍼각도가 극미량이고, 또 상기 제2의 통상체부의 테이퍼형상의 테이퍼각도가 상기 제1의 통상체부의 테이퍼형상의 테이퍼각도에 비해 급격히 크게 형성되어있는 것을 특징으로 한다.
제 1 항 내지 제 3 항의 어느 한 항에 있어서,

상기 제1의 통상체부의 원석공급측의 단부의 내경을 S1, 원석배출측의 단부의 내경을 S2, 상기 제1의 통상체부에서의 원석공급측의 단부와 원석배출측의 단부간의 거리를 T1으로 한 경우에 (S1-S2)/T1의 값이 0.01 이상 0.03 이하인 것을 특징으로 한다.
제 1 항 내지 제 4 항의 어느 한 항에 있어서,

상기 제2의 통상체부의 테이퍼형상의 테이퍼각도가 30도 이상 50도 이하인 것을 특징으로 한다.
제 1 항 내지 제 5 항의 어느 한 항에 있어서,

상기 셸본체의 축의 길이 방향의 중심부가 상기 제1의 통상체부측에 존재하는 것을 특징으로 한다.
청구항 1 내지 청구항 6의 어느 한 항에 있어서,

상기 제1의 통상체부의 테이퍼형상의 테이퍼각도와 상기 제2의 통상체부의 테이퍼형상의 테이퍼각도와의 비율과, 상기 제1의 통상체부의 축의 길이방향의 길이와 상기 제2의 통상체부의 축의 길이방향의 길이와의 비율을 상기 마광부재가 상기 셸본체내에서 대략 균일하게 분포하도록 설정한 것을 특징으로 한다.
청구항 1 내지 청구항 7의 어느 한 항에 있어서,

상기 셸본체에서의 제1의 통상체부와 제2의 통상체부의 내벽에 라이너가 부설되어있는 것을 특징으로 한다.
청구항 1 내지 청구항 8의 어느 한 항에 있어서,

밀장치가 다시 투입된 원석을 수납하기 위한 원석수납부와 이 원석수납부에 수납된 원석을 상기 셸본체에 송출하는 원석송출부와 이 셸본체의 외주에 설치된 적어도 한쌍의 외륜체와, 이 외륜체를 통해서, 이 셸본체를 회전시키기 위한 구동장치를 갖는 것을 특징으로 한다.
청구항 1 내지 청구항 9의 어느 한 항에 있어서,

상기 제2의 통상체부의 쇄석배출측의 단부에 쇄석배출구가 설치되고 이 쇄석배출구와 소정의 간격을 통해서 칸막이판이 설치되어 있는 것을 특징으로 한다.
청구항 10에 있어서,

상기 칸막이판의 외측부에는 마광부재의 통과를 저지할 정도의 크기를 갖는슬릿이 형성되고 이 칸막이판의 내측부에는 자갈의 통과를 저지할 정도의 크기를 갖는 구멍부가 형성되어 있는 것을 특징으로 한다.
청구항 10 또는 청구항 11에 있어서,

상기 칸막이판의 대략 중앙부에는 대략 원형의 개구부가 설치되어있는 것을 특징으로 한다.
청구항 1 내지 청구항 12의 어느 한 항에 있어서,

밀장치가 다시금 셸본체내에 마광부재를 갖는 것을 특징으로 한다.
밀장치에 의한 원석의 쇄석방법으로서, 원석공급측에 배치되고 내경이 공급측에 가까울수록 대경이 되는 극미량의 테이퍼형상으로 형성된 제1의 통상체부와 쇄석배출측에 배치되어서 내경이 배출측에 가까울수록 소경이 되는 동시에 상기 제1의 통상체부의 테이퍼에 대해 급격하게 크게 형성된 테이퍼 형상으로 형성된 제2의 통상체부를 연속적으로 형성한 중공통체로 된 셸본체를 갖는 밀장치를 사용해서 상기 셸본체에 원석 및 마광부재를 투입해서 상기 셸본체를 회전구동하고,

그 상기 셸본체의 회전에 의해 상기 마광부재를 상기 셸본체내에서 균일하게 분포시켜 그 상태에서 상기 마광부재의 전동낙하에 의해 상기 원석을 분쇄해서 소정의 쇄석으로 하는 것을 특징으로 하는 밀장치에 의한 분쇄방법.
셸본체를 갖는 밀장치의 제조방법으로서,원석공급측에 배치되어서 내경이 공급측에 가까울수록 대경이 되는 극미량의 테이퍼형상으로 형성된 제1의 통상체부와 쇄석배출측에 배치되어서 내경이 배출측에 가까울수록 소경이 되는 동시에, 상기 제1의 통상체부의 테이퍼에 대해 급격하게 크게 형성된 테이퍼형상으로 형성된 제2의 통상체부를 연속적으로 형성한 중공통체로 된 셸본체를 상기 제1의 통상체부의 테이퍼각도와 상기 제2의 통상체부의 테이퍼형상의 테이퍼각도의 크기의 비율과, 상기 제1의 통상체부의 축의 길이방향의 길이와, 상기 제2의 통상체부의 축의 길이 방향의 길이의 비율을 상기 마광부재가 상기 쉘본체내에 균일하게 분포하도록 배분해서 형성하는 것을 특징으로 하는 밀장치의 제조방법.