KR20070055352A - 윤활기유 및 이를 함유하는 냉동기유 - Google Patents

Abstract

본 발명은 탄화수소계 냉매를 사용하는 냉동기, 보다 구체적으로 탄소수 2~4의 탄화수소를 냉매로 사용하는 압축식 냉동기용 냉동기유 및 이에 사용되는 윤활기유에 관한 것이다. 상기 윤활기유는 (ⅰ) 40℃에서의 점도가 5~20㎟/s, (ⅱ) 점도지수가 90 이상, (ⅲ) 아닐린점 90 이상, (ⅳ) 유동점 -35℃ 이하, (ⅴ) 방향족 성분 0.1 중량% 이하, (ⅵ) 황성분 및 질소 성분이 1 ppm이하, 그리고 (ⅶ) ASTM D 2887에 의한 모사 증류시험(simulated distillation)에서의 20% 유출온도가 300℃ 이상이고, 50% 유출온도가 350℃ 이상이며, 그리고 90% 유출온도가 400℃ 이상인 성상을 갖는다. 상기 윤활기유 및 각종 첨가제로 이루어지는 냉동기유는 우수한 내구성 및 내마모성을 나타낸다.

냉동기유, 탄화수소계 냉매, R600a

Description

윤활기유 및 이를 함유하는 냉동기유{Lube Base Oil and Refrigeration Oil Containing the Same}

도 1은 본 발명의 실시예에 따라, 냉동기유의 내구성을 평가하기 위하여 제작된 시험용 냉동시스템의 개략적인 구성을 도시하는 도면이다.

본 발명은 탄화수소계 냉매를 사용하는 냉동기용 냉동기유에 적합한 윤활기유에 관한 것이다. 보다 구체적으로, 본 발명은 탄소수 2~4의 탄화수소를 냉매로 사용하는 압축식 냉동기유의 제조에 적합한 윤활기유에 관한 것이다.

종래 압축식 냉동기의 냉매로 사용되던 트리클로로플루오로메탄(R-11), 디클로로디플루오로메탄(R-12), 클로로디플루오로메탄(R-22) 등의 클로로플루오로카본(CFC), 및 하이드로클로로플루오로카본(HCFC)은 독성과 폭발성이 없고 안정하여 1930년대부터 1990년대까지 냉장고, 에어컨 등에 사용되어 왔다. 그러나, CFC는 매우 안정된 물질이어서 공기 중에 방출되어도 대기권에서는 잘 분해되지 않고, 서서히 성층권으로 이동하여 그곳에서 자외선에 의해 오존과 반응하여 결국 오존층을 파괴한다는 사실이 알려지면서 CFC의 생산과 사용을 규제하는 "오존층 보호를 위한 몬트리얼 의정서"가 발효되었다. 이 때문에 대체 냉매로서 1,1,1,2-테트라플루오로에탄(R-134a)과 같은 하이드로플루오로카본(HFC)이 등장하게 되었다. 상기 하이드로플루오로카본은 오존층을 파괴할 우려는 없지만, 온실가스로 직접적으로 지구 온난화에 기여할 뿐만 아니라 이를 이용하여 개발된 냉동시스템의 에너지 효율도 낮아 간접적으로도 지구온난화에 기여하는 화합물로 밝혀졌다. 따라서, HFC를 다른 냉매로 대체해야 할 필요성이 제기되고 있으며, 최근 HFC의 대체 냉매로 대두되고 있는 것이 바로 자연계 냉매이며 그 중에서 탄화수소를 이용한 냉동장치는 상용화되고 있다.

일반적으로, 냉동 장치의 압축기에 사용되는 냉동기유(refrigeration oil)는 작동 부위의 윤활, 냉각, 밀봉 역할을 수행한다. 최근의 냉동기유는 에너지 절감, 압축기 크기의 축소, 저소음, 고효율의 요구 등으로 점점 가혹한 환경에 놓이게 된다. 따라서, 압축기의 신뢰성을 확보하기 위하여는 윤활성이 우수하고, 내마모성이 뛰어난 냉동기유의 사용이 필수적이다. 특히, 냉동기의 효율을 증대시키기 위하여 점차 냉동기유의 점도가 낮아지고 있는 추세인 바, 저점도 냉동기유의 냉매 압축기 보호 성능은 중요한 특성 중의 하나이다.

상술한 바와 같이, 탄화수소를 냉매로 사용하는 냉동 장치에 사용하기 위하여, 다양한 종류의 냉동기유가 제안되어 왔다. 국내특허번호 제476400호 및 미국특허번호 제6,495,062호에 따르면, 비방향족 불포화도가 10% 이하이고, 100℃에서의 동점도가 5㎟/s 이상인 탄화수소 화합물로 형성된 기유를 이용한 압축 냉동기용 조성물을 개시하고 있다. 국내특허공개번호 제 2002-68389호에서는 폴리에테르 화 합물 및 미네랄 오일 성분을 혼합한 냉동기유를 개시하고 있다. 국내특허공개번호 제2004-7307호에서는 에테르 화합물을 주성분으로 하고 40℃점도가 10~100㎟/s인 것을 특징으로 하는 냉동기유를 제안하고 있다. 국내특허공개번호 제2004-11665호에서는 탄소수 5~10의 네오펜틸폴리올 1종 이상과 탄소수 5~9의 직쇄 또는 분지의 1가 지방산에서 선택된 1종 이상의 에스테르를 주성분으로 냉동기유를 개시하고 있다. 또한, WO 2000/60031(EP 1 092 760 B1)는 광유를 주성분으로 하는 윤활유를 개시하고 있다. 이외에도, 국내특허공개번호 제2003-95987호는 가스크로마토그라피법 증류시험방법에 의해 비점 300℃이하의 유분 5~30 중량%, 및 동 방법에 의한 비점 500℃이상의 유분을 5~35중량%로, 또한 동 방법에 의한 20% 유출온도가 250℃ 이상, n-d-M 환분석에 있어서 % Cp가 35%이상, 질소분이 10ppm 이하, 유동점이 -20℃ 이하 및 40℃에 있어서 동점도가 7~150 ㎟/s 범위인 냉동기유 조성물을 개시하고 있다.

그러나 상술한 선행기술 중 폴레에테르 화합물, 에테르 화합물, 네오펜틸폴리올 등과 같은 합성유는 광유계 냉동기유에 비하여 고가이기 때문에 사용에 제한적이다. 한편, WO 2000/60031에 개시된 냉동기유의 경우, 동일 출원인의 특허공개번호 제2003-95987호에서 장기간 사용할 경우 컴프레서 토출변에 슬러지가 생성되고, 또한 접동부가 마모하여 운전에 지장을 주는 문제가 있음이 지적된 바 있다. 이와 관련하여, 특허공개번호 제2003-95987호는 가스크로마토그라피법에 의한 증류 시험 방법에 따른 비점이 300℃ 이하인 유분과 500℃이상인 유분을 사용하여 원하는 점도의 냉동기유를 제조하여 사용할 수 있음을 개시하고 있다.

이에 본 발명자들은 상술한 종래 기술이 갖는 한계를 극복하기 위하여 지속적으로 연구한 결과, 냉동 장치의 효율을 증대시키고 소음을 감소시키며 냉매 압축기가 장기간에 걸쳐 신뢰성 있는 운전을 하기 위하여 냉동기유의 저온 유동성, 내구성 및 압축기 보호 성능을 현저히 개선시킨 냉동기유를 개발하게 된 것이다.

따라서, 본 발명의 목적은 탄화수소계 냉매를 사용하는 냉동기용 냉동기유에 적합한 윤활기유를 제공하는 것이다.

본 발명의 다른 목적은 상기 윤활기유를 이용하여 제조된 냉동기유를 제공하는 것이다.

본 발명의 제1 면에 따라 제공되는 윤활기유는 (ⅰ) 40℃에서의 점도가 5~20㎟/s, (ⅱ) 점도지수가 90 이상, (ⅲ) 아닐린점 90 이상, (ⅳ) 유동점 -35℃ 이하, (ⅴ) 방향족 성분 0.1중량% 이하, (ⅵ) 황성분 및 질소 성분이 1 ppm이하, 그리고 (ⅶ) ASTM D 2887에 의한 모사 증류시험(simulated distillation)에서의 20% 유출온도가 300℃ 이상이고, 50% 유출온도가 350℃ 이상이며, 그리고 90% 유출온도가 400℃ 이상인 것을 특징으로 한다. 상기 윤활기유는 바람직하게는 감압가스유(VGO)를 경질연료유로 전환시키는 연료유 수소화 분해공정에서 부산되는 미전환유(unconverted oil; UCO)를 감압분류하는 단계; 상기 감압분류된 유분을 각각 촉매 탈랍시키는 단계; 상기 탈랍된 유분을 수소 첨가 마무리 반응시키는 단계; 및 상기 수소첨가 마무리 반응 생성물로부터 경질 탄화수소를 분별증류를 통하여 제거하는 단계를 포함하는 방법에 의하여 얻어진다.

본 발명의 제2면에 따라 제공되는 냉동기유는 상기 윤활기유를 함유한 것을 특징으로 한다.

이하, 본 발명은 첨부된 도면을 참고로 하여 하기의 설명에 의하여 모두 달성될 수 있다.

본 발명에 따라 제공되는 윤활기유의 경우, 심도 탈납을 통하여 왁스 성분을 충분히 제거하여 -37℃ 이하의 낮은 유동점을 달성한 결과, 종래 파라핀계 냉동기유의 치명적인 단점이던 고유동점 문제를 해결할 수 있다. 통상적으로, 광유계 냉동기유는 납센계 기유로 제조되어 왔다. 이러한 납센계 기유의 경우에는 왁스 성분이 적어 유동점이 파라핀계 기유에 비해 낮기 때문이다. 그러나, 납센계 기유는 산화 안정성이 파라핀계 기유보다 열등하여 장기간 사용시 열화되어 슬러지가 생성되는 문제가 있었다. 본 발명에 따라 제공되는 윤활기유는 ASTM D 2140에 의한 %Cp 함량이 70 이상이고, %Cn 이 30 이하로 파라핀 성분이 많고, 아로마틱 성분을 거의 함유하고 있지 않기 때문에 종래의 납센계 냉동기유의 열안정성 부족 문제를 해결할 수 있다.

본 발명에 따라 제공되는 냉동기유는 파라핀계 기유를 사용하기 때문에 점도지수가 높아 냉동 시스템의 밀봉성을 높일 수 있고 고온 압축성이 납센계 기유에 크기 때문에 냉동장치의 효율 증대에도 도움이 된다. 또한, 파라핀계 기유의 분자구조가 냉매와 유사하여 탄화수소계 냉매와의 혼합성이 뛰어나다.

특히, 냉동 장치의 효율을 증대시키기 위해 냉동기유의 점도가 낮아지는 추 세를 고려할 때, 본 발명에 따른 냉동기유는 높은 점도지수를 지님으로써 저온에서는 타 냉동기유에 비해 점도가 낮아 오일 순환에 유리한 반면, 실제 압축기의 윤활이 필요한 온도 부위에서는 상대적으로 점도가 높아 압축기의 마모 방지에 뛰어난 효과를 나타낸다. 또한, 상술한 공정 이외의 방법으로 제조한 기유를 사용하여 저점도 냉동기유를 제조할 경우에는 냉동기유가 요구하는 저유동점을 충족시키기 위하여, 비점 범위가 낮은 기유를 사용할 수밖에 없다. 이때 사용되는 저 비점 유분은 상대적으로 점도가 낮아 얇은 유막을 형성할 수 있기 때문에, 압축기의 마모를 초래할 수 있다. 이러한 현상을 방지하기 위하여 고 비점 유분을 혼합하여 사용할 수도 있지만, 고비점 유분의 경우에는 왁스 성분이 포함되어 있고, 이러한 왁스 성분은 팽창 밸브, 증발기 등 저온 부위에서 석출되어 유로를 막거나 장치의 표면에 달라붙어 냉동 장치의 효율을 떨어뜨릴 수 있다.

이러한 관점에서, 본 발명은 탄화수소를 주성분으로 하는 냉매를 사용하는 압축식 냉동기용, 즉 냉동사이클용의 윤활유로서 우수한 성능을 갖고, 그 결과 기기의 마모를 감소시키면서도 장기간에 걸쳐 안정하게 사용할 수 있고, 냉동 효율을 더욱 향상시킬 수 있는 장점을 갖는다.

본 발명에 의한 탄화수소 냉매용 냉동기유는 바람직하게는 하기에서 서술하는 공정에 의하여 제조된 윤활기유를 사용한다. 다만, 하기의 기술은 바람직한 태양으로서 본 발명이 이에 한정되는 것은 아님을 주목해야 한다.

가. 윤활기유

원유를 상압에서 분별증류하여 원하는 석유류 제품을 얻을 때 상압증류탑의 하단에 남는 중질유분인 잔사유를 감압증류하면 감압가스유(VGO)를 얻는다. 감압가스유를 감압가스유 수소화 처리공정(hydro-treating; HDT)에서 저액공간속도(LHSV) 약 2.0~2.5/hr, 압력 약 160~180㎏/㎠, 온도 약 350~370℃ 및 수소 유입속도 약 5,400~5,700 SCF/Bbl의 조건 및 HC-K 촉매(예를 들면, Haldor Topseo사 제품)의 존재 하에서 처리한다. 촉매는 메조포어 제올라이트(mesopore zeolite)에 귀금속 Pt, Pd를 도포시킨 것이다.

그 다음, 전술한 바와 같이 수소화처리공정을 거친 유분을 후술하는 바와 같이 재순환되는 미전환유(리사이클 모드의 경우)와 함께 LHSV 약 1.30~1.50/hr, 압력 약 160~180㎏/㎠, 온도 약 360~380℃ 및 수소 유입속도 약 7,300~7,600 SCF/Bbl의 조건, 그리고 HC-22촉매(예를 들면, Haldor Topseo 촉매)의 존재 하에서 감압가스유 수소화 분해 반응(hydro-cracking) 공정을 수행한다. 촉매는 메조포어 제올라이트(mesopore zeolite)에 귀금속 Pt, Pd를 도포시킨 것이다.

전술한 공정 구성에 있어서, 중질유분인 감압가스오일이 경질연료유분으로 전환되는 과정에서 패스당 전환율(reactor per pass)을 100%로 운전하는 것은 현실적으로 불가능한 바(통상적으로 약 50~90% 수준으로 조절될 것임), 그 결과 최종 분별증류 단계에서는 항상 미전환유가 생성되는 것이다.

이때, 미전환유를 재순환시킴으로써 총괄 전환율이 67%일 때에 부산되는 리사이클 모드의 미전환유(UCO 1)와 미전환유를 재순환시키지 않아 전환율이 65%인 경우에 부산되는 미전환유(UCO 2)를 얻을 수 있다. 이 경우, 통상의 분리기(separator) 및 여러 개의 분별 증류공정을 거쳐 비점이 380℃ 이하인 경유 및 경질 연료유분을 회수함과 동시에 미전환유를 얻을 수 있다.

수소화 분해반응 과정에서 경질연료 유분으로 전환되지 않은 미전환유는 윤활기유에 바람직하지 않은 성분인 방향족 및 헤테로 화합물이 적은 것은 물론, 윤활기유로서 적합한 점도를 갖는 유분이므로 이러한 미전환유에 적절한 유동성 및 안정성을 부여하면 품질이 우수한 윤활기유를 제조할 수 있다.

상기 미전환유를 감압증류공정에 주입하여 탑정 압력 약 50~100 ㎜Hg(전형적으로는, 약 75㎜Hg) 및 탑정 온도 약 70~100℃(전형적으로는, 약 80℃), 그리고 탑저 압력 약 100~200㎜Hg(전형적으로는, 약 150㎜Hg), 탑저온도 약 300~350℃(전형적으로는, 약 325℃)로 감압증류하여, 예를 들면, 추출물 70D 및 100D를 얻을 수 있다. 이와 같이 얻어진 70D 및 100D의 유분은 저온 유동성을 향상시키고 파라핀계 화합물 함량을 증대시키기 위하여, 촉매 탈랍(catalytic dewaxing), 보다 바람직하게는 이성화 반응(isomerization)에 의한 탈랍을 수행하도록 백금이 함유된 촉매 및 수소 유입 하에서 저액공간속도 약 0.5~2.0/hr, 압력 약 130~980 psig, 그리고 온도 약 260~380℃의 조건 하에서 처리하여 원하는 유동점(pour point)에 도달하게 한다. 그 다음, 처리된 유분에 자외선 안정성을 부여하고 미술폰화 잔량을 바람직하게는 약 85 vol% 이상 유지하기 위하여, 전형적으로 수소첨가 마무리(hydro-finishing) 공정을 수행한다. 상기 수첨 마무리 공정의 경우, 바람직하게는 팔라듐이 함유된 촉매 및 수소유입 하에서 저액공간속도 약 0.5~2/hr, 압력 약 1,600~3,000psig, 바람직하게는 약 1,900~2,700 psig, 온도 약 180~320℃, 바람직하게는 약 220~280℃의 조건으로 처리한 다음, 분별증류하여 경질 유분을 제거함 으로써 하기 표 1에 기재된 바와 같이 파라핀 함량이 높고, 황화합물, 질소 화합물, 그리고 방향족 성분이 거의 없으며 점도 지수가 높은 윤활기유(기유 1, 2 및 3)를 얻을 수 있다. 상기 3가지 기유의 예시적인 성상은 하기 표 1과 같다.

윤활기유 물성

	기유 1	기유 2	기유 3
밀도 @15℃ g/㎤	0.8324	0.8339	0.8319
색상 ASTM	0	0	0
동점도 (@40℃), ㎟/s	8.02	10.14	12.16
동점도 (@100℃), ㎟/s	2.28	2.69	2.99
점도지수	92	102	100
인화점(℃)	168	192	192
유동점(℃)	-39	-40	-42
전산가(㎎ KOH/g)	<0.01	<0.01	<0.01
아닐린점(℃)	94	106	108
Cp/Cn/Ca(%)	70/30/0	71.5/28.5/0	73.3/26.7/0
S (ppm)	<1	<1	<1
N (ppm)	<1	<1	<1
20% 유출온도(℃)	304	330	358
50% 유출온도(℃)	356	371	385

본 발명에 있어서, 상기 윤활기유에 폴리올 에스테르, 알킬 벤젠 및 납센계 기유로 이루어진 군으로부터 하나 또는 그 이상 선택된 기유를 더욱 포함할 수 있으며, 이때 사용 가능한 량은 약 5 중량% 이상, 바람직하게는 약 5~95중량%이다.

나. 첨가제

본 발명의 냉동기유의 제조시 당업계에서 알려진 다양한 첨가제를 1 또는 2 이상 조합하여 사용할 수 있으며, 그 대표적인 첨가제 성분은 하기와 같다. 다만, 전술한 윤활기유의 성상을 유지하면서 냉동기유 제조에 적합한 종류이면 특별한 제한없이 채택하여 사용할 수 있다.

내마모제의 경우, 전형적으로 포스페이트계 내마모제, 예를 들면 트리알킬포스페이트 및 트리아릴 포스페이트를 사용할 수 있다. 상기 트리알킬포스페이트의 구체적인 예로서, 트리부틸포스페이트, 트리펜틸포스페이트, 트리헥실포스페이트 등이 있고, 트리아릴포스페이트로 트리페닐포스페이트, 트리크레실포스페이트 등이 있다.

한편, 산화안정성을 향상시키기 위한 첨가제로서, 바람직하게는 2,6-디-t-부틸-4-알킬페놀과 같은 페놀계 산화방지제 또는 디알킬디아민과 같은 아민계 산화방지제를 사용할 수 있다. 이외에도, 벤조트리아졸을 금속 불활성제로 사용할 수 있다.

소포제는 실리콘계, 구체적으로 폴리 실록산 형의 소포제를 사용할 수 있는 바, 보다 구체적으로는 실리콘 오일 또는 폴리 디메틸 실록산을 들 수 있으며 사용량은 약 0.001~0.3 중량% 범위가 바람직하다.

상기 첨가제들의 혼합량은 냉동기유 전체 중량을 기준으로 경제성 및 첨가효과를 고려하여 바람직하게는 약 5 중량% 이하, 보다 바람직하게는 약 1 중량% 이하이다.

실시예

이하 본 발명을 실시예에 의해 더욱 상세히 설명하지만, 본 발명은 이들 예로서 제한되지 않는다.

상기 기유와 첨가제 성분을 50~60℃에서 혼합하고 도 1에 도시된 바와 같은, 실제 냉동시스템을 모사한 시험 장치를 활용하여 냉동기유의 내구성을 평가하였고 ASTM D 3233법으로 내마모성을 평가하였다. 결과는 표 3에 나타내었다.

오일 내구성 시험

본 발명에 따른 냉동기유의 내구성을 평가하기 위하여 도 1에 도시된 바와 같은 시험용 냉동시스템을 사용하였다. 압축기에 R600a와 본 발명에 따른 냉동기유를 주입하고 32.5±5℃의 온도에서 1344시간 동안 시험하였다. 이때, 압축기의 토출 압력은 7㎏/㎠ 이었다.

내마모성 시험

밀폐식 파렉스(Falex) 마찰 시험기로 ASTM D-3233법에 따라 시저(seizure) 하중을 구하였다. 시험조건은 냉매 유량 100㎖/min, 온도 40℃ 이었다.

비교예 1 및 2

실시예와 동일하게 조성물을 제조하되 비교예 1은 일반적인 방법으로 제조된 기유를 사용하였으며, 비교예 2는 납센계 기유를 사용한 것이다. 표 2에 본 발명에 의한 기유와 유사한 점도 범위의 일반 광유계 기유(비교기유 1)와 납센계 기유(비교기유 2)의 물성을 나타내었다.

		비교기유 1		비교기유 2
밀도 @15℃ g/㎤		0.868		0.890
색상 ASTM		L0.5		L0.5
동점도(㎟/s)	@40℃	9.60		9.65
	@100℃	2.52		2.30
점도지수		81		28
인화점(℃)		160		158
유동점(℃)		-27.5		<-60.0
전산가(㎎ KOH/g)		0.01		0.01
아닐린점(℃)		75		60
Cp/Cn/Ca, %		58/32/10		42/44/14
S, ppm		80		130
N, ppm		7		10

		실시예 1	실시예 2	실시예 3	비교예 1	비교예 2
기유 1		99.6
기유 2			99.6
기유 2				99.6
비교기유 1					99.6
비교기유 2						99.6
Tricrecyl Phosphate		0.3	0.3	0.3	0.3	0.3
DTBC(Di-t-Butyl-P-Cresol)		0.1	0.1	0.1	0.1	0.1
오일 내구성 시험	Capillary tube 통과유량변화(%)	4.5	5	4.8	11	15
	오일색상, ASTM	L0.5	L0.5	L0.5	2.0	3.0
	압축기 부품 마모 평가	양호	양호	양호	미세 마모	미세 마모
Falex 시험 결과, lb		540	560	560	500	490

상기 표에서 알 수 있듯이, 본 발명에 따른 윤활기유를 사용하여 제조된 냉동기유는 종래에 알려진 윤활기유를 사용한 경우에 비하여 기기의 마모를 감소시키면서도 장기간 동안 안정하게 사용할 수 있고, 냉동 효율을 더욱 향상시킬 수 있음이 확인되었다.

이상과 같이, 본 발명에 따른 윤활기유를 사용한 냉동기유는 냉동 장치의 효율을 증대시키고 소음을 감소시키며, 냉매 압축기가 장기간에 걸쳐 신뢰성 있는 운전을 하는데 요구되는 저온 유동성, 내구성 및 압축기 보호 성능을 현저히 개선됨을 알 수 있다.

본 발명의 단순한 변형 내지 변경은 이 분야의 통상의 지식을 가진 자에 의하여 용이하게 이용될 수 있으며, 이러한 변형이나 변경은 모두 본 발명의 영역에 포함되는 것으로 볼 수 있다.

Claims (5)

1. (ⅰ) 40℃에서의 점도가 5~20㎟/s, (ⅱ) 점도지수가 90 이상, (ⅲ) 아닐린점 90 이상, (ⅳ) 유동점 -35℃ 이하, (ⅴ) 방향족 성분 0.1 중량% 이하, (ⅵ) 황성분 및 질소 성분이 1 ppm 이하, 그리고 (ⅶ) ASTM D 2887에 의한 모사 증류시험에서의 20% 유출온도가 300℃ 이상이고, 50% 유출온도가 350℃ 이상이며, 그리고 90% 유출온도가 400℃ 이상인 것을 특징으로 하는 냉동기유 제조용 윤활기유.
2. 제1항에 있어서, 상기 윤활기유가 감압가스유를 경질연료유로 전환시키는 연료유 수소화 분해공정에서 부산되는 미전환유를 감압분류하는 단계; 상기 분류된 유분을 각각 촉매 탈랍시키는 단계; 상기 탈랍된 유분을 수소 첨가 마무리 반응시키는 단계; 및 상기 수소첨가 마무리 반응 생성물로부터 경질 탄화수소를 분별증류를 통하여 제거하는 단계를 포함하는 공정에 의하여 제조되는 것을 특징으로 하는 윤활기유.
3. 제1항에 있어서, 상기 윤활기유는 폴리올 에스테르, 알킬 벤젠 및 납센계 기유로 이루어진 군으로부터 하나 또는 그 이상 선택된 기유 5~95중량%를 더 포함한 것을 특징으로 하는 윤활기유.
4. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 따른 윤활기유를 포함하는 냉동기유.
5. 제4항에 있어서, 포스페이트계 내마모제, 페놀계 또는 아민계 산화방지제, 및 실리콘계 소포제로 이루어지는 군으로부터 적어도 하나가 선택되는 첨가제를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 냉동기유.

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