KR20100056841A - 모재의 강도를 초과하는 접합강도를 갖는, 중간층을 이용한강계열 합금과 티타늄 또는 티타늄계열 합금 간의 고강도 이종금속 접합방법 - Google Patents

모재의 강도를 초과하는 접합강도를 갖는, 중간층을 이용한강계열 합금과 티타늄 또는 티타늄계열 합금 간의 고강도 이종금속 접합방법 Download PDF

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Abstract

본 발명은 중간층을 이용한 강계열 합금과 티타늄 또는 티타늄계열 합금 간의 고강도 이종금속 접합방법에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 강계열 합금 모재와 티타늄 또는 티타늄계 합금 모재 사이에 강계열 합금 모재로부터 니켈층, 크롬층 및 바나듐층의 순서로 적층되는 중간층(Ni-Cr-V)과, 상기 중간층의 바나듐층과 티타늄 또는 티타늄계 합금 모재 사이에 티타늄계 또는 지르코늄계 삽입재를 삽입시킨 후, 상기 티타늄계 또는 지르코늄계 삽입재의 용융온도 이상 상기 모재의 용융점 이하의 온도로 가열하여 강계열 합금 및 티타늄 또는 티타늄계 합금을 접합시키는 단계를 포함하는 고강도 이종금속 접합방법에 관한 것이다. 본 발명에 의하면, 중간층을 사용하여 강계열 합금과 티타늄 또는 티타늄계열 합금 간의 이종금속 접합부에는 금속간화합물의 생성을 억제할 뿐만 아니라, 중간층을 구성하는 각각의 층을 포함하는 모든 접합계면 사이에 강한 계면 결합을 형성시킴으로써 모재의 강도를 초과하는 고강도의 이종금속 접합합금을 제조할 수 있으므로, 고강도, 고기능의 첨단 복합 소재의 개발에 유용하게 사용할 수 있다.
티타늄 또는 티타늄계열 합금, 강계열 합금, 중간층, 티타늄계 삽입재, 지르코늄계 삽입재, 이종 접합

Description

모재의 강도를 초과하는 접합강도를 갖는, 중간층을 이용한 강계열 합금과 티타늄 또는 티타늄계열 합금 간의 고강도 이종금속 접합방법{Joining Method between Fe-based steel alloys and Ti/Ti-based alloys having a bonding strength higher than those of base metals by using interlayers}
본 발명은 모재의 강도를 초과하는 접합강도를 갖는, 중간층을 이용한 강계열 합금과 티타늄 또는 티타늄계열 합금 간의 고강도 이종금속 접합방법에 관한 것이다.
대부분의 구조물 즉, 건축물, 자동차, 선박, 비행기, 열차 등의 수송기기, 각종 배관 및 파이프류 등에는 금속 또는 합금 간의 접합이 필요한 기기부품이 많이 존재하며 이러한 금속 및 합금 간의 접합에는 대부분 아크용접 기술을 이용한 고온 용융 용접 방식이 사용되고 있다. 그러나 용융 접합(또는 용접) 공정은 작업 온도가 높아 입자의 조대화 및 열영향부의 형성 등 주위 모재의 조직을 변화시켜 기계적 물성을 저하시키는 문제점을 나타내고 있을 뿐만 아니라, 고온 처리에 의한 내부 응력 형성으로 인해 응력부식균열 등의 소재적 결함을 발생시키고 있다. 이러한 점을 고려하여 최근에는 이러한 구조 부품의 금속 및 합금 간에 충분한 인장강도 및 접착강도, 그리고 우수한 누설 방지 특성을 부여하고 모재가 녹지 않는 비용융 방식을 이용한 저온 고상 접합 기술에 대한 연구가 활발히 진행되고 있다.
이러한 고상 접합 기술 중 하나인 브레이징 기술은 최근 용융 접합 기술로는 접합이 불가능한 이종금속 및 세라믹, 고온 특수 소재 등의 접합에 적용하기 위한 연구가 활발히 이루어지고 있으며, 용융 접합과 비교하여 모재의 변형이 없고, 기계적 물성에 영향을 주지 않으면서 접합부의 열응력 측면에서도 매우 바람직한 효과를 나타내므로 각종 첨단 핵심 산업 설비 부품으로의 적용 연구가 진행되고 있다.
그러나, 이러한 장점에도 불구하고, 브레이징 접합 방법에 의해 동종이 아닌 이종 금속(또는 합금)을 접합할 때에는 대부분의 경우 두 모재 금속 성분 간 또는 삽입합금 성분과의 반응으로 인해 매우 취약한 금속간화합물이 접합부에 형성되어 접합부의 인성을 낮추는 문제가 있다. 특히 티타늄의 경우 내식성, 내열성, 고비강도 등의 고부가가치의 금속으로서 기존 구조소재인 강계열 합금과의 이종 접합 또는 이종 복합화가 이루어진다면 고기능의 첨단 복합 소재 기술을 확보할 수 있을 뿐 아니라, 기술 파급성 및 시장 형성 가능성이 매우 크다고 할 수 있다. 그럼에도 불구하고, 현재 두 소재 간의 건전한 이종 접합 기술은 보고된 바 없는 실정이다. 이는 브레이징 시 용융된 삽입재 안으로 두 모재 금속 혹은 합금 성분이 다량 용출되고 삽입합금 성분 및 모재 성분과의 반응에 의해 냉각시 취약한 금속간화합물이 생성되기 때문인데, 예를 들어, 티타늄 브레이징용 삽입재인 Ag-Cu계 합금의 경우 Ti-Cu, Ti-Fe의 취약한 금속간화합물이 접합부에 형성되며, Ti-Zr-Ni, Ti-Zr-Cu-Ni 등 Ti계 비정질 삽입합금을 이용하는 경우 Ti-Fe-Ni, Ti-Cu-Fe, Ti-Zr-Fe-Ni 등의 취약상들이 형성되어 접합부의 인성을 낮추고, 접합부의 강도 저하를 유발하게 된다. 이러한 현상은 어떠한 삽입합금을 이용한다 하더라도 단일 삽입합금의 적용으로는 티타늄 또는 티타늄 계열 합금과 강계열 합금 간 이종 접합부의 근원적인 취약성 문제를 극복하기는 어려운 일반적인 현상으로 알려져 있다.
이러한 문제점을 해결하고자 연구하던 중, 본 발명자들은 브레이징 방법에 의해 강계열 합금과 티타늄 또는 티타늄계열 합금 간의 이종금속을 접합하는 경우, 상기 두 금속 또는 합금 모재 위에 니켈(Ni), 크롬(Cr), 바나듐(V)으로 구성되는 연속 3중층으로 형성된 중간층을 종래 삽입재 외에 새로운 구성요소로 추가하여 접합시킴으로써, 두 금속 또는 합금 모재 사이에 금속간화합물의 형성을 방지할 뿐만 아니라, 접합강도가 모재 자체의 강도를 초과하는 이종금속 접합부를 얻을 수 있음을 알아내고 본 발명을 완성하였다.
본 발명의 목적은 강계열 합금과 티타늄 또는 티타늄계열 합금 간의 이종금속 접합시 형성되는 취약한 금속간화합물이 형성되는 것을 방지하고, 접합부의 접합강도를 향상시킬 수 있는 이종금속 접합방법을 제공하는데 있다.
본 발명의 다른 목적은 상기 접합방법에 의해 제조되는 강계열 합금과 티타늄 또는 티타늄계열 합금 간의 이종금속 접합합금을 제공하는데 있다.
상기 목적을 달성하기 위하여, 본 발명은 강계열 합금 모재와 티타늄 또는 티타늄계 합금 모재 사이에 강계열 합금 모재로부터 니켈층, 크롬층 및 바나듐층의 순서로 적층되는 중간층(Ni-Cr-V)과, 상기 중간층의 바나듐층과 티타늄 또는 티타늄계 합금 모재 사이에 티타늄계 또는 지르코늄계 삽입재를 삽입시킨 후, 상기 삽입재의 용융온도 이상 상기 모재의 용융점 이하의 온도로 가열하여 강계열 합금 및 티타늄 또는 티타늄계 합금을 접합시키는 단계를 포함하는 고강도 이종금속 접합방법 및 이에 의해 제조되는 이종금속 접합합금을 제공한다.
본 발명에 의하면, 중간층을 사용하여 강계열 합금과 티타늄 또는 티타늄계열 합금 간의 이종금속 접합부에는 금속간화합물의 생성을 억제할 뿐만 아니라, 중간층을 구성하는 각각의 층을 포함하는 모든 접합계면 사이에 강한 계면 결합을 형성시킴으로써 모재의 강도를 초과하는 고강도의 이종금속 접합합금을 제조할 수 있 으므로, 고강도, 고기능의 첨단 복합 소재의 개발에 유용하게 사용할 수 있다.
이하, 본 발명을 상세히 설명한다.
본 발명은 중간층을 이용하여 강계열 합금과 티타늄 또는 티타늄 합금 간 접합부의 접합강도가 모재의 강도를 초과하는 이종금속 접합방법을 제공한다.
본 발명에 따른 상기 이종금속 접합방법은 강계열 합금 모재와 티타늄 또는 티타늄계 합금 모재 사이에 강계열 합금 모재로부터 니켈층, 크롬층 및 바나듐층의 순서로 적층되는 중간층(Ni-Cr-V)과, 상기 중간층의 바나듐층과 티타늄 또는 티타늄계 합금 모재 사이에 티타늄계 또는 지르코늄계 삽입재를 삽입시킨 후, 상기 삽입재의 용융온도 이상 상기 모재의 용융점 이하의 온도로 가열하여 강계열 합금과, 티타늄 또는 티타늄계 합금을 접합시키는 단계를 포함하여 구성된다.
본 발명에 따른 상기 중간층을 포함하도록 구성되는 강계열 합금 모재 및 티타늄 또는 티타늄계열 합금 모재를 상기 티타늄계 또는 지르코늄계 삽입재의 용융온도 이상에서 가열하면, 상기 중간층을 구성하는 바나듐층과 상기 티타늄계 또는 지르코늄계 삽입재의 계면, 상기 티타늄 또는 티타늄 계열 합금 모재와 상기 티타늄계 또는 지르코늄계 삽입재의 계면, 상기 중간층을 구성하는 니켈층과 강계열 합 금 모재의 계면, 상기 중간층을 구성하는 니켈층과 크롬층의 계면 및 상기 크롬층과 바나듐층의 계면에서 고상확산 반응에 의해 강계열 합금 모재 및 티타늄 또는 티타늄계열 합금 모재 간의 고강도의 접합이 형성된다.
본 발명에 따른 이종금속 접합방법에 있어서, 상기 중간층은 강계열 합금 모재의 확산을 제어하여 상기 티타늄계 또는 지르코늄계 삽입재 내부로 강계열 합금 모재가 용출되는 것을 방지함으로써, 강계열 합금 모재와 티타늄 또는 티타늄계열 합금 모재 간 금속간화합물의 생성을 억제하는 역할을 한다. 이 경우, 상기 중간층의 적층순서는 강계열 합금 모재로부터 순차적으로 니켈층, 크롬층 및 바나듐층으로 적층되는 것이 바람직하나, 이에 제한되지 않는다.
상기 중간층은 본 발명의 기술분야에서 통상적으로 사용되는 적층방법을 사용하여 형성될 수 있으나, 바람직하게는 도금, 코팅, 증착, 클래딩 등의 방법을 이용하여 형성되는 것이 바람직하다.
본 발명에 따른 이종금속 접합방법에 있어서, 상기 티타늄계 또는 지르코늄계 삽입재는 상기 중간층, 예를 들면 바나듐층, 및 티타늄 또는 티타늄계열 합금 모재와 조성성분의 차이로 인한 고상 확산 반응을 하여 강한 접합을 일으킬 수 있는 것이면 제한 없이 사용할 수 있다. 바람직하게는 티타늄계 삽입재로는 Ti-Cu-Ni, Ti-Zr-Ni, Ti-Zr-Cu, Ti-Zr-Cu-Ni, Ti-Zr-Cu-Ni-Be 등을 사용할 수 있고, 지르 코늄계 삽입재로는 Zr-Ti-Ni, Zr-Ti-Cu, Zr-Ti-Cu-Ni, Zr-Ti-Cu-Ni-Be 등을 사용할 수 있으나, 이에 제한되지 않는다.
또한, 상기 티타늄계 또는 지르코늄계 삽입재의 형태는 본 발명에 따른 강계열 합금 모재와 티타늄 또는 티타늄계열 합금 모재 사이에 균일하게 삽입될 수 있는 형태이면 특별한 제한 없이 사용될 수 있으나, 이들 중 파우더, 리본, 박판, 판재 등의 형태를 사용하는 것이 바람직하다.
본 발명에 따른 이종금속 접합방법에 있어서, 상기 가열 온도는 바람직하게는 삽입재가 용융될 수 있는 온도 이상, 접합되는 이종 합금 모재 중 용융 온도가 상대적으로 낮은 모재의 용융 온도 이하의 범위에서 가열될 수 있다. 더욱 바람직하게는 730∼1400 ℃의 범위이다.
본 발명에 따른 이종금속 접합방법을 모식화한 도 1을 참조하여, 본 발명을 더욱 구체적으로 설명한다.
도 1을 참조하면, 본 발명에 따른 이종금속 접합방법은 먼저, 접합시키고자하는 금속 모재(A1, 강계열 합금 모재) 위에 제1중간층으로서 니켈층(B1)을 형성시키고, 제2중간층으로서 크롬층(B2)을 형성시키고, 제3중간층으로서 바나듐층(B3)을 연속적으로 형성시킨다. 상기 강계열 합금 모재(A1) 위에 중간층으로서 상기 니켈 층(B1), 크롬층(B2) 및 바나듐층(B3)의 3중층이 형성된 강계열 합금 모재(A-1)와 접합시키고자 하는 이종 금속 모재(A2, 티타늄 또는 티타늄 계열 합금 모재) 사이에 티타늄계 또는 지르코늄계 삽입재(C)를 위치시킨다.
다음으로, 상기 티타늄계 또는 지르코늄계 삽입재(C)가 삽입된, 중간층이 형성된 강계열 합금 모재(A-1)와 티타늄 또는 티타늄 계열 합금 모재(A2)를 제1가열수단(D1) 및 제2가열수단(D2)을 작동시켜 상기 티타늄계 또는 지르코늄계 삽입재(C)의 용융 온도 이상으로 가열한다. 가열 상태를 일정시간 동안 유지하면 용융된 티타늄계 또는 지르코늄계 삽입재(C)와 중간층이 형성된 강계열 합금 모재(A-1)의 바나듐층(B3), 티타늄계 또는 지르코늄계 삽입재(C)와 티타늄 또는 티타늄 계열 합금 모재(A2) 사이에는 조성성분의 차이로 인한 합금 원소의 확산이 일어난다. 그 결과, 티타늄계 또는 지르코늄계 삽입재(C)와 중간층이 형성된 강계열 합금 모재(A-1), 티타늄계 또는 지르코늄계 삽입재(C)와 티타늄 또는 티타늄 계열 합금 모재(A2) 사이에 강한 접합이 형성된다. 동일한 방식으로, 강계열 합금 모재(A1)와 니켈층(B1) 사이에도 고상확산 반응이 발생하여 강한 접합이 이루어진다. 나아가, 니켈층(B1)과 크롬층(B2), 크롬층(B2)과 바나듐층(B3)의 계면에서도 고상 확산 반응에 의한 강한 접합이 형성된다. 이들 계면들은 계면 반응하는 두 금속상 사이에 취약상이 형성되지 않도록, 고용도가 크거나 완전 고용을 이루는 금속으로 합금 설계되어 있다.
결과적으로, 본 발명에 따른 이종금속 접합방법에 의해 상기 중간층(B1, B2, B3)이 효과적인 확산 제어층의 역할을 수행함으로써, 상기 강계열 합금 모재(A1)가 용융된 티타늄계 또는 지르코늄계 삽입재(C) 내부로 용출(dissolution)되는 것을 억제하게 되는 결과, 이종금속의 접합부를 취약하게 만드는 티타늄-강 사이의 금속간화합물이 생성되는 것을 억제한다.
본 발명은 또한 강계열 합금 모재와 티타늄 또는 티타늄계 합금 모재 사이에 강계열 합금 모재로부터 니켈층, 크롬층 및 바나듐층의 순서로 적층되는 중간층(Ni-Cr-V)과, 상기 중간층의 바나듐층과 티타늄 또는 티타늄계 합금 모재 사이에 티타늄계 또는 지르코늄계 삽입재가 삽입되어 강계열 합금 모재와 티타늄 또는 티타늄계열 합금 모재 간 금속간화합물의 생성이 억제되는 상기 이종금속 접합방법에 의해 제조되는 강계열 합금과 티타늄 또는 티타늄계열 합금 간의 고강도의 이종금속 접합합금을 제공한다.
본 발명에 따른 상기 이종금속 접합합금의 접합부의 강도는 모재의 강도를 초과한다. 본 발명에 따른 이종금속 접합합금의 접합부의 접합강도를 측정한 실험예 1 및 도 3을 참조하면, 본 발명에 따른 이종금속 접합합금의 접합부의 강도는 티타늄 또는 티타늄계 합금 모재의 파단강도를 초과하여 인장시험을 수행한 경우, 이종금속 접합부에서 파단이 발생하지 않고, 티타늄 모재에서 파단이 일어난 것을 알 수 있다. 이로부터, 중간층을 삽입하여 접합시킨 본 발명의 이종금속 접합합금은 모재의 강도를 초과하는 고강도의 접합강도를 나타냄을 알 수 있다.
이하, 본 발명을 실시예 및 실험예에 의해 더욱 구체적으로 설명한다. 단, 하기의 실시예는 본 발명의 내용을 예시하는 것일 뿐, 본 발명이 하기 실시예에 의하여 제한되는 것은 아니다.
<실시예 1>
수퍼 스테인리스강(super stainless steel) 위에 니켈층, 크롬층, 바나듐층 순서로 코팅하여 중간층을 형성하였다. 상기 형성된 중간층과 순수 티타늄(Gr. 2) 사이에 티타늄계 삽입재로서 티타늄 58 원자%, 지르코늄 16 원자% 및 니켈 26 원자%로 이루어진 40 ㎛ 두께의 리본을 끼운 후, 아르곤 분위기 하에서 온도가 930 ℃가 될 때까지 100 ℃/min의 속도로 승온시키면서 적외선 브레이징(infrared brazing)을 수행하였다. 930 ℃에서 10분 동안 온도를 유지한 후 평균 50 ℃/분의 냉각 속도로 냉각하여 티타늄과 수퍼 스테인리스강이 접합된 이종금속 접합합금을 제조하였다.
상기 이종금속 접합합금의 접합부 미세조직을 촬영한 사진을 도 2에 나타내었다. 도 2를 참조하면, 수퍼 스테인리스강 모재 위에 Ni-Cr-V 중간층이 확산 제어층으로 균일하게 형성되어 있으며, 접합부에는 완전 고용체를 형성하는 Ti-V 이원계 반응, 즉, 바나듐층과 Ti계 비정질 삽입재 합금의 반응으로 바나듐층 근처에 Ti-V 고용체를 형성하였고, 모재인 티타늄으로부터 다량의 티타늄이 용출되어 Ti계 비정질 삽입재 합금 성분과의 고용 반응이 계속적으로 이루어져 편석층이나, 기타 취약상이 전혀 형성되지 않을 것을 확인할 수 있었다.
<비교예 1>
중간층을 삽입하지 않은 것을 제외하고 실시예 1과 동일하게 수행하여 티타늄과 수퍼 스테인리스강이 접합된 이종금속 접합합금을 제조하였다.
<실험예 1> 접합강도의 측정
실시예 1 및 비교예 1에서 제조된 이종금속 접합합금 시편의 접합 강도를 측정하기 위해 인장시험(ASTM E 8/E 8M-08)을 수행하고, 그 결과를 하기 표 1 및 도 3에 나타내었다.
시편 항복강도(Mpa) 인장강도(Mpa) 신장율(%)
실시예 1 330±5 460±5 25±10
비교예 1 - 80±50 -
티타늄모재자체 325 450 35
표 1 및 도 3을 참조하면, 본 발명에 따른 실시예 1의 이종금속 접합합금의 접합부에서는 파단이 발생하지 않았으며, 오히려 티타늄 모재 자체에서 파단이 일어난 것을 알 수 있다. 이때의 파단 강도는 약 460 MPa이고, 이는 표 1의 나타난 티타늄 모재의 인장 강도와 비교하여 약 10 MPa 정도 높은 것임을 알 수 있다. 그러나, 실제로는 상기 티타늄-스테인리스강 시편의 접합부의 접합 강도는 티타늄 모재의 인장 강도를 초과하는 값을 나타낸다는 것을 알 수 있다.
도 1은 본 발명에 따른 중간층을 이용한 강계열 합금과, 티타늄 또는 티타늄계 합금 간의 고강도 이종금속 접합방법의 모식도이고;
도 2는 본 발명에 따른 실시예 1에서 접합된 티타늄-스테인리스강의 이종 접합부의 미세조직을 나타내는 사진 및 각 성분의 조성비이고;
도 3은 본 발명에 따른 실시예 1에서 접합된 티타늄-스테인리스강 시편의 접합부(화살표)의 접합강도 측정 결과를 나타내는 인장시험 곡선을 표시한 그래프이다.
<도면의 주요 부호에 대한 간단한 설명>
A1: 강계열 합금 모재
A1-1: 중간층이 형성된 강계열 합금 모재
A2: 티타늄 또는 티타늄계열 합금 모재
B1 : 제1중간층(니켈층)
B2 : 제2중간층(크롬층)
B3 : 제3중간층(바나듐층)
C : 티타늄계 또는 지르코늄계 삽입재
D1 : 제1가열수단
D2 : 제2가열수단

Claims (10)

  1. 강계열 합금 모재와 티타늄 또는 티타늄계 합금 모재 사이에 강계열 합금 모재로부터 니켈층, 크롬층 및 바나듐층의 순서로 적층되는 중간층(Ni-Cr-V)과, 상기 중간층의 바나듐층과 티타늄 또는 티타늄계 합금 모재 사이에 티타늄계 또는 지르코늄계 삽입재를 삽입시킨 후, 상기 티타늄계 또는 지르코늄계 삽입재의 용융온도 이상 상기 모재의 용융점 이하의 온도로 가열하여 강계열 합금 및 티타늄 또는 티타늄계 합금을 접합시키는 단계를 포함하는 고강도 이종금속 접합방법.
  2. 제1항에 있어서, 티타늄계 또는 지르코늄계 삽입재의 용융온도 이상에서 상기 중간층을 구성하는 바나듐(V)층과 티타늄계 또는 지르코늄계 삽입재의 계면, 상기 티타늄 또는 티타늄 계열 합금 모재와 티타늄계 또는 지르코늄계 삽입재의 계면, 상기 중간층을 구성하는 니켈층과 강계열 합금 모재의 계면, 상기 중간층을 구성하는 니켈층과 크롬층의 계면 및 상기 크롬층과 바나듐층의 계면에서 고상확산 반응에 의해 강계열 합금 모재 및 티타늄 또는 티타늄계열 합금 모재 간의 고강도의 접합이 형성되는 것을 특징으로 하는 고강도 이종금속 접합방법.
  3. 제1항에 있어서, 상기 중간층은 강계열 합금 모재의 확산을 제어하여 상기 티타늄계 또는 지르코늄계 삽입재 내부로 강계열 합금 모재가 용출되는 것을 방지함으로써, 강계열 합금 모재와 티타늄 또는 티타늄계열 합금 모재 간 금속간화합물의 생성을 억제하는 것을 특징으로 하는 고강도 이종금속 접합방법.
  4. 제1항에 있어서, 상기 중간층은 도금, 코팅, 증착 및 클래딩으로 이루어진 군으로부터 선택된 어느 하나의 방법을 이용하여 형성되는 것을 특징으로 하는 고강도 이종금속 접합방법.
  5. 제1항에 있어서, 상기 티타늄계 삽입재는 Ti-Cu-Ni, Ti-Zr-Ni, Ti-Zr-Cu, Ti-Zr-Cu-Ni 및 Ti-Zr-Cu-Ni-Be으로 이루어지는 군으로부터 선택되는 것을 특징으로 하는 고강도 이종금속 접합방법.
  6. 제1항에 있어서, 상기 지르코늄계 삽입재로는 Zr-Ti-Ni, Zr-Ti-Cu, Zr-Ti-Cu-Ni 및 Zr-Ti-Cu-Ni-Be로 이루어지는 군으로부터 선택되는 것을 특징으로 하는 고강도 이종금속 접합방법.
  7. 제1항에 있어서, 상기 삽입재의 형태는 파우더, 리본, 박판 및 판재로 이루어진 군으로부터 선택되는 어느 하나인 것을 특징으로 하는 티타늄 또는 티타늄계 합금과 강계열 합금 간의 고강도 이종금속 접합방법.
  8. 제1항에 있어서, 상기 가열 온도는 730∼1400 ℃인 것을 특징으로 하는 고강도 이종금속 접합방법.
  9. 강계열 합금 모재와 티타늄 또는 티타늄계 합금 모재 사이에 강계열 합금 모재로부터 니켈층, 크롬층 및 바나듐층의 순서로 적층되는 중간층(Ni-Cr-V)과, 상기 중간층의 바나듐층과 티타늄 또는 티타늄계 합금 모재 사이에 티타늄계 또는 지르코늄계 삽입재가 삽입되어 강계열 합금 모재와 티타늄 또는 티타늄계열 합금 모재 간 금속간화합물의 생성이 억제되는 것을 특징으로 하는 제1항의 이종금속 접합방법에 의해 제조되는 강계열 합금과 티타늄 또는 티타늄계열 합금 간의 고강도 접합합금.
  10. 제9항에 있어서, 상기 접합합금의 접합부의 강도는 모재의 강도를 초과하는 것을 특징으로 하는 제1항의 이종금속 접합방법에 의해 제조되는 강계열 합금과 티 타늄 또는 티타늄계열 합금 간의 고강도 접합합금.
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