LU84171A1 - Diclofenac styrene-di:vinylbenzene copolymer resinates - with controlled release antiinflammatory and analgesic activity (BE 11.7.84) - Google Patents
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Abstract
Description
TT
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Dispositif de compensation dynamique des efforts d'inertie dans une machine de découpe de pierres ou d'autres matériaux durs 5 La présente invention concerne un dispositif de compensation dynamique des efforts d'inertie dans une machine de découpe de pierres ou d'autres matériaux durs, comprenant une lame de scie oscillante à mouvement alternatif montée dans un châssis porte-lame pivotant autour d'un 10 axe et actionné par une bielle, entraînée, à son tour, par un volant muni d'un contrepoids.The present invention relates to a device for dynamic compensation of inertia forces in a machine for cutting stones or other hard materials. The present invention relates to a device for dynamic compensation of inertia forces in a machine for cutting stones or other hard materials. , comprising a reciprocating oscillating saw blade mounted in a blade holder frame pivoting about an axis and actuated by a connecting rod, driven, in turn, by a flywheel provided with a counterweight.
Ces genres de scies sont utilisées avantageusement pour les coupes de blocs de grosses dimensions, ceci au détriment des scies circulaires, dont les disques rotatifs sont 15 limités dans leur dimension. Malheureusement, les scies à mouvement alternatif ont l'inconvénient d'une grande inertie étant donné que le mouvement de va-et-vient de la lame implique à chaque demi-période une inversion de mouvement au passage duquel le châssis porte-lame doit être 20 relancé pratiquement ä partir de l'arrêt. Il en résulte non seulement une consommation élevée d'énergie, mais également une limitation de la vitesse d'utilisation.These kinds of saws are advantageously used for cutting large blocks, to the detriment of circular saws, whose rotary discs are limited in size. Unfortunately, reciprocating saws have the disadvantage of a high inertia since the reciprocating movement of the blade implies at each half-period a reversal of movement at the passage of which the blade-holder chassis must be 20 restarted practically from the stop. This results not only in high energy consumption, but also in limiting the speed of use.
Le but de la présente invention est de prévoir un dispositif d'entraînement assisté qui permet une camper.sa-. 25 tion de l'inertie et facilite le relancement du châssis porte-lame S chaque demi-période.The object of the present invention is to provide an assisted training device which allows a camper.sa-. 25 tion of inertia and facilitates the restart of the blade holder frame S every half period.
Pour atteindre cet objectif, l'invention propose un dispositif de compensation dynamique des efforts d'inertie dans une machine du genre précité, gui est essentiellement 30 caractérisé par un couple de vérins pneumatiques souples exerçant, en sens opoosês, une action de ressort sur ledit châssis porte-lame, chacun ces vérins ayant un débit de fuite et d'admission c'air contrôlé, permettant à leur action sur ledit châssis d'être proportionnelle à la fréquence 35 de battement de celui-ci.To achieve this objective, the invention provides a device for dynamic compensation of the inertia forces in a machine of the aforementioned kind, which is essentially characterized by a pair of flexible pneumatic cylinders exerting, in the opposite direction, a spring action on said blade holder chassis, each of these cylinders having a leakage and admission flow rate controlled air, allowing their action on said chassis to be proportional to the beat frequency thereof.
1 Chaque vérin est, de préférence, constitué d'un soufflet en caoutchouc a deux anneaux.1 Each cylinder preferably consists of a rubber bellows with two rings.
La section de l'orifice de fuite et d'admission de chaaue vérin ce ut être réglable au m.over, d'uns vanne.The section of the leakage and admission port of each cylinder can be adjusted by m.over, from one valve.
% “ ** · -2-% “** · -2-
Etant donné que l'action exercée par les soufflets est proportionnelle à la fréquence de battement, la résistance qu'ils opposent au mouvement lors du démarrage de la machine est très faible, en comparai-5 son de celle, par exemple, qu'il faudrait vaincre si l'on utilisait des ressorts mécaniques à la place des soufflets pneumatiques.Since the action exerted by the bellows is proportional to the beat frequency, the resistance which they oppose to the movement when starting the machine is very low, in comparison with that of, for example, that it would have to be overcome if mechanical springs were used instead of pneumatic bellows.
, - Au fur et à mesure que le rythme des oscilla tions du châssis augmente pour se stabiliser à une 10 fréquence de travail déterminée, la résistance au mouvement exercée par ces soufflets augmente progressivement. Toutefois, cette résistance ne constitue pas un inconvénient. Au contraire, elle constitue un amortissement bénéfique pour le châssis oscillant 15 chaque fois que celui-ci arrive au point mort haut ou j au point mort bas. En outre, lorsque le châssis ; est arrivé au point mort haut ou bas, le soufflet qui, i à ce moment-là est comprimé à fond, exerce, en se dilatant, une poussée supplémentaire sur le châssis 20 et favorise le redémarrage de celui-ci à partir de l'arrêt momentané lors du passage au point d’inversion., - As the rate of oscillation of the chassis increases to stabilize at a given working frequency, the resistance to movement exerted by these bellows gradually increases. However, this resistance is not a drawback. On the contrary, it constitutes a beneficial damping for the oscillating chassis 15 each time the latter comes to top dead center or j to bottom dead center. In addition, when the chassis; has arrived at top or bottom dead center, the bellows which, at this point is fully compressed, exerts, by expanding, an additional thrust on the chassis 20 and favors the restarting of the latter from the momentary stop when passing to the reversal point.
D'autres particularités et caractéristiques ressortiront de la description détaillée d'un mode de réalisation préféré, présenté ci-dessous, à titre 25 d'illustration, en référence aux figures dans lesquelles : la figure 1 est une vue schématique générale d'une partie d’une machine selon l'invention ; la figure 2 montre les détails du dispositif de compensation selon l'invention ; 30 la figure 3 montre une vue suivant le plan de coupe III-III de la figure 2 -, .les figures 4 et 5 sont des diagrammes illustrant les explications sur les forces en présence et 35 la figure 6 montre différentes courbes repré sentant les forces en présence.Other features and characteristics will emerge from the detailed description of a preferred embodiment, presented below, by way of illustration, with reference to the figures in which: Figure 1 is a general schematic view of a part a machine according to the invention; FIG. 2 shows the details of the compensation device according to the invention; FIG. 3 shows a view along the section plane III-III of FIG. 2 -, FIGS. 4 and 5 are diagrams illustrating the explanations of the forces present and FIG. 6 shows different curves representing the forces in the presence.
Sur la figure 1, on voit une lame 4 typique, en forme de " X " portée et tensionnée dans un châssis r « -3- porte-lame 6 de forme sensiblement triangulaire et pouvant pivoter, par l'une de ses extrémités, autour d'un axe 8 sensiblement horizontal, monté sur un châssis fixe 14 de la machine. Le pivotement de ce 5 châssis 6 autour de l'axe 8 déplace, par conséquent, l'arête de coupe de la lame 4 suivant un arc de cercle.In FIG. 1, we see a typical blade 4, in the shape of an "X" carried and tensioned in a frame r "-3- blade holder 6 of substantially triangular shape and able to pivot, by one of its ends, around a substantially horizontal axis 8, mounted on a fixed frame 14 of the machine. The pivoting of this chassis 6 around the axis 8 therefore displaces the cutting edge of the blade 4 in an arc of a circle.
Un moteur 10, par exemple électrique, entraîne un volant 12 muni d'un contrepoids, non montré, dont le mouvement rotatif est converti en mouvement alternatif 10 au moyen d'une bielle 16 qui est articulée sur le châssis porte-lame 6.A motor 10, for example an electric motor, drives a flywheel 12 provided with a counterweight, not shown, the rotary movement of which is converted into reciprocating movement 10 by means of a connecting rod 16 which is articulated on the blade-holder chassis 6.
L'un des montants, par exemple le montant 6a du châssis porte-lame 6 passe entre deux vérins souples antagonistes 20, 22 qui sont fixés sur un support fixe 15 24 solidaire du châssis fixe 14. Chacun de ces vérins est, de préférence, constitué d'un soufflet en caoutchouc à deux anneaux respectivement 20a, 20b et 22a, 22b.One of the uprights, for example the upright 6a of the blade-holder chassis 6 passes between two opposing flexible jacks 20, 22 which are fixed on a fixed support 15 24 secured to the fixed chassis 14. Each of these jacks is preferably consisting of a rubber bellows with two rings respectively 20a, 20b and 22a, 22b.
Par suite du mouvement oscillant du châssis 120 porte-lame 6, ces vérins subissent des expansions et compressions successives. Sur les figures 2 et 3, le châssis 6 se trouve au point mort oü le vérin 20 est en expansion et le vérin 22 en compression. Le rapport des volumes entre l’état d'expansion et l'état 25 de compression est de l'ordre de 10 à 1. Toutefois, rien n'empêche de changer ce rapport si le type de machine l'exige.As a result of the oscillating movement of the frame 120 blade holder 6, these cylinders undergo successive expansions and compressions. In Figures 2 and 3, the chassis 6 is in neutral where the cylinder 20 is expanding and the cylinder 22 in compression. The ratio of the volumes between the state of expansion and the state of compression is of the order of 10 to 1. However, there is nothing to prevent this ratio from being changed if the type of machine requires it.
Chaque soufflet 2C, 22 est équipé d'une ouverture calibrée 26, 28 , qui permet un débit de fuite 30 et d'admission contrôlé. La section des orifices 26, 28 est réglée de telle manière que, lors du mouvement oscillant du châssis €, le débit ce fuite de l'un des soufflets et le débit d'aspiration dans l'autre soufflet soient un compromis entre le besoin de conserver dans 35 le soufflet comprimé une pression suffisamment forte pour exercer une force appréciable sur le montant 6a lors de l'expansion de ce soufflet et la nécessité P* de ne pas opposer trop de résistance au mouvement du -4- t châssis G lors de la compression des soufflets, surtout lors du démarrage de la machine.Each bellows 2C, 22 is equipped with a calibrated opening 26, 28, which allows a leakage rate 30 and a controlled intake. The section of the orifices 26, 28 is adjusted in such a way that, during the oscillating movement of the chassis €, the flow rate of this leakage from one of the bellows and the suction flow rate in the other bellows are a compromise between the need for keep in the compressed bellows a pressure strong enough to exert an appreciable force on the upright 6a during the expansion of this bellows and the need P * not to oppose too much resistance to the movement of the chassis G during bellows compression, especially when starting the machine.
Dans un mode de réalisation préféré, chacun des orifices 24, 26 est pourvu d'une vanne de réglage 5 du débit de fuite ou d'admission d'air.In a preferred embodiment, each of the orifices 24, 26 is provided with a valve 5 for adjusting the leakage rate or the air intake.
La figure 4 montre graphiquement la bielle 16, le volant tournant autour du centre 0 n'étant pas représenté. Les différents symboles sur cette figure représentent : 10 P : le pied de bielle qui est relié au montant 6a du châssis 6 T : la tête de bielle reliée sur le volant à une distance r du centre O de rotation de celui-ci 15 CO : vitesse de rotation angulaire du volant 1 : longueur de la bielle 16 ( 1 ^ 5r )FIG. 4 graphically shows the connecting rod 16, the flywheel rotating around the center 0 not being shown. The various symbols in this figure represent: 10 P: the connecting rod foot which is connected to the upright 6a of the chassis 6 T: the connecting rod head connected to the flywheel at a distance r from the center O of rotation thereof 15 CO: angular speed of rotation of the flywheel 1: length of the connecting rod 16 (1 ^ 5r)
m : masse équivalente au châssis en Pm: mass equivalent to the chassis in P
g ; constante de gravitation Les efforts développés dans la bielle 16 sont F = -m^ 20 ^ étant 1 'accélération dans la direction y du point P.g; gravitational constant The forces developed in the rod 16 are F = -m ^ 20 ^ being the acceleration in the y direction of point P.
L'équation du mouvement en P est définie par : te P = rsinU^t + c y d',p 7 2 25 Y - -=-r €àJ sin CAJ t y 2 dtThe equation of movement in P is defined by: te P = rsinU ^ t + c y d ', p 7 2 25 Y - - = - r € àJ sin CAJ t y 2 dt
La force d'accélération en P est donc définie par (I4 = m r CO 2 sin CU t 30The acceleration force in P is therefore defined by (I4 = m r CO 2 sin CU t 30
La courbe illustrant 1'évolution de cette force est. représentée sur la figure 5.The curve illustrating the evolution of this force is. shown in Figure 5.
Le système de ressorts antagonistes 20 et 22 engendre une transformation du mouvement alternatif 35 forcé en mouvement vibratoire entretenu. A cet effet, il faut eue les forces de compression et de détente des ressorts correspondant aux forces ci-dessus appliquées r; ' à la bielle.The system of opposing springs 20 and 22 generates a transformation of the forced reciprocating movement 35 into a maintained vibratory movement. For this purpose, it is necessary to have the compression and relaxation forces of the springs corresponding to the forces applied above r; 'with the rod.
YY
-δει l'on-considère les vérins pneumatiques comme des ressorts de dureté K , ayant des valeurs égales et opposées pour CUt = 0 , la force qu'ils développent peut alors s'écrire : ^ (2) Fc = - Kr s in Cüt .-δει we consider the pneumatic cylinders as springs of hardness K, having equal and opposite values for CUt = 0, the force they develop can then be written: ^ (2) Fc = - Kr s in Cüt.
La courbe représentant cette force Fc est également représentée sur la figure 5.The curve representing this force Fc is also shown in FIG. 5.
La compensation ainsi obtenue sera minimale 10 pour une vitesse nulle et maximale pour une vitesse telle que . i-The compensation thus obtained will be minimum 10 for a zero speed and maximum for a speed such as. i-
Fc = -F^j- soit = \ l—k-Fc = -F ^ j- either = \ l — k-
Avec de tels ressorts, les efforts au démarrage 15 seraient considérables.With such springs, the starting forces 15 would be considerable.
Pour remédier à cet inconvénient, il faut faire varier la valeur K de la dureté des ressorts en fonction de la vitesse angulaire CO . Ceci est réalisé grâce aux ouvertures calibrées 26 et 28 dans les 20 ressorts 20 et 22. Ces ouvertures calibrées 26, 28 transforment les caractéristiques de dureté des ressortsTo remedy this drawback, it is necessary to vary the value K of the hardness of the springs as a function of the angular speed CO. This is achieved thanks to the calibrated openings 26 and 28 in the springs 20 and 22. These calibrated openings 26, 28 transform the hardness characteristics of the springs
en V0 Fin V0 F
Kr = S- - ( 1 - =-- )Kr = S- - (1 - = -)
Vx TT U> VQVx TT U> VQ
25 ou S est la section d'un vérin V0 est le volume maximal d'un vérin Vt est le volume minimal d'un vérin F est le débit de fuite a travers les ouvertures 26 et 28 30 CU est la pulsation ou vitesse angulaire du volant25 or S is the section of a cylinder V0 is the maximum volume of a cylinder Vt is the minimum volume of a cylinder F is the leakage rate through the openings 26 and 28 30 CU is the pulsation or angular speed of the steering wheel
vr Fvr F
(3) Fn = -S —— ( 1 - =-- ) sinOJ t ° VX ΤΤων0 3 le résultante des efforts dans la bielle est (4j Fb = Ffr + Fc + Fg(3) Fn = -S —— (1 - = -) sinOJ t ° VX ΤΤων0 3 the result of the forces in the connecting rod is (4j Fb = Ffr + Fc + Fg
Fg = - mg ( force due à la gravité )Fg = - mg (force due to gravity)
SS
ï -6-ï -6-
2 V0 F2 V0 F
(5) Fb = mr CO siniüt - S— ( 1- -jj-ÿ— ) sin OJt - mg • 5 Toutes les forces composantes des équations (4) et (5) sont illustrées dans la figure 6.(5) Fb = mr CO siniüt - S— (1- -jj-ÿ—) sin OJt - mg • 5 All the component forces of equations (4) and (5) are illustrated in figure 6.
* 9 j - Ί _ f i ! i i !* 9 d - Ί _ f i! i i!
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