MD4433C1 - Dispozitiv pentru dirijarea fazelor de distribuţie a gazelor şi a cursei supapei mecanismului de distribuţie a gazelor (variante) - Google Patents
Dispozitiv pentru dirijarea fazelor de distribuţie a gazelor şi a cursei supapei mecanismului de distribuţie a gazelor (variante) Download PDFInfo
- Publication number
- MD4433C1 MD4433C1 MDA20150069A MD20150069A MD4433C1 MD 4433 C1 MD4433 C1 MD 4433C1 MD A20150069 A MDA20150069 A MD A20150069A MD 20150069 A MD20150069 A MD 20150069A MD 4433 C1 MD4433 C1 MD 4433C1
- Authority
- MD
- Moldova
- Prior art keywords
- valve
- plunger piston
- gas distribution
- bushing
- oil
- Prior art date
Links
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 title claims abstract description 54
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 claims description 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 7
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 61
- 230000008859 change Effects 0.000 description 13
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 12
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 8
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 7
- 241000545499 Mycobacterium avium-intracellulare Species 0.000 description 4
- 230000009471 action Effects 0.000 description 4
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 3
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 3
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- WJOHZNCJWYWUJD-IUGZLZTKSA-N Fluocinonide Chemical compound C1([C@@H](F)C2)=CC(=O)C=C[C@]1(C)[C@]1(F)[C@@H]2[C@@H]2C[C@H]3OC(C)(C)O[C@@]3(C(=O)COC(=O)C)[C@@]2(C)C[C@@H]1O WJOHZNCJWYWUJD-IUGZLZTKSA-N 0.000 description 2
- 230000003213 activating effect Effects 0.000 description 2
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 2
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 2
- 229940052996 vanos Drugs 0.000 description 2
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 230000007717 exclusion Effects 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 210000000056 organ Anatomy 0.000 description 1
- 230000003449 preventive effect Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
- F01L1/20—Adjusting or compensating clearance
- F01L1/22—Adjusting or compensating clearance automatically, e.g. mechanically
- F01L1/24—Adjusting or compensating clearance automatically, e.g. mechanically by fluid means, e.g. hydraulically
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D3/00—Controlling low-pressure fuel injection, i.e. where the fuel-air mixture containing fuel thus injected will be substantially compressed by the compression stroke of the engine, by means other than controlling only an injection pump
- F02D3/02—Controlling low-pressure fuel injection, i.e. where the fuel-air mixture containing fuel thus injected will be substantially compressed by the compression stroke of the engine, by means other than controlling only an injection pump with continuous injection or continuous flow upstream of the injection nozzle
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Valve Device For Special Equipments (AREA)
Abstract
Invenţia se referă la domeniul construcţiei de motoare, în particular la dispozitive pentru dirijarea distribuţiei gazelor motorului cu ardere internă şi poate fi utilizată la producerea motoarelor noi, precum şi pentru modernizarea motoarelor aflate în exploatare, în care acţionarea supapelor este efectuată de către arborele de distribuţie cu tacheţi hidraulici şi clapetă de acceleraţie.Dispozitivul pentru dirijarea fazelor de distribuţie a gazelor şi a cursei supapei mecanismului de distribuţie a gazelor, conform primei variante, include o bucşă (2), în care este amplasat un piston plonjor (4) cu un suport sferic, o manta şi un canal axial cu o supapă de reţinere cu bilă (5). Pe pistonul plonjor (4), mai jos de suportul sferic sunt executaţi dinţi longitudinali sau este instalat un sector cu dinţi longitudinali, care angrenează cu o cremalieră (7) sau cu un dispozitiv electric pentru dirijarea unghiului de întoarcere a pistonului plonjor (4), în peretele mantalei căruia este executată o gură de transvazare (9) pentru scurgerea uleiului. În peretele bucşei (2) este executat un orificiu lateral (3) de alimentare cu ulei şi o tăietură transversală profilată (10) cu borduri pentru dirijarea deschiderii supapei mecanismului de distribuţie a gazelor. Pe suprafaţa exterioară a bucşei (2) este executată o canelură (11) de evacuare a uleiului.Dispozitivul, conform celei de-a doua variante, se deosebeşte prin aceea că tăietura profilată este executată în peretele mantalei pistonului plonjor, iar gura de transvazare este executată în bucşă.
Description
Invenţia se referă la domeniul construcţiei de motoare, în particular la dispozitive pentru dirijarea distribuţiei gazelor motorului cu ardere internă (MAI) şi poate fi utilizată la producerea motoarelor noi, precum şi pentru modernizarea motoarelor aflate în exploatare, în care acţionarea supapelor este efectuată mecanic, electric sau electronic de către arborele de distribuţie cu tacheţi hidraulici şi clapetă de acceleraţie. Dispozitivul pentru dirijarea fazelor de distribuţie a gazelor şi a cursei supapei mecanismului de distribuţie a gazelor permite de a modifica în timp real cursa supapei şi de a controla modul de funcţionare a MAI.
Sunt cunoscute trei moduri de sincronizare variabilă a supapelor: utilizarea unui arbore cu came pentru activarea supapelor de admisie şi a unui arbore cu came pentru activarea supapelor de evacuare; utilizarea arborilor cu came de diferite profiluri; schimbarea cursei supapei.
Sunt cunoscute o mulţime de mecanisme de schimbare a fazelor de distribuţie a gazelor (FDG), care utilizează un arbore cu came pentru activarea supapelor de admisie şi un arbore cu came pentru activarea supapelor de evacuare. Există o mulţime de astfel de mecanisme implementate la nivel mondial de renumite companii implicate în producerea de motoare. Spre exemplu:
- mecanismele de schimbare a FDG VANOS şi DOUBLE VANOS implementate de către concernul BMW, care permit de a schimba fazele unui arbore cu came sau ale ambilor arbori cu came pentru activarea supapelor de admisie şi, respectiv, supapelor de evacuare. Principiul de funcţionare a mecanismului este bazat pe deplasarea unui element intermediar cu caneluri elicoidale care transformă mişcarea de translaţie într-o mişcare de rotaţie a arborelui cu came în raport cu pinionul de distribuţie („Для чего двигают фазы?”, За рулем, 2006.02.01, url: http://www.zr.ru/content/articles/12249-dla_chego_dvigajut_fazy/);
- mecanismul de schimbare a FDG VVT-i [2] implementat de către compania Toyota permite de a modifica cu uşurinţă FDG în dependenţă de condiţiile de funcţionare a motorului (Устройство, диагностика и ремонт систем управления. Москва, Издательство Легион-Автодата, 2006). Mecanismul este similar cu structura unei pompe cu palete, rotorul careia se roteşte în raport cu carcasa sub influenţa presiunii uleiului [1].
În cele prezentate mai sus mecanismele pentru schimbarea FDG oferă schimbarea fazei de destribuţie a gazelor prin acţionarea arborilor cu came, însă cursa supapei nu este reglabilă. Fazele de deschidere a supapei sunt controlate într-un mod uniform, cu excepţia de abordare individuală pentru fiecare bucşă.
Este cunoscut că utilizarea camelor de diferite forme extinde gama de control a duratei de deschidere şi a cursei supapei. Există un număr mare de astfel de mecanisme. Spre exemplu:
- Variable Valve Timing (VTEC) şi Lift Electronic Control implementate de Honda;
- Variable Valve Timing (VVTL-i) şi Lift with intelligence implementate de Toyota;
- Mitsubishi Innovative Valve timing Electronic Control (MIVEC) implementate de Mitsubishi;
- Valvelift Sistem de control al cursei supapelor implementate de Audi.
Dezavantajul esenţial al acestor sisteme constă în reglarea pe trepte a FDG şi ajustarea lentă a cursei supapei.
Al treilea tip de mecanisme de schimbare a FDG constă în reglarea continuă a cursei supapei, din care fac parte aşa mecanisme, cum ar fi: Valvetronic (CVVL) implementat de BMW, debutat pe BMW 316Ti Compact în 2001. Apoi, Nissan a prezentat Variable Valve Event and Lift sale (VVEL) în 2007 ca un al doilea sistem CVVL din lume, după care şi vestita Toyota s-a alăturat clubului CVVL în 2008, cu tehnologia sa Valvematic (Continuous Variable Valve Lift (CVVL) Autozine tehnical scool, 2007, url: www.autoyine.org/tehnical_scool/engine/vvt_5.html).
Pe lângă avantajele celui de al treilea tip de mecanisme de schimbare a FDG, care sunt capabile să modifice cursa supapei sincronizat în dependenţă de forma predeterminată a camei şi în conformitate cu necesităţile şi modul de funcţionare a MAI fără utilizarea clapetei, mecanismele de acest tip sunt încă departe de a fi perfecte, deoarece nu schimbă faza de deschidere a supapei.
Dezavantajul comun al mecanismelor de schimbare a FDG a MAI descrise mai sus constă în necesitatea utilizării unor dispozitive suplimentare de reglare a jocurilor mecanismului de acţionare a supapelor.
Companiile producătoare de motoare cercetează posibilitatea acţionării electromagnetice a supapelor.
Cu toate acestea, o astfel de tehnologie se confruntă cu următoarele probleme ce ţin de: dimensiune, masă, costuri, fiabilitate şi consum de energie, care sunt greu de depăşit. Inginerii companiei FIAT Group au reuşit să dezvolte un astfel tip de mecanism de control variabil al supapelor Electrohydraulic valve control. Acest mecanism, numit "Multiair", a fost brevetat de compania FIAT Group în 2002 şi pus în aplicare în 2009, în motoarele FIRE Continuous Variable Valve Lift (CVVL) Electrohidraulic valve control, Autozine tehnical scool, 1997, url: www.autozine.org/tehnical_scool/engine/vvt_6.html.
Fără îndoială, "Multiair" este cel mai flexibil tip de Variable Valve VVT sistem, cu toate acestea, şi el nu poate asigura 100% de fiabilitate şi capacitate de funcţionare performantă a motoarelor în caz de defectare, iar solenoizii de control ai supapelor sistemului "Multiair" consumă o cantitate mare de energie electrică. Mai mult decât atât, costul sistemului electromagnetic este distul de mare.
În legătură cu aceasta, proiectarea unui dispozitiv de control al fazelor de distribuţie a gazelor fiabil, econom şi ieftin continuă să fie actuală.
Este cunoscut dispozitivul hidraulic de antrenare a supapei de distribiţie a gazelor a MAI, care conţine o supapă de alimentare cu gaz dotată cu arc de rapel, tacheţi, o pompă cu piston plonjor cu conducte de alimentare şi o capacitate de compensare în care este amplasat un organ mobil, interconectate între ele cu o ţeavă de înaltă presiune. În partea superioară a capacităţii compensatoare este amplasat un solenoid dirijat al supapei, prin care capacitatea de compensare este unită cu conducta de înaltă presiune, iar organul mobil cu arc de rapel este mai mic decât modulul de elasticitate al arcului supapei de distribuţie a gazelor [2].
Dispozitivul dat nu a fost implementat în practica construcţiei de motoare din cauza complexităţii lui, în afară de aceasta dispozitivul dat modifică numai momentul de închidere a supapei de distribuţie a gazelor în dependenţă de viteza de rotaţie a arborelui cotit al motorului în timpul exploatării, odată cu creşterea turaţiilor motorului. Pentru a asigura un cuplu înalt între momentul de torsiune şi putere este necesar de a refula prin cilindri un volum mai mare de gaz decât volumul refulat la mersul în gol. În acest scop, este necesară deschiderea prealabilă a supapelor şi mărirea duratei de deschidere a acestora, cu alte cuvinte, trebuie extinsă faza la maximum, pe când dispozitivul dat nu dispune de această capacitate (Виталий Кабышев, Зачем менять фазы газораспределения, 2007.07.11, url: www.drive.ru/technic/2007/07/11/377214.html).
De asemenea, este cunoscut MAI înzestrat cu un dispozitiv de reglare a supapei, în care este utilizat pivotul hidraulic în funcţie de dezactivator. Dispozitivul dat constă dintr-un corp, un piston plonjor, un tachet, un capăt al căruia este introdus cu posibilitatea de alunecare în interiorul corpului, iar celălalt capăt se extinde spre exterior şi prin deplasarea longitudinală în sus sau în jos sprijină capătul basculant al culbutorului. Un ştift de blocare este montat în corp cu posibilitatea glisării, astfel încât să blocheze selectiv deplasarea tachetului, ştifrul fiind activat de un dispozitiv de formare a presiunii hidraulice, care creează selectiv presiune în camera ştiftului de blocare pentru a deplasa ştiftul de blocare [3].
Dezavantajul acestui dispozitiv constă în gestionarea pivotului hidraulic cu un dispozitiv suplimentar de alimentare cu presiune hidraulică, ceea ce ridică cheltuielile de producere şi complică punerea în practică a dispozitivului dat.
Mai este cunoscut un dispozitiv pentru controlul supapei de admisie a MAI, care conţine un tachet cu piston, montat într-o bucşă cu o gură de transvazare. Pentru a simplifica construcţia şi pentru a regla înălţimea şi lungimea, şi simultan momentul de deschidere a supapei, în bucşă este instalat tachetul cu piston, executat cu o tăietură elicoidală, totodată în bucşă este amplasat un limitator [4].
Dezavantajul acestui dispozitiv constă în aceea că acesta se sprijină pe bila supapei de alimentare. În momentul când tachetul coboară pe partea posterioară a camei supapa se închide, iar pistonul plonjor se opreşte şi tachetul cu bucşa coboară sub acţiunea arcului, în conformitate cu profilul camei. Cu toate acestea, tachetul cu bucşă sub acţiunea arcului nu poate coborî urmărind profilul camei, deoarece în camera de jos a pistonului plonjor trebuie să se scurgă fluid într-unul din două moduri: prin supapa de alimentare, care este blocată de forţa arcului de rapel al pistonului plonjor, sau prin gura de transvazare, care este blocată, astfel încât dispozitivul nu poate funcţiona.
Multe dintre dezavantajele prezentate mai sus le evită dispozitivul pentru controlul FDG, care constă dintr-o carcasă, o bucşă, un piston plonjor cu arc de rapel şi o supapă de reţinere cu bilă, totodată marginile pistonului plonjor sunt rotunjite, iar în zona de înaltă presiune este instalată o membrană şi un element elastic cu umplutură, zona de lucru a căreia comunică cu exteriorul printr-o duză. FDG şi cursa supapei este reglată continuu cu creşterea vitezei de rotaţie a arborelui cotit al MAI sau, mai precis, sub presiunea uleiului din sistemul de ungere [5].
Dispozitivul dat dispune de o construcţie simplă, nu are nevoie de sisteme suplimentare pentru formarea presiunii hidraulice, iar arcul de rapel al pistonului plonjor nu se sprijină pe bila supapei de alimentare.
Dezavantajele acestui dispozitiv constau în aceea că întârzierea de deschidere a supapei şi amploarea deschiderii sale este creată folosind schimbarea factorului de admisie a jetului duzei în funcţie de presiunea uleiului de sub membrană, determinată de turaţiile motorului. Cu toate acestea, gama de control este destul de îngustă. Maleabilitatea pistonului plonjor este de 0,5 ... 2 mm, dar această reducere a valorii de deschidere a supapei nu este suficientă pentru a elimina clapeta de acceleraţie. În plus, în motoarele moderne se utilizează pompa de ulei pentru reglarea şi menţinerea presiunii uleiului la o valoare de aproximativ 3,5 bari pentru aproape toată gama de turaţii ale motorului, de exemplu, pompa de ulei DuoCentric. Prin urmare, acest dispozitiv nu este modern şi promiţător, ceea ce nu-l face compatibil cu MAI moderne.
Caracteristicile esenţiale nu au fost precizate de autori în informaţiile tehnico-ştiinţifice şi de brevet. Cu toate acestea, caracteristicile individuale care stau la baza soluţiilor propuse au fost mult timp cunoscute şi utilizate în domeniu.
Astfel, în domeniul construcţiei de motoare pentru transmiterea presiunii arborelui de distribuţie cu came supapei de distribuţie a gazelor a fost inventat la începutul secolului trecut pivotul hidraulic pentru ajustarea automată a jocului supapei motorului. Acest lucru este realizat prin deplasarea unei părţi a unităţii sub acţiunea arcului supapei şi debitul uleiului din sistemul de ungere al motorului. Pivoturile hidraulice moderne sunt proiectate pentru a compensa jocul supapelor de până la 3 mm, pe când cursa supapei motorului este de la 0,2 mm până la 9,7 mm. Prin urmare, eforturile multor inventatori se referă la crearea unor dispozitive pentru modificarea volumului de ulei din spaţiul de sub pistonul plonjor pentru a controla cursa supapei “Изменение высоты подъема клапана”, Эксплуатация автомобилей, 2007, url: www.explavto.narod.ru/files/ats/klapan/l.htm.
De asemenea, în domeniul construcţiei de motoare este cunoscut dispozitivul de injectare a combustibilului direct în cilindri, această pereche piston-cilindru a pompei de injecţie de înaltă presiune activată de arborele de distribuţie a fost elaborată în 1927 de către R. Bosch.
În dispozitivul revendicat în invenţie se aplică acelaşi principiu de schimbare a volumului din camera de sub pistonul plonjor utilizând marginile profilate de control pentru reţinerea timpului, la fel ca şi în ansamblul piston-cilindru al pompei de injecţie de înaltă presiune, în care muchia laterală a plonjorului este înclinată sub un unghi ce permite schimbarea timpului de suprapunere a orificiului de admisie cu marginea pistonului, adică de a reţine timpul de injectare a combustibilului RU 2108480 C1 1998.04.10.
Combinaţia de caracteristici descrise mai sus au format conceptul inventiv al dispozitivului propus pentru dirijarea fazelor de distribuţie a gazelor în MAI.
Problema pe care o rezolvă invenţia este crearea unui dispozitiv de control al timpului de deschidere şi al cursei supapei de distribuţie a gazelor modern, ieftin folosind pivotul hidraulic pentru toate caracteristicele de funcţionare a MAI, care să permită de a elimina clapeta de acceleratie, de a utiliza arbori cu came cu diapazoane largi, să nu necesite creşterea consumului de energie al motorului şi care să fie funcţional şi uşor de utilizat având o construcţie simplă, care să compenseze automat jocul mecanismului de distribuţie. Un dispozitiv care să poată fi folosit nu numai în producerea MAI noi, dar şi pentru modernizarea motoarelor aflate în exploatare, care utilizează culbutorul pentru antrenarea supapelor şi a pivotului hidraulic cu clapete de acceleraţie mecanice sau electrice, controlate electronic.
Dispozitivul pentru dirijarea fazelor de distribuţie a gazelor şi a cursei supapei mecanismului de distribuţie a gazelor, conform primei variante de executare, înlătură dezavantajele menţionate mai sus prin aceea că include o bucşă cu un orificiu lateral de alimentare cu ulei din sistemul de ungere al motorului cu ardere internă, în care este amplasat un piston plonjor cu un suport sferic, o manta şi un canal axial cu o supapă de reţinere cu bilă, totodată în interiorul mantalei pistonului plonjor este amplasat un arc de rapel. Pe pistonul plonjor, mai jos de suportul sferic, sunt executaţi dinţi longitudinali sau este instalat un sector cu dinţi longitudinali, care angrenează cu o cremalieră sau cu un dispozitiv electric pentru dirijarea unghiului de întoarcere a pistonului plonjor, în peretele mantalei căruia este executată o gură de transvazare pentru scurgerea uleiului, totodată în peretele bucşei este executată o tăietură transversală profilată cu borduri pentru dirijarea deschiderii supapei mecanismului de distribuţie a gazelor, iar pe suprafaţa exterioară a bucşei este executată o canelură de evacuare a uleiului, care uneşte tăietura transversală profilată cu orificiul lateral.
Conform variantei a doua de executare, dispozitivul dat înlătură dezavantajele menţionate mai sus prin aceea că include o bucşă cu un orificiu lateral de alimentare cu ulei din sistemul de ungere al motorului cu ardere internă, în care este amplasat un piston plonjor cu un suport sferic, o manta şi un canal axial cu o supapă de reţinere cu bilă, totodată în interiorul mantalei pistonului plonjor este amplasat un arc de rapel. Pe pistonul plonjor, mai jos de suportul sferic, sunt executaţi dinţi longitudinali sau este instalat un sector cu dinţi longitudinali, care angrenează cu o cremalieră sau cu un dispozitiv electric pentru dirijarea unghiului de întoarcere a pistonului plonjor, în peretele mantalei căruia este executată o tăietură transversală profilată cu borduri pentru dirijarea deschiderii supapei mecanismului de distribuţie a gazelor, totodată bucşa este executată cu un fund orb, în peretele bucşei este executată o gură de transvazare pentru scurgerea uleiului, iar pe suprafaţa exterioară a bucşei este executată o canelură de evacuare a uleiului, care uneşte tăietura transversală profilată cu orificiul lateral.
Rezultatul invenţiei constă în aceea că dispozitivul propus permite de a utiliza piesele tachetului hidraulic, care sunt modificate pentru a controla uniform, atât în comun, cât şi individual timpul de deschidere, cursa şi timpul de închidere a supapei de distribuţie a gazelor pe întregul interval de funcţionare a MAI, de a utiliza arborii de distribuţie cu faze de distribuţie largi, de a moderniza motoarele aflate în exploatare şi de a îmbunătăţi antrenarea supapelor motoarelor noi, la care sunt folosiţi actuatorii supapelor cu culbutori pe bază de pivot hidraulic cu o unitate mecanică sau electrică şi control electronic, de a oferi posibilitatea de a schimba momentul de deschidere a supapei de distribuţie a gazelor, fără un consum suplimentar de energie şi fără un dispozitiv suplimentar de formare a presiunii hidraulice, de a compensa jocul mecanismului de distribuţie a gazelor în MAI, oferind un mod de funcţionare de urgenţă a MAI, în caz de eşec a sistemului de control al actuatorului supapei, precum şi un mod de blocare a supapei pentru excluderea cilindrului din activitatea MAI.
Invenţia se explică prin desenele din fig. 1…5, care reprezintă:
- fig. 1, dispozitivul pentru dirijarea fazelor de distribuţie a gazelor şi a cursei supapei mecanismului de distribuţie a gazelor pentru prima variantă de executare, în secţiune;
- fig. 2, diagrama evolventei tăieturii transversale profilate cu borduri de sus şi de jos pentru dirijarea închiderii supapei mecanismului de distribuţie a gazelor executate în peretele bucşei;
- fig. 3, dispozitivul pentru dirijarea fazelor de distribuţie a gazelor şi a cursei supapei mecanismului de distribuţie a gazelor pentru varianta a doua de executare, în secţiune;
- fig. 4, diagrama evolventei tăieturii transversale profilate cu borduri de sus şi de jos pentru dirijarea închiderii supapei mecanismului de distribuţie a gazelor executate în peretele mantalei pistonului plonjor;
- fig. 5, graficele care descriu schimbarea mişcării supapei în conformitate cu unghiul manivelei pentru diferite moduri de funcţionare a MAI, care definesc poziţia axială a pistonului plonjor în raport cu bucşa.
În figuri sunt prezentate următoarele simboluri, care reprezintă:
h - cursa supapei de distribuţie, mm; h " - cursa pistonului plonjor al dispozitivului, mm; φ - unghiul de rotaţie a arborelui cotit al MAI; «A» - modul de funcţionare a MAI la sarcină maximă; «B» - modul de funcţionare a MAI la încărcătură parţială; «C» - modul de funcţionare a MAI la mersul în gol; «D» - excluderea unui cilindru din lucru; «E» - modul de funcţionare a MAI în regim de urgenţă; 1 - corpul chiulasei MAI cu o porţiune de ajustare a tachetului hidraulic; 2 - bucşa; 3 - orificiul lateral pentru alimentare cu ulei din sistemul de ungere al MAI; 4 - pistonul plonjor cu manta şi un canal axial; 5 - supapa de reţinere cu bilă; 6 - arcul de rapel; 7 - cremaliera pentru dirijarea unghiului de întoarcere a pistonului plonjor; 8 - şurubul de reglare cu o piuliţă de blocare; 9 - gura de transvazare; 10 - tăietura transversală profilată cu borduri pentru dirijarea deschiderii supapei mecanismului de distribuţie a gazelor; 11 - canelura de evacuare a uleiului.
Dispozitivul pentru dirijarea fazelor de distribuţie a gazelor şi a cursei supapei mecanismului de distribuţie a gazelor, conform primei variante de executare include:
- o bucşă 2 (fig. 2), în peretele căreia sunt executate: un orificiu lateral 3 de alimentare cu ulei din sistemul de ungere al MAI; o tăietură transversală profilată 10 cu borduri pentru dirijarea deschiderii supapei mecanismului de distribuţie a gazelor, tăietura transversală profilată 10 fiind executată cu unul sau mai multe profiluri pentru controlul timpului de deschidere a supapei. Pe suprafaţa exterioară a bucşei 2 este executată o canelură 11 de evacuare a uleiului, care comunică cu orificiul lateral 3. În partea de sus a bucşei 2 este executat un guler cu cel puţin un orificiu cu filet pentru şurubul de reglare 8;
- un piston plonjor 4, care este amplasat în bucşă şi este executat cu un suport sferic pentru culbutorul mecanismului de distribuţie a gazelor, mai jos de suportul sferic sunt executaţi dinţi longitudinali sau este instalat un sector cu dinţi longitudinali, care angrenează cu cremaliera 7 sau cu un dispozitiv electronic pentru dirijarea unghiului de întoarcere a pistonului plonjor, în partea de jos a pistonului plonjor 4 este executată o manta cilindrică. În interiorul pistonului plonjor 4 este executat un canal axial pentru alimentare cu ulei a camerei formate în interiorul mantalei pistonului plonjor, acest canal axial este închis de o supapă de reţinere cu bilă 5. În peretele mantalei pistonului plonjor 4 este executată o gură de transvazare 9 pentru scurgerea uleiului din interiorul mantalei prin tăietura transversală profilată 10 cu borduri pentru dirijarea deschiderii supapei şi prin canelura 11 de evacuare a uleiului unită cu orificiul lateral 3 (fig. 2);
- un arc de rapel 6, care are modulul de elasticitate mai mic decât modulul de elasticitate al arcului supapei de distribuţie a gazelor MAI;
- o cremalieră 7, care are dinţi transversali pentru angrenare cu dinţii pistonului plonjor 4;
- un şurub de reglare 8 cu o piuliţă de blocare.
Dispozitivul pentru dirijarea fazelor de distribuţie a gazelor şi a cursei supapei mecanismului de distribuţie a gazelor, conform variantei a doua de executare (fig. 3), diferă de versiunea de bază prin aceea că:
- în bucşa 2 este executată gura de transvazare 9 pentru scurgerea uleiului şi canelura 11 de evacuare a uleiului executată pe suprafaţa exterioară a bucşei 2, canelura 11 uneşte tăietura transversală profilată 10 cu orificiul lateral 3;
- în peretele mantalei pistonului plonjor 4 este executată o tăietură transversală profilată 10 cu borduri pentru dirijarea deschiderii supapei mecanismului de distribuţie a gazelor (fig. 4).
Dispozitivul pentru dirijarea fazelor de distribuţie a gazelor şi a cursei supapei mecanismului de distribuţie a gazelor (fig. 1) se asamblează în chiulasa MAI în modul următor:
- în mantaua pistonului plonjor 4 este introdus arcul de rapel 6, ulterior acestea sunt inserate împreună în bucşa 2;
- bucşa 2 a dispozitivului dat este fixată în alezajul pentru ajustarea pivotului hidraulic din corpul chiulasei 1;
- poziţia bucşei 2 în raport cu pistonul plonjor 4 este reglată de cel puţin un şurub de reglare 8 amplasat în gulerul bucşei 2 şi fixat rigid cu o piuliţă.
Jocul dintre pistonul plonjor 4 şi bucşa 2 este de 5…8 microni. Datorită acestui fapt, pe de o parte, piesele sunt mai mult sau mai puţin libere să se deplaseze una faţă de cealaltă, pe de altă parte se menţine o conexiune impermeabilă.
Dispozitivul pentru dirijarea fazelor de distribuţie a gazelor şi a cursei supapei mecanismului de distribuţie a gazelor (fig. 1) funcţionează în felul următor: la deraierea camei arborelui de distribuţie de pe culbutor, pistonul plonjor 4 se deplasează sub presiunea arcului de rapel 6 în sus, în interiorul bucşei 2, astfel se asigură un contact continuu al culbutorului cu cama arborelui de distribuţie şi se compensează jocul termic în mecanismul de acţionare a supapei. În aşa fel, uleiul prin orificiul lateral 3 sub presiune este propulsat din sistemul de ungere al MAI prin canalul axial al pistonului plonjor 4 către supapa de reţinere cu bilă 5, care sub presiunea uleiului se deschide şi permite pătrunderea uleiului în camera de înaltă presiune formată de mantaua pistonului plonjor 4, ocupând volumul de sub pistonul plonjor 4, după care uleiul prin gura de transvazare 9 pătrunde în tăietura transversală profilată 10 cu borduri pentru dirijarea deschiderii supapei mecanismului de distribuţie a gazelor, către bucşa 2. Astfel, are loc umplerea cu viteză crescândă a camerei de înaltă presiune formată sub pistonul plonjor 4. Când cama va ajunge cu partea din spate spre culbutor, deplasarea în sus a pistonului plonjor 4 încetează, iar presiunea din camera de înaltă presiune de sub pistonul plonjor 4 se egalează cu presiunea arcului de rapel al supapei de reţinere cu bilă 5 şi supapa 5 se închide.
Dispozitivul pentru dirijarea fazelor de distribuţie a gazelor şi a cursei supapei mecanismului de distribuţie a gazelor asigură controlul sincronizării supapei şi ridicarea acesteia în dependenţă de profilul tăieturii transversale profilate 10, şi anume de poziţionarea bordurilor în raport cu gura de transvazare 9, parametrii de control fiind programaţi de forma profilului tăeturii 10. Poziţionarea bordurilor tăieturii transversale profilate 10 în raport cu orificiul de transvazare 9 se efectuează prin rotirea pistonului plonjor 4 de cremaliera 7 sau de dispozitivul electric pentru dirijarea unghiului de întoarcere a pistonului plonjor 4. La mişcarea de atac a camei pe culbutor, presiunea este transmisă pe capătul sferic al pistonului plonjor 4 al dispozitivului, care prin celălalt capăt acţionează asupra tijei supapei de admisie sau evacuare. Prin schimbarea volumului de ulei, din camera de înaltă presiune de sub pistonul plonjor 4, se modifică înălţimea pivotului hidravlic, care sprijină culbutorul. Atunci când cama arborelui de distribuţie apasă pe culbutor, în funcţie de înălţimea pivotului hidraulic, se modifică înălţimea de deschidere a supapei de admisie sau evacuare.
La acţionarea cremalierei 7 asupra pistonului plonjor 4 a dispozitivului pentru dirijarea fazelor de distribuţie a gazelor şi a cursei supapei mecanismului de distribuţie a gazelor, precum şi în urma rotirii pistonul plonjor 4 va atinge poziţia «А» (fig. 2), în care gura de transvazare 9 din mantaua pistonului plonjor 4 este blocată de peretele bucşei 2 şi uleiul rămine blocat în camera de înaltă presiune de sub pistonul plonjor 4, ceea ce face deplasarea pistonului plonjor 4 în jos imposibilă, din cauza incompresibilităţii uleiului se creează o presiune înaltă, astfel nu se poate schimba înălţimea pivotului hidraulic şi supapa de admisie sau evacuare se deschide fără întârziere efectuând cursa deplină pe toată înălţimea sa.
Dacă pistonul plonjor 4 în urma rotirii atinge poziţia "B" (fig. 2), gura de transvazare 9 din mantaua pistonului plonjor 4 se poziţionează opus de tăietura transversală profilată 10. La acţionarea camei arborelui de distribuţie asupra culbutorului, aceasta se sprijină pe capătul sferic al pistonului plonjor 4 şi tija supapei mecanismului de distribuţie a gazelor, din motivul că modulul de elasticitate al arcului de rapel 6 este mai mic decât modulul de elasticitate al arcului tijei supapei mecanismului de distribuţie a gazelor, culbutorul învinge forţa arcului de rapel 6 şi deplasează pistonul plonjor 4, care împinge uleiul prin gura de transvazare 9 în sistemul de ungere al MAI, atâta timp cât orificiul de scurgere 9 nu va fi blocat de bordura de jos a tăieturii transversale profilate 10, la care uleiul din camera de înaltă presiune de sub pistonul plonjor 4 se blochează creând o presiune înaltă, care opreşte pistonul plonjor 4, astfel culbutorul depăşeşte rezistenţa arcului supapei mecanismului de distribuţie a gazelor şi deschide supapa. Ca urmare, deschiderea supapei mecanismului de distribuţie a gazelor are loc cu o întârziere de timp - pe o durată egală cu trecerea gurii de transvazare 9 a pistonului plonjor 4, cu o înălţime corespunzătoare înălţimii camei arborelui de distribuţie luând în considerare raportul dintre braţele culbutorului în dependenţă de punctul de contact al camei arborelui de distribuţie.
În fig. 2 este prezentată evolventa tăieturii transversale profilate executată în peretele bucşei 2, în care deplasarea pistonului plonjor 4 se înlocuieşte cu deplasarea gurii de transvazare 9 faţă de mantaua pistonului plonjor 4 ocupând diferite poziţii axiale faţă de tăietura transversală profilată 10.
În fig. 4 este prezentată evolventa tăieturii transversale profilate 10, în care deplasarea pistonului plonjor 4 se înlocuieşte cu deplasarea gurii de transvazare 9 faţă de mantaua pistonului plonjor 4 ocupând diferite poziţii axiale faţă de tăietura transversală profilată 10.
La activarea dispozitivului pentru dirijarea fazelor de distribuţie a gazelor şi a cursei supapei mecanismului de distribuţie a gazelor cu deplasarea gurii de transvazare 9 a pistonului plonjor 4 până în poziţia de pe linia "A" a tăieturii transversale profilate 10 (fig. 2, 4) are loc mersul în gol al motorului; în poziţia de pe linia "B" - mersul în sarcină parţială a motorului; iar atunci când se poziţionează pe linia "C" - mersul în sarcină maximă cu viteză mare.
În cazul în care cremaliera 7 sau dispozitivul electric pentru dirijarea unghiului de întoarcere a pistonului plonjor roteşte pistonul plonjor 4 astfel ca gura de transvazare 9 să atingă linia «D» (figurile 2, 4), sub presiunea camei începe mişcarea în jos a pistonului plonjor 4 până la oprirea acestuia, gura de transvazare 9 este deschisă, astfel încât pistonul plonjor 4 elimină uleiul din camera de înaltă presiune de sub pistonul plonjor 4, care sub acţiunea culbutorului liber se deplasează în jos fară a întâlni un oarecare blocaj şi supapa mecanismului de distribuţie a gazelor nu se mai deschide, astfel bucşa este exclusă de la operare.
În cazul refuzului - mecanismul de antrenare a cremalierei 7 sau dispozitivul electric pentru dirijarea unghiului de întoarcere a pistonului plonjor readuce cremaliera 7 în poziţie extremă, rotind astfel pistonul plonjor 4 în poziţia finală şi deplasând gura de transvazare 9 a pistonului plonjor 4 în poziţia de pe linia «E», astfel se asigură modulul de urgenţă al MAI, care este asemănător cu modulul "B" (fig. 2, 4). Acest mod de lucru al MAI permite ca autovehiculul să se deplaseze la staţia de serviciu tehnic.
Deci, dispozitivul pentru dirijarea fazelor de distribuţie a gazelor şi a cursei supapei mecanismului de distribuţie a gazelor controlează reţinerea deschiderii supapei prin evacuarea uleiului din camera de înaltă presiune de sub pistonul plonjor 4, iar volumul de ulei rămas în camera de înaltă presiune determină o micşorare a înălţimii pivotului hidraulic cu o mărime Δh'. Pe pivotul hidraulic este bazat culbutorul, a cărui relaţie dintre lungimea deplină faţă de lungimea braţului este proporţională cu mărimea Δh'a pivotului hidraulic în punctul de contact cu cama. Relaţia dată reduce înălţimea de deschidere a supapei - h. Legea generală de control este determinată de forma camei arborelui de distribuţie şi posibilitatea de schimbare a poziţiei axiale a pivotului hidraulic şi a bordurilor tăieturii transversale profilate 10 în raport cu gura de transvazare 9 din bucşa 2 (fig. 2, 4).
Acest dispozitiv pentru dirijarea fazelor de distribuţie a gazelor şi a cursei supapei mecanismului de distribuţie a gazelor permite de a folosi arbori cu came pentru lărgirea fazelor de distribuţie a gazelor şi a controla cursa supapei, ceea ce permite obţinerea unei puteri mai mari la turaţii înalte ale motorului, parametri satisfăcători la mersul în gol, o creştere a puterii cu 10% şi a momentului de torsiune cu 15% la rotaţii mici, datorită închiderii preventive a supapelor de admisie, asigurând menţinerea masei de aer maximă în cilindri.
Dispozitivul pentru dirijarea fazelor de distribuţie a gazelor şi a cursei supapei mecanismului de distribuţie a gazelor este simplu în fabricare şi implementare, prin urmare poate fi folosit pentru producerea MAI noi şi pentru modernizarea MAI aflate în exploatare fără a modifica constructiv chiulasa MAI dezlocuind pivotul hidraulic cu dispozitivul pentru dirijarea fazelor de distribuţie a gazelor. Dispozitivul propus se ajustează uşor cu dimensiunile pieselor mecanismului de distribuţie a gazelor, indiferent de uzura şi dilatarea acestora, şi asigură o propulsare necesară pentru umplerea rapidă cu ulei a camerei de înaltă presiune de sub pistonul plonjor 4. Aplicarea dispozitivului dat permite eliminarea clapetei de acceleraţie şi, prin urmare, reduce pierderile din galeria de admisie, ceea ce reduce cu 10% consumul de combustibil, micşorând considerabil emisiile de dioxid de carbon pentru motoarele cu admisie atmosferică şi a celor cu admisie turbopropulsată, comparativ cu motoarele obişnuite cu volum de lucru similar.
Invenţia prezintă următoarele avantaje:
- permite modernizarea motoarelor aflate în exploatare doar printr-o uşoară modificare, înlocuind tachetul hidraulic cu dispozitivul propus, care nu este cu mult mai complicat decât tacheţii fabricaţi şi poate fi introdus fără probleme;
- nu necesită energie suplimentară în funcţionare, deoarece dispozitivul dat aplică forţa motrice a motorului în dependenţă de regimurile de funcţionare ale acestuia, fără a activa echipament suplimentar pentru controlul acţionării supapelor;
- dispozitivul propus poate fi operat într-un modul de lucru sau în caz de avarie într-un modul de urgenţă al sistemului de control, de asemenea satisface cerinţele actuale ale motorului, asigurând economisirea energiei şi protecţia mediului înconjutor;
- dispozitivul dat are o construcţie simplă şi un preţ de cost redus.
1. Борщенко А. Я., Васильев В. И. Электронные и микропроцессорные системы автомобилей. Учебное пособие, Курган, изд-во Курганского Государственного Университета, 2007, p. 207
2. Гидравлический привод газоподающих клапанов двигателя внутреннего сгорания. Новые изобретения российских авторов, Банк патентов, 2003.04.20, [online], [regăsit la 2016.04.13]. Regăsit din ˂http://www.bankpatentov.ru/node/341834˃
3. US 2012067312 A1 2012.03.22
4. SU 273579 A1 1970.04.15
5. RU 2157896 C2 2000.10.20
Claims (2)
1. Dispozitiv pentru dirijarea fazelor de distribuţie a gazelor şi a cursei supapei mecanismului de distribuţie a gazelor, care include o bucşă (2) cu un orificiu lateral (3) de alimentare cu ulei din sistemul de ungere al motorului cu ardere internă, în care este amplasat un piston plonjor (4) cu un suport sferic, o manta şi un canal axial cu o supapă de reţinere cu bilă (5), totodată în interiorul mantalei pistonului plonjor (4) este amplasat un arc de rapel (6), caracterizat prin aceea că pe pistonul plonjor (4), mai jos de suportul sferic, sunt executaţi dinţi longitudinali sau este instalat un sector cu dinţi longitudinali, care angrenează cu o cremalieră (7) sau cu un dispozitiv electric pentru dirijarea unghiului de întoarcere a pistonului plonjor (4), în peretele mantalei căruia este executată o gură de transvazare (9) pentru scurgerea uleiului, totodată în peretele bucşei (2) este executată o tăietură transversală profilată (10) cu borduri pentru dirijarea deschiderii supapei mecanismului de distribuţie a gazelor, iar pe suprafaţa exterioară a bucşei (2) este executată o canelură (11) de evacuare a uleiului, care uneşte tăietura transversală profilată (10) cu orificiul lateral (3).
2. Dispozitiv pentru dirijarea fazelor de distribuţie a gazelor şi a cursei supapei mecanismului de distribuţie a gazelor, care include o bucşă (2) cu un orificiu lateral (3) de alimentare cu ulei din sistemul de ungere al motorului cu ardere internă, în care este amplasat un piston plonjor (4) cu un suport sferic, o manta şi un canal axial cu o supapă de reţinere cu bilă (5), totodată în interiorul mantalei pistonului plonjor (4) este amplasat un arc de rapel (6), caracterizat prin aceea că pe pistonul plonjor (4), mai jos de suportul sferic, sunt executaţi dinţi longitudinali sau este instalat un sector cu dinţi longitudinali, care angrenează cu o cremalieră (7) sau cu un dispozitiv electric pentru dirijarea unghiului de întoarcere a pistonului plonjor (4), în peretele mantalei căruia este executată o tăietură transversală profilată (10) cu borduri pentru dirijarea deschiderii supapei mecanismului de distribuţie a gazelor, totodată bucşa (2) este executată cu un fund orb, în peretele bucşei (2) este executată o gură de transvazare (9) pentru scurgerea uleiului, iar pe suprafaţa exterioară a bucşei (2) este executată o canelură (11) de evacuare a uleiului, care uneşte tăietura transversală profilată (10) cu orificiul lateral (3).
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| MDA20150069A MD4433C1 (ro) | 2015-07-23 | 2015-07-23 | Dispozitiv pentru dirijarea fazelor de distribuţie a gazelor şi a cursei supapei mecanismului de distribuţie a gazelor (variante) |
| PCT/MD2016/000005 WO2017014618A1 (ru) | 2015-07-23 | 2016-07-11 | Устройство для управления фазами газораспределения и подъемом клапана газораспределительного механизма (варианты) |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| MDA20150069A MD4433C1 (ro) | 2015-07-23 | 2015-07-23 | Dispozitiv pentru dirijarea fazelor de distribuţie a gazelor şi a cursei supapei mecanismului de distribuţie a gazelor (variante) |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| MD4433B1 MD4433B1 (ro) | 2016-08-31 |
| MD4433C1 true MD4433C1 (ro) | 2017-03-31 |
Family
ID=56855231
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| MDA20150069A MD4433C1 (ro) | 2015-07-23 | 2015-07-23 | Dispozitiv pentru dirijarea fazelor de distribuţie a gazelor şi a cursei supapei mecanismului de distribuţie a gazelor (variante) |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| MD (1) | MD4433C1 (ro) |
| WO (1) | WO2017014618A1 (ro) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112554987B (zh) * | 2020-12-10 | 2023-12-12 | 安徽东晟汽车部件科技有限公司 | 一种无级可变气门升程液压挺柱组件 |
Citations (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU273579A1 (ru) * | А. Б. Код | УСТРОЙСТВО дл УПРАВЛЕНИЯ ВПУСКНЫМ КЛАПАНОМ | ||
| DE3537631A1 (de) * | 1984-10-31 | 1986-04-30 | Volkswagen AG, 3180 Wolfsburg | Ventilsteuerung fuer ein nockenbetaetigtes hubventil mit einrichtungen zur aenderung der ventilsteuerzeiten |
| WO1990014505A1 (fr) * | 1989-05-25 | 1990-11-29 | William Bulens | Dispositif permettant une distribution a diagramme et levee variables des soupapes pour moteur d'automobile |
| JPH0726926A (ja) * | 1993-07-07 | 1995-01-27 | Zexel Corp | 内燃機関のバルブ制御装置 |
| RU2108480C1 (ru) * | 1996-04-25 | 1998-04-10 | Вятская государственная сельскохозяйственная академия | Плунжер тнвд |
| RU2157896C2 (ru) * | 1998-12-21 | 2000-10-20 | Синица Владислав Владимирович | Устройство для регулировки фаз газораспределения |
| WO2007141970A1 (ja) * | 2006-06-05 | 2007-12-13 | Isuzu Motors Limited | 内燃機関の動弁駆動装置 |
| US20090250023A1 (en) * | 2006-05-15 | 2009-10-08 | Isuzu Motors Limited | Variable valve driving device |
| RU2009137410A (ru) * | 2007-04-16 | 2011-05-27 | СКАДЕРИ ГРУП, ЭлЭлСи (US) | Исполнительный механизм регулируемого клапана с пневмоусилителем |
| US20120067312A1 (en) * | 2010-09-20 | 2012-03-22 | Hyundai Motor Company | Engine that is Equipped with Variable Valve Device |
| CN102459829A (zh) * | 2009-06-17 | 2012-05-16 | 瓦锡兰芬兰有限公司 | 用于活塞式发动机中的气体交换的控制装置 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3921609A (en) * | 1974-08-16 | 1975-11-25 | Rhoads Jack L | Variable duration hydraulic valve tappet |
| US7137374B1 (en) * | 2006-02-15 | 2006-11-21 | Mike Wayne Ballard | Adjustable hydraulic valve lifter |
-
2015
- 2015-07-23 MD MDA20150069A patent/MD4433C1/ro not_active IP Right Cessation
-
2016
- 2016-07-11 WO PCT/MD2016/000005 patent/WO2017014618A1/ru not_active Ceased
Patent Citations (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU273579A1 (ru) * | А. Б. Код | УСТРОЙСТВО дл УПРАВЛЕНИЯ ВПУСКНЫМ КЛАПАНОМ | ||
| DE3537631A1 (de) * | 1984-10-31 | 1986-04-30 | Volkswagen AG, 3180 Wolfsburg | Ventilsteuerung fuer ein nockenbetaetigtes hubventil mit einrichtungen zur aenderung der ventilsteuerzeiten |
| WO1990014505A1 (fr) * | 1989-05-25 | 1990-11-29 | William Bulens | Dispositif permettant une distribution a diagramme et levee variables des soupapes pour moteur d'automobile |
| JPH0726926A (ja) * | 1993-07-07 | 1995-01-27 | Zexel Corp | 内燃機関のバルブ制御装置 |
| RU2108480C1 (ru) * | 1996-04-25 | 1998-04-10 | Вятская государственная сельскохозяйственная академия | Плунжер тнвд |
| RU2157896C2 (ru) * | 1998-12-21 | 2000-10-20 | Синица Владислав Владимирович | Устройство для регулировки фаз газораспределения |
| US20090250023A1 (en) * | 2006-05-15 | 2009-10-08 | Isuzu Motors Limited | Variable valve driving device |
| WO2007141970A1 (ja) * | 2006-06-05 | 2007-12-13 | Isuzu Motors Limited | 内燃機関の動弁駆動装置 |
| RU2009137410A (ru) * | 2007-04-16 | 2011-05-27 | СКАДЕРИ ГРУП, ЭлЭлСи (US) | Исполнительный механизм регулируемого клапана с пневмоусилителем |
| CN102459829A (zh) * | 2009-06-17 | 2012-05-16 | 瓦锡兰芬兰有限公司 | 用于活塞式发动机中的气体交换的控制装置 |
| RU2012101361A (ru) * | 2009-06-17 | 2013-07-27 | Вяртсиля Финланд Ой | Устройство управления для газового обмена в поршневом двигателе |
| US20120067312A1 (en) * | 2010-09-20 | 2012-03-22 | Hyundai Motor Company | Engine that is Equipped with Variable Valve Device |
Non-Patent Citations (10)
| Title |
|---|
| „Для чего двигают фазы?", За рулем, 02/2006 (regăsit în Internet la 2016.04.13, url: http://www.zr.ru/content/articles/12249-dla_chego_dvigajut_fazy/) * |
| „Изменение высоты подъема клапана", Эксплуатация автомобилей, 2007 (regăsit în Internet la 2016.04.13, url: http://explavto.narod.ru/files/ats/klapan/1.htm) * |
| „Регулирование давления масла до 1,8 бар", Программа самообучения VW359, Двигатель 1б4 TSI, с двойным нагнетанием, Volkswagen: Das Auto 2014. (regăsit în Internet la 2016.04.13, url: http://meluk.ru/regulirovanie-davleniya-masla-do-1-8-bar.html) * |
| „Устройство, диагностика и ремонт систем управления", изд-во Легион-Автодата, 2006 (regăsit în Internet la 2016.04.13, url: hllp://www.autodata.ru) * |
| Continuous Variable Valve Lift (CVVL), Autozine tehnical scool, 2007 (regăsit în Internet la 2016.04.13, url: www.autozine.org/technical_school/engine/vvt_5.html) * |
| Electrohydraulic valve control, Autozine tehnical scool, 1997 (regăsit în Internet la 2016.04.13, url: www.autozine.org/technical_school/engine/vvt_6.html) * |
| WO 2007141970 A1 2007.12.13 * |
| Борщенко А. Я., Васильев В. И. Электронные и микропроцессорные системы автомобилей. Учебное пособие, Курган, изд-во Курганского Государственного Университета, 2007, p. 207 * |
| Виталий Кабышев, „Зачем менять фазы газораспределения", 2007.07.11 (regăsit în Internet la 2016.04.13, url: https://www.drive.ru/technic/2007/07/11/377214.html) * |
| Гидравлический привод газоподающих клапанов двигателя внутреннего сгорания. Новые изобретения российских авторов, Банк патентов, 2003.04.20, [online], [regăsit la 2016.04.13]. Regăsit din ˂http://www.bankpatentov.ru/node/341834˃ * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2017014618A1 (ru) | 2017-01-26 |
| MD4433B1 (ro) | 2016-08-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7146945B2 (en) | Apparatus for an internal combustion engine | |
| JPH048604B2 (ro) | ||
| CN101377138B (zh) | 滑阀式两模式发动机进气门延时关闭系统 | |
| US7171932B2 (en) | Internal-combustion engine having an electronically controlled hydraulic device for variably actuating intake valves | |
| WO2009151352A1 (en) | Late miller internal combustion engine | |
| US10151221B2 (en) | System and method for variable actuation of a valve of an internalcombustion engine, with an electrically operated control valve having an improved control | |
| KR101623222B1 (ko) | 유압을 이용한 가변밸브 타이밍장치 | |
| US8534243B2 (en) | Internal combustion engine with masking wall the curtain area of the intake valves | |
| EP2917516B1 (en) | Gas exchange valve arrangement | |
| JP2004036614A (ja) | 内燃機関及び電子制御システム | |
| MD4433C1 (ro) | Dispozitiv pentru dirijarea fazelor de distribuţie a gazelor şi a cursei supapei mecanismului de distribuţie a gazelor (variante) | |
| CN108167044B (zh) | 一种气门摇臂总成、可变配气机构及发动机 | |
| CN101713308A (zh) | 一种可变气门升程的液压阀机构 | |
| JP2008025431A (ja) | 流体圧アクチュエータ | |
| US9664074B2 (en) | Variable valve timing device for internal combustion engines utilizing hydraulic valve actuators | |
| JPH0417706A (ja) | エンジンの弁作動装置 | |
| US20040065285A1 (en) | Variable engine valve actuator | |
| CN110185513B (zh) | 一种电液式可变气门正时调节装置 | |
| KR100220486B1 (ko) | 엔진의 연속 가변 밸브 리프트 장치 | |
| JPH0317207U (ro) | ||
| CN204200298U (zh) | 一种有凸轮的发动机电液式可变气门执行机构 | |
| CN114790925A (zh) | 具有落座缓冲功能的旋转柱塞式内燃机全可变配气机构 | |
| CN201620962U (zh) | 一种发动机缸盖润滑油路结构 | |
| RU233365U1 (ru) | Устройство для отключения цилиндров двигателя внутреннего сгорания применением гидротолкателей клапанов с рабочей ферромагнитной жидкостью | |
| JP5463837B2 (ja) | 内燃機関 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FG4A | Patent for invention issued | ||
| KA4A | Patent for invention lapsed due to non-payment of fees (with right of restoration) | ||
| MM4A | Patent for invention definitely lapsed due to non-payment of fees |