NL1004251C2

NL1004251C2 - Method of colliding stream of granular material for cleaning or forming cubes

Info

Publication number: NL1004251C2
Application number: NL1004251A
Authority: NL
Inventors: Johannes Petrus Andreas Van Der Zanden
Original assignee: Ihc Holland Nv; Zanden Johannes Petrus Andreas; Zanden Rosemarie Johanna V D
Priority date: 1996-10-11
Filing date: 1996-10-11
Publication date: 1998-04-15
Also published as: NL1006260C2

Abstract

The method involves feeding a stream of material (Sc) to the central feed (9) of a guide member (8) which rotates about the axis of rotation (O) of the rotating system. The fed stream of material is fed from the central feed along the guide face (10) to the delivery end (11) of the guide member. The delivery end is situated at a greater radial distance from the axis of rotation than the central feed. The guided stream of material comes off the guide member with at least a radial velocity component (vr) and is guided in a deterministic straight stream (R) when seen from a stationary viewpoint and in a deterministic spiral stream (S) when seen from a viewpoint which moves together with the guide member using the rotating impact member (14) to hit the material which is moving in the deterministic spiral stream and has not yet collided. The rotating impact member has an impact face (15) and rotates in the same direction.

Description

- 1 -- 1 -

Meervoudige inslagbreker met dwarsopgestelde meedraaiende inslag-oppervlakkenMultiple impact breaker with transversely arranged rotating impact surfaces

De uitvinding heeft betrekking op een inslagbreker omvattende een om een 5 verticale as draaibare rotor met tenminste een geleiding voor te breken materiaal, welke geleiding zich uitstrekt vanaf een zich nabij de rotoras bevindend toevoereind, naar een afvoereind dat verder van het middelpunt van de rotor is verwijderd dan het toevoereind, alsmede inslagmiddelen die zich buiten het afvoereind bevinden, zodanig dat het bij draaiing van de rotor vanaf de geleiding naar 10 buiten bewegende te breken materiaal tegen de inslagmiddelen kan botsen.The invention relates to an impact breaker comprising a rotor rotatable about a vertical axis with at least one guide for breaking material, which guide extends from a supply end located near the rotor shaft to a discharge end further from the center of the rotor then removed the feed end, as well as weft means which are located outside the discharge end, such that the material to be broken moving out of the guide from the guide can collide with the weft means when rotating the rotor.

Uit diverse octrooien zijn dergelijke inslagbrekers bekend, die zijn uitgerust met breekplaten met inslagvlakken, bezien vanuit stilstaande positie, dwars op de bewegingsrichting van het te breken materiaal, waarbij het te breken materi-15 aal, nadat dit van het afvoereind van de geleiding los komt, tegen de inslagvlakken van de breekplaten wordt geslingerd, die rond de rotor zijn opgesteld en als geheel een pantserring vormen. Bij deze bekende enkelvoudige inslagbrekers wordt het te breken materiaal bij draaiing van de rotor naar buiten geslingerd onder invloed van de middelpuntvliedende krachten. Het materiaal krijgt 20 daarbij zowel een radiale als een loodrecht op de radiale, ofwel transversale, snelheidscomponent.Such impact breakers are known from various patents, which are equipped with rupture plates with impact surfaces, viewed from a stationary position, transversely of the direction of movement of the material to be broken, whereby the material to be broken, after it comes loose from the discharge end of the guide , is thrown against the impact surfaces of the rupture plates, which are arranged around the rotor and form an armor ring as a whole. In these known single impact breakers, the material to be broken is thrown out when the rotor is rotated under the influence of centrifugal forces. The material thereby acquires both a radial and a perpendicular to the radial, or transverse, velocity component.

Bezien vanuit stilstaande positie wordt de wegvlieghoek van het te breken materiaal bepaald door de grootten van de radiale en transversale snelheids-componenten die het materiaal heeft op het moment dat deze van het 25 afvoereind van de geleiding los komt, welke wegvlieghoek bij de bekende enkelvoudige inslagbrekers normaal ligt tussen 35° en 45°. Het te breken materiaal beweegt zich daarna met constante snelheid langs een nagenoeg rechte lijn. Over de relatief korte afstand die het te breken materiaal daarbij aflegt tot het inslaat tegen het inslagoppervlak, hebben de zwaartekracht, de 30 luchtbewegingen en de roterende beweging van het te breken materiaal, normaal geen noemenswaardige invloed op de bewegingsrichting. De inslaghoek die het korrelmateriaal maakt tegen de pantserring wordt bepaald door de wegvlieghoek van het korrelmateriaal vanaf het afvoereind en de hoek waaronder het inslagoppervlak ter plaatse van de inslag is opgesteld. In de 35 bekende enkelvoudige inslagbrekers worden de inslagoppervlakken in het 1004251 - 2 - algemeen zo opgesteld, dat de inslag in het horizontale vlak zoveel mogelijk loodrecht plaatsvindt. De inslagvlakken van de bekende inslagbrekers zijn in het horizontale vlak vaak recht uitgevoerd, maar ook gekromd, bijvoorbeeld volgens een evolvente, waardoor alle inslagen onder een zoveel mogelijk gelijke 5 loodrechte hoek plaatsvinden. Voor het afleiden van het materiaal na inslag in benedenwaartse richting, zijn de inslagoppervlakken van sommige brekers in het verticale vlak schuin naar voren geplaatst. De specifieke opstelling van de inslagoppervlakken heeft tot gevolg dat de pantserring als geheel een kartelvorm heeft.Viewed from a stationary position, the fly-away angle of the material to be broken is determined by the magnitudes of the radial and transverse velocity components that the material has when it separates from the discharge end of the guide, which fly-away angle at the known single impact breakers normally lies between 35 ° and 45 °. The material to be broken then moves at a constant speed along a substantially straight line. Over the relatively short distance that the material to be broken thereby travels to the impact against the impact surface, the gravity, the air movements and the rotational movement of the material to be broken do not normally have any significant influence on the direction of movement. The impact angle that the granular material makes against the armor ring is determined by the flying angle of the granular material from the discharge end and the angle at which the impact surface is arranged at the location of the impact. In the known single impact breakers, the impact surfaces in 1004251-2 are generally arranged such that the impact in the horizontal plane takes place as perpendicular as possible. The impact surfaces of the known impact breakers are often straight in the horizontal plane, but they are also curved, for example in accordance with an involute, whereby all impacts take place at the most equal perpendicular angle. To divert the material after impact in the downward direction, the impact surfaces of some breakers are slanted forward in the vertical plane. The specific arrangement of the impact surfaces means that the armor ring as a whole has a serrated shape.

10 Het probleem met de beschreven bekende enkelvoudige inslagbrekers is, dat het verkleiningsproces tijdens één enkele, zo loodrecht mogelijk gerichte, inslag plaatsvindt. Onderzoek heeft aangetoond dat voor het verkleinen van materiaal middels inslagbelasting, een loodrechte inslag voor de meeste materialen niet optimaal is en dat, afhankelijk van de specifieke materiaalsoort, met een 15 inslaghoek van ongeveer 75°, althans tussen 70° en 85°, een grotere breukwaar-schijnlijkheid kan worden gerealiseerd. De breukwaarschijnlijkheid kan nog worden opgevoerd, wanneer het breekgoed niet enkelvoudig, snel achter elkaar, meervoudig, althans tenminste tweevoudig, door inslag wordt belast.The problem with the known known single impact breakers described is that the comminution process takes place during a single impact, directed as perpendicularly as possible. Research has shown that for reducing material by impact load, a perpendicular impact is not optimal for most materials and that, depending on the specific material type, with an angle of impact of approximately 75 °, at least between 70 ° and 85 °, a larger fracture probability can be realized. The probability of breakage can still be increased if the fragile material is not loaded by impact one-by-one, one after the other, several times, at least twice.

Verder wordt in de beschreven inslagbrekers de inslag van het korrelmateri-20 aal gedeeltelijk sterk verstoord door de uitstekende hoeken van de inslaglijsten. Deze storingsinvloed kan worden aangegeven als de lengte die wordt berekend door de diameter van de breekgoedstukken te vermenigvuldigen met het aantal uitstekende hoekpunten van de pantserring, ten opzichte van de totale lengte ofwel de omtrek van de pantserring. Deze storingsinvloed neemt toe, naarmate 25 de hoeken van de inslaglijsten door slijtage worden afgerond.Furthermore, in the described impact breakers, the impact of the granular material is partly strongly disturbed by the protruding corners of the impact strips. This interference influence can be indicated as the length calculated by multiplying the diameter of the breakable material by the number of protruding vertices of the armor ring, relative to the total length or circumference of the armor ring. This influence of interference increases as the corners of the weft strips are rounded due to wear.

De enkelvoudige inslag, de zoveel mogelijk loodrechte inslaghoek en de storingsinvloeden van de uitstekende punten van de pantserring zijn er de oorzaak van dat de breukwaarschijnlijkheid van de bekende beschreven enkelvoudige inslagbrekers beperkt is, terwijl de kwaliteit van het breekprodukt 30 grote variaties kan vertonen. Voor het realiseren van een redelijke verkleinings-graad, moet de inslagsnelheid worden opgevoerd, hetgeen extra energie vergt, de slijtage doet toenemen, terwijl een ongewenst groot gehalte aan zeer fijne delen kan ontstaan.The single impact, the perpendicular impact angle as far as possible and the interference effects of the protruding points of the armor ring cause that the probability of breaking of the known described single impact crushers is limited, while the quality of the breaking product can show wide variations. In order to achieve a reasonable degree of reduction, the impact speed must be increased, which requires extra energy, increases the wear, while an undesirably large content of very fine parts can arise.

Uit PCT/NL96/00154 en PCT/NL96/00153, die op naam van de aanvrager 35 zijn gesteld, zijn meervoudige inslagbrekers bekend waarbij het inslagoppervlak 1004251 - 3 - wordt gevormd door een rond de rotor opgestelde vlakke pantserring, die met dezelfde hoeksnelheid als de rotor draaibaar is rond de rotor-as, en waarvan het inslagoppervlak, dat naar binnen is gericht, een conische zich naar beneden verwijdende vorm heeft.PCT / NL96 / 00154 and PCT / NL96 / 00153, which are registered in the name of applicant 35, disclose multiple impact breakers in which the impact surface 1004251 - 3 - is formed by a flat armor ring arranged around the rotor, which has the same angular velocity as the rotor is rotatable about the rotor axis, the impact surface of which faces inwards has a conical downwardly widening shape.

5 Bezien vanuit meedraaiende positie, ofwel bezien ten opzichte van de rotor, is op het moment dat de korrel loskomt vanaf het afvoereind van de geleiding, alleen de radiale snelheidscomponent actief. De transversale snelheidscomponent van het te breken materiaal is op dat moment immers gelijk aan die van het afvoereind. Nadat het te breken materiaal los komt van het afvoereind, buigt het, 10 bezien vanuit draaiende positie, geleidelijk af in een richting tegengesteld aan de draaiing van de rotor, en beschrijft daarbij een spiraalvormige baan. De oorzaak hiervan is dat, naarmate de korrel zich verder verwijdert van het afvoerpunt van de geleiding, de radiale snelheidscomponent toeneemt, terwijl zich ook een in grootte toenemende transversale snelheidscomponent ontwikkelt. Het 15 inslagoppervlak van de bekende brekers, dat loodrecht is gericht op de straal van de rotor, moet daarom op relatief korte radiale afstand van het afvoereind van de geleiding worden opgesteld, omdat, wanneer deze afstand te groot wordt, de hoek waaronder het te breken materiaal in het horizontale vlak inslaat, te schuin wordt, waardoor de inslagintensiteit sterk afneemt en de slijtage sterk 20 toeneemt. De noodzakelijke korte afstand is er de oorzaak van, dat de inslagsnelheid tegen het inslagoppervlak hoofdzakelijk wordt bepaald door de radiale snelheidscomponent. Omdat de transversale component niet of in slechts beperkte mate bijdraagt tot de inslagintensiteit wordt een niet onbelangrijk deel van de aan het te breken materiaal toegevoerde energie niet nuttig gebruikt 25 tijdens deze eerste inslag. De niet benutte energie resteert echter nog grotendeels na de eerste inslag en wordt in de bekende meervoudige inslagbrekers benut tijdens een of meerdere direct navolgende inslagen.5 When viewed from the rotating position, or viewed with respect to the rotor, only the radial velocity component is active when the grain is released from the discharge end of the guide. After all, the transverse velocity component of the material to be broken is equal to that of the discharge end at that moment. After the material to be broken comes loose from the discharge end, viewed from the rotating position, it gradually deflects in a direction opposite to the rotation of the rotor, thereby describing a spiral path. The reason for this is that as the grain moves further away from the conduction discharge point, the radial velocity component increases, while an increasing transverse velocity component also develops. The impact surface of the known crushers, which is perpendicular to the radius of the rotor, must therefore be placed at a relatively short radial distance from the discharge end of the guide, because when this distance becomes too great, the angle at which it will break material impinges in the horizontal plane, becomes too oblique, as a result of which the impact intensity decreases sharply and the wear increases strongly. The necessary short distance causes the impact velocity against the impact surface to be mainly determined by the radial velocity component. Because the transverse component makes little or no contribution to the impact intensity, a not insignificant part of the energy supplied to the material to be broken is not used usefully during this first impact. However, the unused energy still largely remains after the first impact and is utilized in the known multiple impact breakers during one or more immediately following impacts.

Uit SU 1248655 Al is een inslagbreker bekend waarbij zich buiten de rotor, in het verlengde van de geleiding, een inslagmiddel bevindt, waarvan het midden 30 van het radiale inslagoppervlak loodrecht is gericht op de straal die dit midden verbindt met het midden van de rotor, welk inslagoppervlak met dezelfde snelheid als de rotor draaibaar is rond de rotor-as. Het inslagoppervlak is hier op relatief korte radiale afstand buiten het afvoereind van de geleiding opgesteld, omdat het te breken materiaal het inslagoppervlak in de draairichting achter 35 langs passeert, wanneer het radiale inslagoppervlak op grotere afstand buiten de 1004251 - 4 - geleiding zou worden opgesteld. De relatief korte afstand tussen het afvoereind en het inslagoppervlak heeft tot gevolg dat de transversale snelheidscomponent nauwelijks bijdraagt aan de inslagintensiteit, waardoor een groot gedeelte van de aan het te breken materiaal toegevoerde energie geheel verloren gaat, omdat de 5 restenergie in deze bekende breker niet verder wordt benut.An impact breaker is known from SU 1248655 A1 in which an impact agent is located outside the rotor, in line with the guide, the center of the radial impact surface of which is oriented perpendicular to the radius connecting this center to the center of the rotor, which impact surface is rotatable about the rotor axis at the same speed as the rotor. The impact surface here is positioned at a relatively short radial distance outside the discharge end of the guide, because the material to be broken passes the impact surface in the direction of rotation behind 35, if the radial impact surface were to be positioned at a greater distance outside the 1004251-4 guide. The relatively short distance between the discharge end and the impact surface means that the transverse velocity component hardly contributes to the impact intensity, as a result of which a large part of the energy supplied to the material to be broken is completely lost, because the residual energy in this known crusher does not go any further. is utilized.

Uit DE 4413532 Al, die op naam van aanvrager is gesteld, is een meervoudige inslagbreker bekend waarbij de breekruimte wordt gevormd door de ringen spieetvormige ruimte tussen twee over elkaar geplaatste mantels die de vorm hebben van zich naar beneden verwijdende afgeknotte kegels, die beide met 10 dezelfde hoeksnelheid als de rotor draaibaar zijn rond de rotor-as.DE 4413532 A1, which is assigned to the applicant, discloses a multiple impact breaker in which the breaking space is formed by the rings of spatial space between two superimposed mantles which are in the form of downwardly widening truncated cones, both of which have 10 the same angular speed when the rotor can be rotated around the rotor axis.

In plaats van kegelmantels kunnen in de bekende meervoudige inslagbreker de inslagvlakken ook worden samengesteld uit rechte vlakken die in het midden voor het afvoereind van de geleidingen zijn opgesteld en, in het horizontale vlak, loodrecht zijn gericht op de straal die het midden van deze inslagoppervlakken 15 verbindt met het midden van de rotor. Deze inslagvlakken zijn in het horizontale vlak loodrecht gericht op de straal van de rotor. Deze in het horizontale vlak loodrecht gerichte hoek kan met +10° en -10° worden gewijzigd. Daarmee kan worden bereikt dat het te breken materiaal zoveel mogelijk loodrecht in een zig-zagvormige baan van meervoudige inslag door de breekkamer naar beneden 20 wordt geleid, en wordt verhinderd dat het te breken materiaal inslaat tegen de zijwanden van de breekkamer. In de draaiende breekkamer wordt hoofdzakelijk de radiale snelheidscomponent benut; de, meest transversale, restenergie wordt pas benut nadat het materiaal uit de draaiende breekkamer wordt geleid en inslaat tegen stationair opgestelde inslagoppervlakken.Instead of conical jackets, in the known multiple impact crusher, the impact surfaces can also be composed of straight surfaces which are arranged centrally in front of the discharge end of the guides and, in the horizontal plane, are oriented perpendicularly to the radius which the center of these impact surfaces. connects to the center of the rotor. These impact surfaces are oriented perpendicular to the radius of the rotor in the horizontal plane. This perpendicular angle in the horizontal plane can be changed by + 10 ° and -10 °. In this way it can be achieved that the material to be broken is guided as far as possible perpendicularly in a zigzag-shaped path of multiple impact downwards through the breaking chamber, and that the material to be broken is prevented from impacting on the side walls of the breaking chamber. In the rotating crushing chamber the radial velocity component is mainly used; the most transversal residual energy is only utilized after the material is led out of the rotating crushing chamber and impacts against stationary impact surfaces.

2525

Doel van de uitvinding is een inslagbreker van het hiervoor genoemde soort te verschaffen waarmee het breekproces doelmatiger kan worden uitgevoerd. Dat doel wordt bereikt doordat het inslagmiddel met dezelfde hoeksnelheid als de rotor draaibaar is rond de rotoras en dat het inslagmiddel is uitgerust met een 30 inslagoppervlak dat, in de bewegingsrichting van het inslagmiddel, geheel achter het afvoereind van de geleiding ligt, met het inslagoppervlak, bezien vanuit bewegende positie ofwel bezien ten opzichte van de rotor, dwars op de bewegingsrichting van het te breken materiaal.The object of the invention is to provide an impact breaker of the aforementioned type with which the breaking process can be carried out more efficiently. This object is achieved in that the weft means is rotatable around the rotor shaft at the same angular speed as the rotor and that the weft means is provided with a weft surface which, in the direction of movement of the weft means, lies entirely behind the discharge end of the guide, with the weft surface, viewed from moving position or viewed with respect to the rotor, transverse to the direction of movement of the material to be broken.

Dit wordt bereikt door de hoek in het horizontale vlak, die de lijn tussen het 35 midden van de rotor en het midden van het inslagoppervlak maakt met de lijn die 1004251 - 5 - vanuit het midden van het inslagoppervlak loodrecht op deze lijn is gericht, tegen de draairichting van de rotor in, wordt gekozen tussen 10° en 80°; en de hoek in het horizontale vlak, die de lijn tussen het midden van het inslagoppervlak en het midden van de rotor maakt met de lijn tussen het afvoereind van de geleiding met 5 het midden van de rotor, wordt gekozen tussen 10° en 75°.This is achieved by the angle in the horizontal plane, which makes the line between the center of the rotor and the center of the impact surface with the line 1004251 - 5 - from the center of the impact surface perpendicular to this line, against the direction of rotation of the rotor is selected between 10 ° and 80 °; and the angle in the horizontal plane making the line between the center of the impact surface and the center of the rotor with the line between the discharge end of the guide with the center of the rotor is selected between 10 ° and 75 °.

Een dergelijke opstelling van het inslagoppervlak maakt het mogelijk, om het inslagoppervlak verder verwijderd van het afvoereind van de geleiding van de rotor op te stellen, waardoor de transversale snelheidscomponent meer wordt benut en met een relatief korte geleiding een zeer hoge inslagintensiteit kan worden 10 gerealiseerd.Such an arrangement of the impact surface makes it possible to position the impact surface further away from the discharge end of the guide of the rotor, whereby the transverse velocity component is used more and a very high impact intensity can be realized with a relatively short guide.

De snelheid waarmee het materiaal tegen het inslagoppervlak botst wordt nu bepaald door het verschil tussen de snelheidsvector van het te breken materiaal en de snelheidsvector van het inslagoppervlak van het inslagmiddel. Hoe groter het verschil van de stralen van het inslagoppervlak enerzijds en het afvoereind 15 van de geleiding anderzijds, des te groter dat verschil in snelheid is. Met toenemend verschil in stralen neemt het verschil in snelheid progressief toe. Daarmee wordt ook de inslagintensiteit steeds groter. Het materiaal heeft na de inslag nog een aanzienlijke snelheid en wordt, na inslag tegen het bewegend inslagoppervlak, verder geleid naar een inslagoppervlak van een stationaire 20 breekplaat die onder of naast het inslagmiddel is opgesteld. In plaats van naar een inslagoppervlak van een stationaire breekplaat, kan het materiaal ook verder worden geleid naar een autogeen korrelbed.The rate at which the material collides with the impact surface is now determined by the difference between the velocity vector of the material to be broken and the velocity vector of the impact surface of the impact agent. The greater the difference of the rays of the impact surface on the one hand and the discharge end of the guide on the other hand, the greater the difference in speed. With increasing difference in rays, the difference in speed increases progressively. As a result, the weft intensity is also increasing. The material still has a considerable speed after the impact and, after impact against the moving impact surface, it is further guided to an impact surface of a stationary rupture disc which is arranged under or next to the impact means. Instead of to an impact surface of a stationary rupture disc, the material can also be passed on to an autogenous grain bed.

Belangrijke voordelen van de uitgevonden breker ten opzichte van bestaande brekers zijn dat met een relatief korte geleiding op de rotor, en dientengevolge 25 laag energieverbruik en verminderde slijtage, een grote inslagintensiteit wordt gerealiseerd, terwijl het materiaal, dat wordt versneld in het draaiend breker-huis, zich als het ware storingsvrij door het ronddraaiend brekerhuis beweegt en het mogelijk is om de inslagoppervlakken van de inslagmiddelen zodanig op te stellen dat de inslagen van het korrelmateriaal niet worden 30 gehinderd door de randen van de inslagmiddelen. Bovendien kan de hoek waaronder de inslagen plaatsvinden goed worden ingesteld, terwijl de achtereenvolgende inslagen tegen de respectievelijke bewegende en stilstaande inslagvlakken, direct na elkaar plaatsvinden. Onderzoek heeft aangetoond dat zowel een optimale inslaghoek, die normaal ligt tussen 75° en 85°, als een direct 35 meervoudige inslag, de inslagintensiteit significant vergroten.Important advantages of the invented crusher over existing crusheres are that with a relatively short conduction on the rotor, and consequently low energy consumption and reduced wear, a high impact intensity is realized, while the material is accelerated in the rotary crusher housing , as it were, moves smoothly through the revolving crusher housing and it is possible to arrange the weft surfaces of the weft means such that the wefts of the granular material are not hindered by the edges of the weft means. Moreover, the angle at which the wefts take place can be properly adjusted, while the successive wefts against the respective moving and stationary weft surfaces take place immediately one after the other. Research has shown that both an optimum impact angle, which is normally between 75 ° and 85 °, and a direct multiple impact, significantly increase the impact intensity.

1004251 - 6 -1004251 - 6 -

De inslagbreker volgens de uitvinding kan op vele verschillende manieren worden uitgevoerd. Bijvoorbeeld kan aan de rotor tenminste een arm zijn bevestigd die de inslagmiddelen draagt. Uitvoeringen met twee of meer armen zijn natuurlijk ook mogelijk. Verder kunnen aan de rotor tenminste twee armen 5 zijn bevestigd die een geleiding insluiten, welke rotor met armen in tegengestelde richtingen draaibaar is, en de aan de armen bevestigde inslagmiddelen naar elkaar gerichte inslagoppervlakken bezitten voor het breken van het materiaal in telkens een van de draairichtingen.The impact breaker according to the invention can be designed in many different ways. For example, at least one arm which carries the weft means can be attached to the rotor. Versions with two or more arms are of course also possible. Furthermore, at least two arms 5 can be attached to the rotor, which enclose a guide, which rotor can be rotated with arms in opposite directions, and the impact means attached to the arms have mutually directed impact surfaces for breaking the material in one of the directions of rotation .

Ter verkrijging van een optimaal breekeffect kan elk inslagoppervlak hol 10 gekromd zijn.In order to obtain an optimal breaking effect, each impact surface can be concave curved.

Tevens kan elk inslagoppervlak schuin zijn gericht ten opzichte van een horizontaal vlak voor het naar boven of naar beneden afleiden van het gebroken materiaal.Also, each weft surface can be inclined relative to a horizontal plane for diverting the broken material up or down.

Het is voor een gelijkmatige verdeling van de slijtage van belang dat de 15 korrels verspreid over het inslagoppervlak inslaan. Dit wordt gedeeltelijk bereikt door de verdeling van de korrels over de hoogte van de geleiding en door de onderscheidende diameter van de korrels; korrels met een grotere diameter worden langer geleid dan fijnere korrels, ontwikkelen daardoor een grotere snelheid en slaan wat verderop in. De uitvinding voorziet in de mogelijkheid dat 20 een verdere spreiding kan worden bereikt door de geleiding aan het afvoereind sterk af te buigen in de richting tegenovergesteld aan de draairichting. Korrels laten op verschillende punten in deze afbuiging los, waardoor een grotere spreiding van de inslagen wordt verkregen.It is important for an even distribution of the wear that the 15 grains strike across the weft surface. This is achieved in part by the distribution of the grains over the height of the guide and by the distinctive diameter of the grains; grains with a larger diameter are guided longer than finer grains, thereby developing a higher speed and stocking a little further. The invention provides the possibility that a further spread can be achieved by strongly deflecting the guide at the discharge end in the direction opposite to the direction of rotation. Grains loosen at different points in this deflection, giving a greater spread of the wefts.

De inslagmiddelen, die blootstaan aan de invloed van het daarop botsende 25 materiaal, zijn onderhevig aan sterke slijtage. Na enige tijd moeten in ieder geval de delen die het inslagoppervlak vormen, worden vervangen. Volgens een gunstige variant van de uitvinding kan dat vervangen met relatief grote tijdsintervallen plaatsvinden indien de inslagmiddelen een rotatiesymmetrisch, draaibaar inslagorgaan omvatten.The weft means, which are exposed to the influence of the material colliding thereon, are subject to strong wear. After some time, in any case, the parts forming the weft surface must be replaced. According to a favorable variant of the invention, this replacement can take place at relatively large time intervals if the weft means comprise a rotationally symmetrical, rotatable weft member.

30 Een dergelijk draaibaar inslagorgaan slijt weliswaar eveneens, doch de slijtage kan in dat geval gelijkmatig worden verdeeld over het gehele inslagoppervlak doordat telkens een ander gedeelte daarvan in de positie waar de inslagen plaatsvinden, kan worden gedraaid. Een draaibaar inslagorgaan heeft bovendien het voordeel dat de korrel tijdens de inslag enigszins wordt verplaatst 35 en ruimte ontstaat voor de inslag van de navolgende korrel. Het is daarbij 1004251 - 7 - essentieel dat het draaibare inslagorgaan in zodanige richting draait dat het materiaal wordt afgevoerd in een richting van de baan van het inslaand materiaal af. Verder is het belangrijk dat de inslag van de korrels plaatsvindt juist onder of buiten langs de rotatie-as. De uitvinding voorziet daartoe in de mogelijkheid dat 5 voor langs het inslagoppervlak van het draaibare inslagorgaan een geleidingsschot wordt geplaatst dat verhindert dat het korrelmateriaal boven of binnen langs de rotatie-as inslaat. Wanneer het materiaal juist onder of juist buiten de rotatie-as inslaat, wordt een draaiing van het inslagorgaan in de gewenste richting op gang gebracht. De draaiing kan verder worden bijgeregeld 10 door gebruik te maken van de luchtstroom. Wanneer de draaisnelheid kritisch is, kan het inslagorgaan onafhankelijk van de rotor aandrijfbaar zijn.Although such a rotatable weft member also wears out, the wear can in that case be evenly distributed over the entire weft surface in that each time a different part thereof can be turned into the position where the wefts take place. A rotatable weft member also has the advantage that the grain is displaced slightly during the weft and that space is created for the weft of the subsequent grain. It is thereby essential that the rotatable impact member rotates in such a direction that the material is discharged in a direction away from the impact material. Furthermore, it is important that the impact of the grains takes place just below or outside along the axis of rotation. To this end, the invention provides the possibility that a guide partition is placed along the impact surface of the rotatable impact member, which prevents the granular material from impacting above or within along the axis of rotation. When the material impacts just below or just outside the axis of rotation, a rotation of the impact member in the desired direction is initiated. The rotation can be further adjusted by using the air flow. When the rotational speed is critical, the weft member can be driven independently of the rotor.

Volgens een eerste mogelijkheid kan het draaibare inslagorgaan in wezen zijn rotatie-as hebben in het horizontaal vlak. Volgens een tweede variant kan de rotatie-as van het draaibare inslagorgaan in wezen in een verticaal vlak liggen. 15 Natuurlijk zijn ook draaibare inslagorganen met schuin geplaatste rotatie-assen mogelijk.According to a first possibility, the rotatable weft member can essentially have its axis of rotation in the horizontal plane. According to a second variant, the rotary axis of the rotatable weft member can lie essentially in a vertical plane. Of course, rotatable impact members with inclined axes of rotation are also possible.

Het inslagoppervlak van het draaiend inslagorgaan kan in langsdoorsnede hol gekromd zijn.The impact surface of the rotating impact member may be concave curved in longitudinal section.

Voor het verwerken van grover korrelmateriaal moet de rotor groter 20 worden uitgevoerd en moeten de inslagmiddelen verder verwijderd van de as van de rotor worden opgesteld. De aandrijving met een centrale as kan dan de oorzaak zijn van problemen met de stabiliteit. Volgens een gunstige variant van de uitvinding, kan de stabiliteit worden verbeterd door de rotor te verbinden met drie of meer, horizontaal geplaatste wielen die, op regelmatige 25 afstand van elkaar, radiaal buiten, en in een horizontaal vlak boven langs het rotorblad, zijn opgesteld, welke wielen in een horizontaal vlak bewegen langs de buitenwand van de breker. De wielen kunnen zijn voorzien van banden. In plaats van het geheel aan te drijven vanuit de centrale as van de rotor, kan aandrijving ook plaatsvinden op de as van één of meerdere wielen, waarbij de 30 centrale aandrijving op de as van de rotor komt te vervallen. Een dergelijke constructie kan boven in een trommel worden opgehangen. De inslagmiddelen zijn onder de wielen centrisch rond de as van de rotor buiten rond de rand van de rotor gemonteerd. Het is daarbij mogelijk om onder op de as van ieder van de wielen een verticaal gericht rotatiesymmetrisch draaibaar inslagorgaan te 35 monteren, dat met dezelfde hoeksnelheid als de wielen draaibaar is. Het is ook 1004251 - 8 - mogelijk om door middel van een overbrenging de draaisnelheid van het inslagorgaan sneller of langzamer te laten draaien dan het wiel. Voor het geleiden van de korrels in de richting van het inslagoppervlak van de breekorganen, kan het in een dergelijke constructie noodzakelijk zijn om het korrelmateriaal verder 5 te geleiden. De uitvinding voorziet daartoe in de mogelijkheid om de rotor naar buiten door te trekken tot voorbij het afvoereind van de geleidingen.For processing coarser grain material, the rotor must be made larger and the weft means must be disposed further away from the shaft of the rotor. The drive with a central shaft can then cause stability problems. According to a favorable variant of the invention, the stability can be improved by connecting the rotor to three or more horizontally arranged wheels arranged at regular intervals, radially outside and horizontally above the rotor blade. , which wheels move in a horizontal plane along the outer wall of the breaker. The wheels can be provided with tires. Instead of driving the whole from the central axis of the rotor, driving can also take place on the axle of one or more wheels, whereby the central drive on the axle of the rotor is omitted. Such a construction can be suspended in the top of a drum. The impact means are mounted under the wheels centrically around the axis of the rotor outside around the edge of the rotor. It is thereby possible to mount a vertically oriented rotationally symmetrical rotatable weft member on the axle of each of the wheels, which rotatable at the same angular speed as the wheels. It is also possible to make the turning speed of the weft member rotate faster or slower than the wheel by means of a transmission. In order to guide the granules in the direction of the impact surface of the crushing members, it may be necessary in such a construction to conduct the granular material further. To this end, the invention provides the possibility of extending the rotor outwardly beyond the discharge end of the guides.

Op het gedeelte van de rotor buiten de afvoereinden van de geleidingen kunnen, in de natuurlijke spiraalvormige bewegingsrichting van het te breken materiaal, extra geleidingen worden opgesteld, die bewerkstelligen dat het 10 korrelmateriaal het inslagoppervlak van het inslagorgaan op een zo gunstig mogelijk punt, ofwel juist buiten de rotatie-as, treft; in ieder geval niet op een punt tussen de as van de rotor en de rotatie-as van het inslagoppervlak. Op deze wijze wordt een goede geleiding verkregen en blijft de extra slijtage en wrijving beperkt tot de bodem van de rotor.Additional guides can be arranged on the part of the rotor outside the discharge ends of the guides, in the natural spiral direction of movement of the material to be broken, which ensures that the granular material reaches the weft surface of the weft member at the most favorable point, or just outside the axis of rotation; in any case not at a point between the axis of the rotor and the axis of rotation of the impact surface. In this way good guidance is obtained and the extra wear and friction is limited to the bottom of the rotor.

15 Breukfragmenten hebben vaak de neiging om na de inslag aan het inslagoppervlak te blijven kleven en worden dan door de middelpuntvliedende kracht en luchtbeweging langs het inslagoppervlak naar de rand van het inslagoppervlak geleid. Het is daarom mogelijk om, door voor langs het inslagoppervlak een schot te plaatsen, een soort van spleetopening te creëren 20 waarmee een scheiding kan worden gemaakt tussen materiaal met een afmeting groter en kleiner dan de spleetwijdte.Fracture fragments often tend to stick to the impact surface after impact and are then guided by the centrifugal force and air movement along the impact surface to the edge of the impact surface. It is therefore possible, by placing a bulkhead along the weft surface, to create a kind of gap opening with which a separation can be made between material with a size larger and smaller than the gap width.

Voor het verkrijgen van classificatie kan ook gebruik worden gemaakt van de snelheid die het korrelmateriaal heeft, wanneer het van het meeroterend inslagmiddel los komt. Daartoe kunnen, centrisch om de as van de rotor, buiten of 25 onder langs de inslagmiddelen één of meerdere radiale, conisch of cylindrisch gevormde, stationaire scheidingsschotten worden opgesteld. De schotten kunnen ook met dezelfde hoeksnelheid als de rotor draaibaar zijn rond de rotoras. Het is zelfs mogelijk om het binnenste gedeelte van het scheidingsschot te laten meedraaien en het buitenste deel stationair op te stellen.To obtain classification, use can also be made of the speed which the granular material has when it comes off the co-rotating wicking agent. For this purpose, one or more radial, conical or cylindrical stationary separators can be arranged centrally about the axis of the rotor, outside or at the bottom along the weft means. The bulkheads can also rotate about the rotor axis at the same angular speed as the rotor. It is even possible to rotate the inner part of the divider and to set the outer part stationary.

30 Het korrelmateriaal beschrijft, bezien ten opzichte van de rotor, wanneer dit het afvoereind van de geleiding passeert, in de richting van het inslagoppervlak van het inslagmiddel, een baan die de vorm heeft van een spiraal. Om te voorkomen dat de bewegingsrichting te sterk beïnvloed wordt door de luchtbeweging, kan de korrel door een kanaal worden geleid waarvan de as de 35 vorm heeft van de bewegingsspiraal die het korrelmateriaal beschrijft, welk 1004251 - 9 - kanaal is gemonteerd tussen het afvoereind van de geleiding en het inslagoppervlak.The grain material, viewed with respect to the rotor as it passes the discharge end of the guide, in the direction of the weft surface of the weft means describes a web in the form of a spiral. In order to prevent the direction of movement from being too strongly influenced by the air movement, the grain can be passed through a channel whose axis is in the form of the movement spiral describing the grain material, which 1004251-9 channel is mounted between the discharge end of the grain. guidance and the impact surface.

Om de luchtweerstand van de constructie als geheel zoveel mogelijk te beperken, kunnen de rotor, de inslagmiddelen en de eventuele 5 geleidingskanalen worden ingebouwd in een platte trommelconstructie die met dezelfde hoeksnelheid als de rotor draaibaar is rond de rotoras, en die in het midden van de bovenzijde is voorzien van een opening, waardoor het korrelmateriaal op de rotor wordt gebracht, en in de onderzijde of langs de buitenwand is voorzien van openingen, die zijn gesitueerd voor of naast de 10 inslagvlakken van de inslagmiddelen, waardoor het breekprodukt weer naar buiten wordt geleid.In order to minimize the air resistance of the construction as a whole, the rotor, the weft means and any guide channels can be built into a flat drum construction that can rotate around the rotor shaft at the same angular speed as the rotor, and which is centered in the center of the rotor. the top is provided with an opening, through which the granular material is brought onto the rotor, and in the bottom or along the outer wall is provided with openings, which are situated in front of or next to the weft surfaces of the weft means, through which the breaking product is again led out .

Na inslag tegen het inslagorgaan hebben de korrels, of uit de korrels resterende breukfragmenten, nog een aanzienlijke snelheid, die normaal tenminste gelijk is aan die van het draaiend inslagmiddel. De snelheid van het 15 korrelmateriaal, wanneer dit van het inslagoppervlak van het inslagmiddel terugslaat, is derhalve veel groter dan de oorspronkelijke radiale snelheidscomponent en kan zelfs die van de oorspronkelijke absolute snelheid, die de korrel had toen deze de rotor verliet, overtreffen. Deze snelheid kan verder worden benut door het breekgoed nu te laten inslaan tegen 20 stationaire breekplaten die buiten of onder langs, of buiten én onder langs, de inslagmiddelen zijn opgesteld. Ter verkrijging van een optimaal breekeffect kan elk inslagoppervlak hol gekromd zijn. Volgens een gunstige variant kan elk inslagoppervlak, in een horizontale doorsnede, gekromd zijn volgens een evolvente.After impact against the impact member, the grains, or fracture fragments remaining from the grains, still have a considerable speed, which is normally at least equal to that of the rotating impact means. The velocity of the grain material, as it recedes from the impact surface of the impact agent, is therefore much greater than the original radial velocity component and may even exceed that of the original absolute velocity that the grain had when it exited the rotor. This speed can be further utilized by now having the breaking material impacted against stationary rupture plates which are arranged outside or at the bottom, or outside and at the bottom, of the weft means. In order to obtain an optimal breaking effect, each impact surface can be hollowly curved. According to a favorable variant, each impact surface, in a horizontal section, can be curved according to an involute.

25 Het breekeffect kan nog verder worden verbeterd door onder langs de stationaire breekplaten weer inslagmiddelen op te stellen die met dezelfde hoeksnelheid draaibaar zijn rond de rotoras en een inslagoppervlak bezitten dwars op hun bewegingsrichting.The breaking effect can be improved even further by arranging weft means at the bottom along the stationary breaking plates which are rotatable at the same angular speed around the rotor shaft and have an impact surface transverse to their direction of movement.

In plaats van tegen de inslagvlakken van stationaire breekplaten in te slaan, 30 kan het breekgoed, nadat het is ingeslagen tegen het inslagoppervlak van het inslagmiddel, worden opgevangen in een autogeen korrelbed dat zich vormt uit gebroken materiaal in een gootconstructie die stationair en centrisch rond de as van de rotor buiten en onder langs de inslagmiddelen is opgesteld. De gootconstructie kan op verschillende manieren worden uitgevoerd. 35 Bijvoorbeeld kan de gootconstructie dubbel worden uitgevoerd, waarbij de 1004251 - 10 - buitenste gootconstructie met de opening naar binnen is gericht en de binnenste gootconstructie met de opening naar buiten is gericht. Het materiaal verlaat de gootconstructie dan door de ringvormige opening tussen de beide gootconstructies.Instead of impacting against the impact surfaces of stationary rupture discs, the crushed material, after being impacted against the impact surface of the impact agent, can be collected in an autogenous granule bed formed from broken material in a gutter construction that is stationary and centrally around the shaft of the rotor is arranged outside and below along the weft means. The gutter construction can be carried out in various ways. For example, the gutter construction can be double, with the 1004251 - 10 outer gutter construction with the opening facing inwards and the inner gutter construction with the opening facing outwards. The material then leaves the gutter construction through the annular opening between the two gutter constructions.

55

De uitvinding wordt naar nader toegelicht aan de hand van de volgende schematische tekeningen.The invention is further elucidated on the basis of the following schematic drawings.

Figuur 1 toont een bovenaanzicht met een schematisch bewegingsverloop 10 van een korrel te breken materiaal, bezien vanuit stilstaande positie.Figure 1 shows a top view with a schematic course of movement 10 of a grain to be broken, viewed from a stationary position.

Figuur 2 toont een bovenaanzicht met een schematisch bewegingsverloop van een korrel te breken materiaal, bezien vanuit meedraaiende positie.Figure 2 shows a top view with a schematic course of movement of a grain of material to be broken, viewed from the rotating position.

15 Figuur 3 toon een spiraalbeweging die de korrel beschrijft, bezien vanuit de rotor, wanneer de korrel van het uitvoereind van de geleiding los komt.Figure 3 shows a spiral movement describing the grain, viewed from the rotor, as the grain comes off the output end of the guide.

Figuur 4 toont de formulering voor de berekening van de spiraal van figuur 3.Figure 4 shows the wording for calculating the spiral of Figure 3.

2020

Figuur 5 toont een aanzicht in perspectief van een gedeelte van de inslagbreker.Figure 5 shows a perspective view of a portion of the impact breaker.

Figuur 6 toont een bovenaanzicht met schematisch bewegingsverloop.Figure 6 shows a top view with a schematic course of movement.

2525

Figuur 7 toont een doorsnede volgens VIII-VIII van figuur 7.Figure 7 shows a section according to VIII-VIII of Figure 7.

Figuur 8 toont een tweede bovenaanzicht van een bewegingsverloop.Figure 8 shows a second top view of a course of movement.

30 Figuur 9 toont de hoeken waarmee het inslagoppervlak van het inslagmiddel wordt gepositioneerd.Figure 9 shows the angles with which the weft surface of the weft means is positioned.

Figuur 10 toont een doorsnede door een eerste mogelijke uitvoeringsvorm volgens X-X van figuur 11.Figure 10 shows a section through a first possible embodiment according to X-X of Figure 11.

35 1004251 - 11 -35 1004251 - 11 -

Figuur 11 toont een bovenaanzicht volgens XI-XI van de uitvoeringsvorm van figuur 10.Figure 11 shows a top view according to XI-XI of the embodiment of figure 10.

Figuur 12 toont een bovenaanzicht van de uitvoeringvorm als figuur 11 met 5 een gewijzigde geleider.Figure 12 shows a top view of the embodiment as Figure 11 with a modified conductor.

Figuur 13 toont een bovenaanzicht op een tweede uitvoeringsvorm.Figure 13 shows a top view of a second embodiment.

Figuur 14 toont een doorsnede volgens XIV-XIV van figuur 15 betreffende 10 een derde uitvoeringsvorm.Figure 14 shows a section according to XIV-XIV of Figure 15 concerning a third embodiment.

Figuur 15 toont een bovenaanzicht volgens XV-XV op de uitvoeringsvorm van figuur 14.Figure 15 shows a top view according to XV-XV on the embodiment of figure 14.

15 Figuur 16 en 17 tonen een roteerbaar inslagmiddel.Figures 16 and 17 show a rotatable weft.

Figuur 18 toont een doorsnede volgens XVIII-XVIII van figuur 19, betreffende een vierde uitvoeringsvorm.Figure 18 shows a section according to XVIII-XVIII of Figure 19, concerning a fourth embodiment.

20 Figuur 19 toont een bovenaanzicht op de uitvoeringsvorm volgens XIX-XIXFigure 19 shows a top view of the embodiment according to XIX-XIX

van figuur 18..of figure 18 ..

Figuur 20 toont een doorsnede volgens XX-XX door een vijfde uitvoeringsvorm van figuur 21.Figure 20 shows a section according to XX-XX through a fifth embodiment of figure 21.

2525

Figuur 21 toont een doorsnede volgens XXI-XXI van figuur 20.Figure 21 shows a section according to XXI-XXI of Figure 20.

Figuur 22 toont een doorsnede volgens XXII-XXII van figuur 23, betreffende een zesde uitvoeringsvorm.Figure 22 shows a section according to XXII-XXII of Figure 23, concerning a sixth embodiment.

3030

Figuur 23 toont een bovenaanzicht volgens XXIII-XXIII op de uitvoeringsvorm van figuur 22.Figure 23 shows a plan view according to XXIII-XXIII on the embodiment of figure 22.

Figuur 24 toont een doorsnede door een zevende mogelijke uitvoerings- 35 vorm.Figure 24 shows a section through a seventh possible embodiment.

1004251 - 12 -1004251 - 12 -

Figuur 25 toont een doorsnede als figuur 24, waarbij de secundaire inslag-platen zijn vervangen door een autogeenring.Figure 25 shows a cross section like Figure 24, in which the secondary impact plates have been replaced by an autogenous ring.

In de figuren 1 en 2 zijn schematisch voor wrijvingsloze toestand de 5 bewegingen van een korrel weergegeven tussen het afvoereind(l) van de geleiding(2) en het inslagoppervlak(3) van het inslagmiddel(4), bezien vanuit stilstaande positie(I) en meebewegende positie(II).Figures 1 and 2 schematically show, for frictionless condition, the 5 movements of a grain between the discharge end (1) of the guide (2) and the weft surface (3) of the weft means (4), viewed from a stationary position (I). and moving position (II).

In de realiteit is de beweging van het te breken materiaal wel degelijk onderhevig aan onder andere wrijving met onderdelen van de rotor en 10 luchtbewegingsweerstand. Deze beïnvloedt de baan, zonder dat de aard van de beweging wezenlijk verandert.In reality, the movement of the material to be broken is indeed subject to friction with parts of the rotor and air movement resistance, among other things. This influences the trajectory, without substantially changing the nature of the movement.

Bezien vanuit stilstaande positie(I) beweegt de korrel zich, nadat deze van het afvoereind(l) van de geleiding(2) los komt, met een constante absolute snelheid (v) langs een rechte baan in een richting van de draairichting van de 15 rotor(5). Bezien vanuit meedraaiende positie(II) buigt de korrel af in een richting tegenovergesteld aan de draairichting van de rotor(5) en beschrijft een spiraalbeweging waarbij de relatieve snelheid (V) toeneemt naarmate de korrel zich verder verwijdert van het middelpunt(O) van de rotor(5).Viewed from stationary position (I), after the grain has come off the discharge end (l) of the guide (2), the grain moves at a constant absolute speed (v) along a straight path in the direction of rotation of the grain. rotor (5). Viewed from the rotating position (II), the grain deflects in a direction opposite to the direction of rotation of the rotor (5) and describes a spiral movement in which the relative speed (V) increases as the grain moves away from the center (O) of the rotor (5).

Bezien vanuit stilstaande positie(I) zijn er, wanneer de korrel vrijkomt van 20 het afvoereind(l) van de geleiding(2), een radiale (vr,) en een loodrecht op de radiale ofwel transversale (vt,) snelheidscomponent actief. Wanneer de radiale (vr,) en transversale (vt,) snelheidscomponenten gelijk zijn, verlaat de korrel de rotor(5) onder een hoek (a,) van 45° en beschrijft verder een rechte baan(I). In werkelijkheid kunnen de grootten van de snelheidscomponenten uiteenlopen, vt, 25 is normaal groter dan vr,, waardoor de bewegingsrichting (a,) wijzigt. Omdat het bewegingspad(I) niet is gericht vanuit het middelpunt(O) van de rotor(5), maar vanuit een punt(O') daarbuiten gelegen, vindt, bezien vanuit het middelpunt(O) van de rotor(5), naar buiten een verschuiving plaats tussen de radiale (vr2) en transversale (vt2) snelheidscomponenten, waarbij de grootte van de radiale com-30 ponent (vr2) toeneemt en die van de transversale component (vt2) afneemt.Viewed from stationary position (I), when the grain is released from the discharge end (1) of the guide (2), a radial (vr,) and a perpendicular to the radial or transverse (vt,) velocity component are active. When the radial (vr,) and transverse (vt,) velocity components are equal, the grain exits the rotor (5) at an angle (a,) of 45 ° and further describes a straight path (I). In reality, the sizes of the velocity components may vary, vt, 25 being normally larger than vr, thereby changing the direction of movement (a,). Since the motion path (I) is not directed from the center (O) of the rotor (5), but is located from a point (O ') outside it, viewed from the center (O) of the rotor (5), outside a shift occurs between the radial (vr2) and transverse (vt2) velocity components, the size of the radial component (vr2) increasing and that of the transverse component (vt2) decreasing.

Bezien vanuit meedraaiende positie(II) is er, op het moment dat de korrel loskomt van het afvoereind(l) van de geleiding(2), alleen een radiale snelheidscomponent (Vr,). De radiale snelheidscomponent is, bezien vanuit meedraaiende en stilstaande positie overigens gelijk; ofwel Vr = vr. Zoals gesteld, 35 neemt de radiale snelheidscomponent toe naarmate de korrel zich 1004251 - 13 - verder verwijdert van het middelpunt(O) van de rotor(5). Naarmate de korrel zich verder verwijderd van het middelpunt(O) van de rotor(5), ontwikkelt zich, nadat de korrel loskomt van het afvoereind(l) van de geleiding(2), vanuit meedraaiende positie(II) bezien, een steeds grotere transversale 5 snelheidscomponent (Vt2). Deze kan worden berekend als Vt2 = vt2 - Ω r2 waarbij (Ω) de hoeksnelheid is van de rotor.Viewed from the rotating position (II), at the moment the grain separates from the discharge end (l) of the guide (2), there is only a radial velocity component (Vr,). Viewed from the rotating and stationary position, the radial velocity component is the same; or Fr = Fri. As stated, the radial velocity component increases the further away the grain 1004251-13 from the center (O) of the rotor (5). As the grain moves further away from the center (O) of the rotor (5), as the grain separates from the discharge end (l) of the guide (2), seen from the rotating position (II), an increasingly larger transverse 5-speed component (Vt2). It can be calculated as Vt2 = vt2 - Ω r2 where (Ω) is the angular velocity of the rotor.

Zoals eerder uiteengezet, wordt de transversale snelheid (vt2), bezien vanuit stilstaande positie, kleiner naarmate de korrel zich verder verwijdert vanaf het middelpunt(O) van de rotor(5) en neemt de absolute snelheid (vT2) is Ωγ2 van het 10 inslagoppervlak(3) van het inslagmiddel(4) toe.As explained previously, the transverse speed (vt2), viewed from a stationary position, decreases as the grain moves further away from the center (O) of the rotor (5) and the absolute speed (vT2) is Ωγ2 of the impact surface. (3) of the weft (4).

De relatieve snelheid (V2) van de korrel is, bezien vanuit meedraaiende positie(II), nu te berekenen als de vectorsom van de radiale (Vr2) en transversale (Vt2) snelheidscomponenten ofwel v2 = ^(Vr2)2 +(Vt2)2 ; en neemt sterk toe naarmate de korrel zich verder verwijderd van het middelpunt(O) van het 15 rotorblad(5). De grootte van de inslagintensiteit, op het moment dat de korrel inslaat tegen het inslagoppervlak(3) van de breekplaat(4), wordt bepaald door de relatieve snelheid (V2) van de korrel.Viewed from the rotating position (II), the relative velocity (V2) of the grain can now be calculated as the vector sum of the radial (Vr2) and transverse (Vt2) velocity components or v2 = ^ (Vr2) 2 + (Vt2) 2 ; and increases sharply as the grain moves further away from the center (O) of the impeller (5). The magnitude of the impact intensity, when the grain strikes the impact surface (3) of the rupture disc (4), is determined by the relative velocity (V2) of the grain.

Naarmate de radiale afstand (r2-r,) tussen het afvoerpunt(l) van de geleiding(2) en het inslagpunt(3) van de breekplaat(4) groter wordt, neemt de 20 transversale snelheidscomponent (Vt) meer toe dan de radiale snelheidscomponent (Vr) en komt de bewegingsrichting van de relatieve snelheid (V) meer in het verlengde te liggen van de bewegingsrichting van het inslagmiddel(4).As the radial distance (r2-r1) between the discharge point (l) of the guide (2) and the impact point (3) of the rupture disc (4) increases, the transverse velocity component (Vt) increases more than the radial speed component (Vr) and the direction of movement of the relative speed (V) is more in line with the direction of movement of the weft means (4).

De spiraalbeweging(II) die de korrel beschrijft, verhindert echter dat beide relatieve bewegingen geheel in een lijn kunnen komen te liggen; bovendien is de 25 afstand tussen het afvoerpunt(l) en het inslagoppervlak(2) ook om praktische redenen begrensd.The spiral movement (II) describing the grain, however, prevents both relative movements from becoming completely aligned; moreover, the distance between the discharge point (1) and the impact surface (2) is also limited for practical reasons.

De grootste effectieve inslagintensiteit wordt bereikt door het inslagoppervlak(3) van de breekplaat(4), bezien vanuit meedraaiende positie ofwel bezien ten opzichte van de rotor(II), zodanig dwars op de bewegingsrichting 30 van het korrelmateriaal op te stellen dat de inslag van de korrel tegen het inslagoppervlak(3), bezien in het horizontale vlak, zoveel mogelijk loodrecht plaatsvindt.The greatest effective weft intensity is achieved by arranging the weft surface (3) of the rupture disc (4), viewed from the rotating position or viewed with respect to the rotor (II), such that it is transverse to the direction of movement of the grain material so that the weft of the grain against the impact surface (3), viewed in the horizontal plane, takes place as perpendicular as possible.

Bezien ten opzichte van de rotor(2), beweegt het korrelmateriaal, nadat het van het afvoereind(l) van de geleiding(2) los komt, langs een spiraalvormige 35 baan(II). Omdat het bewegingspad(I) niet is gericht vanuit het middelpunt(O) 1004251 - 14 - van de rotor(5), maar vanuit een punt(O') daarbuiten gelegen, beschrijft de korrel geen Archimedes-spiraal.Viewed with respect to the rotor (2), the grain material, after it separates from the discharge end (1) of the guide (2), moves along a spiral path (II). Since the motion path (I) is not directed from the center (O) 1004251 - 14 - of the rotor (5), but from a point (O ') outside it, the grain does not describe an Archimedes spiral.

De exacte vorm van de baan, die de korrel beschrijft, wanneer deze loskomt van het afvoereind(l) van de geleiding(2) ten opzichte van de rotor 5 die in figuur 3 is weergegeven, wordt, uitgaande van wrijvingsloze toestand, zoals is aangegeven in de figuur 4, bepaald door de straal (r^ bij het verlaten van het afvoereind(l), door de hoek (φ,) bij het verlaten van het afvoereind(l), door de hoek (c^) van de baan met de lijn loodrecht op de radiaal bij het verlaten van het afvoerpunt(l) en door de daar verkregen absolute snelheid (v).The exact shape of the web describing the grain when it separates from the discharge end (1) of the guide (2) with respect to the rotor 5 shown in Figure 3 is assumed from the frictionless state, as indicated in figure 4, determined by the radius (r ^ when leaving the discharge end (l), by the angle (φ,) when leaving the discharge end (l), by the angle (c ^) of the runway with the line perpendicular to the radial when leaving the discharge point (l) and by the absolute speed (v) obtained there.

10 De spiraalbeweging(S) die de korrel nu beschrijft, kan worden aangegeven als het verband tussen de momentane hoek (φ) en de bijbehorende straal (r), en is als volgt: r, · sin((Pj) + v · sinf ~·— « + φ, 1 · t(r) (p(r) = arctan --r---cos(a)t(r) η · cos^) + v · cos — a + φ, · t(r) r’ v. V2 ) , 20 waarin voor t(r) gesubstitueerd moet worden: t(r) = —j-^cos^Jcos^-a + cp, j + sin((p,)sin ^--a + 9)j + +^{cos(9,) · cos(^· - a+(p, j + sin(<p,) · sin^| - a + φ, jj + -^-1 } 30 Omdat de baan die de korrels beschrijven in werkelijkheid wordt beïnvloed door onder meer de diameter en de figuratie van de korrels, welke eigenschappen voor verschillende korrels sterk uiteen kunnen lopen, kan een zekere spreiding plaatsvinden van de inslagen over het inslagoppervlak(3). Door het inslagoppervlak(3) hol uit te voeren wordt bereikt dat alle inslagen, in het 35 horizontale vlak, zoveel mogelijk loodrecht inslaan.10 The spiral motion (S) now describing the grain can be indicated as the relationship between the instantaneous angle (φ) and the corresponding radius (r), and is as follows: r, sin ((Pj) + v sinf ~ - «+ φ, 1 · t (r) (p (r) = arctan --r --- cos (a) t (r) η · cos ^) + v · cos - a + φ, · t (r) r 'v. V2), 20 in which t (r) must be substituted: t (r) = —j- ^ cos ^ Jcos ^ -a + cp, j + sin ((p,) sin ^ - -a + 9) j + + ^ {cos (9,) cos (^ - - a + (p, j + sin (<p,) sin ^ | - a + φ, yy + - ^ - 1} 30 Since the trajectory described by the grains is in reality influenced by, inter alia, the diameter and the figuration of the grains, which properties can vary widely for different grains, a certain spread of the wefts over the weft surface can take place. to make the impact surface (3) hollow, it is achieved that all impacts, in the horizontal plane, impact as perpendicularly as possible.

1004251 - 15 -1004251 - 15 -

De korrel slaat, wanneer deze tegen het roterende inslagoppervlak(3) inslaat, horizontaal of in een schuin naar beneden gerichte hoek terug. De terugslaghoek wordt bepaald door de inslaghoek van de korrel tegen het inslagoppervlak(3), die een functie is van de hoek waaronder het roterend 5 inslagoppervlak(3) is opgesteld en het restitutiegedrag van de korrel; dit laatste wordt bepaald door de combinatie van het korrelmateriaal, het materiaal van het inslagoppervlak en de korrelfiguratie. Proeven hebben aangetoond dat het restitutiegedrag voor verschillende korrelmaterialen sterk uiteen kan lopen.The grain strikes back horizontally or at an obliquely downward angle when it strikes against the rotating impact surface (3). The retraction angle is determined by the impact angle of the grain against the impact surface (3), which is a function of the angle at which the rotating impact surface (3) is arranged and the restitution behavior of the grain; the latter is determined by the combination of the grain material, the material of the weft surface and the grain formation. Tests have shown that the restitution behavior for different granular materials can vary widely.

Er wordt naar gestreefd om de inslag tegen het inslagoppervlak(3) onder een, 10 voor de inslagintensiteit, optimale hoek te laten plaatsvinden. Proeven hebben aangetoond dat deze voor de meeste materiaalsoorten ligt tussen 75° en 85°. De meest gunstige opstelling van het inslagoppervlak(3) wordt bereikt, wanneer de korrel in het horizontale vlak onder een zoveel mogelijk loodrechte hoek inslaat, en de werkelijke inslaghoek wordt geregeld door het inslagoppervlak(3) schuin te 15 richten ten opzichte van het horizontaal vlak. De schuinte van deze hoek bepaalt de werkelijke inslaghoek. In het horizontale vlak is het mogelijk om de korrel met een hoek groter of kleiner dan 90° te laten inslaan, waarmee wordt bereikt dat de korrel na inslag enigszins naar buiten of naar binnen verder wordt geleid.The aim is to allow the weft against the weft surface (3) to take place at an optimum angle for the weft intensity. Tests have shown that it is between 75 ° and 85 ° for most types of material. The most favorable arrangement of the weft surface (3) is achieved when the grain strikes in the horizontal plane at a perpendicular angle as much as possible, and the actual weft angle is controlled by aligning the weft surface (3) with respect to the horizontal plane . The angle of this angle determines the actual angle of impact. In the horizontal plane, it is possible to make the grain impact at an angle greater or less than 90 °, with the result that the grain is guided slightly outward or inward after impact.

De korrel die, na de inslag tegen het inslagoppervlak(3) van het 20 inslagmiddel(4), nog een aanzienlijke snelheid bezit, kan nu verder worden geleid naar het inslagoppervlak van een stationaire breekplaat die onder of naast, of onder en naast, het draaiend inslagmiddel is opgesteld.The grain, which, after the impact against the impact surface (3) of the impact agent (4), still has a considerable speed, can now be guided further to the impact surface of a stationary rupture disc which is under or next to, or under and next to, the rotating impact means is arranged.

In figuur 5 is schematisch de beweging van de korrel weergegeven tussen het roterend inslagoppervlak(7) van het inslagmiddel(8) en het stationair 25 inslagoppervlak(9) van de stationaire breekplaat(lO). De snelheid die de korrel heeft, wanneer deze van het inslagoppervlak(3) van het inslagmiddel(4) terugslaat, is tenminste gelijk aan de absolute transversale snelheid (vT2) van het inslagmiddel(4); en dus aanzienlijk groter dan de oorspronkelijke transversale snelheid (vt,) van het korrelmateriaal. Wanneer de afstand voldoende groot wordt 30 genomen, kan de terugslagsnelheid van de korrel zelfs die van de oorspronkelijke absolute snelheid (v) van de korrel overtreffen. De inslag tegen het stationaire inslagoppervlak(9) vindt derhalve met een relatief grote snelheid plaats. Bovendien vinden de inslagen tegen de respectievelijke inslagvlakken(7 en 9) snel achter elkaar plaats. Proeven hebben aangetoond dat de inslagintensiteit sterk 35 toeneemt bij snel opeenvolgende inslagen.Figure 5 schematically shows the movement of the grain between the rotating impact surface (7) of the impact means (8) and the stationary impact surface (9) of the stationary rupture disc (10). The velocity that the grain has when it strikes back from the impact surface (3) of the impact agent (4) is at least equal to the absolute transverse speed (vT2) of the impact agent (4); and thus considerably greater than the original transverse velocity (vt,) of the granular material. If the distance is taken sufficiently large, the grain recoil speed may even exceed that of the original absolute velocity (v) of the grain. The impact against the stationary impact surface (9) therefore takes place at a relatively great speed. In addition, the wefts against the respective weft surfaces (7 and 9) take place in rapid succession. Tests have shown that the weft intensity increases sharply with fast successive wefts.

1004251 - 16 -1004251 - 16 -

Afhankelijk van de positie van de beide inslagoppervlakken(7;9) op het moment van terugslag, moet de korrel daarbij een kleinere(a,) of grotere(a2) afstand afleggen. In figuur 6 zijn de korrelbewegingen weergegeven. De trajectories(ll) die de korrels beschrijven, vormen gezamenlijk als het ware een 5 trajectorievlak(12). In figuur 7 is dit trajectorievlak(12) in horizontale doorsnede weergegeven. Daarbij kan onderscheid worden gemaakt naar een boventrajectorievlak(13), een ondertrajectorievlak(14) en een trajecto-riekeerpunt(K), waarvan de straal gelijk is aan die van de ingeschreven cirkel(15) die het trajectorievlak(12) maakt. Binnen deze ingeschreven cirkel(15) ofwel 10 het trajectoriekeerpunt(K) vinden geen inslagen plaats. Zoals is aangegeven in figuur 8, worden de korrels uit het boventrajectorievlak(13) over het stationaire inslagoppervlak(ló) geleid naar het inslagoppervlak van de volgende stationaire breekplaat. De korrels uit het ondertrajectorievlak(14) slaan in tegen het aangegeven stationaire inslagoppervlak(16). De korrels met de korte trajectoriefa^ 15 slaan boven in en de korrels met de langere trajectoriefa.,) onder in. Zoals is weergegeven in figuur 8, kan, door de inslagvlakken(16) meer naar buiten door te trekken, het aantal op te stellen breekplaten(17) sterk worden verminderd.Depending on the position of the two impact surfaces (7; 9) at the time of kickback, the grain must travel a smaller (a,) or greater (a2) distance. The grain movements are shown in Figure 6. The trajectories (11) that describe the granules together form, as it were, a trajectory surface (12). Figure 7 shows this trajectory surface (12) in horizontal section. A distinction can be made here between an upper trajectory surface (13), a lower trajectory surface (14) and a trajectory turning point (K), the radius of which is equal to that of the inscribed circle (15) making the trajectory surface (12). No impacts take place within this inscribed circle (15) or the trajectory turning point (K). As indicated in Figure 8, the grains from the top trajectory face (13) are passed over the stationary impact surface (10) to the impact surface of the next stationary rupture disc. The grains from the bottom trajectory face (14) strike the indicated stationary impact surface (16). The granules with the short trajectory fibers are at the top and the granules with the longer trajectory fibers at the bottom. As shown in Figure 8, by extending the impact surfaces (16) more outward, the number of rupture plates (17) to be arranged can be greatly reduced.

De uitvinding maakt het mogelijk om met een relatief korte geleiding op de rotor, en dientengevolge laag energieverbruik en beperkte slijtage, relatief grote 20 en snel opeenvolgende inslagen te realiseren, tegen eerst het inslagoppervlak(7) van het meedraaiend inslagmiddel en vervolgens tegen het inslagoppervlak(9) van de stationaire breekplaat. Dit wordt in wezen bereikt door de korrel ongestoord door een bewegende, draaiende, breekruimte te leiden, in welke breekruimte het inslagoppervlak van het inslagmiddel op een zodanige 25 positie kan worden opgesteld, dat de korrels hier tegen inslaan, zonder dat deze de randen van het inslagmiddel raken, hetgeen een ongestoord deterministisch verloop van de korrelbeweging en de inslag mogelijk maakt. Wanneer de korrel na de inslag uit de bewegende ruimte wordt geleid, vormen de randen van de stationaire breekplaten(lO) een storingsinvloed. Door de inslagvlakken zoveel 30 mogelijk naar buiten door te trekken, kan het aantal breekplaten sterk worden verminderd, en daarmee genoemde storingsinvloed.The invention makes it possible to realize relatively large and successive wefts with a relatively short guide on the rotor, and consequently low energy consumption and limited wear, against first the weft surface (7) of the rotating weft means and then against the weft surface ( 9) from the stationary bursting disc. This is achieved in essence by passing the grain undisturbed through a moving, rotating, breaking space, in which breaking space the impact surface of the impact agent can be arranged in such a position that the granules strike against it, without them entering the edges of the impact agent, which allows undisturbed deterministic course of the grain movement and impact. When the grain is led out of the moving space after impact, the edges of the stationary rupture discs (10) form a disturbance influence. By drawing the impact surfaces outward as far as possible, the number of rupture plates can be greatly reduced, and the influence of interference mentioned therewith.

Voor een goed verloop van het breekproces is het van belang dat de afzonderlijke korrels uit het breekmateriaal zoveel mogelijk onder een gelijke hoek tegen het stationaire inslagoppervlak inslaan. Daarbij moet naast de geometrie 35 ook rekening worden gehouden met de eerder genoemde restitutiegedrag 1004251 - 17 - van de korrels. Een zoveel mogelijk gelijke inslaghoek kan worden bereikt door het inslagoppervlak hol uit te voeren. Bijzonder gunstig is het wanneer de kromming wordt bewerkstelligd door verticaal opeenvolgende, vloeiend in elkaar overgaande, evolventes. Dit kan worden gerealiseerd in de opeenvolgende 5 horizontale doorsneden, maar ook in opeenvolgende doorsneden van het trajectorievlak(14). En natuurlijk kan ook een vlak daartussen worden gekozen. Tevens kan elk stationair inslagoppervlak schuin zijn gericht ten opzichte van een horizontaal vlak voor het naar boven of naar beneden afleiden van het gebroken materiaal.For the breaking process to run smoothly, it is important that the individual grains from the breaking material strike as much as possible at an equal angle against the stationary impact surface. In addition to the geometry 35, the aforementioned restitution behavior 1004251 - 17 - of the grains must also be taken into account. An as much as possible impact angle can be achieved by making the impact surface hollow. It is particularly advantageous if the curvature is effected by vertically successive evolves. This can be realized in the successive 5 horizontal cross-sections, but also in successive cross-sections of the trajectory surface (14). And of course you can also choose a plane in between. Also, each stationary impact surface may be inclined relative to a horizontal plane for diverting the broken material up or down.

10 In figuur 9 is schematisch de beweging van de korrel weergegeven tussen het afvoereind van de geleiding en het inslagoppervlak van het inslagmiddel. De hoek(y)in het horizontale vlak, die de lijn(b) tussen het midden(O) van de rotor(5) en het midden(M) van het inslagoppervlak(3) maakt met de lijn(c) die vanuit het midden(M) van het inslagoppervlak(3) loodrecht op deze lijn(b) is gericht tegen 15 de draairichting van de rotor(5) in, ligt tussen 10° en 80°; en de hoek (δ) in het horizontale vlak, die de lijn(b) tussen het midden(M) van het inslagoppervlak(3) en het midden(O) van de rotor(5) maakt met de lijn(d) tussen het afvoereind(l) van de geleiding(2) en het midden(O) van de rotor(5), ligt tussen 10° en 75°.Figure 9 schematically shows the movement of the grain between the discharge end of the guide and the weft surface of the weft means. The angle (y) in the horizontal plane making the line (b) between the center (O) of the rotor (5) and the center (M) of the weft surface (3) with the line (c) coming from the center (M) of the impact surface (3) perpendicular to this line (b) is directed against the direction of rotation of the rotor (5), lies between 10 ° and 80 °; and the angle (δ) in the horizontal plane, which makes the line (b) between the center (M) of the impact surface (3) and the center (O) of the rotor (5) with the line (d) between the discharge end (l) of the guide (2) and the center (O) of the rotor (5) is between 10 ° and 75 °.

Figuren 10 en 11 tonen een uitvoeringsvorm waarbij de rotor(20) een viertal 20 geleidingen(21) bezit. Aan de rotor(20) is tevens een viertal armen(22) vastgemaakt, aan het eind waarvan zich inslagorganen(23) bevinden met een hol gekromd inslagoppervlak(24).Figures 10 and 11 show an embodiment in which the rotor (20) has four guides (21). Four arms (22) are also attached to the rotor (20), at the end of which there are weft members (23) with a concave curved weft surface (24).

De rotor(20) is opgenomen binnen een trommel(25), waaraan breek-platen(26;26') zijn bevestigd.The rotor (20) is contained within a drum (25) to which rupture plates (26; 26 ') are attached.

25 Via de toevoerpijp(27) wordt het te breken materiaal centraal boven de rotor(20) toegevoerd. Bij rotatie van de rotor beweegt het materiaal langs de geleidingen(21) naar buiten. Vanuit een ten opzichte van de rotor vaste coördinatenstelsel beweegt het te breken materiaal vervolgens via baan(28) naar het inslagoppervlak(24) van de inslagorganen(23), van waaraf het via 30 baan(29) naar de breekplaten(26) wordt geslingerd waarbij verdere breking optreedt.The material to be broken is fed centrally above the rotor (20) via the feed pipe (27). As the rotor rotates, the material moves out along the guides (21). From a coordinate system fixed relative to the rotor, the material to be broken then moves via web (28) to the weft surface (24) of the weft members (23), from which it is flung via web (29) to the bursting plates (26) whereby further refraction occurs.

Figuur 12 toont de uitvoeringsvorm die overeenkomt met die van de figuren 9 en 10, waar de geleidingen(93) buiten het afvoereind(97) zijn gekromd in een richting tegengesteld aan de draairichting van de rotor(20). Daarmee wordt 35 bereikt dat de korrels op verschillende punten van deze gekromde verlenging(94) 1004251 - 18 - loslaten en de inslag tegen het inslagoppervlak(24) meer gespreid plaatsvindt.Figure 12 shows the embodiment corresponding to that of Figures 9 and 10, where the guides (93) are curved outside the discharge end (97) in a direction opposite to the direction of rotation of the rotor (20). This achieves that the granules release at various points of this curved extension (94) 1004251-18 and the impact against the impact surface (24) takes place more spread.

De tweede uitvoeringsvorm van figuur 13 toont een rotor(20) die overeenkomt met rotor(20) van figuren 10 en 11 en tevens geleidingen(21) bezit. De armen(30) bezitten inslagorganen(31), met naar beide zijden gekeerde 5 inslagoppervlakken(32). De geleidingen(21) zijn symmetrisch tussen telkens twee armen(30) opgesteld, zodat de rotor in beide draairichtingen kan functioneren. Eén en ander is weergegeven met de banen(33) van het te breken materiaal.The second embodiment of Figure 13 shows a rotor (20) corresponding to the rotor (20) of Figures 10 and 11 and also has guides (21). The arms (30) have weft members (31), with weft surfaces (32) facing both sides. The guides (21) are arranged symmetrically between two arms (30), so that the rotor can function in both directions of rotation. All this is shown with the paths (33) of the material to be broken.

Figuren 16 en 17 tonen een zijaanzicht respectievelijk vooraanzicht van een draaibaar inslagorgaan, zoals toegepast bij de derde uitvoeringsvorm van de 10 inslagbreker volgens de figuren 14 en 15. Deze inslagbreker bezit een rotor(20) met geleidingen(21). Aan de armen(34) zijn de in hun geheel met (35) aangeduide, draaibare inslagorganen aangebracht.Figures 16 and 17 show a side view and front view, respectively, of a rotatable impact member, as used in the third embodiment of the impact breaker according to Figures 14 and 15. This impact breaker has a rotor (20) with guides (21). The rotatable weft members, indicated in their entirety by (35), are arranged on the arms (34).

De rotor(20) met armen(34) is opgenomen binnen een trommel(36) waaraan ook de breekplaten(37) zijn bevestigd.The rotor (20) with arms (34) is contained within a drum (36) to which the rupture plates (37) are also attached.

15 Elk draaibaar inslagorgaan(35) is opgenomen in een cassette(98). Deze cassette(98) is bevestigd aan de arm(34). Het roteerbare inslagorgaan(35) omvat een rol(39) met een uitwendig gekromd oppervlak(38). Deze rol(39) is door middel van lagers(40,41) draaibaar opgenomen op een as(42), waarvan de beide uiteinden zijn opgenomen in de cassette(98).Each rotatable weft member (35) is contained in a cassette (98). This cassette (98) is attached to the arm (34). The rotatable weft member (35) includes a roller (39) with an externally curved surface (38). This roller (39) is rotatably mounted on a shaft (42) by means of bearings (40, 41), the two ends of which are accommodated in the cassette (98).

20 Het van de geleidingen(21) afkomstige materiaal botst tegen het oppervlak(38) van de rollen(39). Aangezien de middellijn(42) van de rollen(39) zich iets onder of boven de baan van het weggeslingerde, te breken materiaal bevindt, worden de rollen(39) daarbij in draaiing gebracht. Daardoor wordt een afleiding van het gebroken materiaal naar beneden verkregen, terwijl tevens het gehele oppervlak 25 van elke rol(39) in omtreksrichting gelijkmatig belast wordt.The material from the guides (21) collides with the surface (38) of the rollers (39). Since the diameter (42) of the rollers (39) is slightly below or above the path of the ejected breakable material, the rollers (39) are thereby rotated. As a result, a distraction of the broken material is obtained downwards, while the entire surface 25 of each roller (39) is also uniformly loaded in the circumferential direction.

Voor langs het inslagoppervlak(38) van de rol(39) kan een scheidingsschot(66) worden geplaatst waardoor een spaltopening(67) ontstaat tussen de rand van het scheidingsschot(68) en het inslagoppervlak(38) van de rol(39). Fijne breukfragmenten die ontstaan tijdens de inslag van het korrelmateriaal tegen het 30 inslagoppervlak(39) hebben de neiging om aan de rol(39) te kleven en kunnen, doordat de rol draait, door de spaltopening(67) worden geleid. Dit maakt een classificatie mogelijk van het gebroken materiaal tijdens het verkleiningsproces.A separator (66) can be placed along the impact surface (38) of the roller (39), creating a splint opening (67) between the edge of the separator (68) and the impact surface (38) of the roller (39). Fine fracture fragments created during the impact of the granular material against the impact surface (39) tend to stick to the roller (39) and can be guided through the splint opening (67) as the roller rotates. This allows a classification of the broken material during the comminution process.

De uitvoeringsvormen van figuren 18 en 19 toont een inslagbreker met rotor(20), geleidingen(21) en armen(43) waaraan rolvormige inslagorganen(44) 35 met verticale draaias(88) zijn bevestigd. Ook hierbij geldt dat het van de 1004251 - 19 - geleidingen(21) afkomstige te breken materiaal de rollen(44) in draaiing(89) kan brengen. Daardoor wordt het te breken materiaal afgeleid, bijvoorbeeld in de richting van de breekplaten(45). Tevens wordt het gehele oppervlak van de rollen(44) gelijkmatig belast.The embodiments of Figures 18 and 19 show an impact breaker with rotor (20), guides (21) and arms (43) to which roll-shaped impact elements (44) with vertical axis of rotation (88) are attached. Here too it applies that the material to be broken from the 1004251 - 19 - guides (21) can cause the rollers (44) to rotate (89). As a result, the material to be broken is diverted, for example in the direction of the rupture plates (45). The entire surface of the rollers (44) is also loaded evenly.

5 Voor langs het inslagoppervlak van de rollen(44) is schematisch een geleidingsschot(86) weergegeven, dat met een tussenstuk(87) aan de rotorarm(43) is bevestigd. Met dit geleidingsschot(86) wordt bereikt dat de korrels niet kunnen inslaan achter een punt tussen het middelpunt(91) van de rotor(20) en de rotatie-as(88) van de rol(44); maar de inslag juist voor de rotatie-as(88) 10 plaatsvindt, zodat de beweging van de rol(44) in de gewenste richting(89) op gang wordt gebracht.5 For the longitudinal impact surface of the rollers (44), a guide partition (86) is schematically shown, which is attached to the rotor arm (43) with an intermediate piece (87). This guide partition (86) ensures that the grains cannot strike behind a point between the center (91) of the rotor (20) and the axis of rotation (88) of the roller (44); but the impact takes place just in front of the axis of rotation (88), so that the movement of the roller (44) in the desired direction (89) is started.

Tevens is schematisch een geleidingskanaal(92) weergegeven dat tussen het rotor(20) en de rol(44) is gemonteerd, waarvan de as(90) de natuurlijke spiraalbeweging van het te breken materiaal volgt, en dat verhindert dat het te 15 breken materiaal tijdens de beweging van het rotor(20) naar het inslagoppervlak van het inslagmiddel(44) te veel door luchtbewegingen wordt beïnvloed. Een dergelijk geleidingskanaal(92) kan ook op de andere varianten worden geïnstalleerd.Also shown schematically is a guide channel (92) mounted between the rotor (20) and the roller (44), the shaft (90) of which follows the natural spiral movement of the material to be broken, and which prevents the material to be broken during movement of the rotor (20) towards the weft surface of the weft means (44) is too much influenced by air movements. Such a guide channel (92) can also be installed on the other variants.

De uitvoeringsvorm van de figuren 20 en 21 toont een vijfde praktische uitvoering van de inslagbreker volgens de uitvinding. De rotor(46) daarvan, die 20 geleidingen(47) bezit, is opgehangen aan een schijf(48) met een centraal gat(49). Onder dit centrale gat(49) van de schijf(48) bevindt zich de rotor(46).The embodiment of figures 20 and 21 shows a fifth practical embodiment of the impact breaker according to the invention. Its rotor (46), which has 20 guides (47), is suspended from a disk (48) with a central hole (49). The rotor (46) is located under this central hole (49) of the disc (48).

Aan zijn omtrek rust de schijf(48) met een ringlager(50) op de mantel(51) van inslagbreker. Aan deze mantel zijn eveneens de breekplaten(52) bevestigd.At its periphery, the disk (48) rests with an annular bearing (50) on the jacket (51) of impact breaker. The rupture plates (52) are also attached to this jacket.

De ringvormige schijf(48) draagt een aantal wielen(53), waarvan de verticaal 25 as(54) is gelagerd in de schijf(48). De as(54) is telkens verbonden met een motor(55). De omtrek van elk wiel(53) rolt steunend af over een aan de binnenzijde van de trommel(51) bevestigde loopbaan(56).The annular disc (48) carries a number of wheels (53), the vertical axis (54) of which is mounted in the disc (48). The shaft (54) is always connected to a motor (55). The circumference of each wheel (53) rolls off in a support manner over a raceway (56) mounted on the inside of the drum (51).

Door de wielen(53) met de motoren(55) in dezelfde richting aan te drijven, wordt een draaibeweging van de ringvormige schijf(48), en daarmee van de 30 rotor(46) opgewekt.By driving the wheels (53) with the motors (55) in the same direction, a rotary movement of the annular disc (48), and thus of the rotor (46), is generated.

Het via de toevoerpijp(57) op de rotor toegevoerde te breken materiaal wordt via de geleidingen(47) naar buiten geslingerd waarna dit inslaat tegen het inslagoppervlak(69) van de verticale rollen(70) die op de as(54) van de wielen(53) zijn gemonteerd en met dezelfde hoeksnelheid dan de wielen(53) meedraaien . 35 De uitvoeringsvorm van de figuren 22 en 23 toont een inslagbreker met een 1004251 - 20 - rotor(60), voorzien van geleidingen(ól) alsmede armen(62). Aan het eind van de armen bevindt zich telkens weer een inslagorgaan(63).The material to be broken into the rotor via the feed pipe (57) is thrown out via the guides (47), after which it strikes against the impact surface (69) of the vertical rollers (70) which are on the shaft (54) of the wheels (53) and rotate at the same angular speed as the wheels (53). The embodiment of Figures 22 and 23 shows an impact breaker with a 1004251-20 rotor (60), provided with guides (ll) as well as arms (62). At each end of the arms there is a weft member (63).

Rondom de inslagorganen(63) is een primaire gootconstructie(64) opgesteld, waarin zich een korrelbed uit gebroken korrelmateriaal vormt voor het autogeen 5 nabehandelen van het korrelmateriaal.A primary gutter construction (64) is arranged around the weft members (63), in which a grain bed of broken grain material is formed for autogenous after-treatment of the grain material.

Tegenover de primaire gootconstructie(64) bevindt zich een secundaire gootconstructie(65), waarin zich eveneens een korrelbed kan verzamelen van inslagmateriaal dat via de inslagorganen(63) in de primaire gootconstructie(64) terecht is gekomen, en van daar teruggekaatst is naar de secundaire goot-10 constructie(65).Opposite the primary gutter construction (64) there is a secondary gutter construction (65), in which a grain bed can also accumulate of weft material that has entered the primary gutter construction (64) via the weft members (63) and has bounced from there back to the secondary gutter-10 construction (65).

Het verdere gebroken korrelmateriaal verdwijnt uiteindelijk via het ringvormige kanaal(66) tussen de primaire en secundaire gootconstructies(64,65).The further broken grain material eventually disappears through the annular channel (66) between the primary and secondary gutter structures (64.65).

De zevende uitvoeringsvorm van figuur 24 toont een rotor(71), die 15 overeenkomt met de rotor van figuren 9 en 10 en tevens geleidingen(72) bezit en armen(73) waaraan inslagmiddelen(74) zijn bevestigd. Nadat het te breken materiaal is ingeslagen tegen de inslagoppervlakken(75) van de inslagmiddelen(74) slaat het materiaal in tegen de inslagoppervlakken(76) van de stationaire breekplaten(78) die onder en buiten langs de inslagmiddelen(74) tegen de 20 buitenwand(77) van de trommelconstructie zijn opgesteld. Onder langs de breekplaten(78) is een secundaire rotorconstructie opgesteld die bestaat uit armen(79) die zijn bevestigd aan de rotoras(80) en met dezelfde snelheid als de rotor(71) draaien, aan welke armen(79) secundaire inslagmiddelen(82) zijn bevestigd, tegen de inslagoppervlakken(83) van welke secundaire 25 inslagmiddelen(82) het materiaal vervolgens inslaat. Onder en buiten langs de secundaire inslagmiddelen(82) zijn secundaire breekplaten(84) opgesteld, tegen het inslagoppervlak(85) van welke secundaire breekplaten(84) het materiaal vervolgens inslaat.The seventh embodiment of Figure 24 shows a rotor (71) corresponding to the rotor of Figures 9 and 10 and also has guides (72) and arms (73) to which weft means (74) are attached. After the material to be broken has been impacted against the impact surfaces (75) of the impact means (74), the material impacts against the impact surfaces (76) of the stationary rupture plates (78) which run against the outer wall below and along the impact means (74). (77) of the drum assembly. Located along the rupture plates (78) is a secondary rotor assembly consisting of arms (79) attached to the rotor shaft (80) and rotating at the same speed as the rotor (71), to which arms (79) secondary impact means (82 ) are secured against the weft surfaces (83) of which secondary weft means (82) then impacts the material. Below and outside along the secondary impact means (82), secondary rupture plates (84) are arranged against the impact surface (85) of which secondary rupture plates (84) then impacts the material.

Figuur 25 toont de breker uit figuur 24 waarbij de secundaire breekplaten(84) 30 zijn vervangen door een autogeenconstructie(64;65;66).Figure 25 shows the breaker of Figure 24 with the secondary rupture plates (84) 30 replaced by an autogenous construction (64; 65; 66).

35 100425135 1004251

Claims

1. Impact breaker comprising a rotor rotatable about a vertical axis with at least one guide for breaking material, which guide extends from a supply end located near the rotor shaft to a discharge end which is further away from the center of the rotor shaft than the supply end, as well as weft means which are radially outside the discharge end and are rotatable around the rotor shaft at the same angular speed as the rotor, such that the material to be broken which can be broken moving outwardly from the guide against the weft means can strike with the weft means, characterized in that the weft means (4) is provided with a weft surface (3) which, in the direction of movement of the weft means (4), lies entirely behind the discharge end (1) of the guide (2), with the weft surface (3 ), viewed from the moving position or viewed with respect to the rotor (5), transversely to the direction of movement (II) of the material to be broken.

Impact breaker according to claim 1, wherein the impact surface (3) in the horizontal plane with the center (M) is arranged such that the angle (y), which is the line (b) between the center (O) of the rotor (5) ) and the center (M) of the weft surface (3) makes with the line (c) directed from the center (M) of the weft surface (3) perpendicular to this line (b) direction of rotation of the rotor (5) is between 10 ° and 80 °.

Impact breaker according to claims 1 and 2, wherein the center (M) of the impact surface (3), in the horizontal plane, is arranged at an angle (5), which lines (b) between the center (M) of the impact surface (3) and the center (O) of the rotor (5) with the line (d) between the discharge end (l) of the guide (2) and the center (O) of the rotor (5 ), which angle (5), in the direction opposite to the direction of rotation, is between 10 ° and 75 °. 30

Impact breaker according to Claims 1, 2 and 3, wherein at least one arm (22) carrying the impact means (4; 23) is attached to the rotor (6; 20).

Impact breaker according to claim 4, wherein at least two arms (30) are attached to the rotor (20) which enclose a guide (21), which rotor (20) is rotatable in opposite directions with 1004251 - 22 arms (30). , and the impact means (31) attached to the arms (30) have facing impact surfaces (32) facing each other for breaking the material in either direction of rotation.

Impact breaker according to any one of the preceding claims, wherein the guide (93) on the rotor (20) is curved (94) at the discharge end (97) in the direction opposite to the rotation of the rotor (20).

Impact breaker according to any one of the preceding claims, wherein each impact surface (3; 7; 24) is concave curved.

Impact breaker according to any one of the preceding claims, wherein each impact surface (3; 7; 24) is inclined relative to a horizontal plane for diverting the broken material up or down. 15

Impact breaker according to any one of the preceding claims, wherein the impact means comprise a rotationally symmetrical, rotatable impact element (35; 44; 69).

Impact breaker according to claim 9, wherein the rotation axis (42) of the rotatable impact member (35) is essentially in a horizontal plane.

Impact breaker according to claim 9, wherein the rotational axis (42; 88) of the rotatable impact member (35; 44) is located essentially in an inclined downward plane. 25

Impact breaker according to claims 10 and 11, wherein a guide plate is placed along the impact surface (38; 96), which prevents the grains between the center (O) of the rotor (20) and the axis of rotation (42) from driving in the weft member (35). 30

Impact breaker according to claim 9, wherein the rotary axis (88; 92) of the rotatable impact member (44; 69) is essentially in a vertical plane.

Impact breaker according to claims 11,12 and 13, wherein a guide partition (86) is placed along the impact surface, which prevents the 1004251 - 23 - grains between the center (O) of the rotor (20) and the axis of rotation. (88; 92) of the weft member (44; 69).

Impact breaker according to one of the preceding claims, wherein the impact means (35; 44; 69) can be driven independently of the rotor.

Impact breaker according to any one of the preceding claims, wherein a separating partition (66) is placed in front of impact impact symmetric (35; 44; 69) symmetrical along the impact surface of the rotation. 10

Impact breaker according to claim 16, wherein the distance (67) between the edge (68) of the partition (66) and the impact surface (38; 96; 69) of the rotationally symmetrical impact means (35; 44; 69) is adjustable.

Impact breaker according to one of the preceding claims, in which a channel (92) is arranged between the discharge end (1) of the guide (2; 21) and the impact surface (3; 96) of the impact means (4; 44).

Impact breaker according to claim 18, wherein the shaft (90) of the channel (92) has the shape of the movement spiral (II) of the material to be broken.

Impact breaker according to any one of the preceding claims, wherein a cone or cylindrical partition is arranged outside or below along the impact means (4), which partition is rotatable around the rotor axis at the same angular speed as the rotor.

The impact breaker of claim 20, wherein the separator is stationary.

Impact breaker according to any one of the preceding claims, wherein several stationary rupture plates (10; 17; 26; 26 ') are arranged outside or under, or outside and under, along the edge of the impact means (4; 8; 23). each have an impact surface (6; 9; 16) which is placed transverse to the direction of movement (II) of the granular material. 35 1004251 - 24 -

The impact breaker of claim 22, wherein each impact surface (6; 9; 16) is concave curved.

The impact breaker of claim 23, wherein each impact surface (6; 9; 16) is curved in 5 horizontal or other cross-sections from top to bottom according to successive smoothly flowing involutes.

25. Impact breaker as claimed in any of the foregoing claims, wherein outside or under, or outside and under, along the edge of the impact means (63; 83) a gutter construction (64) is arranged, in which the grain material collects and builds up a grain bed for autogenous after-treatment of the broken material.

26. Impact breaker as claimed in claim 25, wherein the gutter construction is double, such that the outer gutter construction (64) with the opening faces inwards and the inner gutter construction (65) with the opening faces outwards, which gutter constructions are so apart be arranged that there is an annular opening (66) at the bottom between the gutter constructions, through which the broken material can be led out.

Impact breaker according to any one of the preceding claims, wherein secondary impact means (82), rotatable about the rotor shaft (80) at the same circumferential speed as the rotor (71), are placed under or outside, or under and outside along the stationary rupture plates (78). ).

The impact breaker of claim 27, wherein under or outside, or under and outside along the secondary impact means (82), secondary stationary impact plates (84) are arranged.

Weft breaker according to claim 28, wherein a gutter construction (64; 65; 66) is arranged under or outside, or under and outside along the secondary impact means, in which the grain material collects and builds up a grain bed for autogenous after-treatment of the grain material.

30. Impact breaker according to any one of the preceding claims, wherein the rotor blade (5; 20) and the impact means (4; 26) are arranged in a flat 1004251 - 25 drum construction, which drum construction as a whole has the same angular speed as the rotor (5; 20) rotatable about the axis (O), in the center of the top of which drum construction a hole is provided, through which the material to be broken can be brought onto the rotor and into the bottom 5 in front of or in the side wall outside along the impact surfaces openings are provided of the impact means through which the granular material is led out of the breaking space.

The impact breaker according to any one of claims 1-29, wherein the rotor (46) and the impact means (69) are incorporated in a stationary drum construction (51), as well as a ring (48) rotatably supported in the drum construction, provided with wheels (53 ) or rollers that can be rolled over the inner wall (56) of the drum construction (51), which ring (48) concentrically supports the rotor (46) and carries the impact means (69) on its circumference. 15

The impact breaker of claim 31, wherein the rotor (46) is suspended centrally below the ring (48), and the impact means (69) are also suspended therebetween the ring (48).

The impact breaker of claim 32, wherein the impact members (69) are rotatable about an axis (92) which coincides with the axis of a wheel (53).

The impact breaker of claim 33, wherein each impact member (69) is connected to an associated wheel (53).

Impact breaker according to claims 31, 32 and 33, wherein at least one wheel (53) is drivable.

The impact breaker of claims 31, 32, 33, 34 and 35, wherein each wheel (53) has a rubber tire.

Impact breaker according to claims 31, 32, 33, 34, 35 and 36, wherein the rotor (46) is extended outward beyond the discharge end of the guides (47) for better guiding of the granular material, over the bottom of the rotor, in the direction of the weft surface (69) of the weft member (70). 1004251