NO300088B1 - Fremgangsmåte for regenerering av et væskeformig törkemiddel - Google Patents
Fremgangsmåte for regenerering av et væskeformig törkemiddel Download PDFInfo
- Publication number
- NO300088B1 NO300088B1 NO934161A NO934161A NO300088B1 NO 300088 B1 NO300088 B1 NO 300088B1 NO 934161 A NO934161 A NO 934161A NO 934161 A NO934161 A NO 934161A NO 300088 B1 NO300088 B1 NO 300088B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- water
- desiccant
- liquid phase
- liquid
- pipeline
- Prior art date
Links
- 239000002274 desiccant Substances 0.000 title claims description 54
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 47
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title claims description 37
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 title claims description 4
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims description 44
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 36
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims description 28
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims description 28
- ZIBGPFATKBEMQZ-UHFFFAOYSA-N triethylene glycol Chemical group OCCOCCOCCO ZIBGPFATKBEMQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 claims description 13
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 12
- LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N ethylene glycol Natural products OCCO LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 9
- 150000002430 hydrocarbons Chemical group 0.000 claims description 9
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 5
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 5
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 5
- 239000002270 dispersing agent Substances 0.000 claims description 5
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 4
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 3
- WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N hydroxyacetaldehyde Natural products OCC=O WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 230000002940 repellent Effects 0.000 claims description 2
- 239000005871 repellent Substances 0.000 claims description 2
- 125000003827 glycol group Chemical group 0.000 claims 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 14
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 description 4
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 4
- 229920001223 polyethylene glycol Polymers 0.000 description 4
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 4
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- UWHCKJMYHZGTIT-UHFFFAOYSA-N tetraethylene glycol Chemical compound OCCOCCOCCOCCO UWHCKJMYHZGTIT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000004303 calcium sorbate Substances 0.000 description 3
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 3
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 3
- 230000002209 hydrophobic effect Effects 0.000 description 3
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 3
- 239000004302 potassium sorbate Substances 0.000 description 3
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 3
- 239000004283 Sodium sorbate Substances 0.000 description 2
- MTHSVFCYNBDYFN-UHFFFAOYSA-N diethylene glycol Chemical compound OCCOCCO MTHSVFCYNBDYFN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 2
- 239000000737 potassium alginate Substances 0.000 description 2
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- -1 and among the latter Substances 0.000 description 1
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 239000003599 detergent Substances 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 150000004677 hydrates Chemical class 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 229930014626 natural product Natural products 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000000661 sodium alginate Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
- B01D3/34—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping with one or more auxiliary substances
- B01D3/343—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping with one or more auxiliary substances the substance being a gas
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
- B01D3/14—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column
- B01D3/143—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column by two or more of a fractionation, separation or rectification step
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S159/00—Concentrating evaporators
- Y10S159/33—Two liquids, one a heat carrier
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S203/00—Distillation: processes, separatory
- Y10S203/09—Plural feed
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Drying Of Gases (AREA)
- Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte for regenerering av et væskeformig tørkemiddel.
Det er vanlig å dehydrere en gasstrøm, f.eks. en naturgass eller en raffinert gass, for å regulere vann-duggpunktet til denne gasstrøm for å unngå dannelse av hydrater, eller is, eller av helt andre grunner.
I dette øyemed er det vanlig å bringe gassen i kontakt med et hydrofilt, væskeformig tørkemiddel, og blandt de sistnevnte er kjemikalier innen glykol-familien gjenstand for utstrakt bruk. Oftest anvendes trietylen-glykol (TEG), men iblandt kan monoetylen-glykol (MEG), dietylen-glykol (DEG) eller tetraetylen-glykol (T4EG) like gjerne anvendes. Det vannholdige tørkemiddel blir så ført til en varmeregenere-ringsanordning hvor størstedelen av vannet som tørkemiddelet har absorbert blir fordampet og eliminert.
Det er imidlertid velkjent at det ikke er mulig å skille alt vannet fra tørkemiddelet ved hjelp av varme under atmos-færetrykk, ettersom sistnevnte nedbrytes ved en temperatur som er lavere enn dets normale kokepunkt. F.eks. koker TEG ved omtrent 285°C, men regenereringstemperaturen er generelt begrenset til 204°C, idet renheten av det regenererte TEG da er ca. 99 masseprosent.
Dersom en høyere renhet er ønskelig, går en konvensjonell metode ut på å etterfølge varme-rekonsentreringstrinnet med et avdrivingstrinn under anvendelse av en tørr gass eller gass med lavt vanninnhold, f.eks. en del av gasstrømmen dehydrert ved hjelp av tørkemiddelet. Denne fremgangsmåte, som er beskrevet i US patent A-3 105 748, gir en renhet på ca. 99,9 masseprosent i det regenererte tørkemiddel.
Anvendelsen av en gass som avdrivingsmiddel innebærer imidlertid, bortsett fra at det generelt fører til et tørke-tap, den ulempe at det hindrer kondensering av hydrokarboner og andre tunge produkter som absorberes av tørkemiddelet under dehydreringstrinnet og fordampes samtidig med vannet under omkoking og avdriving. Særlig skal det bemerkes at aroma-stoffene som derved frigjøres ikke kan rekondenseres og blir utvasket eller uttømt uendret i atmosfæren.
For å unngå disse ulemper kan avdrivingsgassen erstattes av en lukket sløyfe inneholdende et kondenserbart middel, generelt en hydrokarbon eller en blanding av hydrokarboner. Ved denne fremgangsmåte, som er nærmere beskrevet i US patent A-3 471 370, gjenvinnes avdrivingsmiddelet etter kondensering ved toppen av varmekonsentreringstrinnet og separering ved avblanding av det derved kondenserte vann.
Dersom man ønsker et regenerert tørkemiddel av meget stor renhet, f.eks. mer enn 99,99 masseprosent når det gjelder TEG, er det nødvendige å anvende et avdrivingsmiddel som selv er meget tørt. Hvis f.eks. avdrivingsmiddelet utgjør en del av den dehydrerte gasstrøm, er det blitt foreslått at vannholdet i denne gass ytterligere kan reduseres ved å bringe den i kontakt med en del av det regenererte tørkemiddel av høy renhet, idet nevnte del da bringes tilbake til avdrivingstrinnet. Denne fremgangsmåte er nærmere beskrevet i US patent A-3 867 112. Dersom det anvendes et kondenserbart avdrivingsmiddel, er det blitt foreslått å dehydrere dette middel under trykk ved hjelp av ulike midler.
Erkjennelsen av at det er mulig å regenerere tørkemidde-let til et meget høyt renhetsnivå og begrense avgivelse av tunge hydrokarboner på økonomisk måte ved å anvende et kondenserbart avdrivingsmiddel og dehydrere det på en ny måte, utgjør gjenstanden for foreliggende oppfinnelse.
Nærmere bestemt utgjør foreliggende oppfinnelse en fremgangsmåte for regenerering av et væskeformig tørkemiddel under anvendelse av et avdrivingsmiddel, som er væskeformig ved omgivelsestemperatur og -trykk og danner en heteroazeotrop med vann, omfattende følgende trinn: a) et omkokingstrinn for det vannholdige, væskeformige tørkemiddel for derved å fremskaffe en dampfase og delvis
regenerert, væskeformig tørkemiddel,
b) et destilleringstrinn for det vannholdige, væskeformige tørkemiddel, omfattende minst ett rektifikasjonstrinn for derved å fremskaffe en topp-damp og et delvis
regenerert, væskeformig tørkemiddel,
c) et trinn for avdriving av det delvis regenererte, væskeformige tørkemiddel under trinnene (a) og (b), ved
hjelp av det fordampete avdrivingsmiddel; d) et trinn for kondensering av topp-dampen fra destilleringstrinnet (b), hvilken kondensering gir to væskefaser,
en vannrik væskefase som fjernes, og en avdrivingsmiddel-rik væskefase, og
f) tilbakeføring av den avdrivingsmiddel-rike væskefase
til trinn (c) eller (a),
krakterisert ved at den videre omfatter
e) oppvarming av den avdrivingsmiddel-rike væskefase fra trinn (d) for frembringelse av en dampfase som er mer
vannholdig enn den avdrivingsmiddel-rike væskefase og en vannfattig avdrivingsmiddel-væskefase som tilbakeføres til trinn (c) eller (a).
En av hoved-gjenstandene ved foreliggende oppfinnelse er erkjennelsen av at oppvarming av det væskeformige avdrivingsmiddel som mettet med vann avgår fra kondenseringstrinnet (d) i vesentlig grad minsker den gjenværende væskemengde i avdrivingsmiddelet til meget lav energikostnad, selv når avdri-vingsmiddelets kokepunkt er lavere enn vannets. Dette oppnås ved å utnytte heteroazeotropen mellom vannet og avdrivingsmiddelet.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er således særlig egnet når det er ønskelig å regenerere tørkemiddelet til meget høy renhet, hvilket nødvendiggjør bruk av et avdrivingsmiddel som selv er nesten vannfritt, og dessuten når det ikke er ønskelig å miste ikke-kondenserbart avdrivingsmiddel enten av økonomiske grunner eller for å begrense avgivelse av høyere hydrokarboner eller andre produkter med tilsvarende flyktig-het .
Ifølge oppfinnelsen kan trinnene (b) og (c) utføres suksessivt i særskilte anordninger, eller samtidig i samme anordning.
En spesiell utføringsform av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er nærmere beskrevet i forbindelse med figur 1. I denne utføringsform kan dampfasen som utvikles under trinn (e) tilbakeføres oppstrøms for trinn (d) og den vannfattige væskefase fra trinn (e) fordampes før den tilbakeføres til trinn (a) eller trinn (c).
Satsen som skal behandles kommer gjennom rørledningen 1 inn i veksleren El beliggende øverst i destilleringsanordningen Dl; derfra ledes den gjennom rørledningen 2 til veksleren E2 hvor den oppvarmes ved hjelp av det regenererte, væskeformige tørkemiddel som kommer fra rørledningen 4. Satsen strøm-mer ut fra veksleren E2 via rørledningen 3 og inn i den over-liggende destilleringsanordning Dl, i nedadgående rekkefølge, en omkokingssone RI, en avdrivingssone Sl og en ballongbehol-der Bl.
Temperaturen i omkokingssonen RI er normalt mellom 150°C og 250°C.
Det absolutte trykk i enheten bestående av destilleringsanordningen Dl, omkokereh RI, avdrivingssonen Sl og beholderen Bl er normalt mellom 0,5 og 2 bar.
Hoveddelen av vannet og produktene som er lettere enn det deri absorberte tørkemiddel fordampes i omkokeren RI. Det vannfattige, væskeformige tørkemiddel faller på grunn av tyngdekraften fra omkokeren RI inn i avdrivingssonen Sl hvor det bringes i kontakt med en motstrøm av dehydrert avdrivingsmiddel som kommer inn i beholderen Bl gjennom rørledningen 16.
Det regenererte, væskeformige tørkemiddel strømmer ut av beholderen Bl gjennom rørledningen 4, strømmer gjennom veksleren E2 hvor det avkjøles av satsen som kommer inn gjennom rør-ledningen 2, og forlater prosessen gjennom rørledningen 5.
Vann, avdrivingsmiddel og andre produkter som er fordampet i omkokeren RI forlater destilleringsanordningen Dl gjennom veksleren El via rørledningen 6 og blandes om nødvendig med damp som kommer fra beholderen B3 via rørledningen 12, blir så avkjølt i kondensatoren Cl, og strømmer ut via rørled-ningen 7 og inn i beholderen B2.
Derfra uttømmes de letteste bestanddelene fra prosessen i gassform via rørledningen 8; vann uttømmes fra prosessen via rørledningen 9 sammen med andre hydrofile produkter; avdrivingsmiddelet og andre hydrofobe produkter, som er mettet med vann, føres via rørledningen 10 gjennom pumpen Pl til veksleren E3 hvor de delvis fordampes og føres ut via rørledningen 11 til beholderen B3.
Generelt kan dampfasen som utvikles i veksleren E3, som er mer vannholdig enn væsken som kommer inn via rørledningen 10, tømmes ut fra prosessen. Imidlertid er det mer fordelaktig å tilbakeføre den via rørledningen 12 til et punkt opp-strøms for kondensatoren Cl idet dampen forlater destilleringsanordningen Dl gj ennom rørledningen 6.
Væskefasen fra reservoaret B3 via rørledningen 13, som er vannfattig sammenliknet med væsken som kommer inn via rørled-ningen 10, deles slik at den bibeholder en konstant strøm av avdrivingsmiddel i sløyfen: en fast del føres til fordamperen E4 via rørledningen 15; eventuelt overskudd som følge av at tørkemiddelet absorberer en del av gasstrømmen som behandles under dehydreringstrinnet (ikke vist i figuren) tømmes ut fra prosessen via rørledningen 14.
Dampfasen fra fordamperen E4 via rørledningen 16 føres til beholderen Bl.
En annen utføringsform av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen skal nå beskrives i tilknytning til figur 2.
I denne utføringsform blir en del av avdrivingsmiddelet som separeres etter trinn (d) brakt i kontakt med en motstrøm av damp i trinn (b).
Satsen som skal behandles kommer inn i veksleren E201 via rørledningen 201 hvor den gjenoppvarmes av det regenererte, væskeformige tørkemiddel som kommer inn via rørledningen 203. Satsen forlater veksleren E201 via rørledningen 202 og kommer inn i destilleringsanordningen D201 som er montert over, i nedadgående rekkefølge, omkokingssonen R201, avdrivingssonen S201 og ballongbeholderen B201.
Damp som stiger fra omkokingssonen R201 bringes i destil-lieringsanordningen D201 i kontakt med en motstrøm av en væskefase hovedsakelig bestående av avdrivingsmiddel som kommer via rørledningen 210.
Temperaturen i omkokingssonen R2 01 er generelt mellom 150°C og 250°C.
Det absolutte trykk i enheten bestående av destilleringsanordningen D201, omkokeren R201, avdrivingssonen S201 og beholderen B2 01 er generelt mellom 0,5 og 2 bar.
Hoveddelen av vannet og produktene som er lettere enn det deri absorberte tørkemiddel fordampes i omkokeren R201. Det vannfattige, væskeformige tørkemiddel faller på grunn av tyngdekraften fra omkokeren R2 01 inn i avdrivingssonen S2 01 hvor det bringes i kontakt med en motstrøm av dehydrert avdrivingsmiddel som kommer inn i beholderen B201 gjennom rørled-ningen 216 .
Det regenererte, væskeformige tørkemiddel strømmer ut av beholderen B201 gjennom rørledningen 203, strømmer gjennom veksleren E2 01 hvor det avkjøles av satsen som kommer inn gjennom rørledningen 201, og forlater prosessen gjennom rør-ledningen 204.
Vann, avdrivingsmiddel og andre produkter som er fordampet i omkokeren R201 forlater destilleringsanordningen D201 gjennom rørledningen 2 05 og blandes om nødvendig med damp som kommer fra beholderen B203 via rørledningen 212, blir så av-kjølt i kondensatoren C2 01, og strømmer ut via rørledningen 206 og inn i beholderen B202.
Derfra uttømmes de letteste bestanddelene fra prosessen i gassform via rørledningen 2 07; vann uttømmes fra prosessen via rørledningen 208 sammen med andre hydrofile produkter; avdrivingsmiddelet og andre hydrofobe produkter, som er mettet med vann, føres via rørledningen 209 gjennom pumpen P201, delvis via rørledningen 211 til veksleren E202, og delvis via rørled-ningen 210 til destilleringssonen D201 hvor det bringes i kontakt med en motstrøm av damp som stiger fra omkokingssonen R201 gjennom destilleringssonen D201. Den første del blir delvis fordampet i veksleren E202 og ført via rørledningen 217 til beholderen B203 .
Generelt kan dampfasen som utvikles i veksleren E202, som er mer vannholdig enn væsken som kommer inn via rørledningen 211, tømmes ut fra prosessen. Imidlertid er det mer fordelaktig å tilbakeføre den via rørledningen 212 til et punkt opp-strøms for kondensatoren C201 idet dampen forlater destilleringsanordningen D201 gjennom rørledningen 205.
Væskefasen fra reservoaret B203 via rørledningen 213, som er vannfattig sammenliknet med væsken som kommer inn via rør-ledningen 211, deles slik at den bibeholder en konstant strøm av avdrivingsmiddel i sløyfen: en fast del føres til fordamperen E203 via rørledningen 215; eventuelt overskudd som følge av at tørkemiddelet absorberer en del av gasstrømmen som behandles under dehydreringstrinnet (ikke vist i figuren) tømmes ut fra prosessen via rørledningen 214.
Dampfasen fra fordamperen E203 via rørledningen 216 føres til beholderen B201.
Andre utforminger kan være tilpasset fremgangsmåten iføl-ge oppfinnelsen; f.eks. kan fordamperen E4 på figur 1 (E203 på figur 2) sløyfes, idet avdrivingsmiddelet innføres i væskeform i ballongbeholderen Bl på figur 1 (B201 på figur 2), hvor den fordampes ved direkte kontakt med det væskeformige tørkemidde-let med høy temperatur.
En ytterligere modifikasjon av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen består i å utføre destillasjons- og avdrivingstrin-nene samtidig som vist i figur 3: satsen kommer via rørlednin-gen 3 01, avdrivingsmiddelet, som på forhånd kan være fordampet eller ikke fordampet, innføres direkte i omkokeren R3 01 via rørledningen 3 02, idet destillasjonsanordningen D3 01 og avdrivingssonen S3 01 således er kombinert. Degenerert tørkemiddel strømmer ut av omkokeren via rørledningen 304 mens dampen strømmer ut fra destillasjonsanordningen D301 via rørledningen 303 .
En annen variant av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen består i å utføre destillerings-, omkokings-avdrivinings- og kondenseringstrinnene som antydet i figur 4: etter at den er ført gjennom veksleren E401 og E402 blir satsen innført i destilleringsanordningen D401 via rørledningen 401 og faller på grunn av tyngdekraften ned i omkokeren R401. Dampfasen som utvikles i omkokeren R401 stiger opp i destilleringsanordningen D401 og forlater denne via rørledningen 402. Det delvis regenererte tørkemiddel pumpes fra omkokeren R4 01 gjennom pumpen P401 og via rørledninger 403 og 404 til avdrivingssonen S401 som er beliggende over ballongbeholderen B401. Regenerert tørkemiddel forlater beholderen B401 via rørledningen 405, varmer opp satsen i veksleren E402 og strømmer ut fra prosessen via rørledningen 415. Avdrivingsmiddel og avdrevet vann forlater avdrivingssonen S401 via rørledningen 406 og blandes om nødvendig med damp som føres via rørledningen 411 fra beholderen B403, avkjøles deretter i kondensatoren C401 og fraskilles i beholderen B402, hvorfra lette bestanddeler avgår i dampform via rørledningen 4 07, idet vann og andre hydrofile stoffer som kan forekomme strømmer ut via rørledningen 408, avdrivingsmiddel og de andre hydrofobe produkter som eventuelt forekommer ledes via rørledningen 409 gjennom pumpen P402 til veksleren E4 03 hvor en vannrik dampfase VI og en vannfattig væskefase LI dannes. Fasene VI og LI føres via rørledningen 410 til beholderen B403; dampfasen VI strømmer ut via rørled-ningen 411 og blandes med damp som forlater avdrivingssonen S401 via rørledningen 406; væskefasen LI forlater beholderen B403 via rørledningen 416 og deles i en overskuddsdel som strømmer ut fra prossen via rørledningen 413 og en fast del som føres gjennom rørledningen 412 til fordamperen E4 04 hvor den fordampes og innføres i ballongbeholderen B401 via rørled-ningen 414. En ytterligere løsning består i å reinjisere avdrivingsmiddelet og avdrevet vann som forlater S401 via 4 06 inn i omkokeren R4 01, og kondensere og fraskille dem nedstrøms for destilleringsanordningen D4 01 som vist i de foregående opplegg (figur 1 til 3).
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan f.eks. anvendes for regenerering av et tørkemiddel innen glykol-familien, så-som monoetylen-glykol (MEG), dietylen-glykol (DEG), trietylen-glykol (TEG) eller tetraetylen-glykol (T4EG); dette tørkemid-del kan f.eks. anvendes for dehydrering av en naturgass eller en raffinert gass.
Avdrivingsmiddel kan f .-eks. være en hydrokarbon eller en blanding av hydrokarboner, og kan i dette tilfelle inneholde en betydelig andel av aromatiske stoffer, særlig benzen.
Et særlig fordelaktig tilfelle er der hvor tørkemiddel-et absorberer naturprodukter som er sammenliknbare med avdrivingsmiddelet slik dette defineres i foreliggende oppfinnelse, fra fluidet som skal dehydreres. Prosessen har da et overskudd av avdrivingsmiddel som ikke bare fjerner behovet for eventuelle tilsetninger, men som også kan være en kilde til profitt.
Disse anvendelser er imidlertid ikke begrensende, og fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan anvendes for regenerering av alle væskeformige tørkemidler, uavhengig av beskaffen-heten til det dehydrerte fluid.
Følgende eksempel illustrerer oppfinnelsen.
EKSEMPEL
Dette eksempel er basert på opplegget ifølge figur 1. Fluidet som skal behandles, trietylen-glykol (TEG) som er brukt til å dehydrere en benzenrik naturgass, innføres via rørledningen 1 med en temperatur på 41°C, et trykk på 1,2 bar og en strømningsmengde på 3472 kg/h, med følgende sammensetning basert på masse:
Satsen strømmer gjennom veksleren El, ytelse 12,5 kw, hvorfra den strømmer ut gjennom rørledningen 2 med en temperatur 46°C, tilbakeføres til veksleren E2, effekt 259 kW, hvor den oppvarmes til en temperatur 146°C ved hjelp av regenerert TEG som kommer fra ballongbeholderen Bl via rørledningen 4. Etter utstrømning fra veksleren E2 innføres satsen via rørled-ningen 3 inn i destilleringsanordningen Dl som er beliggende over, i nedadgående rekkefølge, omkokeren RI, effekt 177 kW, hvor temperaturen er 204°C, en avdrivingssone Sl og en bal-longbeholder Bl i hvilken det delvis regenererte TEG bringes i kontakt med en mostrøm av avdrivingsmiddel som innføres i dampform via rørledningen 16. Trykket i destilleringsanordningen Dl og omkokeren RI er 1,1 bar; trykket i avdrivingssonen Sl og ballongbeholderen Bl er 1,2 bar. Regenerert TEG strømmer ut fra beholderen Bl via rørledningen 4 ved en temperatur på 194°C, varmer opp i veksleren E2 satsen som kommer fra veksleren El via rørledningen 2, og strømmer ut fra prosessen via rørledningen 5 med en strømningsmengde på 333 0 kg/h og temperatur på 84°C. Sammensetningen basert på masse er som følger:
Vannet og avdrivingsmiddelet i form av damp forlater destilleringsanordningen Dl via rørledningen 6 med en strøm-ningsmengde på 662 kg/h ved en temperatur på 114°C, strømnin-gens masse-sammensetning er som følger:
Denne strøm blir deretter blandet med dampen som kommer fra ballongen B3 via rørledningen 12 med en strømningsmengde på 163 kg/h ved en temperatur på 80°C, og hvor masse-sammen-, setningen er som følger:
Blandingen avkjøles i kondensatoren Cl, effekt 175 kW, til en temperatur på 40°C, ved et trykk på 1 bar og sendes via rørledningen 7 til ballongen B2 hvorfra tre strømmer kommer ut: de lette hydrokarboner utgår fra prosessen via rørlednin-gen 8 med en strømningsmengde på 8,7 kg/h, med følgende masse-sammensetning:
vannfasen avgår fra prosessen via rørledningen 9 med en strømningsmengde på 112 kg/h, idet strømmens masse-sammensetning er som følger: avdrivingsmiddelet sendes via rørledningen 10 gjennom pumpen P2 til veksleren E3, effekt 34 kW, med en strømnings-mengde på 7 04 kg/h, idet strømmens masse-sammensetning er som følger:
Det delvis fordampete avdrivingsmiddel forlater veksleren E3 med en temperatur på 80°C og et trykk på 1,2 bar, og til-bakeføres til ballongen B3. Deretter føres dampen via rørled-ningen 12 oppstrøms for kondensatoren Cl. Væsken hvis vanninnhold basert på masse er 0,02 %, strømmer ut av ballongen B3 via rørledningen 13 og deles i en overskuddsdel som strømmer ut med en strømningsmengde på 21 kg/h fra prosessen, og en del
som via rørledningen 15 føres med en strømningsmengde på 52 0
kg/h til fordamperen E4, effekt 70 kW. Denne del strømmer ut fra fordamperen E4 fullstendig fordampet ved en temperatur på
150°C, og inn i ballongbeholderen Bl via rørledningen 16.
Fremgangsmåten ifølge dette eksempel har gjort det mulig
å regenerere tørkemiddelet (TEG) til et residual-vanninnhold på mindre enn 50 ppm. Dessuten er residual-vanninnholdet i avdrivingsmiddelet blitt delt med 8 ved hjelp av en enkel oppvarming, under fordamping av mindre enn en fjerdedel av tørkemiddelet i veksleren E3 selv om vann er et meget tyngre produkt enn avdrivingsmiddelet som hovedsakelig består av benzen.
Claims (16)
1. Fremgangsmåte for regenerering av et væskeformig tørke-
middel under anvendelse av et avdrivingsmiddel, som er væskeformig ved omgivelsestemperatur og -trykk og danner en heteroazeotrop med vann, omfattende følgende trinn: a) et omkokingstrinn for det vannholdige, væskeformige tørkemiddel for derved å fremskaffe en dampfase og delvis regenerert, væskeformig tørkemiddel, b) et destilleringstrinn for det vannholdige, væskeformige tørkemiddel, omfattende minst ett rektifikasjonstrinn for derved å fremskaffe en topp-damp og et delvis regenerert, væskeformig tørkemiddel, c) et trinn for avdriving av det delvis regenererte, væskeformige tørkemiddel under trinnene (a) og (b), ved hjelp av det fordampete avdrivingsmiddel; d) et trinn for kondensering av topp-dampen fra destilleringstrinnet (b), hvilken kondensering gir to væskefaser,
en vannrik væskefase som fjernes, og en avdrivingsmiddel-rik væskefase, og f) tilbakeføring av den avdrivingsmiddel-rike væskefase
til trinn (c) eller (a), v karakterisert ved at den videre omfatter e) oppvarming av den avdrivingsmiddel-rike væskefase fra trinn (d) for frembringelse av en dampfase som er mer vannholdig enn den avdrivingsmiddel-rike væskefase og en vannfattig avdrivingsmiddel-væskefase som tilbakeføres til trinn (c) eller (a).
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at dampfasen som utvikles under trinn (e) tilbakeføres til et sted oppstrøms for trinn (d).
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at en del av den avdrivingsmiddel-rike væskefase fra trinn (d) tilbakeføres til trinn (b) hvor den bringes i motstrømskontakt med destilla-sjonsdampen.
4. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 1 til 3, karakterisert ved at den vannfattige avdrivingsmiddel -væskefase fra trinn (e) fordampes før den overfø-res til avdrivingstrinn (c) eller (a).
5. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 1 til 3, karakterisert ved at den vannfattige avdrivingsmiddel-væskefase fra trinn (e) overføres i væskeform til avdrivingstrinn (c) og fordampes i løpet av dette.
6. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 1 til 5, karakterisert ved at trinnene (b) og (c) utføres i separate anordninger.
7. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 1 til 5, karakterisert ved at trinnene (b) og (c) utføres samtidig i samme anordning, idet den vannfattige avdrivingsmiddel-væskefase innføres i omkokingssonen i trinn (a) .
8. Fremgangsmåte ifølge krav 7, karakterisert ved at den vannfattige avdrivingsmiddel-væskefase innføres i omkokingssonen i væskeform hvor den fordampes.
9. Fremgangsmåte ifølge krav 7, karakterisert ved at den vannfattige avdrivingsmiddel-væskefase fordampes før det innføres i omkokingssonen.
10. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 1 til 9, karakterisert ved at det væskeformige tørke-middel er en glykol.
11. Fremgangsmåte ifølge krav 10, karakterisert ved at det væskeformige tørkemiddel er trietylen-glykol.
12. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 1 til 11, karakterisert ved at avdrivingsmiddelet er en hydrokarbon-blanding.
13. Fremgangsmåte ifølge krav 12, karakterisert ved at avdrivingsmiddelet hovedsakelig består av benzen.
14. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 1 til 13, karakterisert ved at en bestemt del av vannfattig avdrivingsmiddel-væskefase fra trinn (e) overføres til trinn (f) og eventuell overskytende vannfattig avdrivingsmiddel-væskefase fjernes.
15. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 1 til 14, karakterisert ved at temperaturen i omkokingstrinnet er mellom 150 og 250°C.
16. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 1 til 15, karakterisert ved at det absolutte trykk i destilleringstrinnet, omkokingstrinnet og avdrivingstrinnet er mellom 0,2'og 2 bar.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9214020A FR2698017B1 (fr) | 1992-11-19 | 1992-11-19 | Procédé de régénération d'un dessicant liquide. |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO934161D0 NO934161D0 (no) | 1993-11-17 |
| NO934161L NO934161L (no) | 1994-05-20 |
| NO300088B1 true NO300088B1 (no) | 1997-04-07 |
Family
ID=9435779
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO934161A NO300088B1 (no) | 1992-11-19 | 1993-11-17 | Fremgangsmåte for regenerering av et væskeformig törkemiddel |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5501776A (no) |
| EP (1) | EP0598657B1 (no) |
| CA (1) | CA2103493C (no) |
| DE (1) | DE69303146T2 (no) |
| DK (1) | DK0598657T3 (no) |
| FR (1) | FR2698017B1 (no) |
| NO (1) | NO300088B1 (no) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2725918B1 (fr) * | 1994-10-24 | 1996-12-20 | Technip Cie | Procede de sechage d'un gaz mettant en oeuvre la distillation d'un agent dessechant liquide |
| AUPS123202A0 (en) * | 2002-03-15 | 2002-04-18 | Australian Arrow Pty Ltd | Vehicle automatic emergency response system |
| US7867365B2 (en) * | 2003-03-28 | 2011-01-11 | Thermal Kinetics Systems, Llc | Ethanol distillation with distillers soluble solids recovery apparatus |
| FR2858247B1 (fr) * | 2003-07-30 | 2005-09-09 | Inst Francais Du Petrole | Procede de traitement de gaz par une solution de glycol filtree |
| US20080041228A1 (en) * | 2006-08-18 | 2008-02-21 | Brian Howard Seibert | Method of dehydration of gases with liquid desiccants |
| WO2008022426A1 (en) * | 2006-08-24 | 2008-02-28 | Brian Howard Seibert | Method of dehydration of gases with liquid desiccants |
| US8491712B2 (en) | 2010-09-13 | 2013-07-23 | General Electric Company | Dehydration systems and methods for removing water from a gas |
| US11225621B2 (en) | 2017-03-10 | 2022-01-18 | Compression Leasing Services, Inc. | Deep vacuum regeneration of adsorbent media |
| FR3087667B1 (fr) * | 2018-10-26 | 2022-12-30 | Prosernat | Procede de deshydratation d’un gaz hydrocarbone |
Family Cites Families (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1911829A (en) * | 1929-08-20 | 1933-05-30 | Standard Oil Dev Co | Process for producing dehydrated secondary alcohols |
| US2048178A (en) * | 1930-11-21 | 1936-07-21 | Shell Dev | Process for dehydrating organic compounds |
| US2750331A (en) * | 1954-07-28 | 1956-06-12 | Nat Tank Co | Desiccant reconcentrator |
| US3349544A (en) * | 1966-01-28 | 1967-10-31 | Dow Chemical Co | Gas drying process |
| US3471370A (en) * | 1966-04-20 | 1969-10-07 | Atlantic Richfield Co | Method for regenerating glycolamine absorbing solutions |
| US3370636A (en) * | 1967-02-03 | 1968-02-27 | Combustion Eng | Apparatus for reconcentrating liquid desiccant |
| US3397731A (en) * | 1968-02-07 | 1968-08-20 | Maloney Crawford Tank | Method and apparatus for reconcentrating liquid desiccant |
| US3975229A (en) * | 1970-02-12 | 1976-08-17 | Jackson Morden A | Flameless reboiler for reconcentrating liquid desiccant |
| DE2046050A1 (en) * | 1970-09-17 | 1972-03-23 | Maloney-Crawford Tank Corp., Tulsa, OkIa. (V.St.A.) | Fas drying liquid recovery method |
| US4009083A (en) * | 1971-09-02 | 1977-02-22 | The Dow Chemical Company | Regeneration of liquid desiccants and acid gas absorbing liquid desiccants |
| US4014667A (en) * | 1975-06-16 | 1977-03-29 | Phillips Petroleum Company | Antifreeze recovery system |
| US4021311A (en) * | 1975-09-12 | 1977-05-03 | Halcon International, Inc. | Recovery of alkylene glycols by azeotropic distillation with 1,2,3-trimethyl benzene |
| DE2649967B1 (de) * | 1976-10-30 | 1978-02-09 | Davy Powergas Gmbh | Verfahren zur rekonzentrierung eines wasserhaltigen glykols |
| DE2728745B1 (de) * | 1977-06-25 | 1978-10-26 | Davy Powergas Gmbh | Verfahren zur Rekonzentrierung von feuchtem Glykol |
| FR2490629A1 (fr) * | 1980-09-01 | 1982-03-26 | Inst Francais Du Petrole | Procede de production d'alcools deshydrates utilisables comme composant d'un carburant pour moteur |
| DE3038497C2 (de) * | 1980-10-11 | 1983-11-10 | Bayer Ag, 5090 Leverkusen | Verfahren und Vorrichtung zur Trennung von ein Azeotrop bildenden Gemischen |
| US4460383A (en) * | 1982-12-20 | 1984-07-17 | Black, Sivalls & Bryson | Method and apparatus for reconcentrating liquid absorbent |
| JPS59166205A (ja) * | 1983-03-10 | 1984-09-19 | Kao Corp | 有機溶媒から水を除去する方法 |
| US5035776A (en) * | 1990-03-29 | 1991-07-30 | University Of Massachusetts | Low energy extractive distillation process for producing anhydrous ethanol |
-
1992
- 1992-11-19 FR FR9214020A patent/FR2698017B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1993
- 1993-11-16 DK DK93402779.8T patent/DK0598657T3/da active
- 1993-11-16 DE DE69303146T patent/DE69303146T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1993-11-16 EP EP93402779A patent/EP0598657B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1993-11-17 NO NO934161A patent/NO300088B1/no unknown
- 1993-11-19 CA CA002103493A patent/CA2103493C/fr not_active Expired - Fee Related
- 1993-11-19 US US08/154,406 patent/US5501776A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0598657A1 (fr) | 1994-05-25 |
| NO934161D0 (no) | 1993-11-17 |
| FR2698017B1 (fr) | 1995-03-10 |
| US5501776A (en) | 1996-03-26 |
| DE69303146T2 (de) | 1996-10-10 |
| DK0598657T3 (da) | 1996-10-28 |
| FR2698017A1 (fr) | 1994-05-20 |
| CA2103493A1 (fr) | 1994-05-20 |
| CA2103493C (fr) | 2004-06-29 |
| NO934161L (no) | 1994-05-20 |
| EP0598657B1 (fr) | 1996-06-12 |
| DE69303146D1 (de) | 1996-07-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0770667B1 (fr) | Procédé de séchage de gaz au glycol incluant la purification des rejets gazeux | |
| RU2147917C1 (ru) | Способ предобработки природного газа под давлением | |
| NO146080B (no) | Fremgangsmaate til avvanning av et vaeskeformig organisk toerrmiddel ved hjelp av et hydrokarbon som azeotroperingsmiddel | |
| EA014746B1 (ru) | Установка и способ сепарации конденсата газа из углеводородных смесей высокого давления | |
| NO743735L (no) | ||
| FR2814379A1 (fr) | Procede de desacidification d'un gaz par absorption dans un solvant avec un controle de la temperature | |
| NO158058B (no) | Fremgangsmaate for fremstilling av gassformede og kondenserte avvannede hydrokarbonprodukter ved metanoltilsetning, avkjoeling og separering. | |
| US9523055B2 (en) | Natural gas liquids stabilizer with side stripper | |
| CN111097263B (zh) | 将烃基气体脱水的方法 | |
| EA017512B1 (ru) | Обработка потока сырой нефти и природного газа | |
| US5501776A (en) | Process for the regeneration of a desiccant | |
| US2616912A (en) | Method of solvent recovery | |
| US6372123B1 (en) | Method of removing water and contaminants from crude oil containing same | |
| US4508928A (en) | Ethanol extraction process | |
| NO863229L (no) | Gasstoerkeprosess. | |
| NO309196B1 (no) | Fremgangsmåte for stabilisering av råoljer ved utlöpet av ekstraksjonsbrönnen, samt anordning for utförelse av fremgangsmåten | |
| US3893893A (en) | Apparatus for the recovery of trichlorethylene from oil waste | |
| US2355589A (en) | Method of recovery of light hydrocarbons | |
| JPS6329917B2 (no) | ||
| US5312549A (en) | Method and apparatus for extracting organic liquids from an organic liquid solute/solvent mixture | |
| US2175879A (en) | Treatment of aqueous solutions of acetic acid | |
| RU2820185C2 (ru) | Способ дегидратации углеводородного газа | |
| US3606729A (en) | Preheating gas feed to glycol absorber | |
| NO126049B (no) | ||
| NO135297B (no) |