NO336193B1 - Forbedret fremgangsmåte ved regenerering av absorbent - Google Patents

Forbedret fremgangsmåte ved regenerering av absorbent Download PDF

Info

Publication number
NO336193B1
NO336193B1 NO20074712A NO20074712A NO336193B1 NO 336193 B1 NO336193 B1 NO 336193B1 NO 20074712 A NO20074712 A NO 20074712A NO 20074712 A NO20074712 A NO 20074712A NO 336193 B1 NO336193 B1 NO 336193B1
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
absorbent
gas
heat
temperature
heated
Prior art date
Application number
NO20074712A
Other languages
English (en)
Other versions
NO20074712L (no
Inventor
Pål Rushfeldt
Knut Sanden
Anne-Helene Haaland
Simon Woodhouse
Original Assignee
Aker Engineering & Technology
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Aker Engineering & Technology filed Critical Aker Engineering & Technology
Priority to NO20074712A priority Critical patent/NO336193B1/no
Priority to PCT/NO2008/000328 priority patent/WO2009035340A1/en
Priority to BRPI0816845A priority patent/BRPI0816845B8/pt
Priority to AU2008297653A priority patent/AU2008297653B2/en
Priority to EP08829960.7A priority patent/EP2200731B1/en
Priority to CN2008801070945A priority patent/CN101855002B/zh
Priority to US12/676,921 priority patent/US20110088553A1/en
Priority to PL08829960T priority patent/PL2200731T3/pl
Priority to CA2698906A priority patent/CA2698906C/en
Priority to JP2010524806A priority patent/JP5608083B2/ja
Publication of NO20074712L publication Critical patent/NO20074712L/no
Publication of NO336193B1 publication Critical patent/NO336193B1/no

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/1425—Regeneration of liquid absorbents
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/1456—Removing acid components
    • B01D53/1475—Removing carbon dioxide
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
    • Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
    • Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
    • Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)
  • Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
  • External Artificial Organs (AREA)

Description

Teknisk felt
Foreliggende oppfinnelse angår feltet C02innfangning fra en gassblanding. Mer spesifikt angår foreliggende oppfinnelse CO2innfangning fra en CO2inneholdende gass, slik som forbrenningsgass fra forbrenning av karbonholdig material eller fra andre CO2frigivende prosesser. Mest spesifikt angår foreliggende oppfinnelse en forbedret fremgangsmåte og anlegg for regenerering av en CO2absorbent i en fremgangsmåte og anlegg for innfangning av CO2.
Bakgrunn
Den kontinuerlig økende forbrenningen av fossile brensler slik som kull, naturgass og olje i løpet av de siste århundrene har resultert i en økning i konsentrasjonen av C02i atmosfæren. Den økende konsentrasjonen av CO2har gitt bekymring på grunn av drivhuseffekten forårsaket av CO2. Drivhuseffekten er mistenkt for allerede å ha forårsaket minst noe av endringene i klimaet som har blitt sett i løpet av de siste tiårene, og er ifølge simuleringsmodeller antatt å forårsake enda større og potensielt dramatiske endringer av klimaet på jordkloden.
Dette har forårsaket et krav om handling fra vitenskapsfolk, miljøvernfolk og politikere over hele verden, for å stabilisere eller til og med å redusere utslippet av CO2fra forbrenning av fossilt brensel til atmosfæren. Dette kan bli oppnådd ved innfangning og sikker deponering av C02fra eksosgassen fra termiske kraftanlegg og andre anlegg hvor fossilt brensel blir forbrent.
Den innfangede CO2kan bli injisert i underjordiske formasjoner som akviferer, oljebrønner for øket oljeutvinning eller i tømte olje- og gassbrønner for deponering. Tester indikerer at CO2forblir i de underjordiske formasjonene i flere tusen år og blir ikke frigitt til atmosfæren.
Innfangning av CO2fra gass ved hjelp av absorpsjon er velkjent og har blitt benyttet i flere tiår for f.eks. fjerning av CO2(og andre sure gasser) fra produsert naturgass ved gassfelt. Absorbentene som er benyttet eller er foreslått ifølge den kjente teknikken har vært forskjellige vandige alkaliske oppløsninger, slik som kaliumkarbonat, se f.eks. US5.528.811, og forskjellige aminer, se f.eks. US 4.112.051, US 4.397.660 og US 5.061.465. Separasjon av CO2fra eksosgass fra termiske kraftanlegg ved hjelp av en aminoppløsning er kjent f.eks. fra US 4.942.734.
Felles fra disse C02innfangende oppløsningene er at gassblandingen som skal separeres blir introdusert motstrøms til den vandige absorbenten i en absorbsjonskolonne. Gassen som forlater absorbsjonskolonnen er CO2utarmet (eller utarmet for sur gass), mens CO2(eller annen sur gass) forlater absorbsjonskolonnen sammen med absorbenten. Absorbenten blir regenerert i regeneratorkolonnen og blir returnert til absorbsjonskolonnen. Amin blir regenerert ved stripping av aminoppløsningen med damp i regenereringskolonnen. Dampen blir generert i reboileren ved bunnen til kolonnen.
Som illustrert ovenfor, er CO2innfangning som er velkjent i teknikken. Imidlertid er der et behov for flere forbedringer ved CO2innfangningsprosessen for å gjøre CO2fri eller lav CO2emisjons termiske kraftverk økonomisk lønnsomme.
Anleggene for innfangning av CO2er relativt store, komplekse og kostbare konstruksjoner. Det er derfor ønskelig å redusere størrelsen, kompleksiteten og kostnadene ved anleggene.
Innfangning av CO2blir utført med kostnader for effektiviteten til det et termoelektrisk kraftanlegg som benytter fossilt brensel, slik at det resulterende uttak av elektrisk kraft og/ eller medium temperatur varme fra et termoelektrisk kraftanlegg blir redusert. Den reduserte effektiviteten sammenlignet med et tradisjonelt anlegg gjøre disse anleggene mindre lønnsomme. Forbedringer av effektiviteten, dvs. reduksjon av energikostnaden ved C02innfangningsprosess, er derfor søkt.
De for tiden foretrukne absorbenter er vandige oppløsninger av forskjellige aminer. De vanligst brukte aminene er alkanolaminer, slik som f.eks. dietanolamin, monometyl etanolamin, aminoetyl etanolamin, 2-(Metylamino)etanol, MDEA så vel som andre aminer som er kjent av fagmannen. Absorbsjonen av CO2til aminabsorbenter er en reversibel, eksotermal reaksjon. Følgelig må varme bli tilført til regeneratorkolonnen for å reversere absorbsjonen og frigi CO2.
Varmen tilført til regeneratorkolonnen ifølge teknikkens stand, bli tilført I en reboiler hvor absorbenten typisk bli oppvarmet til en temperatur fra omkring 120 til 130 °C. Absorbenten i reboilen kan bli oppvarmet av en elektrisk varmekilde, men mest vanlig av et varmemedium, slik som f.eks. medium temperatur damp. Reboileren er hovedforbrukeren av medium temperatur varmeenergi i absorbsjon- / desorpsjonsyklussen for C02innfangning. En reduksjon i behovet for medium temperatur varmeenergi vil forbedre økonomien til CO2innfangningsprosessen.
Ifølge EP 1 736 231, blir restvarmeenergien i kondensatet generert i reboileren benyttet i en varmeveksler for å varme den rike absorbenten før den er introdusert inn i regeneratorkolonnen for å optimalisere varmeforbruket. Temperaturforskjellene mellom den rike absorbenten og kondensatet introdusert inn i varmeveksler er, imidlertid, lav, noe som resulterer i en lav effekt for varmeveksleren. Det faktum at den rike absorbenten blir varmevekslet mot arm absorbent fra regeneratorkolonnen, før nevnte varmeveksler ved bruk av kondensat fra reboileren, resulterer i reduksjon av temperaturforskjellen og således effekten av denne varmeveksleren.
US 4 160 810 beskriver en prosess for fjerning av sur gass fra varme gassblandinger, hvor den arme absorbenten som forlater regeneratorkolonnen blir flashet over en flashventil og separert i en flashtank til en gassfase som blir komprimert og reintrodusert inn i regenereringskolonnen, og en flytende fase som blir returnert til absorbsjonskolonnen. Flashingen av den arme absorbenten reduserer temperaturen til den flytende absorbenten og reduserer behovet for ytterligere kjøling derav. I tillegg, reduserer introduksjonen av den komprimerte og således oppvarmede gassfasen fra flashtanken inn i regenereringskolonnen, kraftbehovet for reboileren.
Både US 3 832 222 og GB 2 074 035 beskriver anlegg for C02-fangst hvor ekstra strippegass blir generert ved stripping av arm absorbent, hvor gassfasen blir komprimert før den introduseres i regenereringskolonnen som ekstra strippegass. Ifølge US '222 blir gassfasen etter stripping komprimert ved bruk av en venturipumpe, mens det benyttes kompressor ifølge GB '035.
Et mål ved foreliggende oppfinnelse er å forbedre energieffektiviteten til CO2innfangningen, primært ved oppnåelse av en reduksjon av varmebehovet for reboileren, og således en reduksjon I behovet for medium temperatur energi, slik som medium temperatur damp.
Kort beskrivelse av foreliggende oppfinnelse
Ifølge et første aspekt angår foreliggende oppfinnelse en fremgangsmåte for regenerering av en rik absorbent som har absorbert C02, for å gi en regenerert, eller arm absorbent, og CO2, i hvilken fremgangsmåte en strøm av rik absorbent blir introdusert inn i en regenereringskolonne i hvilken absorbenten strømmer nedover og motstrøms for damp som i det minste er delvis generert ved oppvarming av arm absorbent i en reboiler ved bunnen av regenereringskolonnen, hvor frigitt CO2og damp blir trukket av fra toppen av kolonnen og separert for å gi en strøm av CO2som blir fjernet, og kondensert vann som blir resirkulert inn regenereringskolonnen, hvor arm eller regenerert absorbent blir trukket ut fra bunnen av kolonnen, hvor den arme absorbenten blir flashet over en flashventil og separert i en flash tank til en gassfase, som blir komprimert og returnert til regeneratorkolonnen, og en væskefase som hovedsakelig omfatter arm absorbent som blir avkjølt ved varmeveksling mot innkommende rik absorbent,karakterisert vedat gassfasen blir varmevekslet mot et kondensat fra reboileren etter at den har forlatt flashventilen og før gassfasen blir komprimert og/eller den arme den arme absorbenten blir varmevekslet mot et kondensat fra reboileren etter at den har forlatt flashventilen og før arme absorbenten blir varmevekslet mot den rike absorbenten.
Flashingen av den regenererte absorbent resulterer i dannelsen av en tofasestrøm, en flytende fase hovedsakelig omfattende arm absorbent, og en gassfase hovedsakelig omfattende damp og CO2. Gassfasen blir fortrinnsvis returnert til regeneratorkolonnen for å øke mengden av damp med lav energikostnad, noe som sparer energi sammenlignet med generering av den same mengden damp I reboileren. I tillegg, blir temperaturen til den regenererte absorbenten redusert ved strippingen, noe som gjør det mulig å varmeveksle den regenererte arme absorbenten og gassen generert ved flashing mot lavtemperatur varmekilde for å gjøre prosessen mer energieffektiv enn løsningene ifølge den kjente teknikken.
Ifølge et andre aspekt, angår foreliggende oppfinnelse en fremgangsmåte for innfangning CO2fra en CO2inneholdende gass, hvilken fremgangsmåte omfatter den ovenfor beskrevne fremgangsmåten for regenerering av absorbenten.
Kort beskrivelse av figurene
Figur 1 er en skjematisk skisse av et C02innfangningsanlegg ifølge teknikkens stand, Figur 2 er en skjematisk skisse av en første utførelsesform av foreliggende forbedre aminregenereringsdel av et C02innfangningsanlegg, Figur 3 er en skjematisk skisse av en andre utførelsesform av foreliggende forbedrede aminregenereringdel av et C02innfangningsanlegg, Figur 4 er en skjematisk skisse av en tredje utførelsesform av foreliggende forbedrede aminregenereringsdel av et C02innfangninganlegg, og Figur 5 er en skjematisk skisse av en fjerde utførelsesform av foreliggende forbedrede
aminregenereringdel av et C02innfangninganlegg.
Detaljert beskrivelse av foreliggende oppfinnelse
Figur 1 illustrerer et CO2innfangningsanlegg ifølge EP 1 736 231 som et eksempel på teknikkens stand. Eksosgass fra forbrenning av karbonholdig brensel kommer inn i C02innfangingsanlegget gjennom en eksoslinje 1. Eksosgassen i linje 1 blir betydelig avkjølt ved bruk av høytemperatur varmeenergien fra forbrenningen for produksjon av elektrisk energi. Temperaturen på eksosen som kommer inn i CO2innfangingsanlegget gjennom linjen er normalt fra omkring 120 °C til omkring 90 °C. Eksosgassen fra linje 1 blir eventuelt introdusert i en ikke vist kjøleseksjon i hvilken den blir mettet med vann og avkjølt til en temperatur f.eks. fra omkring 35 °C til omkring 60 °C.
Den avkjølte og fuktede eksosgassen blir så introdusert inn i den nedre delen av et absorbsjonstårn 3 i hvilken eksosgassen strømmer fra bunnen til toppen av absorbsjonstårnet 3 motstrøms til en arm absorbent, dvs. absorbent som er strippet for CO2, som blir introdusert inn i den over delen av absorbsjonstårnet gjennom en arm absorbentlinje 4. Arm gass, dvs. eksosgass hvor en betydelig del av CO2er fjernet, blir fjernet gjennom et gassutløpslinje 6 ved toppen av absorbsjonstårnet, mens rik absorbent, dvs. absorbent som har absorbert CO2, blir fjernet fra absorbsjonstårnet gjennom en rik absorbentlinje 5.
Den rike absorbenten blir oppvarmet mot arm absorbent som blir returnert til absorbsjonstårnet i en varmeveksler 7 til en temperatur typisk i området mellom 90 og 110 °C, avhengig av temperaturen til den arme absorbenten i linje 4, før den rike absorbenten blir introdusert inn i en regenereringskolonne 8. En valgfri varmeveksler 20 kan være anordnet i linje 5 mellom varmveksleren 7 og regenereringskolonnen for ytterligere oppvarming av den rike absorbenten før den blir fort inn i regenereringskolonnen. Varmemediet som kommer inn i varmeveksleren 20 gjennom en linje 21, kan være kondensat fra dampen benyttet for oppvarming av reboileren, som beskrevet i EP 1 736 231, eller fra en hvilken som helst annen kilde for lavtemperatur varmeenergi.
I regenereringskolonnen 8 strømmer den rike adsorbenten nedover, motstrøms for damp generert ved oppvarming av noe av absorbenten i en regenereringsreboiler 11. Arm absorbent forlater regeneratorkolonnen gjennom et arm absorbent utløp 10. En del av den arme absorbenten i utløpet 10 blir introdusert inn i regenereringsreboileren II hvor den blir oppvarmet til en temperatur typisk i området mellom 120 og 130 °C, for å gi varm absorbent og damp som blir re-introdusert inn i regeneratorkolonnen gjennom en linje 12. Den arme absorbenten i reboileren 11 blir typisk oppvarmet ved hjelp av elektrisitet, eller et varmemedium slik som f.eks. damp. Når det benyttes et varmemedium for oppvarming av absorbenten i regenereringsreboiler, blir den introdusert gjennom en linje 13 og tatt ut gjennom en linje 13'. Damp som et varmemedium for reboileren blir normalt introdusert som en høytrykksdamp ved en temperatur på 130 °C til omkring 140 °C, og går ut gjennom linje 13' som kondensert damp ved den same temperatur. Med andre ord, er energien overført fra varmmediet til absorbenten i reboileren kondensasjonsvarmen for dampen.
Oppvarmingen av kolonnen fra bunnen gir en temperaturgradient ved stabil tilstand fra bunnen til toppen av kolonnen, hvor temperaturen ved toppen er fra 10 til 50 °C lavere enn ved bunnen avhengig av den faktiske design av kolonnen. I en typisk regenereringskolonne er temperaturen ved bunnen av kolonnen omkring 120 °C og temperaturen ved toppen av kolonnen er fra 10 til 50 °C lavere enn ved bunnen av kolonnen.
Den arme absorbenten i linje 10 som ikke blir introdusert inn i regenereringsreboileren, blir resirkulert tilbake til absorbsjonskolonnen 3 gjennom linjen 4 og avkjølt i varmeveksleren 7 mot rik absorbent i linjen 5. I varmeveksleren 7 blir den relativt kalde rike absorbenten oppvarmet mot den relativt varme arme absorbent som forlater varmeveksleren ved en temperatur på omkring 120 °C. Avhengig av den faktiske dimensjonering og konstruksjon av anlegget, kan temperaturen på den rike amin som forlater varmeveksleren 7 for aminstripperen være fra omkring 90 til omkring 110 °C. Denne introduksjonen av oppvarmet rik amin reduserer temperaturfallet fra bunnen til toppen av kolonnen og forbedrer effektiviteten derav.
For ytterligere å øke temperaturen til den rike absorbenten før den kommer inn i regeneratoren, blir den rike absorbenten oppvarmet i en varmeveksler 20 mot kondensat fra regenereringsreboileren som blir introdusert gjennom en linje 21. Anvendelsen av kondensatet fra reboileren for å varme absorbenten reduserer behovet for energi ved høyere temperatur i systemet og reduserer energitapet i prosessen. Temperaturforskjellen mellom det rike aminet som forlater varmeveksleren 7 og temperaturen til kondensatet er liten, noe som resulterer i en minimal oppvarming av det rike aminet.
CO2frigitt fra adsorbenten og vanndamp blir trukket fra regeneratorkolonnen 8 gjennom en gassuttakslinje 9. Gassen i gassuttakslinjen 9 blir avkjølt i en tilbakeløpskondenser 14 for å kondensere vann som blir separert fra den gjenværende gassen, nemlig omfattende CO2i en CO2separator 15. CO2gass og noe gjenværende vanndamp blir fjernet fra CO2separatoren 15 gjennom en CO2linje 16 for ytterligere behandling, slik som tørking, kompresjon og deponering. Det kondenserte vannet i CO2separatoren blir trukket ut gjennom en linje 17 og pumpet tilbake til toppen av regenereringskolonnen 8 ved hjelp av en pumpe 18.
Figur 2 illustrerer en første utførelsesform av et regenereringsanlegg ifølge foreliggende oppfinnelse. Strømmen av arm absorbent trukket ut fra regeneratoren 8 blir splittet i to strømmer som beskrevet ovenfor. Den delen som skal returneres til absorberen, blir flashet over en flashventil og flashtank 32 for å gi damp som blir tatt ut av flashtanken 32 i en damplinje 33, og arm absorbent som blir returnert til absorberen 3 via linje 4.
Gassen trukket ut gjennom linje 33 blir komprimert i en kompressor 34 for å gi en oppvarmet gass. Den komprimerte og oppvarmede gassen blir trukket ut gjennom en linje 35 og blir eventuelt avkjølt ved blanding med vann fra en linje 38 i en de-superheater 36. Den oppvarmede og eventuelt fuktede gassen blir så introdusert inn i regeneratoren gjennom linje 37, som en varmekilde. Vannet i linje 38 er fortrinnsvis kondensat fra et annet sted i anlegget, slik som vann trukket ut fra linje 17. Resirkulering av kondensert vann fra prosessen er foretrukket da det opprettholder vannbalansen til systemet.
Temperaturen i den komprimerte gassinnløpslinjen 35 er vanligvis betydelig høyere enn temperaturen (slik som > 180°) i regeneratoren. Temperaturen i gassen blir redusert i de-superheateren til en temperatur nærmere temperaturen i regeneratoren, slik som 110 til 14 °C, for å unngå degenerering av absorbent ved lokal superoppvarming, og negative påvirkning av temperaturprofilen til regeneratoren.
Flashing av den arme absorbenten resulterer i et temperaturfall i den arme absorbenten og gassen frigitt fra absorbent, for derved å øke kapasiteten til den arme absorbenten til å bruke lavtemperatur varmeenergi for å være i stand til å øke resirkuleringen av varmeenergi inn i regeneratoren og derved redusere reboilerbelastningen.
Lavtemperatur varmeenergi er der masser av i et slikt anlegg, f.eks. som kondensat fra linje 13' som diskutert ovenfor, eller fra en hvilken som helst annen kilde for lavtemperatur varmeenergi.
For å maksimalisere anvendelsen av lavtemperatur varmeenergi, blir lavtemperatur varmeenergien benyttet til å varme opp all eller deler av arm absorbent etter flashing.
Figurer 2, 3, 4 og 5 illustrerer forskjellige muligheter for en varmer som bruker lavtemperatur varmeenergi som varmekilde.
I figur 2 mottar en varmespiral 32a et lavtemperatur varmemedium via en linje 32b, hvilken varmespiral er anbrakt i flashtanken 32. Ifølge denne utførelsesformen, kan både damp og væske i flashtanken 32 bli oppvarmet.
I figur 3, er en varmeveksler 31b anordnet i linje 31a som forbinder flashventil 31 og flashtank 32, for oppvarming av både væskefase og gassfase.
I figur 4, er en varmeveksler 4b anordnet i linje 4, for oppvarming av den flytende absorbenten. I figur 5, er en varmeveksler 33c anordnet i linje 33 for å varme gassen som blir tatt ut fra flashtanken 32.
Den faktiske lokaliseringen av varmeveksleren eller varmeren kan avhenge av det faktiske layout til anlegget og spesielt regeneratoren 8, og hvordan temperaturprofilen gjennom lengden av regeneratoren er.
En varmeveksler anordnet mellom flashventilen og flashtanken eller en varmespiral I flashtanken kan bli benyttet dersom det er foretrukket å overføre varme fra den valgte lavtemperatur varmekilden både til gassen trukket ut gjennom linje 33, og væsken trukket ut gjennom linje 4.
Oppvarming av gassfasen vil øke kapasiteten for den komprimerte gassen til å bli blandet med vann i de-superheateren, for å øke mengden av dam introdusert gjennom linje 37 inn i regeneratoren som et supplement til dampen produsert i reboileren 11.
Oppvarming av væskefasen vil øke temperaturen til den arme absorbenten i linje 4, og tillate overføring av denne ytterligere varmen til den rike absorbenten i varmeveksleren 7, for å øke temperaturen til denne når den går inn i regeneratoren.
Den rike absorbenten kan også bli oppvarmet ved hjelp av en eventuell varmeveksler 20 plassert mellom varmeveksleren 7 og regeneratoren 8, for å varme den rike absorbenten før den går inn i regenerator 8. Et lavtemperatur varmeenergi varmemedium kommer inn i varmeveksleren 20 gjennom en linje 21. Varmemediet i linje 21 kan være kondensat fra reboileren som forklart ovenfor, eller fra en hvilken som helst annen lavtemperatur energikilde som er tilgjengelig i anlegget.
Gassen generert i flashtanken 32 omfatter hovedsakelig damp og karbondioksid, for å fjerne mer karbondioksid fra absorbenten før den blir returnert til absorberen.
Dampen og CO2som blir trukket ut gjennom linje 33 blir komprimert i en kompressor 34 for å gi en komprimert, varm, umettet damp i linje 35. Dampen i linje 35 blir så avkjølt og mettet med vann i de-superheateren 36 i hvilken vann blir introdusert gjennom en linje 38 og blandet med dampen fra linje 35. Den resulterende vannmettede dampen fra de-superheateren 36 blir så returner tog injisert i stripperen 8 gjennom en linje 37. Vannet som blir introdusert inn i de-superheateren kan hensiktsmessig være en del av vannet som blir kondensert i separatoren 15. I den illustrerte utførelsesformen, blir vannet i linje 38 trukket ut fra linje 17, hensiktsmessig etter pumpen 18.
Flashing av den arme absorbenten over flashventil 31 og fjerning av damp i separator 32, reduserer temperaturen til den arme absorbenten med fra 10 til 40 °C. Det rike mediet som forlater varmeveksler 7 vil derfor ha en temperatur som er lavere enn den ønskede temperaturen for introduksjon inn i regeneratorkolonnen 8. en eventuell varmeveksler 20 oppvarmet av lavtemperatur varmemedium i linje 21, kan derfor være anordnet for å varme den rike absorbenten til den ønskede temperaturen. Lav temperatur varmemediet som kommer inn i varmeveksleren 20 gjennom linje 21, kan f.eks. være varmemediet som forlater reboileren 11 i linje 13'. Varmemediet introdusert inn i reboileren i linje 13 er fortrinnsvis damp, mens varmemediet som forlater reboileren i linje 13' er kondensert vann.
Kompresjon av dampen i linje 33 øker både temperaturen og trykket til dampen, for å gi varm, umettet damp. Absorbenten kan bli degradert ved en temperatur høyere enn omkring 130 °C. Vannet tilsatt til de-superheateren 36 sikrer at dampen som blir introdusert inn i regenereringskolonnen i linje 37 er mettet med damp som har en temperatur på120 - 130 °C.
Uttrykket "damp" som benyttet i foreliggende beskrivelse og krav er, hvor passende, også ment å omfatte damp som inkluderer andre gasser, slik som f.eks. CO2.
Ved komprimering av dampen i linje 33 og derved tilføre varme, blir lavtemperatur og lavtrykks damp i linje 33 omdannet til medium temperatur damp som har anvendelsesmuligheter i anlegget. I tillegg, kan lavtemperatur varme fra reboileren finne anvendelse i varmeveksleren 20.1 et anlegg ifølge teknikkens stand, blir lavtemperatur varmemediet, slik som dampkondensat som forlater reboileren, avkjølt mot vann i en varmeveksler, og returnert til en kjele for generering av medium temperatur damp som blir returnert til reboileren.
Som nevnt ovenfor, vil introduksjon av en varmespiral i flashtanken varmet av en lavtemperatur varmekilde, slik som kondensat fra andre prosesser i anlegget, slik som fra linje 13', som illustrert i figur 2, resultere i oppvarming av både gassfasen og væskefasen og således temperaturen i begge linjer 37, for introduksjon av damp inni regeneratoren, og linje 4 for oppvarming av det rike aminet i gassveksler 7. Anlegget illustrert i figur 2 reduserer således varme-, eller energitapet, fra anlegget og gjør det mer energieffektivt. Erstatning av varmespiralen 32a med en annen varmer 31a, anordnet mellom flashventilen og flashtanken som illustrert i figur 3, vil gi hovedsakelig det samme resultat. Tofasestrøm gjennom en varmeveksler kan imidlertid resultere i praktiske prosessrelaterte problemer som gjør varmespiralen i flashtanken mer foretrukket.
Figur 4 illustrerer en utførelsesform av foreliggende oppfinnelse, hvor lavtemperatur varme blir benyttet på arm amin etter flashing. Temperaturen til det arme aminet etter flashventilen er meget lavere enn temperaturen oppstrøms for flashventilen. Temperaturforskjellen vil være i området 10 til 40°C. Det er derfor mulig å benytte lavtemperatur varme for å varme opp denne dampen og redusere belastningen på p strippe rreboileren.
Det varme arme aminet forlater aminstripperen 8 gjennom linje 10 og så 30. Aminet blir så flashet over ventil 31. Strøm 31b som slipper ut av ventil 31 har en redusert temperatur. Temperaturredusjonen er avhengig av trykkfallet over ventilen, men vil være i området 10°C til 50 °C. Det er derfor mulig å varme strøm 31a med en varmekilde ved en lavere temperatur enn den benyttet I reboileren 11. Strøm 31a kommer inn i varmeveksler 31b og blir oppvarmet med lavtemperatur varmekilde. Dette resulterer i genereringen av mer damp i strømmen. Denne dampen er hovedsakelig damp, men inkluderer også noe karbondioksid. Den arme amin går så inn i flashtank 32 og dampen blir separert fra væsken. Dampen blir ført til basis av stripperen 8 og det flytende arme aminet blir returnert til absorberen via varmevekslere. Den økede dampraten som blir returnert til kolonnen reduserer belastningen på reboileren 11. Som et eksempel kan vi benytte foreliggende oppfinnelse på et eksempelanlegg ifølge figur 2 for innfangning av CO2fra eksosgassen fra en 400 MW gassfyrt kraftstasjon med CO2fjerning med MEA.
Dersom vi har 10 MW lavtemperatur varme tilgjengelig som ikke kan bli benyttet I reboileren men har tilstrekkelig temperatur til at den kan bli benyttet for å være det arme aminet Denne varmen kan bli benyttet i arm aminveksler veksler 31b for å generere mer flashdamp. Simuleringen indikerer at dette vil resultere i en 8 MW reduksjon i belastningen på reboileren. Imidlertid, vil det kreve en økning i belastningen på kompressor på 1 MW.
Figur 4 illustrerer en variasjon av prinsippet beskrevet med referanse til figur 3, hvor det arme aminet blir oppvarmet etter flashtanken 32. Temperaturen til det arme aminet etter flashtanken er mye lavere enn temperaturen oppstrøms for flashventilen. Temperaturforskjellen vil være i området 10 til 40°C. Det er derfor mulig å benytte lavtemperatur varme for å varme opp denne strømmen og redusere belastningen på strippereboileren.
Arm amin som forlater flashtanken 32 i strøm 4. Strøm 4 har en redusert temperatur og kan derfor bli oppvarmet med lavtemperatur varmekilde i varmeveksler 4b. Det oppvarmede arme aminet kommer ut via strøm 4 og strømmer til absorbsjonskolonnen via et antall varmevekslere. Varmen overført til strøm 4 vil til sist bli overført til regeneratoren 8 via den rike aminstrømmen. Derfor vil belastningen på reboileren 11 bli redusert.
Som et eksempel kan vi benytte foreliggende oppfinnelse i et eksempelanlegg ifølge figur 4 for innfangning av CO2fra eksosgassen fra en 400 MW gassfyrt kraftstasjon med CO2fjerning med MEA.
Dersom vi har 10 MW lavtemperatur varme tilgjengelig som ikke kan bli benyttet i reboileren, men som er av tilstrekkelig temperatur til at den kan bli benyttet for å varme det arme aminet. Denne varme kan bli benyttet i arm aminveksler 4b for å varme et arme aminet. Simuleringer indikerer at dette vil resultere i en 4 MW reduksjon i belastningen på reboileren. Imidlertid, vil det ikke kreve noen økning i belastningen av kompressoren.
Figur 5 illustrerer en ytterligere variasjon av prinsippet beskrevet med referanse til figur 3, hvor dampen blir oppvarmet etter flashtanken 32. Damptemperaturen etter flashtanken er meget lavere enn temperaturen oppstrøms for flashventilen. Temperaturforskjellen vil være i området 10 til 40°C. Det er derfor mulig å benytte lavtemperatur varme for å varme opp denne strømmen og redusere belastningen på stripper reboileren.
Damp forlater flashtanken 32 i strøm 33a. Strøm 33a har en redusert temperatur og kna derfor bli oppvarmet med lavtemperatur varmekilde i varmeveksler 32b. Den oppvarmede dampen bli komprimert og kommer inn i stripperkolonne. Varmen overført til strøm 33a vil bli overført til stripperen 8 I denne dampstrømmen. Derfor vil belastningen på reboileren 11 bli redusert.
Som et eksempel kan vi anvende foreliggende oppfinnelse på eksempelanlegget ifølge figur 5 for innfangning av CO2fra eksosgassen fra en 400 MW gassfyrt kraftstasjon med CO2fjerning med MEA.
Hvis vi har 10 MW lavtemperatur varme tilgjengelig som ikke kan bli benyttet I reboileren, men denne har tilstrekkelig temperatur til at den kan bli benyttet for å varme opp det arme aminet. Denne varmen kan bli benyttet i veksleren 33c for å varme dampen. Simuleringer indikerer at dette vil resultere i en 8 MW reduksjon i belastningen på reboileren. Imidlertid, vil det kreve en økning av kompressorbelastningen på MW.

Claims (10)

1. En fremgangsmåte for regenerering av en rik absorbent som har absorbert CO2, for å gi en regenerert, eller arm absorbent, og CO2, i hvilken fremgangsmåte en strøm av rik absorbent blir introdusert inn i en regenereringskolonne (8) i hvilken absorbenten strømmer nedover og motstrøms for damp som i det minste er delvis generert ved oppvarming av arm absorbent i en reboiler (11) ved bunnen av regenereringskolonnen (8), hvor frigitt CO2og damp blir trukket av fra toppen av kolonnen (8) og separert for å gi en strøm av C02som blir fjernet, og kondensert vann som blir resirkulert inn regenereringskolonnen (8), hvor arm eller regenerert absorbent blir trukket ut fra bunnen av kolonnen (8), hvor den arme absorbenten blir flashet over en flashventil (31) og separert i en flash tank (32) til en gassfase, som blir komprimert og returnert til regeneratorkolonnen (8), og en væskefase som hovedsakelig omfatter arm absorbent som blir avkjølt ved varmeveksling mot innkommende rik absorbent,karakterisert vedat gassfasen blir varmevekslet mot et kondensat fra reboileren (11) etter at den har forlatt flashventilen (31) og før gassfasen blir komprimert og/eller den arme den arme absorbenten blir varmevekslet mot et kondensat fra reboileren (11) etter at den har forlatt flashventilen (31) og før arme absorbenten blir varmevekslet mot den rike absorbenten.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1,karakterisert vedat den innkommende rike absorbenten blir ytterligere oppvarmet i en varmeveksler (31b) fremskaffet mellom flashventilen (31a) og flashtanken (32).
3. Fremgangsmåten ifølge krav 1, hvor gassfasen og den arme absorbenten blir oppvarmet ved hjelp av en varmespiral (32a) anordnet i flashtanken (32).
4. Fremgangsmåten ifølge krav 1, hvor den arme absorbenten blir oppvarmet i en varmeveksler (4b, 41) etter å ha forlatt flashtanken (32) og før den arme absorbenten blir varmevekslet mot den rike absorbenten.
5. Fremgangsmåten ifølge krav 1, hvor gassfasen blir oppvarmet i en varmeveksler (33c) etter å ha forlatt flashtanken og før den blir komprimert.
6. En fremgangsmåte for innfanging av CO2fra en CCMnneholdende gass, slik som eksosgass fra forbrenning av fossilt brensel, hvor den CCMnneholdende gassen blir introdusert inn i en absorberingskolonne (3) i hvilken gassen strømmer motstrøms for en væskeformig absorbent for å gi en rik absorbent som har absorbert CO2, og en lav-CO2gasstrøm som blir frigitt til atmosfæren, hvor den rike absorbenten blir regenerert ifølge fremgangsmåten ifølge krav 1.
7. Fremgangsmåten ifølge krav 6, hvor gassfasen og den arme absorbenten blir oppvarmet i en varmeveksler anordnet mellom flashventilen og flashtanken.
8. Fremgangsmåte ifølge krav 6, hvor gassfasen og den arme absorbenten blir oppvarmet ved hjelp av en varmespiral anordnet i flashtanken.
9. Fremgangsmåten ifølge krav 6, hvor den arme absorbenten blir varmet i en varmeveksler etter at den forlater flashtanken og før den arme absorbenten blir varmevekslet mot den rike absorbenten.
10. Fremgangsmåten ifølge krav 6, hvor gassfasen blir oppvarmet i en varmeveksler etter å ha forlatt flashtanken og før gassen blir komprimert.
NO20074712A 2007-09-14 2007-09-14 Forbedret fremgangsmåte ved regenerering av absorbent NO336193B1 (no)

Priority Applications (10)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NO20074712A NO336193B1 (no) 2007-09-14 2007-09-14 Forbedret fremgangsmåte ved regenerering av absorbent
PCT/NO2008/000328 WO2009035340A1 (en) 2007-09-14 2008-09-15 Improved method for regeneration of absorbent
BRPI0816845A BRPI0816845B8 (pt) 2007-09-14 2008-09-15 Método aperfeiçoado para regeneração de absorvente
AU2008297653A AU2008297653B2 (en) 2007-09-14 2008-09-15 Improved method for regeneration of absorbent
EP08829960.7A EP2200731B1 (en) 2007-09-14 2008-09-15 Improved method for regeneration of absorbent
CN2008801070945A CN101855002B (zh) 2007-09-14 2008-09-15 吸附剂再生的改进方法
US12/676,921 US20110088553A1 (en) 2007-09-14 2008-09-15 Method for regeneration of absorbent
PL08829960T PL2200731T3 (pl) 2007-09-14 2008-09-15 Ulepszony sposób regeneracji absorbentu
CA2698906A CA2698906C (en) 2007-09-14 2008-09-15 Improved method for regeneration of absorbent
JP2010524806A JP5608083B2 (ja) 2007-09-14 2008-09-15 吸収剤の再生のための改良された方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NO20074712A NO336193B1 (no) 2007-09-14 2007-09-14 Forbedret fremgangsmåte ved regenerering av absorbent

Publications (2)

Publication Number Publication Date
NO20074712L NO20074712L (no) 2009-03-16
NO336193B1 true NO336193B1 (no) 2015-06-08

Family

ID=40078150

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO20074712A NO336193B1 (no) 2007-09-14 2007-09-14 Forbedret fremgangsmåte ved regenerering av absorbent

Country Status (10)

Country Link
US (1) US20110088553A1 (no)
EP (1) EP2200731B1 (no)
JP (1) JP5608083B2 (no)
CN (1) CN101855002B (no)
AU (1) AU2008297653B2 (no)
BR (1) BRPI0816845B8 (no)
CA (1) CA2698906C (no)
NO (1) NO336193B1 (no)
PL (1) PL2200731T3 (no)
WO (1) WO2009035340A1 (no)

Families Citing this family (50)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8192530B2 (en) 2007-12-13 2012-06-05 Alstom Technology Ltd System and method for regeneration of an absorbent solution
US8845789B2 (en) * 2009-03-31 2014-09-30 Alstom Technology Ltd Process for CO2 capture with improved stripper performance
NO20092229L (no) * 2009-06-09 2010-12-10 Aker Clean Carbon As Reclaimer for absorbent
US8459030B2 (en) * 2009-09-30 2013-06-11 General Electric Company Heat engine and method for operating the same
US8425849B2 (en) * 2009-10-19 2013-04-23 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. Reclaiming apparatus
US8574406B2 (en) 2010-02-09 2013-11-05 Butamax Advanced Biofuels Llc Process to remove product alcohol from a fermentation by vaporization under vacuum
WO2011162869A1 (en) * 2010-06-22 2011-12-29 Powerspan Corp. Process and apparatus for capturing co2 from a gas stream with controlled water vapor content
CA2807930A1 (en) 2010-09-02 2012-03-08 Butamax (Tm) Advanced Buofuels Llc Process to remove product alcohol from a fermentation by vaporization under vacuum
US8491712B2 (en) * 2010-09-13 2013-07-23 General Electric Company Dehydration systems and methods for removing water from a gas
WO2012158194A1 (en) 2010-10-25 2012-11-22 William Marsh Rice University Composite materials for reversible co2 capture
NO333145B1 (no) * 2010-10-28 2013-03-18 Sargas As Varmeintegrering i et CO2-fangstanlegg
CN102463024B (zh) * 2010-11-15 2013-12-04 攀钢集团钢铁钒钛股份有限公司 一种脱硫富液的处理方法
JP5707894B2 (ja) * 2010-11-22 2015-04-30 株式会社Ihi 二酸化炭素の回収方法及び回収装置
US9062690B2 (en) * 2010-11-30 2015-06-23 General Electric Company Carbon dioxide compression systems
JP5655593B2 (ja) * 2011-01-27 2015-01-21 株式会社Ihi 二酸化炭素の回収方法及び回収装置
US9901860B2 (en) 2011-02-02 2018-02-27 General Electric Technology Gmbh Apparatus for removing an acid gas from a gas stream
WO2012106015A1 (en) 2011-02-02 2012-08-09 Alstom Technology Ltd Method for reducing regeneration energy
US9133407B2 (en) 2011-02-25 2015-09-15 Alstom Technology Ltd Systems and processes for removing volatile degradation products produced in gas purification
JP5725992B2 (ja) * 2011-06-20 2015-05-27 三菱日立パワーシステムズ株式会社 Ｃｏ２回収設備
US8833081B2 (en) * 2011-06-29 2014-09-16 Alstom Technology Ltd Low pressure steam pre-heaters for gas purification systems and processes of use
NO336115B1 (no) 2011-07-05 2015-05-18 Aker Engineering & Technology Fremgangsmåte for fanging av sur gass og anvendelse av en polypropylensammensetning for fremstilling av et tårn for fanging av sur gass
US8864878B2 (en) 2011-09-23 2014-10-21 Alstom Technology Ltd Heat integration of a cement manufacturing plant with an absorption based carbon dioxide capture process
JP2015501643A (ja) 2011-12-09 2015-01-19 ビュータマックス・アドバンスド・バイオフューエルズ・エルエルシー 発酵ブロスから生成物アルコールを取り出す方法
US8911538B2 (en) 2011-12-22 2014-12-16 Alstom Technology Ltd Method and system for treating an effluent stream generated by a carbon capture system
WO2013106712A1 (en) 2012-01-11 2013-07-18 William Marsh Rice University Composites for carbon dioxide capture
US9597656B2 (en) 2012-01-11 2017-03-21 William Marsh Rice University Porous carbon materials for CO2 separation in natural gas
JP5646524B2 (ja) * 2012-02-27 2014-12-24 株式会社東芝 二酸化炭素分離回収システムおよびその運転方法
US9028654B2 (en) 2012-02-29 2015-05-12 Alstom Technology Ltd Method of treatment of amine waste water and a system for accomplishing the same
US9101912B2 (en) 2012-11-05 2015-08-11 Alstom Technology Ltd Method for regeneration of solid amine CO2 capture beds
US9314732B2 (en) * 2013-01-09 2016-04-19 Fluor Technologies Corporation Systems and methods for reducing the energy requirements of a carbon dioxide capture plant
US9334455B2 (en) 2013-06-28 2016-05-10 Uop Llc Methods and apparatuses for enhanced absorption of acid gas components from sour feed gas
US9604849B2 (en) 2013-08-13 2017-03-28 William Marsh Rice University Nucleophilic porous carbon materials for CO2 and H2S capture
KR20160058826A (ko) * 2013-09-19 2016-05-25 다우 글로벌 테크놀로지스 엘엘씨 풍부/희박 용매 재생을 위한 스트리퍼 공급 장치의 최적화
US10166502B2 (en) * 2013-10-09 2019-01-01 Reliance Industries Limited Single compression system and process for capturing carbon dioxide
KR101583463B1 (ko) 2014-03-06 2016-01-12 한국에너지기술연구원 에너지 절감형 산성 기체 포집 시스템 및 방법
CN104307310A (zh) * 2014-11-07 2015-01-28 清本环保工程(杭州)有限公司 感光膜印刷中气体处理系统及方法
NO341515B1 (en) 2015-09-08 2017-11-27 Capsol Eop As Fremgangsmåte og anlegg for CO2 fangst
ES2650963B2 (es) * 2016-06-20 2018-05-08 Universidad De Sevilla Procedimiento y sistema de separación de CO2 basado en absorción química
DE102016219301A1 (de) * 2016-10-05 2018-04-05 Audi Ag Verfahren und Vorrichtung zur Abgasreinigung
CN108014603A (zh) * 2017-11-21 2018-05-11 华电电力科学研究院 结晶氨法蒸汽再生捕碳系统及其方法
CN110256188A (zh) * 2019-07-16 2019-09-20 西安长庆科技工程有限责任公司 一种对高含co2的乙烷气体进行深度净化的工艺方法及装置
CN110893285B (zh) * 2019-12-18 2021-05-18 大连福佳·大化石油化工有限公司 利用解吸剂再生塔中低耗解吸剂解析px的方法
CN113877365A (zh) * 2020-07-03 2022-01-04 中石化石油工程技术服务有限公司 Co2捕集系统及工艺
CN113181743B (zh) * 2021-05-21 2022-12-23 中国纺织科学研究院有限公司 处理粘胶纤维生产废气中二硫化碳的方法
CN116036838A (zh) * 2023-01-06 2023-05-02 江苏科技大学 一种二氧化碳捕集系统及捕集方法
GB2627940A (en) * 2023-03-08 2024-09-11 Equinor Low Carbon Uk Ltd Improvements to energy performance in C02 capture
CN116116029A (zh) * 2023-03-09 2023-05-16 宜兴市压力容器厂有限公司 一种提高气液分离效果的耐用型闪蒸罐及其使用方法
WO2025022111A1 (en) * 2023-07-26 2025-01-30 Carbon Clean Solutions Limited A method and system for the removal of carbon dioxide from carbon capture solvents using compressed solvent vapour
CN117344075A (zh) * 2023-09-01 2024-01-05 中钢设备有限公司 一种采用co2冷却保护直接还原铁dri的方法
PY2487426A (es) * 2023-10-04 2025-10-03 Nextchem Tech S P A Método y sistema de captura de dióxido de carbono

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3823222A (en) * 1969-09-09 1974-07-09 Benfield Corp Separation of co2 and h2s from gas mixtures
GB2074035A (en) * 1980-03-31 1981-10-28 Elf Aquitaine Regenerating absorbent solution
US5085675A (en) * 1989-07-11 1992-02-04 Metallgesellschaft Aktiengesellschaft Process of regenerating a high-boiling scrubbing solution which contains CO2 and H2 S

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3554690A (en) * 1969-01-15 1971-01-12 Girdler Inc C & I Apparatus and method for removing carbon dioxide from process gases
JPS561923B1 (no) * 1969-09-09 1981-01-16
IT1046519B (it) * 1974-11-08 1980-07-31 Vetrocoke Cokapuania Spa Procedimento migliorato per la eliminazione e il ricupero di gas acidi co 2 e o h2s da miscele gassose che li contengono
JPS597487B2 (ja) * 1974-12-24 1984-02-18 フアン ヘツク フランシス サンセイキタイジヨキヨニモチイル センジヨウエキノカイリヨウサイセイホウ
NL7514993A (nl) * 1974-12-24 1976-06-28 Hecke Francis Van Werkwijze voor het regenereren van waterige wasoplossingen, gebruikt voor het verwijderen van zure gassen uit gasmengsels.
AU506199B2 (en) 1975-06-26 1979-12-20 Exxon Research And Engineering Company Absorbtion of co2 from gaseous feeds
US4160810A (en) * 1978-03-07 1979-07-10 Benfield Corporation Removal of acid gases from hot gas mixtures
DE2856078A1 (de) * 1978-12-23 1980-07-10 Linde Ag Verfahren zum abtrennen und gewinnen gasfoermiger komponenten aus einem gasgemisch durch physikalische waesche
US4397660A (en) * 1981-06-15 1983-08-09 Shell Oil Company Process for the removal of H2 S and CO2 from a gas mixture
US4383875A (en) 1981-08-26 1983-05-17 Plough, Inc. Method for making cosmetic pencils
US4798910A (en) * 1985-01-29 1989-01-17 Herrin J Pearman Process sequencing for amine regeneration
US4942734A (en) * 1989-03-20 1990-07-24 Kryos Energy Inc. Cogeneration of electricity and liquid carbon dioxide by combustion of methane-rich gas
US5061465A (en) * 1989-08-24 1991-10-29 Phillips Petroleum Company Bulk CO2 recovery process
US5433321A (en) 1994-05-18 1995-07-18 Bloom & Kreten Article and method for safely mounting a blade on a surgical scalpel
JP4690659B2 (ja) 2004-03-15 2011-06-01 三菱重工業株式会社 Ｃｏ２回収装置
FR2911516B1 (fr) * 2007-01-19 2009-11-13 Total Sa Procede de purification d'un melange gazeux contenant des gaz acides

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3823222A (en) * 1969-09-09 1974-07-09 Benfield Corp Separation of co2 and h2s from gas mixtures
GB2074035A (en) * 1980-03-31 1981-10-28 Elf Aquitaine Regenerating absorbent solution
US5085675A (en) * 1989-07-11 1992-02-04 Metallgesellschaft Aktiengesellschaft Process of regenerating a high-boiling scrubbing solution which contains CO2 and H2 S

Also Published As

Publication number Publication date
CN101855002B (zh) 2013-10-02
JP2010538821A (ja) 2010-12-16
EP2200731B1 (en) 2014-04-16
CA2698906C (en) 2016-03-08
PL2200731T3 (pl) 2014-09-30
EP2200731A1 (en) 2010-06-30
CN101855002A (zh) 2010-10-06
BRPI0816845B8 (pt) 2022-10-25
BRPI0816845A2 (pt) 2015-03-17
WO2009035340A1 (en) 2009-03-19
JP5608083B2 (ja) 2014-10-15
CA2698906A1 (en) 2009-03-19
NO20074712L (no) 2009-03-16
AU2008297653B2 (en) 2012-07-19
BRPI0816845B1 (pt) 2018-10-23
US20110088553A1 (en) 2011-04-21
AU2008297653A1 (en) 2009-03-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NO336193B1 (no) Forbedret fremgangsmåte ved regenerering av absorbent
AU2007322451B2 (en) Absorbent regeneration with flashed lean solution and heat integration
CN110152489B (zh) 基于汽轮机排汽余热回收利用的二氧化碳捕集系统及方法
RU2456060C2 (ru) Регенерация поглотителя отбираемым сжатым верхним потоком для обеспечения тепла
AU2016318755B2 (en) Method and plant for CO2 capture
NO340465B1 (no) System og fremgangsmåte for CO2 gjenvinning
Guo et al. A new heat supply strategy for CO2 capture process based on the heat recovery from turbine exhaust steam in a coal-fired power plant
WO2023041541A1 (en) Method for capturing co2 from a flue gas from a district heating plant
CN217340748U (zh) 一种深度回收碳捕集能量的装置
CN216866805U (zh) 一种利用回收碳热量提供天然气的装置

Legal Events

Date Code Title Description
CHAD Change of the owner's name or address (par. 44 patent law, par. patentforskriften)

Owner name: AKER ENGINEERING & TECHNOLOGY AS, NO

CHAD Change of the owner's name or address (par. 44 patent law, par. patentforskriften)

Owner name: AKER SOLUTIONS AS, NO

CHAD Change of the owner's name or address (par. 44 patent law, par. patentforskriften)

Owner name: AKER CARBON CAPTURE NORWAY AS, NO

CREP Change of representative

Representative=s name: ZACCO NORWAY AS, POSTBOKS 488, 0213 OSLO, NORGE