NO753499L

NO753499L -

Info

Publication number: NO753499L
Application number: NO753499A
Authority: NO
Inventors: R J Penneck; P Taylor
Original assignee: Raychem Ltd
Priority date: 1973-03-20
Filing date: 1975-10-17
Publication date: 1974-09-23

Description

Formet, tverrbundet materiale til elektriske formålShaped, cross-linked material for electrical purposes

Foreliggende oppfinnelse angår polymere komposisjoner for The present invention relates to polymeric compositions for

elektrisk bruk.electrical use.

I en kontinuerlig beskyttet eller skjermet høyspennings-kabel er det elektriske felt ens langs kabelens akse, og det er variasjon i feltet bare i radial retning. Avstanden mellom de elektriske flukslinjer og mellom ekvipotensiale-linjene er mindre i lederregionen enn annen steds, som vist ved følgende ligning: In a continuously protected or shielded high-voltage cable, the electric field is uniform along the axis of the cable, and there is variation in the field only in the radial direction. The distance between the electric flux lines and between the equipotential lines is smaller in the conductor region than elsewhere, as shown by the following equation:

hvor Ex = elektrisk belastning (stress) ved punkt X, i vekt/mm x = avsatnd fra senter av kabel i mm Vo = radius av kabel over isolasjon where Ex = electrical load (stress) at point X, in weight/mm x = offset from center of cable in mm Vo = radius of cable over insulation

r = radius avkabellederr = radius of cable conductor

Således er belastningen en funksjon av kabelens geometri og i praksis er isolasjonstykkelsen tilstrekkelig til å opprett-holde belastninger ved akseptable nivåer for den angjeldende leder. Thus, the load is a function of the cable's geometry and in practice the insulation thickness is sufficient to maintain loads at acceptable levels for the conductor in question.

Når en slik kabel avsluttes, fjernes skjermen eller beskyttelsen i en slik avstand at elektriske gjennomslag langs overflaten av isolasjonen fra lederen til beskyttelsen eller skjermen When such a cable is terminated, the shield or shield is removed at such a distance that electrical breakthroughs along the surface of the insulation from the conductor to the shield or shield

ikke oppstår. Fjerning av denne skjerm eller beskyttelse bevirker diskontinuitet av det elektriske..felt slik at det er stor elektriske belastninger ve endepunktet av denne beskyttelse eller skjerm. For å dempe denne belastning og således forhindre svikt av kabelen mot driftstans, er det blitt utviklet et antall metoder for å tilveiebringe tilstrekkelig belastningskontroll. Blandt disse metoder kan nevnes anvendelse av belastningskonuser (pre-støpt eller halv-fabrikata) , motstandsdyktige belegg eller ikke-lineære bånd. does not occur. Removal of this screen or protection causes discontinuity of the electric field so that there are large electrical loads at the end point of this protection or screen. In order to reduce this load and thus prevent failure of the cable against a stoppage of operation, a number of methods have been developed to provide adequate load control. Among these methods can be mentioned the use of load cones (pre-cast or semi-fabricated), resistant coatings or non-linear bands.

Belastningskonuser forlenger beskyttelsen eller skjermen til kabelen ved bruk av et ledende materiale slik wire, metallfolie eller bånd på deler av overflaten av en isolerende konus. Konusen kan være fremstilt fra bånd av plast eller papir, epoxyharpikser, gummier etc. Belastningskonuser øker således kabelens diameter ved diskontinuiteten og reduserer således belastningen. De krever således betydelig rom i tillegg til kabeldiameteren og krever vanligvis dyktighet og tid for montering på kabelen. Load cones extend the protection or shield of the cable by using a conductive material such as wire, metal foil or tape on part of the surface of an insulating cone. The cone can be made from bands of plastic or paper, epoxy resins, rubbers etc. Load cones thus increase the diameter of the cable at the discontinuity and thus reduce the load. They thus require considerable space in addition to the cable diameter and usually require skill and time for installation on the cable.

Pre-støpte belastningskonuser av påglidningstypen kan også anvendes, men deres forstyrrelsestilpasningsegenskaper betyr at både kabelen og konusen må fremstilles med snevret toleransegrense for å oppnå optimal beskyttelse. Det har også vært foreslått å fremstille belastningskonuser ved oppbygning av lag av forskjellige lengder av varmekrympbare slanger, men slike konuser er ikke praktiske da denne metode er meget tidskrevende og medfører mulighet for interlaminære hulrom. Pre-cast slip-on type load cones can also be used, but their disturbance adaptation properties mean that both the cable and the cone must be manufactured to tight tolerances to achieve optimum protection. It has also been proposed to produce load cones by building up layers of different lengths of heat-shrinkable hoses, but such cones are not practical as this method is very time-consuming and entails the possibility of interlaminar cavities.

Motstandsdyktige belegg på overflaten av isolasjonen fra lederen til beskyttelsen vil redusere belastningen ved at tilstrekkelig strøm ledes til å tilveiebringe en hovedsakelig lineær spen-ningsfordeling. Den høye motstand som er nødvendig for å oppnå dette og for å forhindre avledning av en økende mengde kraft, er relativt kritisk og må holde en konstant verdi i drift for å være tilfredsstillende. Dette er meget vanskelig å oppnå i praksis og slike belegg er ikke nå i vanlig bruk. Resistive coatings on the surface of the insulation from the conductor to the shield will reduce the load by conducting sufficient current to provide a substantially linear voltage distribution. The high resistance required to achieve this and to prevent the dissipation of an increasing amount of power is relatively critical and must maintain a constant value in operation to be satisfactory. This is very difficult to achieve in practice and such coatings are not now in common use.

Overtrekk av på forhånd dannede hylser, emballerte bånd slik som de basert på,PVC, eller tørre, belegg., men en ikke-lineær elektrisk motstandskarakteristikk. har også vært foreslått for å tilveiebringe belastningskontroll. Disse overtrekk har den ulempe at effektiv belastningskontroll generelt bare erholdes ved omhygge-lig og nøyaktig påvøring av overtrekket og at materialene aldres hurtigere ved forhøyede temperaturer, slik at brudd oppstår i dekk-laget og derved ødelegger effektiviteten av belastningskontrollen. Overcoating of pre-formed sleeves, packaged tapes such as those based on PVC or dry coatings, but a non-linear electrical resistance characteristic. have also been proposed to provide load control. These covers have the disadvantage that effective load control is generally only obtained by careful and accurate application of the cover and that the materials age faster at elevated temperatures, so that breaks occur in the tire layer and thereby destroy the effectiveness of the load control.

Det har også vært foreslått å anvende som et materiale med ikke-lineær elektrisk motstandskarakteristikk, en potensiell varme-krympbar polymer med udispergert partikkelformig siliconcarbid. Materialet kan bearbeides til en varmekrympbar gjenstand, f.eks. en salnge, ved støping eller ekstrudering i forbindelse med de vanlige prosedyrer for fremstilling av varmekrympbare polymerer (se f.eks. US patentskrift nr. 2 027 962 og 3 086 242). Siliconcarbider har den ulempe at det i form av de meget' fine partikler som fortrinnsvis anvendes er meget kostbart og at det ved de relativt høye nødvendige konsentrasjoner, f.eks. 40 volum% basert på polymeren, oppstår be-arbeidingsproblemer på grunn av det faktum at cilieoncarbid er meget slipende, hvilket kan bevirke betydelig slitasje av prosess-. utstyr slik som blandere, to-valsemøller, ekstrusjonsdyser etc. Ennvidere kan de ikke-lineære elektriske motstandskarakteristikker til de siliconcarbid-fyllte polymerer av kjent type ikke varieres noe særlig. It has also been proposed to use as a material with non-linear electrical resistance characteristics, a potential heat-shrinkable polymer with undispersed particulate silicon carbide. The material can be processed into a heat-shrinkable object, e.g. a sale, by casting or extrusion in connection with the usual procedures for the production of heat-shrinkable polymers (see, for example, US Patent No. 2,027,962 and 3,086,242). Silicon carbides have the disadvantage that, in the form of the very fine particles that are preferably used, they are very expensive and that at the relatively high concentrations required, e.g. 40% by volume based on the polymer, processing problems arise due to the fact that silicon carbide is very abrasive, which can cause significant wear of the process. equipment such as mixers, two-roll mills, extrusion dies, etc. Furthermore, the non-linear electrical resistance characteristics of the silicon carbide-filled polymers of known type cannot be varied in particular.

Med uttrykket "ikke-lineær elektrisk motstand" menes at den elektriske motstand til det angjeldende materiale varierer med spenningen over materialet, dvs. strømmen I som strømmer gjennom materialet når en spenning V påtrykkes over materialet oppfyller The expression "non-linear electrical resistance" means that the electrical resistance of the relevant material varies with the voltage across the material, i.e. the current I that flows through the material when a voltage V is applied across the material fulfills

Y Y

hovedsakelig forholdet: I = KV hvor K er en konstant og y er en konstant større enn 1. For lineære materialer er y lik 1. mainly the relationship: I = KV where K is a constant and y is a constant greater than 1. For linear materials y is equal to 1.

Følgelig foreligger det et behov for materialer som kan anvendes for å bevirke belastningskontroll over overflater av høy-spenningsisolasjon uten de ulemper som gjenstander ifølge teknikkens stand er beheftet med. Consequently, there is a need for materials that can be used to effect load control over surfaces of high-voltage insulation without the disadvantages that objects according to the state of the art are afflicted with.

Ifølge oppfinnelsen er det tilveiebragt elektrisk apparatur til anvendelse mot høye elektriske belastninger, innbefattet et belastningskontrollmateriale med ikke-lineær elektrisk motstandskarakteristikk,'hvilket materiale, innbefatter et polymert materiale hvori det er dispergert en eller flere partikkelformige for^bindelser valgt fra gruppen bestående av: According to the invention, there is provided electrical apparatus for use against high electrical loads, including a load control material with non-linear electrical resistance characteristics, which material includes a polymeric material in which one or more particulate compounds selected from the group consisting of:

(i) Forbindelser med en perovskit krystallstruktur,(i) Compounds with a perovskite crystal structure,

(ii) forbindelser med en spinellkrystallstruktur forskjellige fra yF^O^ og spinell i seg selv, (ii) compounds with a spinel crystal structure different from yF^O^ and spinel itself,

(iii) forbindelser med en invers spinellkrystallstruktur,(iii) compounds with an inverse spinel crystal structure,

(iv) forbindelser med blandet spinellkrystallstruktur,(iv) compounds with mixed spinel crystal structure,

(v) bikalkogenider av overgangsmetaller,(v) bichalcogenides of transition metals,

(vi) ferroelektriske materialer slik som AgJ, berlinerblått, (vi) ferroelectric materials such as AgJ, Berlin blue,

Rochell-salt og beslektede tartrater, forbindelser av formelen KE^ iO^ hvor X er K, Rb eller Cs og Y er P eller As, f.eks. kaliumdihydrogenfosfat, (NI^^SO^, ammonium-fluorberyllat, thiourea og triglycensulfat, Rochell salt and related tartrates, compounds of the formula KE^ iO^ where X is K, Rb or Cs and Y is P or As, e.g. potassium dihydrogen phosphate, (NI^^SO^, ammonium fluoroberyllate, thiourea and triglycene sulfate,

(vii) Si3H4,(vii) Si3H4,

hvilken partikkelformig forbindelse foreligger i en mengde på minst 10 vekt% basert på polymeren og i en mengde slik at verdien av y ved belastninger mellom 0,01 kV/mm og 10 kV/mm er minst 1,5. Fortrinnsvis er verdien av y minst 1,5 ved en belastning under 5 kV/mm. which particulate compound is present in an amount of at least 10% by weight based on the polymer and in an amount such that the value of y at loads between 0.01 kV/mm and 10 kV/mm is at least 1.5. Preferably, the value of y is at least 1.5 at a load below 5 kV/mm.

I tillegg til de materialer som er oppført i punktene (i) til (Vii), kan materialet omfatte én eller flere partikkelformige elektrisk ledende fyllstoffer. In addition to the materials listed in points (i) to (Vii), the material may include one or more particulate electrically conductive fillers.

Som forbindelser av type (i) kan nevnes f.eks. forbindelser av generelle formler: (a) ABC)3hvor A betegner Ca, Sr, Ba, Pb, Mg, Zn,. Mi eller Cd og B betegner Ti, Zr, Hf, Sn, Ce eller Tc eller A betegner et skjeldent jordmetall og B betegnet Al, Se, V, Cr, Mn, Fe, Co eller Ga, (b) KBF 2 hvor B betegner Mg, Cr, Mn, Fe, Co, Ni, Cu eller Zn, eller (c) ATiS3nvor A betegner Sr eller Ba, og AZrS^ hvor A betegner Ca, Sr, Ba. As compounds of type (i) can be mentioned e.g. compounds of general formulas: (a) ABC)3where A denotes Ca, Sr, Ba, Pb, Mg, Zn,. Mi or Cd and B denotes Ti, Zr, Hf, Sn, Ce or Tc or A denotes a rare earth metal and B denotes Al, Se, V, Cr, Mn, Fe, Co or Ga, (b) KBF 2 where B denotes Mg, Cr, Mn, Fe, Co, Ni, Cu or Zn, or (c) ATiS3 where A denotes Sr or Ba, and AZrS^ where A denotes Ca, Sr, Ba.

Spesielt kan nevnes BaTi03, BaSnO^og SrTiO^og de etter-følgende, som fortrinnsvis anvendes i blanding med et partikkelformig ledende fyllstoff: BaZr03, CaTiC>3, CaSn03, CnZr03, MgSn03, PbSn03, MgZr03, NiTi03og blandet zinktitanat. In particular, mention may be made of BaTiO3, BaSnO^ and SrTiO^ and the following, which are preferably used in admixture with a particulate conductive filler: BaZrO3, CaTiC>3, CaSnO3, CnZrO3, MgSnO3, PbSnO3, MgZrO3, NiTiO3 and mixed zinc titanate.

Som forbindelser av type (ii) kan f.eks. nevnes forbindelser av generelle formler: (d)A,,B2',,.04hvor A betegner Mg, Mn, Fe, Co, Ni, Cu, Zn eller Cd etc. og B betegner Al, Cr, Fe, Mn, Co eller V, forutsatt at når A betegner Mg, kan B ikke betegne Al, eller As compounds of type (ii), e.g. compounds of general formulas are mentioned: (d)A,,B2',,.04where A denotes Mg, Mn, Fe, Co, Ni, Cu, Zn or Cd etc. and B denotes Al, Cr, Fe, Mn, Co or V, provided that when A denotes Mg, B cannot denote Al, or

(e) A<IV>B''204hvor AIV betegner Ti eller Sn og B beregner Zn eller Co, Ni, Mn, Cr, Cd. (e) A<IV>B''204where AIV denotes Ti or Sn and B calculates Zn or Co, Ni, Mn, Cr, Cd.

Spesielt kan nevnes CoAl2<0>4, CuCr204, CuMn204, CuFe204, CoFe204, ZnFe204, barium og strontiumferrit (f.eks. BaFe^O-^) som er av magnetoplumbitstruktur er også egnet. In particular, mention may be made of CoAl2<0>4, CuCr204, CuMn204, CuFe204, CoFe204, ZnFe204, barium and strontium ferrite (e.g. BaFe^O-^) which is of magnetoplumbite structure is also suitable.

Som forbindelser av type (iii) kan f.eks. nevnes; (f) Fe'" (Mg"Fe"')04, Zn"'(Ni"Fe"')04, Fe"'(Cr"Fe")04, Co"(Co"SnIV)04, In"' (Mg"In"')04, Zn"(Zn"Ti )04 , Zn"(Zn"Sn1*)04,Li2V204, Fe2 5LiQ°9spesielt Mn304, Co304, Fe304og svakt ikke-støkiometriske varianter derav, f.eks. Fe203.0.8FeO. As compounds of type (iii), e.g. is mentioned; (f) Fe'" (Mg"Fe"')04, Zn"'(Ni"Fe"')04, Fe"'(Cr"Fe")04, Co"(Co"SnIV)04, In"' (Mg"In"')04, Zn"(Zn"Ti )04 , Zn"(Zn"Sn1*)04,Li2V204, Fe2 5LiQ°9especially Mn304, Co304, Fe304and slightly non-stoichiometric variants thereof, e.g. Fe2O3.0.8FeO.

Som forbindelser av type (iv) kan f.eks. nevnes "Bayer Fast Black 100" (som fremkommer ved sintring av 50 % C0203, 40 % Fe203 og 10 vekt% CuO), "Bayer 303T" (en blandet fasepigment på ca. 2/3 Fe203og 1/3 Mn02), "Harrison Meyer Black" (et Fe-Co-Ni-blandet oxyd) og/" "Columbian Mapico Black" (et syntetisk magnetitt på ca. As compounds of type (iv), e.g. mention is made of "Bayer Fast Black 100" (which is obtained by sintering 50% C02O3, 40% Fe2O3 and 10 wt% CuO), "Bayer 303T" (a mixed phase pigment of about 2/3 Fe2O3 and 1/3 Mn02), "Harrison Meyer Black" (a Fe-Co-Ni mixed oxide) and/" "Columbian Mapico Black" (a synthetic magnetite of approx.

22 % FeO og 77 % Fe203).22% FeO and 77% Fe2O3).

Som forbindelser av type (v) kanspesielt nevnes MoS2, MoSe2, MoTe2, WS2, Mn02, FeS2, SnC>2 og Cr02. As compounds of type (v), MoS 2 , MoSe 2 , MoTe 2 , WS 2 , MnO 2 , FeS 2 , SnC> 2 and CrO 2 can especially be mentioned.

Si3N4og CoAl2C>4som ovenfor angitt anvendes fortrinnsvis i blanding med et partikkelformig ledende fyllstoff. Si3N4 and CoAl2C>4 as stated above are preferably used in a mixture with a particulate conductive filler.

Som ledende partikkelformige fyllstoffer kan f.eks. nevnes carbonsort, metalliske pulvere, f.eks. aluminium, krom, kobber, bronse, messing, jern, rustfritt stål, bly, sølv, mangan, zink, Ni/Al og nikkelpulvere, og partikkelformige platinert- eller palla-disert-asbester, -siliciumoxyd, -aluminiumoxyd, og -sténkull. As conductive particulate fillers, e.g. mention is made of carbon black, metallic powders, e.g. aluminium, chrome, copper, bronze, brass, iron, stainless steel, lead, silver, manganese, zinc, Ni/Al and nickel powders, and particulate platinized or palla-dissed asbestos, silicon oxide, aluminum oxide and hard coal.

Forbindelsene kan også anvendes i blanding med silicon-carbidpartikler. The compounds can also be used in admixture with silicon carbide particles.

Mengden av de partikkelformige forbindelser og fyllstoffer kan varieres vidt, avhengig av a) de elektriske egenskaper som kreves av materialet, b) den kjemiske natur av forbindelsen og fyllstoffet og c) den kjemiske natur av polymeren. Den ønskede mengde kan bestemmes relativt enkelt ved forsøk. Generelt vil den partikkelformige forbindelse foreligge i en konsentrasjon på minst 10 vekt% av polymeren og særdeleshet skal vektforholdet mellom den partikkelformige forbindelse og polymeren være i området fra 100 - 500 til 100. Det ledende partikkelformige fyllstoff vil vanligvis i en konsentrasjon til maksimalt 40 deler når det gjelder carbon-sort og 100 deler når det gjelder metallpulvere i forhold til 100 vektdeler polymer, forutsatt at Y alltid er større enn én. Typiske verdier for det ledende partikkelformige fyllstoff er innen området 10 - 25 deler (carbonsort) og 50 til 100 (metallpulver) pr. 100 deler polymer. The amount of the particulate compounds and fillers can be varied widely, depending on a) the electrical properties required of the material, b) the chemical nature of the compound and filler and c) the chemical nature of the polymer. The desired amount can be determined relatively easily by experiment. In general, the particulate compound will be present in a concentration of at least 10% by weight of the polymer and in particular the weight ratio between the particulate compound and the polymer shall be in the range from 100 - 500 to 100. The conductive particulate filler will usually be in a concentration of a maximum of 40 parts when it applies to carbon black and 100 parts in the case of metal powders in relation to 100 parts by weight of polymer, provided that Y is always greater than one. Typical values for the conductive particulate filler are within the range 10 - 25 parts (carbon black) and 50 to 100 (metal powder) per 100 parts polymer.

Partikkelstørrelsene av de partikkelformige forbindelser er fortrinnsvis under ca. 20 mikrometer, fortrinnsvis under 5 mikrometer. Spesielt hvis materialet skal bearbeides til en varme-krympbar gjenstand som senere vil bli beskrevet, vil man oppnå bedre fysikalske egenskaper på gjenstanden jo mindre parrikkelstørrelsen er. The particle sizes of the particulate compounds are preferably below approx. 20 micrometers, preferably below 5 micrometers. Especially if the material is to be processed into a heat-shrinkable object which will be described later, better physical properties of the object will be achieved the smaller the particle size.

Polymerbasismaterialet kan velges fra et stort område polymerer. Blandinger av to eller flere polymerer kan være ønskeli-ge i enkelte tilfeller og de valgte polymerer vil avhenge i det minste til ■: en viss grad av det formål for hvilket materialet skal anvendes. Eksempler på egnede polymerer enten alene eller i blandinger er som følger: Polyolefiner innbefattet sampolymerer av ethylen med pro-pylen, buten, methylacrylat, ethylacrylat, methylmethacrylat, ethyl-methacrylat, vinylacetat, vinylklorid, vinylpropionat, carbonmonoxyd, maleat, fumarat og itaconestere, terpolymerer av ethylen, vinyl- ■ acetat og olefinisk umettede monocarboxylsyre slik som acryl- eller methacrylsyre. De delvis nøytraliserte former av disse polymerer slik som de ionomeriske harpikser som er ammonium- eller alkali-eller jordalkalimetallderivater: polyvinylklorid, vinylkloridsampoly-merer inneholdende som comonomerer vinylacetat, vinylidenfluorid, dialkylmaleat eller fumarat, naturlig gummi, syntetiske gummier slik som butyl, neopren, ethylenpropylengummi og ethylenpropylen ikke konjugerte dienterpolymerer, silicongummier innbefattet de avledet fra dimethylsiloxan, difenylsiloxan, methylfenylsiloxan, eller methyl-fenylvinylsiloxan eller de såkalte monomethylharpikser slik som Dow-Corning 96083, sampolymerer av siloxaner med carboraner slik som i dexsilserien av harpikser, sampolymerer av siloxaner med styrener etc: fluorcarbonplastiseringsmidler og gummier innbefattet poly-vinylidenfluorid, sampolymerer av vinylidenfluorid og hexafluorpropylen, terpolymerer av vinylidenfluorid, hexafluorpropylen og tetra-fluorethylen, sampolymerer av vinylidenfluorid og 1-hydropentafluor-propen eller .en terpolymer inneholdende disse monomere plus tetra-fluorethylen etc, nitrilgummier, acrylatgummier og polysulfidgummier. The polymer base material can be selected from a wide range of polymers. Mixtures of two or more polymers may be desirable in some cases and the selected polymers will depend at least to a certain extent on the purpose for which the material is to be used. Examples of suitable polymers either alone or in mixtures are as follows: Polyolefins including copolymers of ethylene with propylene, butene, methyl acrylate, ethyl acrylate, methyl methacrylate, ethyl methacrylate, vinyl acetate, vinyl chloride, vinyl propionate, carbon monoxide, maleate, fumarate and itacone esters, terpolymers of ethylene, vinyl- ■ acetate and olefinically unsaturated monocarboxylic acids such as acrylic or methacrylic acid. The partially neutralized forms of these polymers such as the ionomeric resins which are ammonium or alkali or alkaline earth metal derivatives: polyvinyl chloride, vinyl chloride copolymers containing as comonomers vinyl acetate, vinylidene fluoride, dialkyl maleate or fumarate, natural rubber, synthetic rubbers such as butyl, neoprene, ethylene propylene rubber and ethylene propylene non-conjugated dienter polymers, silicone rubbers including those derived from dimethylsiloxane, diphenylsiloxane, methylphenylsiloxane, or methyl-phenylvinylsiloxane or the so-called monomethyl resins such as Dow-Corning 96083, copolymers of siloxanes with carboranes such as in the dexsil series of resins, copolymers of siloxanes with styrenes etc : fluorocarbon plasticizers and rubbers including polyvinylidene fluoride, copolymers of vinylidene fluoride and hexafluoropropylene, terpolymers of vinylidene fluoride, hexafluoropropylene and tetrafluoroethylene, copolymers of vinylidene fluoride and 1-hydropentafluoro-propene or .a terpolymer containing these monomers plus tetrafluoroethylene etc, nitrile rubbers, acrylate rubbers and polysulphide rubbers.

I tillegg er kjemisk modifiserte formler av disse eller andre polymerer også godt egnet, f.eks. klorinert polyethylen, klorsulfonert polyethylen (Hypalon), klorinert gummi. Andre egnede polymerer innbefatter polyurethanelastomerer og plastiseringsmidler, polyestere slik som hytrelgummiene fra duPont, polyethere, epiklor-hydringummier, epoxyharpikser, dodecanmethylenpolypyromollitimid, blokksampolymerer slik som kratongummier som er styren, butadien, styrenblokker eller analoge styrenisopren, styrenblokker, er også egnede. i tillegg er også polymerer basert på ethylenoxyd egnet. Disse polymerer kan inneholde én eller flere konvensjonelt anvendte additiver, f.eks. bearbeidelseshjelpemidler, myknere, stabilisato-rer, anti-oxydanter, koblingsmidler, ytterligere modifiserte eller umodifiserte fyllstoffer og/eller herdesysterner. In addition, chemically modified formulas of these or other polymers are also well suited, e.g. chlorinated polyethylene, chlorsulfonated polyethylene (Hypalon), chlorinated rubber. Other suitable polymers include polyurethane elastomers and plasticizers, polyesters such as the duPont hytrel rubbers, polyethers, epichlorohydrin rubbers, epoxy resins, dodecanemethylene polypyromollitimide, block copolymers such as kraton rubbers which are styrene, butadiene, styrene blocks or analogs of styrene isoprene, styrene blocks are also suitable. in addition, polymers based on ethylene oxide are also suitable. These polymers may contain one or more conventionally used additives, e.g. processing aids, plasticizers, stabilizers, antioxidants, coupling agents, further modified or unmodified fillers and/or curing agents.

Foreliggende oppfinnelse tilveiebringer også visse nye belastningskontrollmaterialer egnet for anvendelse i den elektriske apparatur ifølge oppfinnelsen. The present invention also provides certain new load control materials suitable for use in the electrical apparatus according to the invention.

Materialene kan fremstilles ,ved vanlige fremstillings-metoder, f.eks. ved bruk av indre blandere av Bambury-typen, blande-ekstrudere, dobbelvalsede møller, eller løsningsmiddelblandere med høy hastighet av Silverson-typen eller sigma-løsningsmiddelblandere av Baker Perkins type. The materials can be produced by usual production methods, e.g. using Bambury type internal mixers, mixing extruders, twin roll mills, or Silverson type high speed solvent mixers or Baker Perkins type sigma solvent mixers.

Materialene kan foreligge i form av en formet gjenstand, f.eks. i form av et bånd, film, ekstrudert slange eller støpt gjenstand eller i form av en dispersjon eller løsning derav i en væske, f.eks. som en maling eller ferniss hvilken maling eller ferniss ved tørking vil etterlate et lag av materiale på det.utstyr på hvilket 'malingen eller fernissen er påført. Fortrinnsvis er gjenstanden ifølge oppfinnelsen istand til å forandre form ved oppvarming. Gjenstanden, f.eks. en ekstrudert slange, kan være mekanisk krympbar og i et slikt tilfelle vil gjenstanden være av et elastisk materiale. En foretrukket mekanisk krympbar gjenstand omfatter f.eks. en slange opprettholdt i en radialt'utvidet tilstand av en innven-dig anbragt spiral av en stiv del, hvor fjerning av delen bevirker at slangen gjenopptar den opprinnelige størrelse og form hvorved den kan påføres på en elektrisk apparatur. The materials can be in the form of a shaped object, e.g. in the form of a tape, film, extruded tube or molded article or in the form of a dispersion or solution thereof in a liquid, e.g. as a paint or varnish which paint or varnish on drying will leave a layer of material on the equipment to which the paint or varnish is applied. Preferably, the object according to the invention is able to change shape when heated. The item, e.g. an extruded tube, may be mechanically shrinkable and in such a case the object will be of an elastic material. A preferred mechanically shrinkable object comprises e.g. a hose maintained in a radially expanded condition by an internally placed spiral of a rigid part, removal of the part causes the hose to resume its original size and shape whereby it can be applied to an electrical apparatus.

Mekanisk utvidbare gjenstander kan utvides umiddelbart før påføring på den elektriske apparatur ved anvendelse av f.eks. nebbetang eller tenger. Mechanically expandable objects can be expanded immediately before application to the electrical apparatus using e.g. pliers or pliers.

I alle tilfeller er det polymere materiale fortrinnsvis tverrbundet.' Fortrinnsvis er gjenstanden varmegjenvinnbar eller er istand til å gjøres varmegjenvinnbar eller er dimensjonsmessig usta-bil. I et slikt tilfelle vil gjenstanden vanligvis være en ekstrudert slange, ekstrudert bånd eller en støpt komponent. In all cases, the polymeric material is preferably cross-linked. Preferably, the object is heat-recyclable or is able to be made heat-recyclable or is dimensionally unstable. In such a case, the object will usually be an extruded tube, extruded strip or a molded component.

Med uttrykket "varmegjenvinnbar gjenstand", menes en gjenstand som bibeholder sine dimensjoner under lave eller normale temperaturer, men hvor minst én dimensjon reduseres ved oppvarming til'en kritisk temperatur. The term "heat recoverable object" means an object which retains its dimensions under low or normal temperatures, but where at least one dimension is reduced by heating to a critical temperature.

Hvis gjenstanden skal være varme-krympbar, er gjenstanden fortrinnsvis fremstilt av egnede tverr-bundne eller tverr-bindbare polymerer. Spesielt egnede polymerer er de varme-krympbare polymerer eller polymerkombinasjoner som er beskrevet i søkerens bri-tiske patentsøknader nr. 40752/72, 4663/69 og 40751/72. Gjenstanden kan gjøres' varmekrympbar ved konvensjonelle metoder,'således fremstilles først materialkonstruksjonen som deretter tverrbindes f.eks. ved bestråling med g- eller ystråler eller kjemiske midler. Gjenstanden ekspanderes deretter til den ønskede grad ved en temperatur ved eller over den kritiske temperatur og gjenstanden avkjøles deretter til en temperatur under den kritiske temperatur mens den opp-rettholdes i ekspandert tilstand. Gjenstandene ifølge oppfinnelsen har f.eks. følgende anvendelser: (i) Isolasjon for elektriske kabler, hvor.denne isolasjon er plassert mellom lederen og det primære dielektrikum eller mellom skjermen av kabelen og det primære dielektrikum. If the object is to be heat-shrinkable, the object is preferably made of suitable cross-linked or cross-linkable polymers. Particularly suitable polymers are the heat-shrinkable polymers or polymer combinations described in the applicant's British patent applications Nos. 40752/72, 4663/69 and 40751/72. The object can be made heat-shrinkable by conventional methods, so the material construction is first produced which is then cross-linked, e.g. by irradiation with g- or y-rays or chemical agents. The article is then expanded to the desired degree at a temperature at or above the critical temperature and the article is then cooled to a temperature below the critical temperature while maintaining it in the expanded state. The objects according to the invention have e.g. following applications: (i) Insulation for electric cables, where.this insulation is placed between the conductor and the primary dielectric or between the screen of the cable and the primary dielectric.

I det siste tilfelle oppstår en spesielt fordelaktig si-tuasjon idet høyspenningskabelen ikke trenger en normal avslutning. (ii) Isolasjon for elektriske kabler som i denne lagvise konstruksjon som er beskrevet i US patentskrift 3 666 876. (iii) Belastningskontrollovertrekk for elektriske kabelavslut-ninger. Slike belastningskontrollmidler kan være i form av belegg, støpte deler, slanger eller bånd og kan anvendes med eller uten et ytre beskyttende lag, hvis nødvendig. (iv) Belastningskontrollovertrekk for stator-stavender eller endene av isolerte elektriske ledere i maskiner. (v) Belastningskontrollkomponenter i overspenningsavledere. (vi) Tilbehøret til flyvinger for å bortlede statisk elektri-sitet . (vii) Som komponenter til isolatorlegemet hvor materialet kan være det ytre lag eller en indre komponent, forutsatt at det er ikke-avstemt i bruk, således kan det anvendes til hylser eller slanger for å tilveiebringe isolatorer for spenningavbrytelse, etter eller bøssingisolatorer. In the latter case, a particularly advantageous situation arises as the high-voltage cable does not need a normal termination. (ii) Insulation for electrical cables as in this layered construction described in US Patent 3,666,876. (iii) Load control covers for electrical cable terminations. Such load control agents can be in the form of coatings, molded parts, hoses or tapes and can be used with or without an outer protective layer, if necessary. (iv) Load control covers for stator rod ends or the ends of insulated electrical conductors in machines. (v) Load control components in surge arresters. (vi) The accessories of aircraft wings to dissipate static electricity. (vii) As components of the insulator body where the material may be the outer layer or an internal component, provided it is non-matched in use, thus it may be used for sleeves or tubing to provide voltage interruption insulators, post or bushing insulators.

Egnede harpikser i hvilke fyllstoffene ifølge oppfinnelsen anvendes for denne anvendelse er fortrinnsvis siliconharpiks og spesielt siliconmethylmethacrylatblokksampoly-merer, polydimethylsiloxanelastomerer og de såkalte mono-methylsiliconharpikser. (viii) Elektriske brytere eller ventiler, dvs. en elektrisk anord-ning som forblir isolerende inntil en kritisk elektrisk belastning påføres over denne, hvorved anordningen gjennom-går en betydelig økning i ledningsevne. Suitable resins in which the fillers according to the invention are used for this application are preferably silicone resin and in particular silicone methyl methacrylate block copolymers, polydimethylsiloxane elastomers and the so-called mono-methylsilicone resins. (viii) Electrical switches or valves, i.e. an electrical device which remains insulating until a critical electrical load is applied across it, whereby the device undergoes a significant increase in conductivity.

(ix) Som komponenter i carbon-sort-fyllte polymere ledende komposisjoner for å forhindre lokale overopphetninger bevirket av variasjoner i sammensetning eller fabrikka-sjonsteknikken, Slike komposisjoner danner det oppvarmende element av en lineær oppvarmingsremse med et par longitu-dinale elektroder, en i hver ende av remsen, - hvis en longitudinalremse mellom elektrodene har en høyere motstand enn resten vil dette være tilbøyelig til å oppvarmes; (ix) As components of carbon black-filled polymeric conductive compositions to prevent local overheating caused by variations in composition or the manufacturing technique, Such compositions form the heating element of a linear heating strip with a pair of longitudinal electrodes, one in each end of the strip, - if a longitudinal strip between the electrodes has a higher resistance than the rest, this will tend to heat up;

den høyere belastning bevirket at delen med den høyere motstand resulterer imidlertid i en høyere ledningsevne for materialene ifølge oppfinnelsen, som således gir en viss grad av negativ tilbakekobling. the higher load caused the part with the higher resistance, however, to result in a higher conductivity for the materials according to the invention, which thus provides a certain degree of negative feedback.

Eksempel 1Example 1

Følgende bestanddeler ble blandet sammen i en tovalse-laboratoriemølle ved 110° C. The following ingredients were mixed together in a two-roll laboratory mill at 110°C.

Det resulterende materiale ble granulert og ekstrudert i form av en slange med en indre diameter på 1,14 cm og en veggtykkelse på 0,23 cm. The resulting material was granulated and extruded in the form of a tube with an inner diameter of 1.14 cm and a wall thickness of 0.23 cm.

Slangen ble deretter tverrbundet ved bestråling med y stråler fra en U 23 5 Spent fuel Source (0,8 MeV energi). The hose was then cross-linked by irradiation with y rays from a U 23 5 Spent Fuel Source (0.8 MeV energy).

Visse fysikalske egenskaper til den resulterende tverr-bundne slange ble målt og funnet å være som følger: Certain physical properties of the resulting cross-linked tubing were measured and found to be as follows:

Slangen ble deretter ekspandert ved 150° C i en standard Reychem ekspander til en indre diameter på 2,54 cm. The tubing was then expanded at 150°C in a standard Reychem expander to an inner diameter of 2.54 cm.

Dens elektriske egenskaper ble målt som beskrevet i fig.Its electrical properties were measured as described in fig.

6 i de medfølgende tegninger som viser et sidesnitt av den ene av en 11,6/20 kilovolt kabel som var fremstilt for avslutning. 6 in the accompanying drawings showing a side section of one of an 11.6/20 kilovolt cable which was prepared for termination.

Fig. 26 på tegningene viser en 11,6/20 kilovolt poly-ethylenkabel som er angitt generelt med referansetallet 1 omfattende en sentral leder 2 omgitt av et ledende polyethylenbelastningskon-trollag 3, idet laget 3 er omgitt av et isolerende lag 4. Hoveddelen av kabelen 1 omfatter også et carbonpapirlag 5, en kobberskjerm 6 og et ytre isolasjonsark 7. Avslutningsdelen av kabelen 1 omfatter en sentral leder 2, det ledende polyéthylen-belastningskontroll-lag 3, det isolerende lag 4 og en kort lengde av carbonpapirlaget 5 og kobberskjermen 6 utragende fra hoveddelen av kabelen. Enden av Fig. 26 of the drawings shows an 11.6/20 kilovolt polyethylene cable which is indicated generally by the reference numeral 1 comprising a central conductor 2 surrounded by a conductive polyethylene load control layer 3, the layer 3 being surrounded by an insulating layer 4. The main part of the cable 1 also comprises a carbon paper layer 5, a copper shield 6 and an outer insulating sheet 7. The termination part of the cable 1 comprises a central conductor 2, the conductive polyethylene load control layer 3, the insulating layer 4 and a short length of the carbon paper layer 5 and the copper shield 6 protruding from the main part of the cable. The end of

kabelen 1 er utstyrt med en kabeltapp 8 forbundet til den sentrale leder 2. the cable 1 is equipped with a cable lug 8 connected to the central conductor 2.

En 8 cm lengde av den ekspanderte slange ble krympet på den avsluttede ende av kabelen 1 med en overlapping på ca. 2 cm på den utragende del av kobberskjermen 6, under dannelse av et belastningskontrollovertrekk 9. Den varme-krympbare slange ble også krympet på surring 10 og en jordledning 11 innen overlappingsområdet på kobberskjermen 6. Intet forsøk ble gjort på å fylle luft i rommet mellom overtrekket 9 og den utragende del av kobberskjermen 6. An 8 cm length of the expanded tubing was crimped onto the terminated end of cable 1 with an overlap of approx. 2 cm on the protruding part of the copper shield 6, forming a load control cover 9. The heat-shrinkable tubing was also crimped on the lashing 10 and a ground wire 11 within the overlap area of the copper screen 6. No attempt was made to fill the space between the covers 9 and the protruding part of the copper screen 6.

Utladningsgraden til en 2 cm's lengde av den ovenfor angitte 11,6/20 kilovolts kabel, hvis hver ende var avslu-tet som ovenfor beskrevet, ble bestemt ved bruk av den apparatur og krets som er vist på fig. 27 i det medfølgende tegninger. The discharge rate of a 2 cm length of the above indicated 11.6/20 kilovolt cable, if each end was terminated as above described, was determined using the apparatus and circuit shown in fig. 27 in the accompanying drawings.

Fig. 27 viser et jordet wireskjermbur 12 som inneholder en utladnings-fri opp-transformator 13, hvis sekundære vindinger er koblet til den sentrale leder 2 henholdsvis skjermen 6 til kabelen 1, gjennom jord via en parallellkoblet spenningsdeler 14 og blokkerings-kondensator 15. Primærvindingene til transformatoren 13 er koblet til en vekselstrømsinngang via en regulerings- og filterenhet 16. Utladningsnivåene i kabelen og endeavslutningene ble målt ved bruk av en ERA Mark III utladningsdetektor 17 koblet som vist. Fig. 27 shows a grounded wire screen cage 12 containing a discharge-free step-up transformer 13, the secondary windings of which are connected to the central conductor 2 or the shield 6 of the cable 1, through ground via a parallel-connected voltage divider 14 and blocking capacitor 15. The primary windings to the transformer 13 is connected to an AC input via a regulation and filter unit 16. The discharge levels in the cable and terminations were measured using an ERA Mark III discharge detector 17 connected as shown.

Resultatene var som følger:The results were as follows:

For sammenlignings skyld ble den samme kabel uten den krympede slange ved avslutningene, testet på samme måte. Utlad-ninger på 5 pC ved en påtrykt spenning på 4,8 kilovolt effektivverdi ble målt. For comparison, the same cable without the crimped tubing at the terminations was tested in the same way. Discharges of 5 pC at an applied voltage of 4.8 kilovolt rms value were measured.

Det fremgår således at slangen av materialet ifølge oppfinnelsen ga god belastningskontroll og at kabelen var utladet fri ved den normale arbeidsspenning (11,6 kilovolt effektiv verdi fase til jord). It thus appears that the hose made of the material according to the invention provided good load control and that the cable was discharged free at the normal working voltage (11.6 kilovolt effective value phase to earth).

Motstandsegenskapene til materialet ble målt på følgende måte: En plate med målene 15,3 cm x 15,3 cm x 0,1 cm av materialet ble plassert mellom to messingelektroder fremstilt med de dimensjoner som er angitt i BS 2782 pt. 201C, 1970, side 110. The resistance properties of the material were measured as follows: A plate measuring 15.3 cm x 15.3 cm x 0.1 cm of the material was placed between two brass electrodes manufactured to the dimensions specified in BS 2782 pt. 201C, 1970, page 110.

Strømstyrken mellom messingelektrodene ble målt som en funksjon av likestrømspenningen mellom 100 volt og 10 kilovolt, ved bruk av den krets som er vist på fig. 1 i de medfølgende tegninger. The current strength between the brass electrodes was measured as a function of the direct current voltage between 100 volts and 10 kilovolts, using the circuit shown in fig. 1 in the accompanying drawings.

12 12

Strømstyrken I og spenningen V ble funnet å være forbun-det med ligningen The current I and the voltage V were found to be related by the equation

hvor I er strømstyrken where I is the amperage

V er påtrykt spenningV is applied voltage

K er en konstant, ogK is a constant, and

for et lineært materiale, dvs. et som oppfyller ohms lov,for a linear material, i.e. one that satisfies Ohm's law,

er y lik 1.is y equal to 1.

For materialet ifølge eksemplet ble y funnet å være 3,2. Ved en spenningsbelastning på 1 kilovolt/mm lot platen passere strømstyrke på 96 yA. For the material according to the example, y was found to be 3.2. At a voltage load of 1 kilovolt/mm, the plate allowed a current of 96 yA to pass.

Eksempel 2Example 2

Følgende bestanddeler ble blandet sammen ved ca. 110° C i en tovalse laboratoriemø.lle: The following ingredients were mixed together at approx. 110° C in a two-roll laboratory mill:

En plate med 1 mm tykkelse ble støpt fra det resulterende materiale ved 190° C i 10 min og dens motstandsegenskaper ble bestemt som beskrevet i eksempel 1. Verdien på y var 2,85 og den strømstyrke som passerte platen ble en belastning på 1 kV/mm var 285 uA. A plate of 1 mm thickness was cast from the resulting material at 190°C for 10 min and its resistance properties were determined as described in Example 1. The value of y was 2.85 and the current passing through the plate was a load of 1 kV/ mm was 285 uA.

Reychem Parts No. RUK 453-3 (slanger med lengde 100 mm, veggtykkelse på 3 mm, uekspandert indre diameter på 20 mm, ekspandert diameter på 40 mm) ble støpt fra materialet og materialets belastnings-graderende egenskaper ble bestemt ved den metode som er beskrevet i eksempel 1 ved bruk av en terminert 2 meters 5,8/10 KV kabel med en slik del krympet på hver terminering. Reychem Parts No. RUK 453-3 (tubes with a length of 100 mm, wall thickness of 3 mm, unexpanded inner diameter of 20 mm, expanded diameter of 40 mm) was cast from the material and the material's load-grading properties were determined by the method described in example 1 using a terminated 2 meter 5.8/10 KV cable with such part crimped on each termination.

De erholdte utladningsnivåer var:The discharge levels obtained were:

Utladningsgraden til kabelen uten stressgraderingsmidler var 5 pC ved 4,8 kV. The discharge rate of the cable without stress grading agents was 5 pC at 4.8 kV.

Det fremgår således at dette materiale har gode belast-ningsgraderingsegenskaper. It thus appears that this material has good load grading properties.

Eksempel 3Example 3

Følgende bestanddeler ble blandet sammen ved 110° C i en tovalse laboratoriemølle: The following ingredients were mixed together at 110°C in a two-roll laboratory mill:

En plate med 1 mm tykkelse ble støpt fra det resulterende materiale og motstandsegenskapene ble bestemt ved den metode som er beskrevet i eksempel 1. A plate of 1 mm thickness was cast from the resulting material and the resistance properties were determined by the method described in Example 1.

Y ble funnet å være 2,55 og strømstyrken som passerte platen ved en belastning på 1 kV/mm var 0,5 ua. Y was found to be 2.55 and the current passing the plate at a load of 1 kV/mm was 0.5 ua.

Eksempel 4Example 4

De følgende bestanddeler ble blandet sammen ved 110° C i en tovalse mølle. The following ingredients were mixed together at 110°C in a two-roll mill.

En plate med 1 mm tykkelse ble støpt fra det resulterende materiale ved 190° C og dets motstandsegenskaper ble bestemt som beskrevet i eksempel 1. A plate of 1 mm thickness was cast from the resulting material at 190°C and its resistance properties were determined as described in Example 1.

Y ble funnet å være 2,23 og den strømstyrke som passerte platen ved en belastning på 1 kV/mm var 0,075 RA. Y was found to be 2.23 and the current passing the plate at a load of 1 kV/mm was 0.075 RA.

Eksempel 5Example 5

Følgende bestanddeler ble blandet sammen ved 110° C i en tovalse mølle: The following ingredients were mixed together at 110°C in a two-roll mill:

En plate med 1 mm tykkelse ble støpt fra den resulterende materiale ved 178° C og dens motstandsegenskaper ble bestemt som beskrevet i eksempel 1. A plate of 1 mm thickness was cast from the resulting material at 178°C and its resistance properties were determined as described in Example 1.

Y ble funnet å være 1,N80 og den strømstyrke som passerte prøven ved en belastning på 1 kV/mm var 0,81 yA. Y was found to be 1.N80 and the current passing through the sample at a load of 1 kV/mm was 0.81 yA.

For sammenlignings skyld ble et lignende materiale uten Vulcan XXX Special, som er et ledende carbon-sort, undersøkt, hvilket ga en Y-verdi på 3,40 og strømestyrken som passerte ved en belastning på 1 kV/mm var 0,0 31 yA. For comparison, a similar material without Vulcan XXX Special, which is a conductive carbon variety, was investigated, which gave a Y value of 3.40 and the current passing at a load of 1 kV/mm was 0.0 31 yA .

Eksempler 6 - 11Examples 6 - 11

Følgende bestanddeler ble blandet sammen i en tovalse laboratoriemølle: The following ingredients were mixed together in a two-roll laboratory mill:

Hvert materiale ble deretter presset ved 130° C til en plate med målene 150 x 150 x 1 mm, og motstandsegenskapene ble bestemt som beskrevet i eksempel 1. Each material was then pressed at 130°C into a sheet measuring 150 x 150 x 1 mm, and the resistance properties were determined as described in Example 1.

Kurvene av log I mot log V for platene ifølge disse eksempler er vist på fig. 2 - 4 i de medfølgende tegninger. The curves of log I against log V for the plates according to these examples are shown in fig. 2 - 4 in the accompanying drawings.

Verdiene på y ble bestemt til følgende:The values of y were determined as follows:

Kurvene for strømstyrke avspenning for eksemplene 6 og 7 er vist også i kurvene 45 og 44 i de medfølgende tegninger. The curves for amperage relaxation for examples 6 and 7 are also shown in curves 45 and 44 in the accompanying drawings.

I de gjenværende eksempler ble følgende basispolymer anvendt om ikke annet er angitt. In the remaining examples, the following base polymer was used unless otherwise stated.

Eksempel 12 - 45Example 12 - 45

Blandinger av spineller og ledende metalliske partikler:Mixtures of spinels and conductive metallic particles:

200 vektdeler Fe^O^fremstilt av Pfizers Limited under varemerket BK 5099 eller 200 vektdeler Co-^O^fremstilt av Hopkins og Williams ble tilsatt til basispolymeren. Ytterligere metallfyllstoff ble tilsatt i de mengder som er vist i tabell 1 og 11. Bestanddelene ble bearbeidet som beskrevet i de tidligere eksempler og plater på 150 x 150 x 1 mm ble fremstilt som tidligere beskrevet. Strømstyrke-spenningsegenskapene ble bestemt som tidligere beskrevet. 200 parts by weight of Fe 2 O 2 manufactured by Pfizers Limited under the trade mark BK 5099 or 200 parts by weight Co 2 O 2 manufactured by Hopkins and Williams were added to the base polymer. Additional metal filler was added in the quantities shown in Tables 1 and 11. The components were processed as described in the previous examples and plates of 150 x 150 x 1 mm were produced as previously described. The current-voltage characteristics were determined as previously described.

De erholdteY~verdier er oppført i tabell 1 og 11 og strøm-styrke-spenningskurvene er vist i kurvene 1 - 30 i de medfølgende tegninger. The Y~ values obtained are listed in Tables 1 and 11 and the current-strength-voltage curves are shown in curves 1 - 30 in the accompanying drawings.

Hvor prøven er angitt å være punktert, betyr dette at ved den angitte belastning var prøven så ledende at det oppsto kortslut-ning.' Ni/Al i eksemplene 41 og 42 var b t på Raney-nikkelpulver. Where the sample is stated to be punctured, this means that at the specified load the sample was so conductive that a short circuit occurred.' Ni/Al in Examples 41 and 42 was b t on Raney nickel powder.

Disse resultater viser at alle komposisjonene utviste ikke-lineær karakter. These results show that all the compositions exhibited non-linear character.

Eksempel 46- 52Example 46-52

Blandinger inneholdende carbon- sortMixtures containing carbon black

Forskjellige mengder av Vulcan XXX-Special, et ledende carbon-sort fremstilt av Cabot Carbons, ble blandet med Fe30^(BK 5099) og siliconnitrid (fremstilt av Advanced Materials Engineering Limited). Spenning-strømstyrkeegenskapene ble målt som tidligere beskrevet og resultatene er oppført i tabell III og i kurvene 31 - 37 i de vedfølgende tegninger. I tabell III og de etterfølgende tabeller angir "phr" vektdeler pr. 100 vektdeler polymerbase. Various amounts of Vulcan XXX-Special, a conductive carbon grade manufactured by Cabot Carbons, were mixed with Fe 3 O 3 (BK 5099) and silicon nitride (manufactured by Advanced Materials Engineering Limited). The voltage-current characteristics were measured as previously described and the results are listed in Table III and in curves 31 - 37 in the accompanying drawings. In Table III and the following tables, "phr" indicates parts by weight per 100 parts by weight polymer base.

I IN

Disse resultater viser at alle blandingene hadde en ikke-lineær karakter. These results show that all the mixtures had a non-linear character.

Eksempel 53- 58Example 53-58

Blandinger av Fe^O^og bariumtitanatMixtures of Fe^O^and barium titanate

Forskjellige blandinger som vist i tabell TV ble tilsatt til basispolymeren. Various mixtures as shown in Table TV were added to the base polymer.

Spenning-strømstyrkeegenskapene ble bestemt som tidligere beskrevet. De erholdte y~verdier er oppført i tabell IV og spenning-strømstyrkekurvene er vist i kurvene 38 - 43 i medfølgende tegninger. Disse restultater viser at materialene hadde en uttalt ikke-lineær karakter. The voltage-current characteristics were determined as previously described. The y values obtained are listed in Table IV and the voltage-current curves are shown in curves 38 - 43 in the accompanying drawings. These results show that the materials had a pronounced non-linear character.

Tabell V Table V

M0S2°^blandinger anvendende detteM0S2°^mixtures using this

Følgende fyllstoffer ble tilsatt til polymerbasen og spenning-strømstyrkeegenskapene ble bestemt som tidligere beskrevet. The following fillers were added to the polymer base and the voltage-current characteristics were determined as previously described.

Andre fyllstoffer Other fillers

Resultater erholdt med andre egnede fyllstoffer er angitt i tabell VI og kurvene 47 - 58. Fyllstoffene ble tilsatt til polymerbasen og spenning-strømstyrkeegenskapene ble bestemt som tidligere beskrevet. Results obtained with other suitable fillers are shown in Table VI and curves 47-58. The fillers were added to the polymer base and the voltage-current characteristics were determined as previously described.

Effekt av polymerbase Effect of polymer base

Det ble observert at basispolymeren utviste en stor effekt på den ikke-lineære karakter til et gitt system og dette skyldes sannsynligvis polymerens polaritet og/eller katalysatorrester. Effekten av de forskjellige polymerer med et gitt fyllstoff ble bestemt og resultatene er oppført i tabellene VII, VIII og IX og i kurvene 59 -.87. It was observed that the base polymer exhibited a large effect on the non-linear character of a given system and this is probably due to the polarity of the polymer and/or catalyst residues. The effect of the different polymers with a given filler was determined and the results are listed in Tables VII, VIII and IX and in curves 59-87.

FW17134 angitt i tabell VII er et naturlig malt magnetisk jernoxyd og er tilgjengelig som et pigment fra Ferro Limited. FW17134 listed in Table VII is a naturally ground magnetic iron oxide and is available as a pigment from Ferro Limited.

Effekten av Fe^O^fra forskjellige fabrikkanterThe effect of Fe^O^from different manufacturers

I tillegg til at det ble observert forskjeller i egenskaper av fyllstoffene med forskjellige basispolymerer, ble det funnet at nominelt identiske fyllstoffer fra forskjellige tilvir-kere også viste stor grad av variasjon i egenskaper når de ble anvendt i den samme basispolymer. Denne e£fekt er meget godt illustrert i tabell X og kurvene 88 - 95 som viser variasjoner ved bruk av Fe^O^fra forskjellige fabrikkanter. In addition to the observed differences in properties of the fillers with different base polymers, it was found that nominally identical fillers from different manufacturers also showed a large degree of variation in properties when they were used in the same base polymer. This effect is very well illustrated in table X and curves 88 - 95 which show variations when using Fe^O^ from different manufacturers.

Basispolymerene hadde følgende sammensetning:The base polymers had the following composition:

Alle formuleringene viste seg å være ikke-lineære men graden av ikke-linearitet varierer mellom 1,3 og 7,2. All the formulations proved to be non-linear but the degree of non-linearity varies between 1.3 and 7.2.

Årsaken til disse store forskjeller ligger sannsynligvis i det faktum at fremstillingsmetoden i første rekke er utformet til å produsere et pigmentprodukt mere enn et rent kjemikalium. The reason for these large differences probably lies in the fact that the production method is primarily designed to produce a pigment product rather than a pure chemical.

Pfizers produkt BK 5099 er et spesielt rent produkt av formelen Fe203.0.8FeO. Pfizer's product BK 5099 is a particularly pure product of the formula Fe203.0.8FeO.

KonsentrasjonseffekterConcentration effects

Graden av ikke-linearitet varierer også med mengden av fyllstoff i basispolymeren og denne effekt ble demonstrert for flere materialer. Tabell XI og kurvene 96 - 102 angir data for to forskjellige typer av Fe304, nemlig FW 17134 og BK 5099. The degree of non-linearity also varies with the amount of filler in the base polymer and this effect was demonstrated for several materials. Table XI and curves 96 - 102 give data for two different types of Fe 3 O 4 , namely FW 17134 and BK 5099.

De ovenfor angitte data viser at graden av ikke-linearitet kan varieres mellom 3 og 5,9 når det gjelder FW 17134 og 5,3 og 9 når det gjelder BK 5099. Denne type av variasjon kan betrak-tes som typisk for effekter av forskjellige konsentrasjoner. The above data show that the degree of non-linearity can be varied between 3 and 5.9 in the case of FW 17134 and 5.3 and 9 in the case of BK 5099. This type of variation can be considered typical of effects of different concentrations.

Magnesium og sinkferritterMagnesium and zinc ferrites

Magnesium og sinkferritter tilvirket av Columbian Carbon Company ble fylit i den nedenfor angitte polymerbase og resultatene oppført i tabell XII og kurvene 103 - 106. Magnesium and zinc ferrites manufactured by the Columbian Carbon Company were phyllite in the polymer base indicated below and the results listed in Table XII and curves 103 - 106.

Disse resultater viser at materialene er ikke-lineære. These results show that the materials are non-linear.

Blandinger av Fe-^C^og Co-^O^Mixtures of Fe-^C^and Co-^O^

Blandinger av Fe-jO^og Co-jO^ ble fyllt i følgende polymerbase. Mixtures of Fe-jO^ and Co-jO^ were filled in the following polymer base.

Igjen viste alle materialer en markert ikke-lineær karakter . Again, all materials showed a marked non-linear character.

Eksempel 132Example 132

Følgende materiale ' ble fremstilt på en 1,016 meters dobbelvalsemølle ved 110° C: The following material' was produced on a 1.016 meter double roll mill at 110°C:

Det resulterende materiale ble granulert og ekstrudert til en slange med følgende dimensjoner: The resulting material was granulated and extruded into a tube with the following dimensions:

Ekstruderingsbetingelsene på en 6,3 cm ekstruder med et L/D-forhold på 25:1 var: The extrusion conditions on a 6.3 cm extruder with an L/D ratio of 25:1 were:

Slangen ble deretter bestrålet ved bruk av 5,8 MeV. elek-troner til en total dose på ca. 12,5 Mrads hvoretter slangen ble funnet å ha en 100 % modul ved 150° C på 4 - 6 kg/cm<2>. Dette materiale hadde en y- verd± på 5,0 og den totale strømstyrke-spennings-belastningskurve er oppført i fig. 31. The tube was then irradiated using 5.8 MeV. electrons to a total dose of approx. 12.5 Mrads after which the hose was found to have a 100% modulus at 150° C of 4 - 6 kg/cm<2>. This material had a y-value± of 5.0 and the total amperage-voltage-strain curve is listed in fig. 31.

Denne slange ble etter ekspandering til en diameter på 2,54 cm anvendt til å terminere et antall høyspenningskabler ved varmekrymping med en propangassflamme som nedenfor beskrevet: This hose, after expanding to a diameter of 2.54 cm, was used to terminate a number of high voltage cables by heat shrinking with a propane gas flame as described below:

a) 20 KV polyethylen-isolert kabel, type A2YHSY, 50 mm<2>ledning, med 5,6 mm isolasjonstykkelse. Den detaljerte konstruksjon av denne kabel er vist på fig. 28, i hvilken referansetallene har den følgende betydning: a) 20 KV polyethylene-insulated cable, type A2YHSY, 50 mm<2>wire, with 5.6 mm insulation thickness. The detailed construction of this cable is shown in fig. 28, in which the reference numbers have the following meaning:

Kabelen ble terminert som illustrert på fig. 29 i de medfølgende tegninger, hvor lagene i konstruksjonen er avdekket som vist. En lengde av slangen 289 ble krympet over den avdekkede kabel, utragende 23 cm over isolasjonslaget 286, og overlappende lag 282. Kabelen ble deretter testet som illustrert på fig. 27, med følgende resultater: The cable was terminated as illustrated in fig. 29 in the accompanying drawings, where the layers in the construction are exposed as shown. A length of tubing 289 was crimped over the exposed cable, extending 23 cm above insulation layer 286, and overlapping layer 282. The cable was then tested as illustrated in FIG. 27, with the following results:

Varmesyklusen ble utført ved bruk av en kontinuerlig påtrykt spenning på 40 KV, og ved å føre en strømstyrke slik at arket på kabelen nådde en temperatur på 7 0° C i 6 timer, etterfulgt av avkjøling til omgivende temperatur i 6 timer og deretter oppvarming av kabelen i en ytterligere 6 timers periode. The heating cycle was carried out using a continuous applied voltage of 40 KV, and by passing a current such that the sheet of the cable reached a temperature of 70°C for 6 hours, followed by cooling to ambient temperature for 6 hours and then heating by the cable for a further 6 hour period.

Impulsstyrken av termineringen ble bestemt ifølge BS 923 med følgende resultater: The impulse strength of the termination was determined according to BS 923 with the following results:

Sammenfattes disse resultater fremgår det at en god belastningskontroll tilveiebringes av en slange fremstilt ifølge oppfinnelsen. Summarizing these results, it appears that a good load control is provided by a hose manufactured according to the invention.

b) 10 kilovolt PVC isolert kabel, 50 mm 2 leder, 3 mm isolasjonstykkelse. Konsentrasjonen av denne kabel er som b) 10 kilovolt PVC insulated cable, 50 mm 2 conductor, 3 mm insulation thickness. The concentration of this cable is as

vist på fig. 28, med det unntak at laget 284 er bare impregnert papir og lagene 286 og 287 er polyvinylklorid i stedet for polyethylen. shown in fig. 28, except that layer 284 is only impregnated paper and layers 286 and 287 are polyvinyl chloride instead of polyethylene.

Anvendelse av en 8 cm lengde av slangen ifølge oppfinnelsen og overtrekk med en ikke-avstemt varmekrympbar slange 290 fremstilt ifølge eksempel 8, prøve nr. 44 ifølge britisk patentskrift 1 337 951, idet områdene nedenfor endene av slangen var dekket med et forseglingsmiddel (ikke vist), ble følgende resulater erholdt: Using an 8 cm length of the hose according to the invention and covering it with a non-matched heat shrinkable hose 290 produced according to example 8, sample no. 44 according to British patent document 1 337 951, the areas below the ends of the hose being covered with a sealant (not shown ), the following results were obtained:

Impulsstyrken ble bestemt ifølge BS 923 og ble funnet å være 105 kV. The impulse strength was determined according to BS 923 and was found to be 105 kV.

Dette eksempel viser den gode belastningskontroll som oppnås ved bruk av slangen, selv ved en spenning som er ni ganger større enn ved hvilken kabelen normalt drives (5,8 kV effektivverdi). This example shows the good load control achieved by using the hose, even at a voltage nine times greater than that at which the cable is normally operated (5.8 kV effective value).

Ytterligere forsøk ble utført på en lignende kabelsløyfe, uten det ytre lag av ikke-avstemt slange, for å bestemme effekten av lengden av det belastningsregulerende lag. Further tests were carried out on a similar cable loop, without the outer layer of non-tuned tubing, to determine the effect of the length of the load regulating layer.

Resultatene var som følger:The results were as follows:

c) 25 kV XLPE 2/0 nøytralkabel med konsentrisk leder, med ekstrudert skjerm som vist på fig. 30, hvor referansetallene har følgende betydninger: c) 25 kV XLPE 2/0 neutral cable with concentric conductor, with extruded screen as shown in fig. 30, where the reference numbers have the following meanings:

301 Skjerm av tykk fortynnet kobberwire301 Screen of thick thinned copper wire

302 Ekstrudert ledende lag302 Extruded conductive layer

303 Isolasjon XLPE303 Insulation XLPE

304 Belastningsutløsende lag (ledende polyethylen)304 Load releasing layer (conductive polyethylene)

305 Leder305 Manager

Ved bruk av en ledende maling over 2 cm av dielektrikumet fra enden av skjermen (med volummotstandsevne ca. 10 52 cm) og en 25 cm lengde av den ovenfor angitte belastningskontrollslange, ble følgende resultater erholdt: Using a conductive paint over 2 cm of the dielectric from the end of the screen (with a volume resistivity of about 10 52 cm) and a 25 cm length of the above specified load control hose, the following results were obtained:

Varmesyklusen besto av 18 sykluser hver på 4 timers oppvarming til 65° C av skjermen av kabelen, plus 4 timers avkjøling til omgivende temperatur, hvor det under den totale syklusperiodé ble påtrykt en spenning på 29 kV effekt verdi. The heating cycle consisted of 18 cycles each of 4 hours of heating to 65° C of the screen of the cable, plus 4 hours of cooling to ambient temperature, during which a voltage of 29 kV power value was applied during the total cycle period.

De ovenfor angitt resultater illustrerer ytterligere den gode belastningskontroll som tilveiebringes med slangen ifølge oppfinnelsen. The results stated above further illustrate the good load control provided with the hose according to the invention.

Eksempel 133Example 133

Et materiale ble fremstilt fra følgende bestanddeler: A material was prepared from the following components:

Dette materiale ble bearbeidet til en varmekrympbar slange som tidligere beskrevet. Den således fremstilte slange hadde en indre diameter på 1,75 cm og en veggtykkelse på 0,26 cm. Den ble ekspandert til en indre diameter på 4,32 cm. This material was processed into a heat-shrinkable tube as previously described. The tube thus produced had an inner diameter of 1.75 cm and a wall thickness of 0.26 cm. It was expanded to an inner diameter of 4.32 cm.

Dette materiale hadde en y- veråi på 3,7 og strømstyrke-spenningsbelastningkurven er vist på fig. 31. This material had a surface area of 3.7 and the current-voltage-strain curve is shown in fig. 31.

Slangen ble anvendt for å terminere en 20 kV XLPE-kabel, med konstruksjon som diagram 2 og med en leder med tverrsnitt på 150 mm<2>.Kabelbetegnelsen var A2XHSY. Isolasjonstykkelsen var 5,6 mm og kabeltermineringen var som angitt i fig. 29, hvor den effektive lengde av det belastningsregulerende lag var 23 cm. The hose was used to terminate a 20 kV XLPE cable, with construction as diagram 2 and with a conductor with a cross-section of 150 mm<2>. The cable designation was A2XHSY. The insulation thickness was 5.6 mm and the cable termination was as indicated in fig. 29, where the effective length of the load regulating layer was 23 cm.

Kabeltermineringen ble underkastet en varmesyklus i 6 dager ved en kontinuerlig spenning på 40 kV, til 90° C på kabelkap- pen i 2 \ time, etterfulgt av avkjøling til omgivende temperatur i 2 \ time. De elektriske egenskaper til termineringen var: The cable termination was subjected to a heat cycle for 6 days at a continuous voltage of 40 kV, to 90°C on the cable jacket for 2 \ hours, followed by cooling to ambient temperature for 2 \ hours. The electrical characteristics of the termination were:

Resultatene viser den gode belastningskontroll som oppnås ved slangen. The results show the good load control achieved by the hose.

Denne slange ble ytterligere undersøkt på en 20 KV XLPE-kabel, med en leder på 35 mm og en isolasjonstykkelse på 5,6 mm. Konstruksjonen av denne kabel er vist på fig. 32 hvor referansetallene har følgende betydninger: This hose was further investigated on a 20 KV XLPE cable, with a conductor of 35 mm and an insulation thickness of 5.6 mm. The construction of this cable is shown in fig. 32 where the reference numbers have the following meanings:

Denne ble terminert som vist på fig. 29 ved bruk av en total termineringslengde på 330 mm og en effektiv lengde av det belastningsregulerende lag på 230 mm. This was terminated as shown in fig. 29 using a total termination length of 330 mm and an effective length of the load regulating layer of 230 mm.

Utladningsgraden ble målt før og etter impulstesting og ble funnet å være: The degree of discharge was measured before and after impulse testing and was found to be:

Impuls-testingen besto av fem pulser med positiv polaritet bare véd hver av følgende spenninger: 100, 110, 125, 140, 150, 160, 170, 180, 190 og 200 KV. Ingen overledning oppsto og testingen ble avsluttet etter 200 KV. The impulse testing consisted of five pulses of positive polarity only at each of the following voltages: 100, 110, 125, 140, 150, 160, 170, 180, 190 and 200 KV. No over-conduction occurred and the testing was terminated after 200 KV.

Disse resultater viser de gode belastningskontrollegen-skaper som oppnås ved slangen fremstilt i henhold til oppfinnelsen, både når det gjelder corona-utladning og impulsstyrke. Fortegnelse over varemerker anvendt i i foreliggende beskrivelse: 1. Royalene 611 er en ethylen-propylen-ethylidennornen- terpolymer inneholdende ca. 70 % ethylen, ca. 3,5 % ENB og med en Mooney viskositet på ca. 40. Den er oljeforsterket med 40 phr paraffinolje og leveres av Uniroyal Limited. 2. Silicon Carbide (kvalitet F1200/3) fremstilles av These results show the good load control properties achieved by the hose produced according to the invention, both in terms of corona discharge and impulse strength. List of trademarks used in the present description: 1. Royalene 611 is an ethylene-propylene-ethylidene norne- terpolymer containing approx. 70% ethylene, approx. 3.5% ENB and with a Mooney viscosity of approx. 40. It is oil-enhanced with 40 phr of paraffin oil and supplied by Uniroyal Limited. 2. Silicon Carbide (grade F1200/3) is produced from

Carborundum Co. Den midlere partikkelstorrelse på dette materiale er ca. 3 micron. Carborundum Co. The average particle size of this material is approx. 3 microns.

3. PK 251 er en adhesjonsaktiverende harpiks fremstillet av 3. PK 251 is an adhesion activating resin made from

Union Carbide, og er fremstillet ved kondensering av methylethylketon med formaldehyd. 4. Sartomer Resin SR 350 er et trimethylolprbpantrimeth-acry la t. 5. Elvax Resins fremstilles av du Pont, fra ethylen og vinyl acetat (og enkelte ganger en tredje monomer som er en umettet monocarboxylsyre og antatt å være methacrylsyre). Kvalite-tene er som folger: Union Carbide, and is produced by condensing methyl ethyl ketone with formaldehyde. 4. Sartomer Resin SR 350 is a trimethylolprbpantrimeth-acry la t. 5. Elvax Resins are manufactured by du Pont, from ethylene and vinyl acetate (and occasionally a third monomer which is an unsaturated monocarboxylic acid and believed to be methacrylic acid). The qualities are as follows:

Elvax 40: MFI 45 - 70, 40 % vinylacetatElvax 40: MFI 45 - 70, 40% vinyl acetate

Elvax 4260: MFI 6, 28 % vinylacetat, syre nr. 6, Elvax 4260: MFI 6, 28% Vinyl Acetate, Acid No. 6,

dvs. det er en terpolymer i.e. it is a terpolymer

Elvax 4320: MFI 150, 25 % vinylacetat, syre nr. 6. 6. DYNH er et lavtetthetpolyethylen. MFI 3 fremstillet av Union Carbide. Elvax 4320: MFI 150, 25% vinyl acetate, acid No. 6. 6. DYNH is a low density polyethylene. MFI 3 manufactured by Union Carbide.

7. I.CI. siliconene er som folger:7. I.CI. The silicones are as follows:

a) E 322/60U er en dimethylsilicongummi, shore-hårdhet 60, ukatalysert, og inneholdende ca. 2 % methyl-vinylsiloxan. b) EP 5567U er en ledende siliconelastomer, antatt å inneholde carbonsort. Den tør en spesifikk motstand på 5 ohm. cm og en temperaturkoef fisient-motstand på +0,005/°C. Den har vært kommersi-elt tilgjengelig i Storbritannia siden januar 1968. a) E 322/60U is a dimethyl silicone rubber, shore hardness 60, uncatalyzed, and containing approx. 2% methyl-vinylsiloxane. b) EP 5567U is a conductive silicone elastomer, believed to contain carbon black. It dares a specific resistance of 5 ohms. cm and a temperature coefficient of resistance of +0.005/°C. It has been commercially available in the UK since January 1968.

c) EP 6024 er en siliconpasta av hoy styrke.c) EP 6024 is a high-strength silicone paste.

d) EP 6025 er en katalysator for anvendelse med PE 6024. 8. Dicup 40 C er en 40 %'s dispersjon av dicumylperoxyd på utfeldt kalsiumcarbonatfyllstoff og fremstilles av Hercules Powder Co. 9. Chemlok 607 er et spesialklebemiddel, antatt å være en modifisert siliconharpiks, og som leveres i Storbritannia av Durham Raw Materials, under lisens fra Hughson Chemical Corporation, USA. 10. Thixon AP 1559 er et bindemiddel som anbefales for å binde EPDM, butyl etc. Sammensetningen er ikke kjent, men det fremstilles av Dayton Chemical Product Division av Whittaker Corporation og selges i Storbritannia av Compounding Ingredients Ltd. d) EP 6025 is a catalyst for use with PE 6024. 8. Dicup 40 C is a 40% dispersion of dicumyl peroxide on precipitated calcium carbonate filler and is manufactured by Hercules Powder Co. 9. Chemlok 607 is a specialty adhesive, believed to be a modified silicone resin, supplied in the UK by Durham Raw Materials, under license from Hughson Chemical Corporation, USA. 10. Thixon AP 1559 is a binder recommended for bonding EPDM, butyl etc. The composition is not known, but it is manufactured by the Dayton Chemical Product Division of the Whittaker Corporation and sold in the UK by Compounding Ingredients Ltd.

Claims

1. Shaped, cross-linked and preferably thermally recoverable material for use for electrical purposes, comprising a polymeric material which has dispersed therein one or more particulate compounds, characterized in that the particulate compounds are selected from the group consisting of: (i) compounds with a perovskite crystal lattice structure type, (ii) compounds with a spinel or a crystal structure . different from y - Fe^ O^ and the spinel itself, (iii) compounds with an inverse spinel crystal structure, (iv) compounds with a mixed spinel crystal structure, (v) dichalcogenides of transition metals, (vi) Agl, Berlin blue, Rochell salt and related tartrates, compounds of the formula XH^ YO^ , where X is K, Rb or Cs, and Y is P or As, ammonium fluorberyHat, thiourea and triglycene sulphate, (vii) Si 3 N 4 and that the total weight of the particulate compound or compounds is at least 10%, based on the weight of the polymer and so that the material has a y-value of at least 1.5 with at least one direct current load of from 0.01 kV/mm and 10 kV/mm.

2. Material according to claim 1, characterized in that the weight ratio between particulate compounds and the polymer is 100 - 500:100.

3. Material according to claim 1 or 2, characterized in that the material also comprises one or more particulate electrically conductive fillers.

4. Material according to claim 3, characterized by . that the conductive filler is carbon black and that the weight ratio between the conductive filler and the polymer is a maximum of 40:100, or that the conductive filler is a metal powder and that the weight ratio is a maximum of 100:100.

5. Material according to any one of claims 1-4, characterized in that the particle diameter of the particulate compound is less than 20 µx.

6. Material according to claim 5, characterized in that the particle size of the particulate compound is less than 5 y.

7. Material according to any one of claims 1-6, characterized in that the material has a Y-value of 1.5 or more at a direct current load within the range of 0.1 and 5 kV/mm.

8. Material according to any one of claims 1-7, characterized in that the polymer is a polyolefin elastomer.

9. Material according to any one of claims 1-7, characterized in that the polymer is an ethylene/ethyl acrylate copolymer.

10. Material according to any one of claims 1-7, characterized in that the polymer is an ethylene/vinyl acetate copolymer.

11. Material according to any one of claims 1-7, characterized in that the polymer is a silicone rubber.

12. Material according to any one of claims 1 - 7, characterized in that the polymer is a polyethylene.

13. Material according to any one of claims 1-12, characterized in that the particulate compound is Fe^O^j.

14. Material according to any one of claims 1-12, characterized in that the particulate compound is Fe2 C>3> optionally mixed with MoS2 -

15. Material according to any one of claims 1-12, characterized in that the particulate compound is copper chromite.

16. Material according to any one of claims 1-12, characterized in that the particulate compound is cobalt ferrite.

17. Material according to any one of claims 1-16, characterized in that a mixture of two or more polymers is used.

18. Material according to any one of claims 1-17, characterized in that it contains a conductive filler, and where the conductive filler is aluminium.

19. Material comprising at least 10% by weight Fe 3 O 4 in an ethylene/propylene elastomer.

20. Material according to any one of claims 1 - 19, characterized in that it comprises silicon carbide.