NO763556L

NO763556L - PROCEDURE AND APPLIANCE FOR LIQUID TREATMENT

Info

Publication number: NO763556L
Application number: NO763556A
Authority: NO
Inventors: Clark B Rose; Richard B Kelley
Original assignee: Richards Of Rockford Inc
Priority date: 1976-10-19
Filing date: 1976-10-19
Publication date: 1978-04-20

Description

Fremgangsmåte bg innretning for behandling av væsker ved ut-sprøyting. Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte og innretning for behandling av væsker ved utsprøyting, f.eks. for kjøling, kondensering, humidifisering eller stripping av oppløste eller innblandede gasser. Method bg device for treating liquids by spraying. The invention relates to a method and device for treating liquids by spraying, e.g. for cooling, condensing, humidifying or stripping dissolved or mixed gases.

Oppfinnelsen er særlig egnet for sprøytekjøllng avThe invention is particularly suitable for spray cooling of

vann i løp, kanaler og bassenger og er særlig egnet i områder hvor luftbevegelsene er upålitelige eller vanskelige å fast- water in streams, canals and pools and is particularly suitable in areas where the air movements are unreliable or difficult to determine

legge på forhånd.add in advance.

Overfor kjøling, kondensering, humidifisering eller stripping av oppløste eller innblandede gasser fra væsker er vel kjent. Det er også vel kjent at det er et stadig økende behov Facing cooling, condensation, humidification or stripping of dissolved or mixed gases from liquids is well known. It is also well known that there is an ever-increasing need

for å kunne kjøle store volumer av vann, f.eks. i elektrisitets-anlegg, industrielle kondensasjons- eller kjølesystemer, og i kommersielle og industrielle luftkondisjoneringssystemer. Den ekspanderende kjernekraftindustri beskjeftiger seg særlig ved problemene i forbindelse med deri nødvendige kjøling av store vannmengder ved reduseringen av temperaturen til generator-stasjonenes termiske utløp, særlig av økologiske årsaker. to be able to cool large volumes of water, e.g. in electricity plants, industrial condensation or refrigeration systems, and in commercial and industrial air conditioning systems. The expanding nuclear power industry deals particularly with the problems in connection with the necessary cooling of large quantities of water by reducing the temperature of the generator stations' thermal outlet, particularly for ecological reasons.

Kjøling av vann har man hittil primært foretatt ved hjjiélp av kjøletårn og sprøytebassenger. Cooling of water has so far been primarily carried out with the help of cooling towers and spray basins.

Innblanding av dråper i luften som går på tvers.av sprøytedusjen er et problem som er felles.både for kjøletårn Mixing of droplets in the air passing across the spray shower is a problem common to both cooling towers

og kjølebassenger. Dersom dråpene bæres med vekk fra kjølesystem-et så vil de gå tapt for systemet og kjøleeffektiviteten vil reduseres. I, kjøletårn blir vanndråper innblandet eller opp-fanget i den tvungne luftstrøm. I sprøytebassenget vil det ofte danne seg en tåke som kan tas med av vinden. Dreier det seg om brakkvann, kan slik vanntransport i luften medføre alvorlige økologiske forstyrrelser i omgivelsene. Saltvannsskader i;områder rundt kjølesystemer kan være alvorlige. and cooling pools. If the droplets are carried away from the cooling system, they will be lost to the system and the cooling efficiency will be reduced. In cooling towers, water droplets are mixed in or captured in the forced air flow. In the spray pool, a mist will often form which can be carried away by the wind. If it is brackish water, such water transport in the air can cause serious ecological disturbances in the surroundings. Salt water damage in areas around cooling systems can be serious.

Meget små dråper kan lett oppfanges av luft som be-veger seg. I kjøletårn plaskes vannet i forskjellige sjikt etter-som det går ned gjennom tårnet. Det fremkommer dråper av ulike størrelser, herunder også meget fine dråper som lett oppfanges i luftstrømmen gjennom tårnet. Av denne årsak vil kjøletårn hvor det benyttes brakkvann representere et alvorlig problem for omgivelsene. ; Very small droplets can easily be picked up by moving air. In cooling towers, the water is splashed in different layers as it goes down through the tower. Drops of various sizes appear, including very fine drops that are easily caught in the air flow through the tower. For this reason, cooling towers where brackish water is used will represent a serious problem for the environment. ;

I tillegg til de problemer som skyldes innblandingen eller oppfangningen av fine vanndråper i. luften, støter man på andre vannskelighetér i kjøletårn. Kjøletårn krever ofte rela-tivt dyre konstruksjoner som ofte også har et lite tiltalende utseende. I kjøletårn samles det også ofte alger, hvilket med-fører at kjøletårnene må renses fra tid tii annen. Effektiviteten til mange kjøletårn synker med årene. Vanlige kjøletårn In addition to the problems caused by the mixing or capture of fine water droplets in the air, other water problems are encountered in cooling towers. Cooling towers often require relatively expensive constructions that often also have an unattractive appearance. Algae also often collects in cooling towers, which means that the cooling towers have to be cleaned from time to time. The efficiency of many cooling towers declines over the years. Conventional cooling towers

har en tqpp-virkningsgrad bare når de er nye, og ødeleggelsen av materialene tillater at vannet kanaliseres i strømmer i have a tqpp efficiency only when new and the destruction of the materials allows the water to be channeled into streams in

stedet for i brutte dråper, hvorved varmeoverføringen blir meget dårligere og driftsomkostnadene for anlegget øker sterkt som følge av den mindre effektivé;,kjøling. instead of in broken drops, whereby the heat transfer becomes much worse and the operating costs for the plant increase greatly as a result of the less efficient cooling.

Sprøytebassenger, hvori et antall dyser sprøyterSpray basins, in which a number of nozzles spray

vann til kontakt med den omgivende luft, benyttes også for kjøl-ing av vann. Sprøytebassenger er imidlertid avhengig av vinden for å oppnå den største kjølevirkningsgrad, og konstruksjonen av sprøytebassénger har derfor tatt utgangspunkt i best mulig utnyttelse av de fremherskende vinder i bassengområdet. Finnes det ikke slike skikkelige fremherskende vinder, eller er vindfor-holdene vanskeligé å bestemme på forhånd, så vil effektiviteten - til sprøytebassenget naturligvis lide under dette. water for contact with the surrounding air, is also used for cooling water. However, spray pools are dependent on the wind to achieve the greatest cooling efficiency, and the construction of spray pools has therefore been based on the best possible utilization of the prevailing winds in the pool area. If there are no such proper prevailing winds, or if the wind conditions are difficult to determine in advance, then the efficiency - of the spray pool will naturally suffer from this.

pS-patent nr. 3.711.724 vedrører, utsprøyting av væsker i forbindelse med kjøling. Effektiviteten til de sprøyte-bassénger som ér omtalt i dette US-patent er i sterk grad avhengig av vindhastigheten. Kjøling ved utsprøyting er stort sett et resultat av en viss fordampning av vann fra sprøytedråp-ene, altså en masseoverføring* Kjølingen er således en funksjon av luftmengden, d.v.s. av lufthastigheten over dråpenes over-flate under dråpenes banebevegelser i atmosfæren. Lufthastigheten er vanligvis avhengig av de naturbetingelser som gir vind. pS patent no. 3,711,724 relates to the spraying of liquids in connection with cooling. The effectiveness of the spray basins mentioned in this US patent is strongly dependent on the wind speed. Cooling during spraying is largely the result of a certain evaporation of water from the spray droplets, i.e. a mass transfer* The cooling is thus a function of the amount of air, i.e. of the air velocity over the droplet's surface during the droplet's path movements in the atmosphere. The air speed is usually dependent on the natural conditions that produce wind.

Usikkerheten med hensyn til vinden og dens hastighet The uncertainty regarding the wind and its speed

representerer et problem når det gjelder kjøling av vann ved ut-sprøyting. I noen områder vil man mange dager ikke ha vind av betydning, og kjøleeffektiviteten vil da reduseres betraktelig. represents a problem when it comes to cooling water during spraying. In some areas, there will be no significant wind for many days, and the cooling efficiency will then be reduced considerably.

Eksempelvis er den sprøyteinnretning som erFor example, the spraying device that is

vist 1 US-patent nr. 3.711.724 i hovedsaken være avhengig av naturgitte betingelser når det gjelder luftens bevegelse i forhold til sprøytedusjen. Når vindhastigheten er stor, vil en gitt enhet hå en høy kjølekapasitet. Er derimot vindhastigheten meget liten eller sågar lik null, kan kjelekapasiteten reduser- shown 1 US patent no. 3,711,724 in the main case be dependent on natural conditions when it comes to the movement of the air in relation to the spray shower. When the wind speed is high, a given unit will have a high cooling capacity. If, on the other hand, the wind speed is very low or even equal to zero, the boiler capacity can reduce

es sterkt. is strong.

Sprøyteinnretninger kan også fordelaktig brukes til humidifisering av luft eller for stripping av oppløste eller innblandet gass fra vann eller væsker. Også i slike tilfeller er gasshastigheten gjennom væskedusjen viktig med hensyn til systemets kapasitet. Spray devices can also advantageously be used for humidifying air or for stripping dissolved or mixed gas from water or liquids. Also in such cases, the gas velocity through the liquid shower is important with respect to the system's capacity.

, Oppfinnelsen tar sikte på å tilveiebringe en fremgangsmåte og eh innretning som gir bedre resultater enn de tidligere kjente metoder og innvirkninger og Ifølge oppfinnel- , The invention aims to provide a method and a device that gives better results than the previously known methods and effects and According to the invention

sen er det derfor tilveiebrakt en fremgangsmåte dg en innretning som angitt i kravene. a method and a device as stated in the requirements have therefore been provided.

'Ved oppfinnelsen er man sikret en minste gassbeveg- : else på tvers av væskedusjen slik at man er sikret ét minstemål With the invention, a minimum gas movement is ensured across the liquid shower so that a minimum target is ensured

av varmerluft-» vann- eller gassoverføring til eller fra væsken. Den tvungne gass eller luftstrøm vil f.eks. i forbindelse med sprøytebassenger, kanaler, og liknende medføre at man ikke leng-er er helt avhengig av de naturlige vindforhold for tilveie-bringelsen av et minstemål av lufthastighet. Man oppnår også en reduksjon av væsketapet. Når : fine dråper og eh tåke dannes vil væsken kunné følge gass eller of heater air-» water or gas transfer to or from the liquid. The forced gas or air flow will e.g. in connection with spray basins, canals, and the like means that one is no longer completely dependent on the natural wind conditions for the provision of a minimum measure of air speed. A reduction in fluid loss is also achieved. When : fine droplets and eh mist are formed, the liquid could follow gas or

luftstrømmen og ved oppfinnelsen reduserer man innblandingen . av fine dråper i den ad mekanisk veg frembrakte luft- eller gass-strøm. Dette oppnås ved at dråpene har en størrelse som er tilstrekkelig stor til å redusere oppfarigingén eller innblandingen the air flow and the invention reduces the mixing. of fine droplets in the mechanically produced air or gas flow. This is achieved by the droplets having a size that is sufficiently large to reduce the staining or mixing

av væskedråpene i luftstrømmen.of the liquid droplets in the air stream.

..Kjøletårn hair vanligvis et system med tvungen gass eller luftføring, mens som nevnt sprøyteinnretning for kjøle-bassenger o.l. hittil i stor grad har vært avhengig,av naturlige vindforhold. Denne ulempe unngår man ved oppfinnelsen. ..Cooling towers usually have a system with forced gas or air flow, while, as mentioned, spray equipment for cooling basins etc. until now has largely depended on natural wind conditions. This disadvantage is avoided by the invention.

Sprøyteinnretningen er særlig godt egnet i et basseng, en kanal, et løp eller liknende hvor man ønsker å ha et minstemål av luft eller gassbevegelse på tvers av sprøytebanen. The spray device is particularly well suited in a pool, a channel, a run or the like where you want to have a minimum amount of air or gas movement across the spray path.

Det nye system er konkurransedyktig med hensyn til kjølevirkningsgrad, omkostninger og vedlikehold. The new system is competitive in terms of cooling efficiency, costs and maintenance.

Oppfinnelsen skal beskrives nærmere under henvisning til tegningene hvor: Fig. 1 viser et snitt gjennom en utførelsesform av oppfinnelsen i et vannbasseng, The invention shall be described in more detail with reference to the drawings where: Fig. 1 shows a section through an embodiment of the invention in a water pool,

Fig. 2 viser et forstørret snitt gjennom innretning-Fig. 2 shows an enlarged section through the device

en i fig. 1,one in fig. 1,

Fig. 3 viser et snitt hovedsakelig etter linjen 3-3Fig. 3 shows a section mainly along the line 3-3

i fig. 2,in fig. 2,

Fig. 4 viser et skjematisk snitt gjennom en dyse som Fig. 4 shows a schematic section through a nozzle which

utnyttes i innretningen,utilized in the facility,

Fig. 5 viser et snitt hovedsakelig etter linjen 5-5Fig. 5 shows a section mainly along the line 5-5

i fig. 2,in fig. 2,

Fig. 6 viser et snitt gjennom en modifisert utførel-sesform av innretningen. Fig. 1 viser en innretning 30 for kjøling av vann ved sprøyting. Innretningen er plassert i en vannmasse.W. Innretningen tilveiebringer en traktformet sprøytedusj C som går oppover fra ehsirkulær dyse 10. Innretningen innbefatter en vifte 140 som gir en oppover-rettet luftstrøm E inne i den av sprøyte-dusjen dannede trakt. Den oppover-rettede luftstrøm bevirker at luft strømmer inn på tvers av de med stiplede linjér antyd-ede sprøytebaner. Disse tverrgåendé luftstrømninger er betegnet med F. Vannmassen W kan f.eks. befinne seg i en kanal, et vann-løp, en lagune, en tank, en elv, en dam, et basseng e.l. som f.eks., oppvarmes ved at varmt vann føres ut fra et elektrisi-tetsanlegg, f.eks. et kjernekraftverk eller et kraftverk som arbeider med fosilt brennstoff. Hastigheten til luften F gjennom sprøytedusjen er i det minste tilstrekkelig til å kjøle, sprøytedusjen C ved hjelp av masse- og fri varmeoverføring. Den tvungne luftstrømning gir et minstemål av lufthastighet slik at avhengigheten av naturlige vindbetingelser reduseres. Fig. 6 shows a section through a modified embodiment of the device. Fig. 1 shows a device 30 for cooling water by spraying. The device is placed in a body of water.W. The device provides a funnel-shaped spray shower C that goes upwards from a circular nozzle 10. The device includes a fan 140 which provides an upwardly directed air flow E inside the funnel formed by the spray shower. The upwardly directed air flow causes that air flows in across the spray paths indicated by dashed lines. These transverse air currents are designated with F. The mass of water W can e.g. be in a canal, a watercourse, a lagoon, a tank, a river, a pond, a pool, etc. which, for example, is heated by hot water being fed out from an electricity system, e.g. a nuclear power plant or a power plant that works with fossil fuel. The velocity of the air F through the spray shower is at least sufficient to cool the spray shower C by means of mass and free heat transfer. The forced air flow provides a minimum measure of air speed so that the dependence on natural wind conditions is reduced.

Innretningen 30 innbefatter en aksial-pumpe med et løpehjul 40 som drives av en motor 44. Løpehjulet 40 har flere skovler 43 som går ut fra akselen 41 og ved rotasjon driver vannet opp gjennom pumpeløpet 36. Pumpeløpet 36 strekker seg vertikalt gjennom det sentrale parti av enheten og virker som en passasje for vannstrømmen fra vannmassen W og til plenumkammeret 22. The device 30 includes an axial pump with an impeller 40 which is driven by a motor 44. The impeller 40 has several vanes 43 which extend from the shaft 41 and upon rotation drives the water up through the pump barrel 36. The pump barrel 36 extends vertically through the central part of the unit and acts as a passage for the water flow from the water mass W and to the plenum chamber 22.

Pumpeinntaket 37 er forsynt med et traktformet inn-løp 39 som rager ned i vannmassen. Hensikten med dette traktformede innløp er å sikre en minste dybde under vannoverflaten, men innretningen vil også kunne arbeide uten dette innløp. Man kan også tenke seg forskjellige hjelpetiltak i pumpeinntaket, f.eks. antiérrosjonsplater som henger nedr.Slik at de hemmer en vertikal strømning direkte under innløpet, hemmer oppståelsen av hvirvelstrømmer, og gir en relativ horisontal inntakstrøms-profil. Man kan også tenke seg inntaksrør for selektiv forutbestemt blanding når man har progressiv kontaktetablering i vannstrømmen i vannmassen. Det kan eksempelvis også tenkes inntakssikter av forskjellige utførelser, i den hensikt å be-skytte pumpen mot fremmedgjenstander o.l. The pump inlet 37 is provided with a funnel-shaped inlet 39 which protrudes into the body of water. The purpose of this funnel-shaped inlet is to ensure a minimum depth below the water surface, but the device will also be able to work without this inlet. One can also think of various auxiliary measures in the pump intake, e.g. anti-erosion plates that hang down. So that they inhibit a vertical flow directly below the inlet, inhibit the occurrence of eddies, and provide a relatively horizontal intake flow profile. One can also think of intake pipes for selective predetermined mixing when there is progressive contact establishment in the water flow in the water body. For example, intake screens of different designs can also be considered, with the intention of protecting the pump against foreign objects etc.

LØpehjulet 40 drives av en elektrisk motor 44. The impeller 40 is driven by an electric motor 44.

Motoren kan naturligvis opplagres på mange måter, og fig. 3 viser bare en av mange mulige. The engine can of course be stored in many ways, and fig. 3 shows only one of many possible ones.

Motoren 44 er montert på en plattform 45 som holdes over dekkpiaten 20 ved hjelp av flere oppragende ben 47. Benene strekker seg langs ytterveggen til pumpeløpet 36, fra en ring rundt pumpeløpet. De øvre endedelene til benene går gjennom plenumkammeret 22 pg danner mellom seg brede strømningspassas-jer som oventil og nedentil begrenses av dekkpiaten 20 og buhnveggen 21. Vannet kan på denne måten strømme utover mot dysen 10. På toppen av benene er det en metallplate 50 som er fastsvelset til benene. Platen har en sentral åpning for akselen 41. Plattformen 45 befinner seg over. denne plate 50 og består i hovedsaken av to avstandsplasserte sirkulære plater 51 som hver har en sentral åpning^for akselen. Platen 51 holdes ved hjelp av elementer 55 som oventil og nedentil er fastsveiset til platene. The motor 44 is mounted on a platform 45 which is held above the deck plate 20 by means of several upstanding legs 47. The legs extend along the outer wall of the pump barrel 36, from a ring around the pump barrel. The upper end parts of the legs pass through the plenum chamber 22 and form wide flow passages between them which are limited above and below by the cover plate 20 and the bulkhead wall 21. In this way, the water can flow outwards towards the nozzle 10. On top of the legs there is a metal plate 50 which is welded to the legs. The plate has a central opening for the shaft 41. The platform 45 is located above. this plate 50 and essentially consists of two spaced circular plates 51 each of which has a central opening for the axle. The plate 51 is held by means of elements 55 which are welded to the plates above and below.

Under drift av sprøyteinnretningen 30 pumpes vann opp fra vannmassen, gjennom innløpet 39, pumpeløpet 37, 36 og deretter sideveis ut i plenumkammeret 22, i retning mot den sirku lære dyse 10. Dysen 10 retter, vannet oppover i luften i en omvendt kjegleform, slik at det dannes en slags trakt slik det er antydet i fig. 1. During operation of the spraying device 30, water is pumped up from the water mass, through the inlet 39, the pump barrel 37, 36 and then laterally out into the plenum chamber 22, in the direction of the circular nozzle 10. The nozzle 10 directs the water upwards into the air in an inverted cone shape, as that a kind of funnel is formed as indicated in fig. 1.

En innretning for tilveiebringelse av en luftstrømA device for providing an air flow

i denne oppadrettede vanndusjskjerm skal nå beskrives. Motor-akselen 41 har to aktive ender. Dens nedre ende driver løpe-hjulet 40. Akselens 41 øvre ende er tilknyttet et viftehjul 140. Viftehjulet består av flere blader eller vinger 143 som rager ut fra navet 144, hvilket nav er fastgjort på akselen 41. in this upward facing water shower screen will now be described. The motor shaft 41 has two active ends. Its lower end drives the impeller 40. The upper end of the shaft 41 is connected to a fan wheel 140. The fan wheel consists of several blades or wings 143 that protrude from the hub 144, which hub is attached to the shaft 41.

Motoren 44 dreier således både pumpehjulet 40 og viftehjulet 140. Løpehjulet 40 tilfører vann under trykk til dysen 10,- og viften 140 gir en oppover-rettet luftstrøm i sen-trum av den traktformede væskedusj. The motor 44 thus turns both the pump wheel 40 and the fan wheel 140. The impeller 40 supplies water under pressure to the nozzle 10, and the fan 140 provides an upwardly directed airflow in the center of the funnel-shaped liquid shower.

Viftehjulet 140 er plassert inne i et hus 136. Dette hus har en nedre inntaksåpning 135 og en øvre utløpsåpning. Den nedre inntaksåpning 13 5 er anordnet i en avstand over plenums-kammerets dekkplate 20, idet avstanden er tilstrekkelig til- å tilveiebringe et luftinntaksområde for viftehjulet 140 gjennom vanndusjen C. Utløpsåpningen 137 har en avstand over viftehjulet tilstrekkelig til å rette vesentlige mengder av den til-førte luft oppover. The fan wheel 140 is placed inside a housing 136. This housing has a lower intake opening 135 and an upper outlet opening. The lower intake opening 135 is arranged at a distance above the plenum chamber cover plate 20, the distance being sufficient to provide an air intake area for the fan wheel 140 through the water shower C. The outlet opening 137 has a distance above the fan wheel sufficient to direct significant amounts of it to - led air upwards.

Det er ønskelig at hele inntaksluftmengden til viften går gjennom sprøytedusjen C, for derved å oppnå maksimal virkning. Det vil imidlertid foreligge en tendens for litt luft til å gå inn gjennom inntaket 135 langs en bane langs husets 136 yttervegg. For å redusere en slik luftstrømning er det i dette tilfellet anordnet en skjerm 138 i form av en ring rundt huset 136. Ytterkanten til skjermen 138 strekker seg frem til i nærheten av væskedusjen C, og på denne måten kan man i stor grad redusere den mengde av inntaksluft som suges inn mellom huset 136 og væskedusjen. It is desirable that the entire amount of intake air for the fan goes through the spray shower C, in order to thereby achieve maximum effect. However, there will be a tendency for some air to enter through the intake 135 along a path along the outer wall of the housing 136. In order to reduce such an air flow, in this case a screen 138 is arranged in the form of a ring around the housing 136. The outer edge of the screen 138 extends to the vicinity of the liquid shower C, and in this way the amount of intake air that is sucked in between the housing 136 and the liquid shower.

Huset 136 bæres av tverrbjelker 170 som er forbundet med en ring 171, braketter 17 2 og en plattform 173 slik at huset derved hviler på motoren 44. Huset er langs veggen støttet av ben 17 5 som er anordnet langs omkretsen. Benene 17 5 har høyede endeflenser ved toppen 176 og bunnen 177. Bunnflensene 177 er ved hjelp av bolter 66 og muttere 178 montert som best vist i fig. 2. The housing 136 is supported by cross beams 170 which are connected by a ring 171, brackets 17 2 and a platform 173 so that the housing thereby rests on the motor 44. The housing is supported along the wall by legs 17 5 which are arranged along the circumference. The legs 175 have raised end flanges at the top 176 and the bottom 177. The bottom flanges 177 are mounted by means of bolts 66 and nuts 178 as best shown in fig. 2.

Det vil forefinnes en tendens for oppsamling av en ' vannfiim på husets 136 indre flate, som følge av at. vanndråper rettes mot denne flate av viftebladene 143. Denne vannfiim be-veger seg mot utløpet 137 og vil slynge seg oppover i form av There will be a tendency for a pool of water to accumulate on the inner surface of the house 136, as a result of that. water droplets are directed towards this surface by the fan blades 143. This water stream moves towards the outlet 137 and will wind upwards in the form of

, en fin tåke i luftstrømmen E. En slik tåke kan &rive vekk fra sprøytebassenget W og gå tapt for systemet. Når det dreier seg om saltvann vil dette kunne virke ødeleggende på omgivelsene. For å hindre filmen i å slynges ut i form av en tåke i luft-strømmen E er det i husets 66 vegg anordnet skjermåpninger 180 som bevirker at oppsamlet vann slynges ut i sprøytedusjen C. , a fine mist in the air stream E. Such a mist can tear away from the spray pool W and be lost to the system. When it comes to salt water, this could have a devastating effect on the surroundings. In order to prevent the film from being ejected in the form of a mist in the air stream E, screen openings 180 are arranged in the wall of the housing 66 which cause collected water to be ejected into the spray shower C.

Som best vist i fig. 5 er skjermåpningene utformet med innvendige skjermer 181 over spaltformede åpninger 182, slik at vannfilmen styres ut av huset 136. Det lufttrykk som tilveiebringes av viftehjulet 140 inne i huset vil tilveiebringe en luftstrøm gjennom åpningene 182 og derved drives vannfilmen utover som antydet méd pilene G i fig. 1. På utsiden av huset er det skjermer 183 under de slissformede åpninger 182. Disse skjermer tjener til ekstra styring av luftstrømmene. As best shown in fig. 5, the screen openings are designed with internal screens 181 over slit-shaped openings 182, so that the water film is directed out of the housing 136. The air pressure provided by the fan wheel 140 inside the housing will provide an air flow through the openings 182 and thereby the water film is driven outwards as indicated by the arrows G in fig. 1. On the outside of the housing, there are screens 183 under the slot-shaped openings 182. These screens serve for additional control of the air flows.

Som eksempelvis vist i fig. 2 kan skjermåpningeneAs, for example, shown in fig. 2 can the screen openings

180 være forskjøvet i forhold til hverandre slik at det totale antall skjermåpninger i det minste i hovedsaken dekker hele omkretsen til huset. Skjermåpningene 180 i den øvré rad har inn-byrdes avstand langs omkretsen til huset 136, og i den nedre rad er skjermåpningene forskjøvet i forhold til skjermåpningene 1 den øvre rad, slik at vannfilmen vil oppfanges enten i den 180 be offset in relation to each other so that the total number of screen openings at least mainly covers the entire perimeter of the house. The screen openings 180 in the upper row are spaced along the perimeter of the housing 136, and in the lower row the screen openings are offset in relation to the screen openings 1 in the upper row, so that the water film will be captured either in the

nedre gruppe eller rad av skjermåpninger eller i den øvre gruppe eller rad av skjermåpninger. lower group or row of screen openings or in the upper group or row of screen openings.

Som det går frem av figur 1 tilveiebringer dysen 10 en oppoverrettét sprøytedusj C^. Dråpene i sprøytedusjen når sitt banetopp-punkt ved C ,, og deretter faller de ned igjen i sprøytebassenget langs en bane C^. Det er ønskelig å maksimali-sere den inntaksluft som går på tvers av sprøytedusjpartiklenes baner. As can be seen from Figure 1, the nozzle 10 provides an upwardly directed spray shower C^. The droplets in the spray shower reach their trajectory top point at C ,, and then fall back into the spray pool along a path C^. It is desirable to maximize the intake air that goes across the paths of the spray shower particles.

Mange sprøytedusétyper har en tendens til å tilveiebringe en kontinuerlig væskefilm som strekker seg ut ifra dyseåpningen. En slik væskefilm vil til slutt falle sammen og om-dannes til dusjpartikler, men væskefilmen vil ha en tendens til å danne en sperre for luften i en viss avstand fra dysen, avhengig av utstrekningen og tykkelsen til væskefilmén som lev-eres fra dysen. Det er således ønskelig å kunne tilveiebringe en sprøytedusj som foreligger i dråpeform allerede ved utgangen fra dysen. Many spray nozzle types tend to provide a continuous liquid film extending from the nozzle orifice. Such a liquid film will eventually collapse and transform into shower particles, but the liquid film will tend to form a barrier to the air at a certain distance from the nozzle, depending on the extent and thickness of the liquid film delivered from the nozzle. It is thus desirable to be able to provide a spray shower that is in droplet form already at the exit from the nozzle.

De dråper som tilveiebringes av sprøytedyser kan imidlertid ikke være så fine at de tas med av luften inn i viften 140. Selv om det altså er ønskelig å tilveiebringe dråper så fort som mulig i sprøytedusjen C, så må disse dråper ha en så stor størrelse at man i alle fall redusérer dråpeinn-fangningen eller medrivningen*i luftstrømmen til viften. I tillegg kommer at kjøling både ved fri varmeoverføring og masse-varmeoverføring er avhengig av dråpestørrelsen og generelt sett kan man si at, uavhengig av tap i systemet som følge av dråper som føres vekk i tåkeform, vil kjølevirkningsgraden øke når den gjennomsnittlige dråpestørrelse avtar. Det er derfor en fordel at dysen 10 kan gi vanndråper med en optimal minstestørrelse. However, the droplets provided by spray nozzles cannot be so fine that they are carried by the air into the fan 140. Even if it is therefore desirable to provide droplets as quickly as possible in the spray shower C, these droplets must be of such a large size that in any case, drop capture or entrainment* in the air flow to the fan is reduced. In addition, cooling both by free heat transfer and mass heat transfer is dependent on the droplet size and, generally speaking, it can be said that, regardless of losses in the system as a result of droplets carried away in the form of mist, the cooling efficiency will increase when the average droplet size decreases. It is therefore an advantage that the nozzle 10 can produce water droplets with an optimal minimum size.

Figur 4 viser rent skjematisk hvordan dysen fordelaktig kan utformes for å gi dråper med optimal størrelse. I denne forbindelse skal det vises til US-patent nr. 3*771.724. Figure 4 shows purely schematically how the nozzle can advantageously be designed to produce drops of optimal size. In this connection, reference should be made to US patent no. 3*771,724.

Det skal her likevel gis en kort orientering om Nevertheless, a brief briefing will be given here

virkemåten til dysen i fig. 4.the operation of the nozzle in fig. 4.

Væske under trykk tilføres dyseå<p>nirigen 10 og går derfra ut i atmosfæren, styrt av veggen 11. Veggen 11 strekker seg fra én innløpsende 15 og til en utløpsende 17. Den sist-nevnte avsluttes et sted på nedstrømssiden av dysen 10. Innløps- , enden 15 er plassert oppstrøms for dysen 10, i en avstand tilstrekkelig for tilveiebringelse av en væskefilm A langs veggen 11* Denne væskefilm er laminær nær veggen 11. En andre vegg 12 er slik plassert i forhold til veggen 11 at den retter en andre væskefilm B.slik at denne krysser den første væskefilm A. Væskefilmén B er også laminær langs veggen 12, og den krysser væskefilmén A før utløpsenden 17. Den resulterende væskestrøm C, som altså består av de kryssende væskefilmer A og B, er turbulent og ustabil,' pg rives opp i dråper idet væskestrømmen går ut i atmosfæren. Liquid under pressure is supplied to the nozzle nozzle 10 and exits from there into the atmosphere, controlled by the wall 11. The wall 11 extends from one inlet end 15 and to an outlet end 17. The latter terminates somewhere on the downstream side of the nozzle 10. Inlet - , the end 15 is placed upstream of the nozzle 10, at a distance sufficient to provide a liquid film A along the wall 11* This liquid film is laminar close to the wall 11. A second wall 12 is so placed in relation to the wall 11 that it directs a second liquid film B. so that it crosses the first liquid film A. The liquid film B is also laminar along the wall 12, and it crosses the liquid film A before the outlet end 17. The resulting liquid flow C, which therefore consists of the crossing liquid films A and B, is turbulent and unstable ,' pg is torn up into droplets as the liquid stream exits into the atmosphere.

Den andre vegg 12 har en innløpsende og en utløpsende 16. ætløpsenden 16 har.en avstand fra veggen il, for dannelse av dysen 10. Utløpsenden til veggen 12 er plassert slik åt de to væskefiimene A og B krysser hverandre mellom veggens 11 inn-løpsende 15 og utløpsende 17. Avstanden mellom veggens 12 ende 16 og veggen 11 er hovedsakelig konstant langs periferikanten til enden 16, men kan justeres selektivt for derved å variere tykkelsen til den resulterende strøm C og endre dråpestørrelsen. Veggens 12 ende 16 har en slik avstand fra veggen 11 at det totale areal i dysen 10 er mindre enn i tilførselsledningen, slik at man oppnår en forutbestemt økning i hastighetstrykket til væsken i forhold til det statiske trykk ved dyseåpningen. Veggen 12 danner en spiss vinkel med veggen 11 slik at væskefilmen på veggen 12 krysser væskefilmen på veggen 11 i en spiss vinkel. Den spisse vinkelen mellom veggene 12 og 11 er på tegningen 30°, men den kan variere innenfor ca. 10 til 45°.Dyseåpningen mellom veggene 11, 12 vil vanligvis gi en innsnevring av væske-strømmen. The second wall 12 has an inlet end and an outlet end 16. The outlet end 16 has a distance from the wall 11, to form the nozzle 10. The outlet end of the wall 12 is positioned so that the two liquid streams A and B cross each other between the inlet end of the wall 11 15 and outlet end 17. The distance between the end 16 of the wall 12 and the wall 11 is essentially constant along the peripheral edge of the end 16, but can be selectively adjusted to thereby vary the thickness of the resulting stream C and change the droplet size. The end 16 of the wall 12 has such a distance from the wall 11 that the total area in the nozzle 10 is smaller than in the supply line, so that a predetermined increase in the velocity pressure of the liquid is achieved in relation to the static pressure at the nozzle opening. The wall 12 forms an acute angle with the wall 11 so that the liquid film on the wall 12 crosses the liquid film on the wall 11 at an acute angle. The acute angle between the walls 12 and 11 is 30° in the drawing, but it can vary within approx. 10 to 45°. The nozzle opening between the walls 11, 12 will usually result in a narrowing of the liquid flow.

Veggen 11 strekker seg i det minste forbi et punkt som svarer til skjæringspunktet mellom veggen 11 og innsiden av veggen 12.ved en tenkt forlengelse av innsiden. Veggen 11 danner således et område for kryssing for de to væskefilmer og for effektiv styring åv den utgående væskestrøm. Man har funnet at hovedmengden av dråper fremstilt med en slik dyse ligger i området fra 6 til 19 mm. Man har også funnet at den sprøyte- , dusj som dysen gir, i hovedsaken er fri for dråper med en størrelse mindre enn ca. 30 mikron, en størrelse som kan bevirke tåke som lett kan drive bort. The wall 11 extends at least past a point which corresponds to the intersection between the wall 11 and the inside of the wall 12. by an imaginary extension of the inside. The wall 11 thus forms an area for the crossing of the two liquid films and for effective control of the outgoing liquid flow. It has been found that the main amount of droplets produced with such a nozzle is in the range from 6 to 19 mm. It has also been found that the spray shower that the nozzle provides is essentially free of droplets with a size smaller than approx. 30 microns, a size that can cause fog that can easily drift away.

Dysen i figur 2 er av den prinsipielle type som er vist i figur 4..Dyseåpningen 10 ér sirkulær. Veggen 11 er ut-ført som en omvendt konisk platekonstruksjon som er tilknyttet den i hovedsaken horisontale dekkplate 20. Den andre vegg 12 The nozzle in Figure 2 is of the principle type shown in Figure 4. The nozzle opening 10 is circular. The wall 11 is designed as an inverted conical plate construction which is connected to the essentially horizontal cover plate 20. The other wall 12

er iform av et sylindrisk veggparti som omgir den nedre del av den koniske vegg 11. Veggen 12 er tilknyttet en plate 21. Rommet mellom platene 20 og 21 danner et plenumkammer 22 for fordeling av væske fra en trykk-kilde gjennom innløpet 24 og frem til dyseåpningen. Væsken under trykk tilføres plenumkammeret 22 ved hjelp av løpehjulet 40. is in the form of a cylindrical wall section that surrounds the lower part of the conical wall 11. The wall 12 is connected to a plate 21. The space between the plates 20 and 21 forms a plenum chamber 22 for the distribution of liquid from a pressure source through the inlet 24 and up to the nozzle opening. The liquid under pressure is supplied to the plenum chamber 22 by means of the impeller 40.

Væsken går inn gjennom innløpet 24 og fordeles så i hovedsaken radielt utover gjennom plenumkammeret 22 og frem til dyseåpningen 10, hvorfra væsken går ut i atmosfæren. I dysen dannes det to væskefilmer langs de anordnede vegger 11 og 12. Væskefilmen langs veggen 12 krysser væskefilmen langs veggen 11 og resultatet er ustabile tilstander i den resulterende væske-strøm C som går ut i atmosfæren. Væskestrømmen C brytes derved istykker og danner dråper, som forklart foran i forbindelse med figur 4. The liquid enters through the inlet 24 and is then mainly distributed radially outwards through the plenum chamber 22 and up to the nozzle opening 10, from where the liquid exits into the atmosphere. In the nozzle, two liquid films are formed along the arranged walls 11 and 12. The liquid film along the wall 12 crosses the liquid film along the wall 11 and the result is unstable conditions in the resulting liquid flow C which goes out into the atmosphere. The liquid stream C is thereby broken into pieces and forms droplets, as explained above in connection with figure 4.

Banen til væskestrømmen C, og således dråpenes oppholdstid i atmosfæren, bestemmes av vinkelen til veggen 11. Veggen 11 kan være vinkelstilt i forhold til vertikalen innenfor et bredt område, f.eks. fra 10° til 45°. I innretningen i fig. The path of the liquid stream C, and thus the residence time of the droplets in the atmosphere, is determined by the angle of the wall 11. The wall 11 can be angled in relation to the vertical within a wide area, e.g. from 10° to 45°. In the device in fig.

2 kan banen til væskestrømmen C endres ved å endre vinkelen til 2, the path of the fluid flow C can be changed by changing the angle of

veggen 11. Dette kan man oppnå ved å bytte ut dekkpiaten 20 med en annen dekkplate som har en vegg 11 som skrår med en annen vinkel. the wall 11. This can be achieved by replacing the cover plate 20 with another cover plate which has a wall 11 that slopes at a different angle.

Enden til veggen 12 har en avstand fra veggen 11. Denne avstand bestemmes på forhånd og innstilles over sirkelom-kretsen. Denne forhåndsbestemte avstand bestemmer størrelsen til dråpene i dysen 10. Det totale areal mellom veggen 12 og veggen 11 er mindre enn tverrsnittsarealet i tverrsnittet 24. Derved oppnås en øking av hastighetstrykket i forhold til det statiske trykk i dyseåpningen 10. The end of the wall 12 has a distance from the wall 11. This distance is determined in advance and set over the circumference of the circle. This predetermined distance determines the size of the drops in the nozzle 10. The total area between the wall 12 and the wall 11 is smaller than the cross-sectional area in the cross-section 24. This results in an increase in the velocity pressure in relation to the static pressure in the nozzle opening 10.

Den radielle bredden ti! dyseåpningen iO er hovedsakelig den samme over hele lengden. Den radielle bredde kan The radial width ten! the nozzle opening iO is essentially the same over the entire length. The radial width can

imidlertid justeres selektivt, for å endre tykkelsen til strømmen however, is selectively adjusted to change the thickness of the stream

. C og således de karakteristiske egenskaper til den resulterende sprøytedusj. Dersom temperaturen og fuktighetsinnholdet i luften . C and thus the characteristic properties of the resulting spray shower. If the temperature and moisture content of the air

er høy (f.eks. om sommeren), så kan den radielle bredden til dyseåpningen reduseres hvorved man reduserer tykkelsen til den is high (e.g. in summer), the radial width of the nozzle opening can be reduced, thereby reducing the thickness of the

utsprøytede dusjskjerm og således tilveiebringer mindre vanndråper som hurtigere kan miste varmen. Dersom temperaturen og fuktighetsinnholdet er mer fordelaktige, slik tilfellet gjerne er om vinteren, kan man øke dyseåpningens radielle bredde for sprayed shower screen and thus provides smaller water droplets that can lose heat more quickly. If the temperature and moisture content are more favorable, as is often the case in winter, the radial width of the nozzle opening can be increased for

derved å øke tykkelsen til dusjskjermen'dg bevirke.en dannelse thereby increasing the thickness of the shower screen and causing a formation

av større dråper når den utsprøytede væskefilm brytes ned* Større dråper er mer stabile og er ikke så lett utsatt for å blåses vekk av vinden til områder rundt oppstillihgsstedet. Til-veiebringelsen av større dråper gir således en rediiksjon i faren for. vihddrift utover kanalen eller bassenget, slik at man of larger droplets when the sprayed liquid film breaks down* Larger droplets are more stable and are not easily blown away by the wind to areas around the site. The provision of larger droplets thus results in a reduction in the risk of vihddrift beyond the channel or basin, so that one

får bedre styring med tilsmussingen av de omliggende områder. Mindre dråper vil gi større varmeoverføring bg derfor større kjøling under høye temperaturer bg høye fuktighetsinnhold. I tillegg til justeringen eller reguleringen i samsvar med temperatur og fuktighet/kan man også øke eller redusere dyseåpningens bredde i avhengighet av ora kjølekravene er lave eller store. get better control of the contamination of the surrounding areas. Smaller droplets will give greater heat transfer bg therefore greater cooling under high temperatures bg high moisture content. In addition to the adjustment or regulation in accordance with temperature and humidity, the width of the nozzle opening can also be increased or decreased depending on whether the cooling requirements are low or high.

For regulering av bredéen til dyseåpningen 10 i sprøytelnnretningen 30 er dekkpiaten 20 utført slik at den kan gi etter i vertikalretningen, slik at dens ytre kant 29 kan reguleres opp og ned i forhold til bunnveggen<r>21 i plenumkammeret 22. En vertikal bevegelse av den omgivende ytterkant til dekkpiaten 20 vil bevirke en regulering av dyseåpningens bredde fordi veggen 11 skrår nedover og innover over utløps-enden til veggen 12. Når dekkpiaten 20 således bøyes oppover vil dyseåpningen 10 bli bredere fordi avstanden mellom utløps-enden til veggen 12 og veggen 11 8kes. Omvendt vil dyseåpningen bli mindre når ytterkanten til dekkpiaten 20 bøyes nedover. For regulating the width of the nozzle opening 10 in the spray device 30, the cover plate 20 is designed so that it can yield in the vertical direction, so that its outer edge 29 can be regulated up and down in relation to the bottom wall<r>21 of the plenum chamber 22. A vertical movement of the surrounding outer edge of the cover plate 20 will effect a regulation of the width of the nozzle opening because the wall 11 slopes downwards and inwards over the outlet end of the wall 12. When the cover plate 20 is thus bent upwards, the nozzle opening 10 will become wider because the distance between the outlet end of the wall 12 and the wall 11 8kes. Conversely, the nozzle opening will become smaller when the outer edge of the cover plate 20 is bent downwards.

For å bevege dekkpiaten opp og ned, for derved å regulere To move the deck piat up and down, thereby regulating

størrelsen til dyseåpningen 10, er det anordnet bolter 60 som er fastgjort til bunnveggen 21 og strekker seg opp gjennom plenumkammeret 22 og gjennom åpninger i dekkpiaten. the size of the nozzle opening 10, bolts 60 are provided which are attached to the bottom wall 21 and extend up through the plenum chamber 22 and through openings in the cover plate.

På boltene 60 er det skrudd på muttere 61 slik at dekkpiaten kan holdes i en valgt vertikal stilling. Ved å stille inn mutterne kan man så regulere høyden til dekkplatens ytre kant 29 i forhold til bunnveggen 21 i kammeret 22. Ytterkanten til dekkpiaten 20 kan således bøyes opp eller ned for innstill-ing av dyseåpningens bredde. Fordelaktig kan man for bestemmelse av bredden bruke en mal eller liknende slik at man kan innstille en lik bredde rundt hele omkretsen om så 'ønskes. Nuts 61 are screwed onto the bolts 60 so that the cover plate can be held in a selected vertical position. By adjusting the nuts, the height of the outer edge 29 of the cover plate can be adjusted in relation to the bottom wall 21 in the chamber 22. The outer edge of the cover plate 20 can thus be bent up or down to adjust the width of the nozzle opening. Advantageously, a template or similar can be used to determine the width so that an equal width can be set around the entire circumference if desired.

Innretningen 30 kan være anbrakti væskeraassén W på mange måter, f.eks. ved hjelp av overliggende opphengningsan-ordninger, undervannssøyler, flottører o.l. I fig*- 1 er sprøyte-lnnretningen 30 holdt på plass på overflaten ved hjelp av en flottør 80. Flottøren og sprøytelnnretningen kan være fbrtøyet på et gitt sted i vannmassen, f.eks. ved hjelp av liner eller kabler som er jevnt fordelt rundt flottøren. Flottøren er i The device 30 can be attached to the liquid reservoir W in many ways, e.g. by means of overhead suspension arrangements, underwater columns, floats etc. In Fig. 1, the spraying device 30 is held in place on the surface by means of a float 80. The float and the spraying device can be floated at a given place in the body of water, e.g. using lines or cables that are evenly distributed around the float. The float is in

.dette tilfellet utformet med et ytre skall eller: hus 84 av rust- .this case designed with an outer shell or: housing 84 of rust-

fitt stål pg er fylt med et materiale 85 med lav tetthet, f.eks. polyuretanskum. Andre systemer kan naturligvis benyttes, men den viste flottør har vist seg å være fordelaktig i mange tilfeller. fitt steel pg is filled with a material 85 with low density, e.g. polyurethane foam. Other systems can of course be used, but the float shown has proven to be advantageous in many cases.

Sprøytedysen kan ha mange forskjellige former. SelvThe spray nozzle can have many different shapes. Self

om det er vist og beskrevet en kontinuerlig sirkulær dyse, så kan mari naturligvis benytte flere dyser hvis sprøytedus jer da sammen danner den traktformede sprøyteskjerm. Det tør således være klart, at man kan benytte forskjellige utførelser og arrange-menter av dyser. if a continuous circular nozzle is shown and described, then mari can of course use several nozzles whose spray nozzles then together form the funnel-shaped spray shield. It should therefore be clear that different designs and arrangements of nozzles can be used.

Viften kan drives av en separat motor, f.eks. som vistThe fan can be driven by a separate motor, e.g. as shown

i fig. 6. I fig. 6 er utførelsen for så vidt den samme som i fig. 2, med unntakelse av at det benyttes to motorer. Motoren 244 driver akselen 241 som er tilknyttet løpehjulet 240. Eh annen motor 344 driver en aksel 341 som er tilknyttet viftehjulet 340. En egnet bæreplattform 345 er anordnet for motoren 344. in fig. 6. In fig. 6, the design is largely the same as in fig. 2, with the exception that two engines are used. The motor 244 drives the shaft 241 which is connected to the impeller 240. Another motor 344 drives a shaft 341 which is connected to the fan wheel 340. A suitable support platform 345 is arranged for the motor 344.

Bruk av to separate motorer byr på fordeler. Hver motor kan konstrueres for sitt spesielle bruk. Således kan motoren Using two separate motors offers advantages. Each engine can be designed for its particular use. Thus the engine can

344 utlegges etter drivmomentkravene til viftehjulet 340, mens motoren 244 utlegges etter drivmomentkravene i løpehjulet 244. Dessuten kan motoren 344 styres ved hjelp av en separat elektrisk sjalter,: slik at den kan stoppes når de naturlige vindbe-tingelsér ikke krever bruk av viften. 344 is laid out according to the drive torque requirements of the fan wheel 340, while the motor 244 is laid out according to the drive torque requirements of the impeller 244. Furthermore, the motor 344 can be controlled by means of a separate electric switch, so that it can be stopped when the natural wind conditions do not require the use of the fan.

Selv: om det er vist som beskrevet en enkel vifte så er det klart at man i noen tilfeller kan foretrekke å bruke "'. flerdobbelte vifter. Et slikt tilfelle kan flere vifter bringes til å rotere inne i det traktformede rom som danries av sprøyte-dus jen C. Although: if a single fan is shown as described, it is clear that in some cases it may be preferable to use "'. multiple fans. In such a case, several fans can be made to rotate inside the funnel-shaped space which is danried by spray- dus jen C.

Den viste vifte gir ad mekanisk vei eh oppoverrettét gass-strøm i et indusert gass-strømsystem. Man kan imidlertid også /tenke seg å rette vifteutløpet nedover mot platen .20 på flottøren 80, slik at gassen bøyes radielt utover gjennom sprøyte-dus jen C. Det Induserte gass-strømsystem foretrekkes, for mangé i / anvendelser. " The fan shown provides mechanically directed upward gas flow in an induced gas flow system. However, it is also conceivable to direct the fan outlet downwards towards the plate .20 on the float 80, so that the gas is bent radially outwards through the spray shower C. The Induced gas flow system is preferred, for many applications. "

I visse tilfeller kan løpehjulet 40 utelates, f.eks. når væsken tilføres under tilstrekkelig trykk til å gi sprøyte-dus jbane i ønsket høyde. Således kan f.eks. utløpsvanriet fra et elektrisitetsverk tilføres direkte til kammeret 22:gjennom In certain cases, the impeller 40 can be omitted, e.g. when the liquid is supplied under sufficient pressure to give the spray jet path at the desired height. Thus, e.g. the outlet waste from an electricity plant is supplied directly to the chamber 22:through

løpet 36 uten bruk av et løpehjul. race 36 without the use of an impeller.

Foran er det i forbindelse med figurene 1 og 6 beskrevet fordelaktige utførelses former hvor oppfinnelsens pr in*r sipp, utnyttes. Med utgangspunkt i fig. 1, og under forutsetning at det benyttes vann i et basseng, vil vann sprøytes ut gjennom den sirkulære dyse 10 som antydet med C. Sprøytedusjen C vil følge en bane C. og nå et topp-punkt ved C^, hvoretter banen får et forløp som antydet ved C^. Vinkelen i den oppoverrettede del av sprøytedusjbanen er betegnet med k og høyden til banen In front, in connection with figures 1 and 6, advantageous embodiments are described in which the invention's pr in*r sipp is utilized. Based on fig. 1, and on the condition that water is used in a pool, water will be sprayed out through the circular nozzle 10 as indicated by C. The spray shower C will follow a path C. and reach a top point at C^, after which the path takes a course as suggested by C^. The angle in the upward part of the spray shower path is denoted by k and the height of the path

h er innstilt slik at man får et traktformet rom midt i sprøyte-dus jen. Luftstrømmen E inne i dette rom er slik tilpasset at h is set so that you get a funnel-shaped room in the middle of the spray shower. The air flow E inside this room is adapted so that

man trekker inn maksimale mengder både ved C_ og C^. Det er ønskelig at inntaksluften F går gjennom sprøytedusjen ved F^ maximum amounts are drawn in both at C_ and C^. It is desirable that the intake air F passes through the spray shower at F^

og igjen ved F^*for derved å få så stor varmeoverføring som mulig. and again at F^* in order to obtain as large a heat transfer as possible.

Man har funnet at en tilfredsstillende vanndusj-skjerm kan tilveiebringés ved å sprøyte vannet opp ved med en vinkel k i forhold til vertikalen, hvilken vinkel ligger i området fra ca. 10° til ca. 45°..På tegningene er vinkelen ca. 30°. Et slikt tilfelle vil man få den avbildede kjeglestumpaktige utførelse It has been found that a satisfactory water shower screen can be provided by spraying the water up at an angle k in relation to the vertical, which angle is in the range from approx. 10° to approx. 45°..On the drawings, the angle is approx. 30°. In such a case, you will get the depicted frustoconical design

av rommet sentralt i sprøytedusjén. Diameteren ved den sirkulære dyse 10 kan være ca. 2,4 m, og høyden h kan variere mellom! 4, 5, og 5 m. Fordelene ved oppfinnelsen går for så vidt klart frem av beskrivelsen, men her skal likevel nevnes at den sirkulære dyse 10 gir et sprøytedusjmønster i form av en omvendt, hoved-, sakelig kjeglestumpformet skjerm som i hovedsaken, omslutter en of the room in the center of the spray shower. The diameter at the circular nozzle 10 can be approx. 2.4 m, and the height h can vary between! 4, 5, and 5 m. The advantages of the invention are as far as clear from the description, but here it should still be mentioned that the circular nozzle 10 provides a spray shower pattern in the form of an inverted, main, essentially frustoconical screen which, in the main, encloses one

mekanisk fremstilt gass-strøm, d.v.s. en gass-strøm fremstilt , ved hjélp av, viften 140. På denne måten øker man overføringen av gass til og fra dråpene, og i det tilfellet det dreier seg om kjøling av vann vil avhengigheten av de naturlige vindforhold for oppnåelse av et minstemål av kjølekapasitet være redusert. Medrivningen av sprøytedråper i gass-strømmen* reduseres som følge av den spesielle dysekonstruksjon hvorved man i sterk grad unngår dannelsen av meget fine dråper; mechanically produced gas flow, i.e. a gas flow produced, with the help of, the fan 140. In this way, the transfer of gas to and from the droplets is increased, and in the case of cooling water, the dependence on the natural wind conditions for achieving a minimum measure of cooling capacity be reduced. The entrainment of spray droplets in the gas stream* is reduced as a result of the special nozzle design, which largely avoids the formation of very fine droplets;

Claims

1. Device for treating a liquid, characterized in that it includes a device for spraying a liquid upwards 1 a mainly inverted blunt conical path, and a power-driven device for mechanically providing a gas flow through the inner part of said obtuse-corian liquid spray shower, so that atmospheric gases is made to pass transversely through the spray shower, which power-driven device is provided with an outlet arranged substantially within the space defined by the frusto-conical path.

2. Device according to claim 1, characterized by d, in that the power-driven device at least includes a fan.

3. Device according to claim 1, characterized in that the device for spraying liquid includes a nozzle device which extends around at least part of the periphery of the said gas streams.

4. Device according to claim 1, characterized in that the device for spraying liquid includes a nozzle device for crossing at least two liquid films by a wall so that the resulting spray shower is broken up into droplets whose size is sufficiently large to reduce the entrainment of the droplets in the upwardly directed gas flow.

5th; Arrangement according to claim 1, characterized in that the spraying devices include a nozzle device for controlling the liquid spraying, and a chamber device for distributing the liquid mainly radially to the nozzle device.

6. Device according to claim 5, characterized in that the nozzle device is mainly circular.

7. Device for treating liquids, characterized in that it includes a power-driven device for mechanically providing gas streams, a nozzle device for spraying liquid in a pattern to at least essentially surround the aforementioned gas streams with a screen of spray droplets, and a device for supplying liquid to the nozzle device under pressure.

8. Device according to claim 7, characterized in that the power-driven device includes at least one fan.

9. Device according to claim 7, characterized in that the nozzle devices are placed in an essentially circular path.

10. Device according to claim 7, characterized in that the nozzle device directs the liquid upwards in an essentially inverted obtuse-conical path.

11. Device according to claim 7, characterized in that the nozzle device includes a pair. walls for providing liquid films crossing each other at a wall so as to provide a spray shower which breaks up into droplets sufficiently large to reduce the entrainment of liquid in the gas streams.

12. Device for treating liquids, and intended to provide an improved cooling, condensation, humidification or stripping of dissolved or trapped gas, characterized by the combination of a device for providing a stream of atmospheric gases, a conduit device for supplying liquid under pressure to the device, a chamber arrangement connected to the conduit arrangement for conducting liquid radially outwards for spraying into the atmosphere, and a nozzle arrangement which is connected to the chamber arrangement for directing the liquid upwards with a spray path sufficiently close to the aforementioned gas streams, such that atmospheric gases are made to move across spray- the lanes.

13. Device according to claim 12, characterized in that the aforementioned devices for providing gas and electricity include at least one power-driven fan.

14. Device according to claim 12, characterized in that the nozzle device directs liquid in paths to at least: mainly enclose the aforementioned gas streams.

15. Device according to claim 12, characterized in that the nozzle arrangement is mainly circular in its course.

16. Device according to claim 12, characterized in that the nozzle device directs the liquid into the atmosphere in upwardly directed paths which are mainly obtuse-conical.

17. Device for treating liquids, characterized in that it includes a support device for carrying the device in a liquid mass, a fan device for mechanically providing a stream of atmospheric gases, and a nozzle device for directing liquid upwards from a point near above the surface of the liquid mass, with spray paths in sufficient proximity to the gas stream, so that atmospheric gases are brought to move across the spray shower.

18. Device according to claim 17, characterized by a chamber device for distributing liquid mainly radially outwards towards the nozzle device.

19. device according to claim 17, characterized in that the nozzle device directs liquid in paths that extend around at least part of the periphery of the aforementioned upwardly directed gas flow.

20. Device according to claim 17, characterized in that the nozzle device is mainly circular in its course:

21. Device according to claim 17, characterized in that the nozzle device directs the liquid into the atmosphere in mainly inverted mute-conical paths.

22. Device for treating liquids, characterized in that it includes a line device for supplying liquid under pressure, a chamber device for distributing liquid mainly radially outwards from the line device, a spray device connected to the chamber device for directing the liquid upwards to form a liquid spray shower screen, and a device for mechanically providing a gas flow in the aforementioned liquid spray shower screen.

23. Device..according to item 22, characterized in that the liquid is directed upwards in a mainly; obtuse-conical arrangement.

24. Device according to claim 22, characterized in that the nozzle device is placed close to the peripheral parts of the aforementioned chamber device.

25. Device for treating liquids to provide improved cooling, aeration, condensation, humidification or stripping of dissolved or trapped gases, characterized by the combination of a line device for supplying liquid under pressure to the device, a chamber device connected to the line device for supplying the liquid radially outwards for spraying into the atmosphere, and a nozzle device which is in communication with the chamber device and is intended for directing the liquid upwards with spray paths having a height, a diameter and a design sufficient to provide a closed screen of a liquid spray shower .

26. Device according to claim 25, characterized by at least one power-driven fan for mechanically providing a gas flow in the said screen.

27. Device according to claim 10, characterized in that the nozzle arrangement is mainly circular in its course.

28. Device according to claim 10, characterized in that the nozzle device directs the liquid into the atmosphere in upwardly directed paths which are mainly obtuse-conical.

29. Device for providing an improved cooling, humidification or stripping of dissolved or trapped gases, characterized by the combination of a power-driven device for mechanically providing a gas flow, a nozzle device for providing at least one liquid spray shower that is transversely penetrated by the gas flow is provided as one result of said forced gas flow, which nozzle device includes a wall at the nozzle opening for directing liquid under pressure into the atmosphere, which wall extends between an inlet end and an outlet end, a device for supplying liquid under pressure along said wall to provide a first liquid film traveling in a path substantially parallel to the wall, said nozzle device further comprising means for directing at least a second liquid film under pressure against said wall between its said inlet and outlet ends at an acute angle and in such quantities and under such pressures and over such areas that the result is a liquid spray shower that breaks up into droplets, the wall being oriented in such a way that it directs the liquid spray shower upwards so that the droplets cross the gas stream during their residence time in the spray lanes.

30. Device according to claim 29, characterized in that the wall for directing the liquid out into the atmosphere is shifted in relation to the vertical Within an angular range from approx. 10 to 45°.

31. Procedure for treating liquids, characterized in that a liquid spray shower is directed into the atmosphere with a height, a diameter and a design sufficient: capable of providing a closed liquid spray shower screen, that a gas flow is mechanically provided in the aforementioned screen, and by the fact that the liquid spray shower essentially only contains droplets of at least a minimum size sufficient to reduce the entrainment of droplets in said upwardly directed gas flow.

32. Method according to claim 31, characterized in that the spray shower is essentially free of droplets with a size smaller than 30 microns.

33. Method according to claim 31, in that the majority of droplets in the spray shower have a size within a range between 6 and 19 mnié

34. Method for cooling water, character!-s e r d e d that water is sprayed upwards in an inverted, essentially obtuse-conical path, and that an upwardly directed air flow is provided through the inner part of the said obtuse-conical spray shower.

35. Method according to claim 34, characterized in that the spraying of water is mainly carried out so that the spray shower contains droplets of a size sufficient to reduce entrainment in the upwardly directed gas flow.

36. Method according to claim 34, characterized in that the spray shower is essentially free of droplets with a size smaller than 30 microns.

37. Method according to claim 34, characterized in that the main proportion of droplets in the spray shower is of a size in the range from approx. 6 mm to approx. 19 mm.

38. Method according to claim 34, characterized in that the aforementioned upward water shower takes place at an angle in relation to the vertical within an area of between approx. 10 - 45°..