NO821019L

NO821019L - PROCEDURE AND DEVICE FOR MANUFACTURING AN EXTENSIVE ALUMINUM PRODUCT

Info

Publication number: NO821019L
Application number: NO821019A
Authority: NO
Inventors: Leo Cloostermans-Huewaert
Original assignee: Lamitref Aluminium
Priority date: 1981-03-27
Filing date: 1982-03-26
Publication date: 1982-09-28
Also published as: AU8157782A; AR228179A1; DE3210824A1; GB2095592B; FR2502522B1; NL8201212A; LU83262A1; FI821037A0; BE892591A; IT8248086A0; KR830008747A; ES510424A0; GR75530B; DD203242A5; SE8201882L; FR2502522A1; ES8307140A1; JPS57209754A; BR8201741A; DK139382A

Description

Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte for fremstilling avThe invention relates to a method for the production of

et langstrakt aluminiumprodukt,' hvilken fremgangsmåte omfatter en kontinuerlig støping av en aluminiumlegering.iil en an elongated aluminum product, which method comprises a continuous casting of an aluminum alloy

stang, fulgt av kontinuerlig valsing av stangen.. Med lang- . strakt produkt menes hvilket som heist produkt, f .eks. tråd, bånd élier tverrsnitts—formet aluminium, med en lengdedimen-sjon som er vesentlig større, enn dé to'på lengderetningen vin-kelrette dimensjoner, uavhengig av den geometriske form av tverrsnittet vinkelrett på lengderetningen, som kan være kvad-ratisk, rektangulært, rundt, trapesformet eller hå.hvilken som helst annen form. Disse produkter kalles ofte produkter med "uendelig" lengde. rod, followed by continuous rolling of the rod.. With long- . stretched product means any lifted product, e.g. wire, strip or cross-section-shaped aluminium, with a length dimension that is significantly larger than the two dimensions at right angles to the length direction, regardless of the geometric shape of the cross section perpendicular to the length direction, which can be square, rectangular, round, trapezoidal or h.any other shape. These products are often called products with "infinite" length.

Kontinuerlig støping innebærer imidlertid en ulempe somHowever, continuous casting involves a disadvantage which

er av spesiell betydning under den påfølgende valseoperasjon.. Det er kjent at kontinuerlig støping forårsaker hulrom som følge av ujevn avkjøling av veggene i kanalene som aluminiumet størkner i for .tildanning av den støpte stang. ' Én har forsøkt, is of particular importance during the subsequent rolling operation. It is known that continuous casting causes voids as a result of uneven cooling of the walls of the channels in which the aluminum solidifies to form the cast bar. ' One has tried,

å eliminere slik porøsitet ved'en valseoperas jon med stor ire-duksjonsrate for oppnåelse av en komprimering som er tilstrekkelig til å lukke hulrommene, men slik komprimering forårsaker så store indre spenninger at der er fare for sprekkdannelser; to eliminate such porosity by a rolling operation with a high reduction rate to achieve a compaction sufficient to close the voids, but such compaction causes such great internal stresses that there is a risk of cracking;

særlig der de sprø, eutektiské utfyllinger er konsentrert. especially where the brittle, eutectic fillings are concentrated.

Dette er grunnen til at man Har prøvet å finne en løsning på dette problem ved å søke å oppnå en jevnere fordelt avkjøling This is the reason why people have tried to find a solution to this problem by seeking to achieve a more evenly distributed cooling

langs omkretsen av kanalens vegger. De. praktiske løsninger i denne henseende har imidlertid ført til betydelige ansamlinger, av den eutektiské fase ved overflaten, hvilket fører til sprekkdannelser under det påfølgende valsetrinn. Omvendt har de mulige løsninger for under størkningen å unngå slike konsentra-. sjoner av eutektiské faser med sikte på å unngå sprekker under valsing, vist seg å være av en art som ikke tillater elimi-nering av nevnte hulrom i metallet under størkningen. I denne along the perimeter of the canal walls. The. however, practical solutions in this regard have led to significant accumulations of the eutectic phase at the surface, which leads to cracking during the subsequent rolling step. Conversely, they have possible solutions to avoid such concentrations during solidification. tions of eutectic phases with the aim of avoiding cracks during rolling, proved to be of a nature that does not allow the elimination of said voids in the metal during solidification. In this

■forbindelse er problemet med å oppnå en bedre kvalitet•på- produktet, oppnådd ved vaising av en støpt stang,. fremdeles uløst. ■connection is the problem of achieving a better quality•on- the product, achieved by vaissing a cast rod. still unsolved.

Fremgangsmåten ifølge.oppfinnelsen erkarakterisert vedThe method according to the invention is characterized by

at den støpte stang mellom den kontinuerlige støpeoperasjon og valseoperasjonen utsettes for en kontinuerlig ekstruderingsdpe-rasjon. that the cast bar between the continuous casting operation and the rolling operation is subjected to a continuous extrusion pressure.

Ekstruder ing, slik "den i dag er kjent .for forming, med utgangspunkt i støpeblokker, av langstrakte produkter med en ønsket tverrsnittsprof il, gjør det' nødvendig å forbehandle Extruding, as it is known today for forming, starting from casting blocks, elongated products with a desired cross-sectional profile, makes it necessary to pre-treat

■ved homogenisering og'fjerning, ved.mekaniske midler, av de eutektiské konglomerater ved blokkenes overflate', for å oppnå en tilstrekkelig økonomisk hastighet ved utgangen av ekstruderingspressen. En stang som er fremstilt ved konven- ■ sjonelle,■kontinuerlige støpemetoder, f.eks. ved bruk av et støpehjul, oppviser' imidlertid en meget lavere heterogenitet enn en støpt blokk., og det viser seg nå at en slik stang kan ekstruderes direkte , • uten bruk av de konvensjonelle f orbehandlings-operqsjoner, og med en hastighet som- er tilstrekkelig høy til å-oppta stangen som forlater støpehjulet med dens normale økonomiske hastighet. Følgelig synes eh. kontinuerlig ekstrudering •ved utgangen av det kontinuerlige støpeapparat. å være mulig med de normale økonomiske hastigheter. Og.det er i denne ekstruderingsoperasjon at metallet;, ved samvirkningen mellom hastighet og trykk, skyves meget langt inn i det plastiske deformasjons-. ■by homogenization and'removal, by.mechanical means, of the eutectic conglomerates at the surface of the blocks', in order to obtain a sufficient economical speed at the exit of the extrusion press. A rod which is produced by conventional ■ continuous casting methods, e.g. using a casting wheel, however, exhibits a much lower heterogeneity than a cast block, and it now turns out that such a rod can be extruded directly, • without the use of the conventional pre-treatment operations, and at a speed which is sufficiently high to accommodate the bar leaving the casting wheel at its normal economical speed. Consequently, seems eh. continuous extrusion •at the output of the continuous casting apparatus. to be possible at the normal economic rates. And it is in this extrusion operation that the metal, by the interaction between speed and pressure, is pushed very far into the plastic deformation.

område, slik.at den heterogene, dendritiske porøse struktur area, so that the heterogeneous, dendritic porous structure

med dens eutektiské konglomerater ødelegges, og den oppnådde struktur, blir lik den -struktur som oppnås ved homogenisering-etter varmvalsing. with its eutectic conglomerates is destroyed, and the structure obtained becomes similar to the structure obtained by homogenization after hot rolling.

'En anordning for bruk av foreliggende oppfinnelse vil følgelig omfatte, i rekkefølge fra oppstrøms- til nedstrøms-siden av et kontinuerlig støpeapparat for fremstilling av en støpt stang,. en■kontinuerlig ekstruderingspresse og et kontinuerlig valseverk..Det kontinuerlige støpeapparat vil fortrinnsvis være et kontinuerlig støpehjul. A device for use of the present invention will therefore comprise, in order from the upstream to the downstream side of a continuous casting apparatus for the production of a cast rod, a continuous extrusion press and a continuous rolling mill. The continuous casting apparatus will preferably be a continuous casting wheel.

Fremgangsmåten er på samme tid meget økonomisk, ettersom den er en kontinuerlig prosess som starter' fra smeltet metall, som ikke må gjenoppvarmes 'etter den nødvendige nedkjøling som ellers er. nødvendig for en méllomgående forbehandling av det The method is at the same time very economical, as it is a continuous process starting from molten metal, which does not have to be reheated after the necessary cooling that otherwise is. necessary for an intermediate pretreatment of it

■støpte produkt før ekstrudering. For ekstruderingén utnyttes det størknede metalls iboende varme, uten vesentlig oppvarmning, selv om en méllomgående oppvarmning mellom utgangen fra det kontinuerlige støpeapparat og inngangen til ekstruderings-.instrumentet kan utføres for oppnåelse av en ideell inngangs-temperatur, i avhengighet av legeringssammensetningen, de anvendte dimensjoner, og de øvrige■parametere i ekstruderings-systenet. ■molded product before extrusion. For the extrusion one, the inherent heat of the solidified metal is utilized, without significant heating, although an intermediate heating between the exit of the continuous casting apparatus and the entrance of the extrusion instrument can be carried out to achieve an ideal entrance temperature, depending on the alloy composition, the dimensions used , and the other ■parameters in the extrusion system.

En meget ■ stor fordel ved oppfinnelsen er det faktum at tverrsnittsformen til det ekstruderte produkt fritt kan velges, idet dette innebærer at det påfølgende valsetrinns innledende form kan velges. Følgelig kan fremgangsmåten få e-n-utstrakt anvendelse uavhengig av den geometriske, form på det endelige produkt, og den er særlig anvendbar for fremstilling av flate bånd.eller strimler, dvs.: som har et tverrsnitt med en lengde mer enn det dobbelte av bredden.. Produktet etter valsing kan også være i form av.stangtråd, med rundt tverrsnitt med diåme-ter generelt fra' 5 til 20 mm, i de fleste tilfeller mellom .7 A very great advantage of the invention is the fact that the cross-sectional shape of the extruded product can be freely selected, as this implies that the initial shape of the subsequent rolling step can be selected. Consequently, the method can be widely used regardless of the geometric shape of the final product, and it is particularly applicable for the production of flat strips or strips, i.e.: which have a cross-section with a length more than twice the width. The product after rolling can also be in the form of bar wire, with a round cross-section with diameters generally from 5 to 20 mm, in most cases between .7

og 12 mm. and 12 mm.

Oppfinnelsen skal i. det-følgende forklares nærmere- i tii-knytning til enkelte tegninger som bare er ment som eksempel og The invention shall be explained in more detail below in connection with certain drawings which are only intended as examples and

■i hvilke■in which

Fig. i viser ekstruderingspressen som fortrinnsvis anvendesFig. i shows the extrusion press which is preferably used

i forbindelse- med foreliggende oppfinnelse. in connection with the present invention.

Fig. 2 viser et støpehjul som kan benyttes ved. oppf innelsen . Fig. 2 shows a casting wheel that can be used for the invention.

- Fig. 3"viser et tverrsnitt langs linjen ÅA på'fig. 2,- Fig. 3 shows a cross-section along the line ÅA of Fig. 2,

av støpehjulkransen; of the cast wheel rim;

Den kontinuerlige ekstf udér ingsoperas jon vil f .eks,; kunne utføres, i. forbindelse med den prosess som er kjent under betegh-nelsén "conform extruion" som er beskrevet i detalj, i US-pa-tentskrifter nr. 3 765 216 og '4 loi 253', og hvis apparatur kan skaffes fra bl.a. Babcock Wire Equipment Ltd., Storbritannia. Fremgangsmåten er vist i fig. 1. Apparatet som anvendes ved fremgangsmåten omfatter et friksjonshjul 1 som har en diameter på 450 mm og roterer med en hastighet på ca. 55 omdreininger pr;' minutt. Hjulets omkrets omfatter et spor 2 som. over en vinkel a (generelt på ca.. 100°) av omkretsen, er dekket av et dekkstykke slik at der dannes en kanal 4 som ender i en ekstru-deringsdyseåpning 5. Støpestangen 6 ledes, tangensielt på hjulet og i retning av pilen 7, mot kanalinngangen for ekstrudering-. Hjulets friksjon mot støpestangen frembringer varme og skaper -et -trykk innvendig i kanalen slik at aluminiumet skyves ut.' gjennom' dyseåpningen 5 i retning -av pilen 8 , i form av et langstrakt produkt med et tverrsnitt av samme form som dyseåpningen .5V Denne, fremgangsmåte benevnes i det følgende "ekstrudering ved friksjon".- The continuous expansion operation will e.g.; could be carried out, in connection with the process known under the term "conform extrusion" which is described in detail in US Patent Nos. 3,765,216 and '4 loi 253', and whose apparatus can be obtained from blue. Babcock Wire Equipment Ltd., Great Britain. The procedure is shown in fig. 1. The apparatus used in the method comprises a friction wheel 1 which has a diameter of 450 mm and rotates at a speed of approx. 55 revolutions per;' minute. The circumference of the wheel comprises a track 2 which. over an angle a (generally of approx. 100°) of the circumference, is covered by a cover piece so that a channel 4 is formed which ends in an extrusion nozzle opening 5. The casting rod 6 is guided, tangentially to the wheel and in the direction of the arrow 7 , towards the channel entrance for extrusion-. The wheel's friction against the casting rod generates heat and creates -a -pressure inside the channel so that the aluminum is pushed out.' through the nozzle opening 5 in the direction of the arrow 8, in the form of an elongated product with a cross-section of the same shape as the nozzle opening. 5V This method is referred to in the following as "extrusion by friction".

Det er,mulig, f.eks. for å danne en støpt stang 6' av Al-Mg-Si-legering, ed bruk av et velkjent støpehjul som■frem-bringer en stang med et.tverrsnittsareal på 2100 mm og forlater hjulet:.med en hastighet på 12 m pr. minutt og ved en temperatur på 500°C .' ■ Denne stang ledes umiddelbart mot inngangen til friksjonshjulet 1, der deri ekstruderes mot et tverrsnitts-areal på 1000 mm^. Metallet valses deretter med en reduksjon på 20 % pr; stikk, ned til en diameter på 9,5 mm. It is, possible, e.g. to form a cast rod 6' of Al-Mg-Si alloy using a well-known casting wheel which produces a rod with a cross-sectional area of 2100 mm and leaves the wheel at a speed of 12 m per minute. minute and at a temperature of 500°C.' ■ This rod is led immediately towards the entrance to the friction wheel 1, where it is extruded towards a cross-sectional area of 1000 mm^. The metal is then rolled with a reduction of 20% per; stick, down to a diameter of 9.5 mm.

Stangen støpes fortrinnsvis med et minimum av heterogenitet og porøsitet. En måte å oppnå dette på kan være bruk av et kontinuerlig støpehjul 11 (fig. 2 og 3), som har en krans som omfatter et spor 12 som over sin størstedel er dekket av et endeløst metallbelte 13, slik at. det dannes en kanal 14 .for størkning. Dette belte' vandrer, under styring av hjulene 15, 16.17 og 18, med samme lineære, hastighet (i retning av pilen 19) som den lineære hastighet ved støpehjulets omkrets. Det 'fiytende metall innføres i en trakt 20 og den størknede stang 21 forlater hjulet i retning av pilen 22. H-julkransens innven-dige Overflate samt- sideflater nedkjøles ved hjelp av vannstråler som kommer ut fra .et antall dyser anordnet i en sirkelbue 23'på støpehjulets innside, som vist i.detalj på fig. 2 og 3'.Yttersiden,.som er dekket av beltet 13, nedkjøles også ved hjelp av vannstråler anordnet i sirkelbuer .24 og 25, slik det er velkjent innen faget kontinuerlig støping. Med den samme avkjøling på siden av hjulkransen og på siden av beltet, vil sistnevnte side avkjøles hurtigere, ettersom beltet., som må-være bøyelig, er meget tynnere. Under disse forhold dannes der The rod is preferably cast with a minimum of heterogeneity and porosity. One way of achieving this can be the use of a continuous casting wheel 11 (fig. 2 and 3), which has a ring which includes a groove 12 which is over most of it covered by an endless metal belt 13, so that. a channel 14 is formed for solidification. This belt travels, under the control of the wheels 15, 16, 17 and 18, with the same linear speed (in the direction of the arrow 19) as the linear speed at the circumference of the casting wheel. The flowing metal is introduced into a funnel 20 and the solidified rod 21 leaves the wheel in the direction of the arrow 22. The inner surface and side surfaces of the H-Christmas wreath are cooled by means of water jets coming out from a number of nozzles arranged in a circular arc 23 'on the inside of the casting wheel, as shown in detail in fig. 2 and 3'. The outer side, which is covered by the belt 13, is also cooled by means of water jets arranged in circular arcs 24 and 25, as is well known in the field of continuous casting. With the same cooling on the side of the rim and on the side of the belt, the latter side will cool faster, as the belt, which must be flexible, is much thinner. Under these conditions there is formed

.hulrom som følge av ulik avkøling. dette er grunnen til at avkjølingsbuen 2,4-25 på omkretsen-, ved beltesiden, er forskjø-vet med en vinkel /3 i forhold til åvk jølingsbuen 23 ved kra ås-siden -, i deri hensikt å oppnå én mer likevektig avkjøling. For-skyvningsvinkelen kan- reguleres ved å bevege haivbu-en 24 i .cavities as a result of different cooling. this is the reason why the cooling arc 2,4-25 on the circumference -, on the belt side, is offset by an angle /3 in relation to the cooling arc 23 on the ridge side -, in order to achieve a more balanced cooling. The forward shift angle can be adjusted by moving the haivbu 24 in

forhold .til halvbuen 25, i retning , av pilene 26, og- denne vinkel kan i hvert spesielle - tilfelle reguleres i avhengighet av stangens hastighet og tverrsnitt, leger ingens sammensetning. temperaturen, osv. Det er imidlertid nødvendig at der ved inngangen til støpekanalen og ved beltesidenøyeblikkelig og fullstendig dannes en tilstrekkelig tykk film av aluminium for å uingå .at de eutektiské forbindelser ved størkningen blir skjø-vet gjennom denne film mot<:>overflaten. Det er nemlig denne relation to the semi-arc 25, in the direction , of the arrows 26, and this angle can in each particular case be regulated depending on the rod's speed and cross-section, no matter the composition. the temperature, etc. It is, however, necessary that at the entrance to the casting channel and at the belt side a sufficiently thick film of aluminum is immediately and completely formed to prevent the eutectic compounds during solidification from being pushed through this film towards the surface. It is this one

gjennomskyvning gjennom den innledende film som er ansvarlig for den høye konsentrasjon av eutektiské forbindelser ved overflatens belteside. I den hensikt å danne denne tilstrekkelig tykke film helt fra begynnelsen, er avk jølingssystemet- ved beltesiden videre utstyrt med. en dyse 27 som er- beliggende helt ved begynnelsen av størkningskanaien, og utgangen av vannstrå-len som kommer ut fra denne dyse er slik regulert at der oppnås en tilstrekkelig tykk film, men uten at avkjølingen av beltesiden i forhold til den andre side kommer ut av likevekt.-Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen anvendes fortrinnsvis penetration through the initial film which is responsible for the high concentration of eutectic compounds at the belt side of the surface. In order to form this sufficiently thick film from the very beginning, the cooling system - on the belt side is further equipped with. a nozzle 27 which is located at the very beginning of the solidification channel, and the output of the water jet that comes out of this nozzle is regulated in such a way that a sufficiently thick film is obtained, but without the cooling of the belt side in relation to the other side coming out of equilibrium.-The method according to the invention is preferably used

i en prosess .for fremstilling- av stangtråd av Al-Mg-Si-lege-• ring f<p>r elektrisk ledningstråd-, dvs. en legering som er sam-mensatt av 0,3-0,9 % magnesium,- 0,25-0, 75■% silikon , 0-0,60% jern, og resten aluminium og urenheter. Med en slik legering .utføres den kontinuerlige ekstrudering forut for en bråkjø-lingsoperasjon ned.til en temperatur under 260°C, under hvilken bråkjøling aluminiumen valses for oppnåelse av stangtråden.. in a process for the production of bar wire of Al-Mg-Si alloy for electric wire, i.e. an alloy composed of 0.3-0.9% magnesium, 0.25-0.75% silicone, 0-0.60% iron, and the rest aluminum and impurities. With such an alloy, continuous extrusion is carried out prior to a quenching operation down to a temperature below 260°C, during which quenching the aluminum is rolled to obtain the rod wire.

Alternativt .utføres den kontinuerlige ekstrudering forut for '..et- rent termisk bråk jølingstf inn, .dvs. uten noe mekanisk bearbeidingstrinn og ned til en temperatur under 260°-C, fulgt av ét annet termomekanisk trinn, der aluminiumen bearbeides ved,en temperatur i- området fra 130-260°C, og de,r.etter, før eventuel-le påfølgende bearbeidingstrinn, utsettes for en eldningsoperasjon. Fortrinnsvis følger det annet, trinn umiddelbart på det første i■eri' og samme kontinuerlige operasjon.- I de tidligere Alternatively, the continuous extrusion is carried out prior to a purely thermal noise cooling step, i.e. without any mechanical processing step and down to a temperature below 260°C, followed by another thermomechanical step, where the aluminum is processed at a temperature in the range from 130-260°C, and then, before any subsequent processing steps, are subjected to an aging operation. Preferably, the second, step follows immediately on the first i■eri' and the same continuous operation.- In the previous ones

-søknader med samme oppfinner (LU 80 656 og LU 83 249) er det forklart at en' slik behandling,der bråkjølingen foretas etter et varmbearbeidingstrinn ved en temperatur så-høy som.mulig, fortrinnsvis over 470°C, og med en minimal nedkjøling for å holde flest mulig legeringselementer i oppløsning før brå-kjøling, gir en meget fordelaktig metallografisk struktur. Det er i denne forbindelse at et slikt varmbearbeidingstrinn kan utføres i forni .åv ekstruderingsoperasjonen som det henvises til i.denne forbindelse. Dette er meget fordelaktig, ettersom dette er et bearbeidingstrinn der metallet ikke nedkjøles, men derimot varmes opp. Og des suten.oppnås fordelene ifølge foreliggende oppfinnelse.-Det skal bemerkes at hovedformålet med' eks.truderingsop.e-■rasjonen er å -forbedre aluminiumens metallograf iske .struktur, og ikke nødvendigvis- å. redusere, tverrsnittet til den støpte -applications by the same inventor (LU 80 656 and LU 83 249) it is explained that such a treatment, where the quenching is carried out after a hot working step at a temperature as high as possible, preferably above 470°C, and with a minimal cooling to keep as many alloying elements as possible in solution before quenching, gives a very advantageous metallographic structure. It is in this connection that such a heat treatment step can be carried out prior to the extrusion operation referred to in this connection. This is very advantageous, as this is a processing step in which the metal is not cooled, but rather heated. And then the advantages according to the present invention are achieved. It should be noted that the main purpose of the extrusion operation is to improve the metallographic structure of the aluminium, and not necessarily to reduce the cross-section of the cast

stang som innføres i den kontinuerlige ékstrud.eringspresse. , .Om ønskelig kan ekstruderingsdysens tverrsnittsform;gjøres -større enn tverrsnittet av den støpte stang. Dette forhold kan tilpasses! samsvar med den mest ønskelige utgangs- og inngangs-hastighet og tverrsnitt av metallet ved enden av støpehjulet, henholdsvis valseverkets inngang. bar which is introduced into the continuous extrusion press. If desired, the cross-sectional shape of the extrusion die can be made larger than the cross-section of the cast rod. This ratio can be customized! accordance with the most desirable exit and entrance speed and cross-section of the metal at the end of the casting wheel, respectively the entrance of the rolling mill.

Metallet som brukes i foreliggende oppfinnelse kan være rent aluminium såvel som en aluminiumlegering-, dvs. en legering der aluminium utgjør den dominerende komponent. Men slike me-taller ,er her angitt under den generelle betegnelse "aluminium". The metal used in the present invention can be pure aluminum as well as an aluminum alloy, i.e. an alloy in which aluminum forms the dominant component. But such metals are here indicated under the general term "aluminium".

Det vil'være klart åt andre varianter eller ekvivalenter av foreliggende .oppfinnelse kan utledes av foreliggende oppfinnelse uten at disse faller utenfor oppfinnelsens ramme. It will be clear that other variants or equivalents of the present invention can be derived from the present invention without these falling outside the scope of the invention.

Claims

1. Continuous method for producing an elongated aluminum product, which process comprises a continuous casting operation into a bar, followed by a continuous rolling. of the cast rod, k' .a r a k t e. r i s e r' t by that the bar., between the continuous casting operation. and the rolling operation., is subjected to a continuous extrusion operation.

2. Method according to claim 1, characterized in that the continuous extrusion operation ■ is carried out by an extrusion by friction.-

3. Method according to claim 1 or 2, characterized in that the extrusion die opening has a flat rectangular shape.

4. Method according to one of claims 1 or 2, characterized in that the extrusion die opening .gen's cross-sectional shape is larger than the cross-sectional shape of the cast rod.

5. Method according to one of claims 1 to 4, characterized in that the continuous casting is carried out in a casting wheel whose rim comprises a groove which. is covered by a flexible belt so that a channel is formed for "solidification, Since the cooling on the belt side is delayed in relation to the cooling on the flange side, except for a water jet which is directed towards the belt at the entrance to the solidification channel.

'6. Method according to one of claims 1 to 5. characterized by . The aluminum is an Ai-Mg-Si alloy for electrical wire.

7... Method according to: claim 6, . characterized by . that the continuous extrusion operation is preceded by a quenching step down to a temperature below 260°C, during which quenching step the aluminum is rolled. 'delivery of rod wire.

8. "Procedure according to claim 6, character characterized by the fact that the continuous extrusion operation precedes a purely thermal 'noise' cooling step down to a temperature below 260°C, followed by a thermomechanical step in which the aluminum is processed at a temperature in the range from 130°C to 260°C <;> and then, before further processing, is subjected to an aging operation.

9. Device for use in the method - according to one of claims 1 to 8, comprising in order from the upstream side to the downstream side,... a continuous casting apparatus for the production of a cast rod and a continuous rolling mill, - characterized in that the device between the continuous casting apparatus and the rolling mill, further comprising a continuous extrusion press. 10. - Device according to claim 8, characterized 'in that the continuous extrusion press is a wheel' for' extrusion by friction