NO821228L - Passivt telemetrisystem. - Google Patents

Passivt telemetrisystem.

Info

Publication number
NO821228L
NO821228L NO821228A NO821228A NO821228L NO 821228 L NO821228 L NO 821228L NO 821228 A NO821228 A NO 821228A NO 821228 A NO821228 A NO 821228A NO 821228 L NO821228 L NO 821228L
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
voltage
output
input
signal
integrator
Prior art date
Application number
NO821228A
Other languages
English (en)
Inventor
Francois Orieux
Jean Bertheas
Original Assignee
Thomson Csf
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=9257418&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=NO821228(L) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Thomson Csf filed Critical Thomson Csf
Publication of NO821228L publication Critical patent/NO821228L/no

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
    • G01S3/00—Direction-finders for determining the direction from which infrasonic, sonic, ultrasonic or electromagnetic waves, or particle emission, not having a directional significance, are being received
    • G01S3/80—Direction-finders for determining the direction from which infrasonic, sonic, ultrasonic or electromagnetic waves, or particle emission, not having a directional significance, are being received using ultrasonic, sonic or infrasonic waves
    • G01S3/802—Systems for determining direction or deviation from predetermined direction
    • G01S3/808—Systems for determining direction or deviation from predetermined direction using transducers spaced apart and measuring phase or time difference between signals therefrom, i.e. path-difference systems
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
    • G01S11/00—Systems for determining distance or velocity not using reflection or reradiation
    • G01S11/14—Systems for determining distance or velocity not using reflection or reradiation using ultrasonic, sonic or infrasonic waves
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
    • G01S5/00—Position-fixing by co-ordinating two or more direction or position line determinations; Position-fixing by co-ordinating two or more distance determinations
    • G01S5/18—Position-fixing by co-ordinating two or more direction or position line determinations; Position-fixing by co-ordinating two or more distance determinations using ultrasonic, sonic or infrasonic waves
    • G01S5/22—Position of source determined by co-ordinating a plurality of position lines defined by path-difference measurements

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Radar, Positioning & Navigation (AREA)
  • Remote Sensing (AREA)
  • Measurement Of Velocity Or Position Using Acoustic Or Ultrasonic Waves (AREA)
  • Selective Calling Equipment (AREA)

Description

Elektronisk elektrisitetsmåler som arbeider etter kondensatoromladnings- metoden
Oppfinnelsen angår en elektronisk elektrisitetsmåler som arbeider etter kondensatoromladnings-metoden og tjener til å fastslå energiforbruket fra minst en fase av et elektrisk nett, og hvor der er tilordnet fasen et multiplikasjonsledd som på inngangssiden får strøm- og spenningsproporsjonale signaler tilført, og hvor de effektproporsjonale utgangssignaler fra alle multipli-kas jonsleddene blir addert opp til et sumsignal som tilføres et kvantiseringstrinn som består av en integrator og etterkoblet grenseverdiledd som foreskriver en øvre og en nedre grenseverdi, og tjener til å danne et pulstog med effektproporsjonal frekvens, og hvor sumsignalet blir ompolarisert hver gang en grenseverdi nås, så integratorens utgangssignal utgjør et i det vesentlige trekantet signal som ligger mellom de to grenseverdier, samt hvor pulstoget via en frekvensdeler mater et telleverk for energiforbruket.
En slik elektrisitetsmåler er kjent dels fra tidsskriftet "Technisches Messen atm", 1978, hefte 11, side 407 til 411 i form av en måler for trefasestrøm og dels fra DE-OS 2 747 385, fig. 1 med tilhørende tekst i form av en enfaset vekselstrømmåler. I kvantiseringstrinnet blir det produktsignal som resulterer av mul-tiplikasjonen av sammenhørende strøm- og spenningsproporsjonale signaler,her integrert og behandlet videre, slik at der ved kvan-tiseringstrinnets utgang oppstår et pulstog med effektproporsjonal frekvens. Foruten kondensatoromladnings-metoden vil her prin-sippielt også ladningskompensasjons-metoden kunne anvendes.
En vesentlig fordel ved kondensatoromladnings-metoden frem-for ladningskompensasjons-metoden består i at de forkoblede elek-troniske funksjonselementers offsetspenninger forblir uten innfly-telse på nøyaktigheten av målingen. Riktignok er det ved denne metode nødvendig at maksimal frekvens av pulstoget er lavere enn nettfrekvensen, om man skal overholde feilgrenser som dem der kreves ved presisjonsmålere. Ved ladningskompensasjons-metoden foreligger ikke denne begrensning/så den tillater en høyere ut-gangsfrekvens av pulstoget.
Når det gjelder reguleringsteknisk anvendelse,ytrer den lave maksimale pulsfrekvens ved kondensatoromladnings-metoden seg uheldig i forbindelse med effektreguleringskretser, da informa-sjonen om momentan effekt ligger i kronologisk avstand mellom to på hinannen følgende pulser av pulstoget, og der dermed for det tidsrom som ligger mellom to pulser,ikke står til rådighet noe utsagn om effekt-erverdien som er anvendelig for rask effekt-regulering.
Til grunn for oppfinnelsen ligger den oppgave å utvikle en elektrisitetsmåler av den innledningsvis nevnte art videre, slik at der i tillegg til det pulstog som avgis av kvantiseringstrinnet,ved en måleutgang står til rådighet et ytterligere pulstog med likeledes effektproporsjonal, men betraktelig høyere frekvens.
Oppgaven blir ifølge oppfinnelsen løst ved at der finnes en pulsflerdoblingskobling som oppviser en spenningskomparator til å sammenligne integratorens utgangssignal med flere terskelverdispenninger som ligger mellom grenseverdiene og er innbyrdes ekvidistante med hensyn til spenningsnivå, og denne spenningskomparator leverer et utgangssignal hver gang integratorens utgangssignal når en av terskelspenningsverdiene. Antall tilføyde pulser svarer til antall terskelspenningsverdier som ligger mellom grenseverdiene. Spenningskomparatoren kan her bestå av flere enkeltkomparatorer hvor en og en terskelverdispenning forskjellig fra alle andre terskelverdispenninger blir sammenlignet med integratorens utgangssignal. De tilføyde pulser oppstår både under stigningstiden for integratorens utgangssignal, som i det vesentlige har trekantform, og under dette utgangssignals senknings-tid. De med hensyn til spenningsnivå innbyrdes ekvidistante terskelverdispenninger er plassert slik i forhold til de ekstreme verdier av det hovedsakelig trekantede utgangssignal at laveste terskelverdispenning ligger over minimum av integratorens utgangssignal med en forskjell lik den halve differanse mellom to på hinannen følgende terskelverdispenninger, og høyeste terskelverdispenning blir liggende under dette signals maksimum med en forskjell lik den halve differanse mellom to på hinannen følgende terskelverdispenninger. Dermed er det sikret at alle utgangs-pulser fra spenningskomparatoren ved konstant effektuttak fra det elektriske nett har samme tidsavstand seg imellom.
En foretrukken utførelsesform for oppfinnelsen består i at pulsflerdoblerkoblingen oppviser en terskelverdi-spenningsgiver som er tilkoblet en sammenligningsinngang til spenningskomparatoren, hvis annen sammenligningsinngang er forbundet med integratorens utgang,og som hver gang de spenninger som opptrer ved sammenligningsinngangene, er like, foreskriver den respektive neste terskelverdispenning. I dette tilfelle vil der bare behø-ves et eneste sammenligningsledd for spenningskomparatoren. Som terskelverdi-spenningsgiver kan der benyttes en trappespennings-generator som kan trigges med spenningskomparatorens utgangssignal .
Ved en foretrukken utførelsesform tjener som terskelverdi-spenningsgiver en teller som kan kobles om og telle forlengs og baklengs, og hvis telleinngang er forbundet med spenningskomparatorens utgang,mens dens binærutganger via et R/2R-nettverk er forbundet med den ene sammenligningsinngang til spenningskomparatoren, samtidig som omkoblingsinngangen til forlengs-baklengs-telleren er forbundet med grenseverdileddets utgang. Dette ut-gjør en meget elegant og ytterst billig terskelverdi-spenningsgiver. På grunn av R/2R-nettverket som er koblet til forlengs-baklengs-tellerens binærutganger,oppstår der på spenningskomparatorens sammenligningsinngang et analogsignal som trinnvis tilsvarer tellerstanden,og hvis spenningsnivå til enhver tid ved ankomst av en puls ved forlengs-baklengs-tellerens telleinngang blir høynet i innbyrdes like trinn.
En gunstig videre utvikling av oppfinnelsen består i at forlengs-baklengs-telleren blir satt tilbake på null hver gang integratorens utgangssignal når grenseverdileddets nedre grenseverdi, og blir satt på høyeste telleverdi hver gang integratorens utgangssignal når grenseverdileddets øvre grenseverdi. Dermed blir der for hver halvperiode av det hovedsakelig trekantformede utgangssignal fra integratoren skaffet definerte begynnelsesbe-tingelser for terskelverdispenningene.
For avledning av de signaler som setter, resp. tilbakestil-ler forlengs-baklengs-telleren, kan grenseverdileddets utgang være forbundet med forlengs-baklengs-tellerens tilbakestillingsinngang via et differensieringsledd og med dens setteinngang via et inverteringsledd samt et etterkoblet differensieringsledd.
I det følgende vil oppfinnelsen bli belyst nærmere ved et utførelseseksempel som er anskueliggjort på fig. 1 og 2.
Fig. 1 viser en elektronisk elektrisitetsmåler som arbeider etter kondensatoromladnings-metoden og er forsynt med en pulsflerdoblingskobling i henhold til oppfinnelsen, og
fig. 2 viser et pulsdiagram til forklaring av pulsflerdob-lingskoblingens funksjon.
Den koblingsdel som er inntegnet innenfor et strekpunktert rektangel og betegnet med A på fig. 1, utgjør en elektrisitetsmåler som arbeider etter-kondensatoromladnings-metoden og er kjent fra det innledningsvis omtalte tidsskrift "Technisches Messen atm", 1978, hefte 11, side 407 til 411. Det dreier seg her om en måler for trefasestrøm. De karakteristiske strøm- og spennings-verdier U_, 1^., U„, Ic, U"og Im for det elektriske energifor-
K K o fc>X 1
bruk i trefasenettet blir i omformere 1 til 3 omformet til pro-porsjonale spénningssignaler ulR, u2R, ulS, u2S, ulT og u2T. De respektive signaler som tilhører en fase, altså f.eks. de spennings-og strømproporsjonale signaler henholdsvis ulR og u2R som til-hører nettfase R,blir behandlet i multiplikasjonsledd 4-6 for å gi effektproporsjonale signaler PR, Pg og PT. Som multiplikasjonsledd 4-6 tjener fortrinnsvis Time-Division-multiplikatorer. Signalene P^, Pc og P ,som fremdeles karakteriserer uttatt elektrisk effekt i de enkelte nettfaser R, S og T,er pulserende spenning hvis kronologiske middelverdi er proporsjonal med de elektriske effektverdier som uttas fra de enkelte nettfaser. I addisjonsleddet 7 blir signalene PR, Pg og PT oppsummert til sumsignalet S.
I tilfellet av en enfaset elektronisk elektrisitetsmåler, altså en vekselstrømmåler,behøves bare én omformer og ett multipli-kas jonsledd, altså f.eks. i tilfellet av nettfase R omformeren 1 og multiplikasjonsleddet 4. Addisjonsleddet 7 faller bort, så signalet P og sumsignalet S i dette tilfelle stemmer overens.
Sumsignalet S tilføres inngangen til kvantiseringstrinnet
8. Dette kvantiseringstrinn 8 har på inngangssiden en styrbar polaritetsomkobler 9 for sumsignalet, en etterkoblet motstand 10 og en integrator 13 som består av en forsterker 11 og en integra-sjonskondensator 12 som overspenner denne, samt et etterkoblet grenseverdiledd 14 hvis utgang 15 utgjør utgangen fra kvantiseringstrinnet 8. Denne utgang 15 fra grenseverdileddet 14 er dessuten forbundet med styreinngangen 16 til polaritetsomkobleren 9.
I den ene stilling av polaritetsomkobleren 9 blir sumsignalet S etter omformning til en strøm ig integrert opp i integratoren 13 inntil utgangssignalet ul3 fra integratoren 13 når øvre grenseverdi for grenseverdileddet 14. I dette øyeblikk inntrer der ved utgangen 15 fra grenseverdileddet 14 et signalskift hvorved der ved styreinngangen 16 til polaritetsomkoblin-gen 9 bevirkes en endring av polariteten av sumsignalet S ved utgangen fra polaritetsomkobleren. Dermed går strømmen ig ved inngangen til integratoren 13 nå i den motsatte retning så utgangssignalet ul3 synker, inntil nedre grenseverdi G2 for grenseverdileddet 14 er nådd, hvorpå der skjer et nytt signalskift ved utgangen 15. Ved dette nye signalskift gjenopprettes den opprin-nelige polaritet ved polaritetsomkoblerens styreinngang 16. Signalet ul3 ved utgangen fra integratoren 13 har derfor i det vesentlige trekantet form og varierer mellom øvre og nedre grenseverdi henholdsvis Gl og G2. Ved utgangen fra kvantiseringstrinnet 8 oppstår der således et pulstog ul4 med effektproporsjonal frekvens. Dette pulstog ul4 blir i frekvenstelleren 17 nedveks-let så langt at det blir mulig via en skrittmotor 18 å manøvrere et rulletellerverk 19. Rulletellerverket 19 indikerer elektrisk energi uttatt av en forbruker fra de tre nettfaser R, S og T.
Et utførelseseksempel på den pulsflerdoblerkobling som oppfinnelsen gir anvisning på,er betegnet med B på fig. 1. Pulsflerdoblerkoblingen B har inngangsklemmer 20 og. 21 hvor henholdsvis utgangssignalet ul3 fra integratoren 13 og utgangssignalet ul4 fra grenseverdileddet 14 opptrer. Pulsflerdoblerkoblingen B inneholder en spenningskomparator 22 som ved sin ene inngang 23 får tilført det signal ul3 som står på inngangsklemmen 20. Utgangen 24 fra spenningskomparatoren 22 er forbundet med telleinngangen til en forlengs-baklengs-teller 26. Denne forlengs-baklengs-teller 26 har i utførelseseksemplet binærutganger Qn, Ql,
0 12 3
Q2og Q3med vekttall henholdsvis 2,2,2 og 2 . Dermed kan forlengs-baklengs-telleren 26 telle maksimalt 16 pulser og levere dem ut i binær form ved sine binærutganger Qq til Q^.
Binærutgangene Qq til Q^er over et i og for seg kjent R/2R-nettverk forbundet med den annen inngang 27 til spenningskomparatoren 22. Binærutgangen Q^er nærmere bestemt tilkoblet denne annen inngang 27 til spenningskomparatoren 22 via en mot stand 28. Binærutgangen Q_ er tilkoblet den annen inngang 27 via en seriekobling av motstander 29 og 30. Binærutgangen Q,
er tilkoblet forbindelsespunktet 33 mellom motstandene 29 og 30 via en seriekobling av motstander 31 og 32. Sluttelig er binærutgangen Qq tilkoblet forbindelsespunktet 36 mellom motstandene 31 og 32 via en seriekobling av motstander 34 og 35. Blant de nevnte motstander har motstandene 28, 29, 31 og 34 samme motstandsverdi, som er dobbelt så stor som motstandsverdien av motstandene 30, 32 og 35, som likeledes oppviser innbyrdes like store motstandsverdier. For eksempel kan motstandene 28, 29, 31 og 34 ha en motstandsverdi av 200 kOhm, mens motstandene 30, 32 og 35 har en motstandsverdi av 100 kOhm. Takket være dette R2/R2-nettverk oppstår der ved den annen inngang 27 et analogt spenningssignal un, hvis verdi er trinnvis proporsjonal med innholdet av forlengs-baklengs-telleren 26. Gjennomløper forlengs-baklengs-telleren 26 tallverdiene mellom 0 og 15 i kronologisk rekkefølge, antar spenningen un et trappeformet forløp.
Forlengs-baklengs-telleren 26 kan via inngangen V/R styres med hensyn til telleretning på den måte at den når det signal ul4 som tilføres denne styreinngang V/R,har H-nivå, teller pul-sene ved sin telleinngang 25 oppover,og at der når signalet ul4 har L-nivå,skjer telling nedover eller baklengs. Dessuten har forlengs-baklengs-telleren 26 en setteinngang SZ. Hvis en passende puls opptrer på denne setteinngang SZ, blir der på forlengs-baklengs-telleren 26 innstilt maksimal tellerstand 15, hvor alle binærutgangene Qq til Q^har H-nivå. Ennvidere har forlengs-baklengs-telleren 26 en tilbakestillingsinngang R hvormed tellerstand null og dermed L-nivå ved alle binærutganger Qq til Q^blir fremtvunget når en passende puls inntreffer. For avledning av en settepuls er setteinngangen SZ forbundet med inngangsklemmen 21 over et differensieringsledd 37 og et inverteringsledd 38. For å skaffe et tilbakestillingssignal er tilbakestillings-inngangen R til forlengs-baklengs-telleren 26 via et differensieringsledd 39 likeledes forbundet med inngangsklemmen 21. Dermed blir både det telleretningssignal som opptrer ved styreinngangen V/R,og også sette-, resp. tilbakestillingssignalet avledet fra signalet ul4.
Utgangsklemmen på pulsflerdoblerkoblingen B er forsynt med henvisningstallet 40 og er koblet til utgangen 24 fra spenningskomparatoren 22. Dette utgangssignal u^ består av enkelte pulser hvorav der opptrer 32 i mellomrommene mellom to og to pulser av signalet ul4. Dermed er frekvensen av utgangssignalet ul4 fra kvantiseringstrinnet 8 multiplisert med 32.
Forlengs-baklengs-telleren 2 6 kan være utført som C-MOS-koblingskrets. I så fall blir den positive og den negative forsyningsspenning tilført via klemmene henholdsvis 41 og 42 som antydet stiplet på fig. 1, hvor de er betegnet med + Uv og - Uy. Hvis det hovedsakelig trekantede signal ul3 varierer symmetrisk
om spenningens nullpunkt mellom en positiv øvre grenseverdi Gl og en like stor negativ nedre grenseverdi G2,kan den nødvendige forsyning av R/2R-nettverkets spenning un til negative verdier på enkel måte skje ved at inngangen 27 til spenningskomparatoren 22 over en motstand 43 er forbundet med den klemme 42 som fører den negative forsyningsspenning - Uy, og forbindelsespunktet 44 mellom motstandene 34 og 35 dessuten via en ytterligere motstand 45 likeledes er tilkoblet klemmen 42. Også dette er antydet stiplet på fig. 1.
Spenningskomparatoren 22 kan være realisert med en inngangs-sidig operasjonsforsterker og en etterkoblet pulsformerkobling som ut fra hvert signalskift som opptrer ved likhet mellom spen-ningene ul3 og un ved inngangen til spenningskomparatoren 22, resp. til den inngangssidige operasjonsforsterker i spenningskomparatoren 22,avleder en puls som egner seg til å påstyre telleinngangen 25 til forlengs-baklengs-telleren 26.
Pulsdiagrammet på fig. 2 anskueliggjør virkemåten av pulsflerdoblerkoblingen B. Tredje linje på figuren viser det signal ul4 som opptrer ved utgangen 15 fra grenseverdileddet 14,og som har form av et pulstog av rektangelsignaler, hvis frekvens er proporsjonal med den effekt som tas ut fra de tre nettfaser R,
S, T. I figurens første linje ses det hovedsakelig trekantede
signal ul3 ved utgangen fra integratoren 13. Signalet ul3 varierer mellom de grenseverdier Gl og G2 som er satt av grenseverdileddet 14, og de ekstremer av signalet ul3 som opptrer på tidspunk-tene t0, ti og t2, faller selvsagt i tid sammen med signalskiftet i signalet ul4. Ut fra den stigende flanke av signalet ul4 blir der ved hjelp av differensieringsleddet 39 på tidspunktet t0 skaf-
fet en puls il av det signal u_ som opptrer ved tilbakestillings-inngangen R til forlengs-baklengs-telleren 26,hvorved denne blir satt på verdien null. Til verdien 0 hos forlengs-baklengs-telleren 26 svarer den utgangssidige spenningsverdiUq av det av R/R2-nettverket leverte signal un ved den annen inngang til spenningskomparatoren 22. SpenningsverdienUq ligger over det til nedre grenseverdi G2 svarende minimum av utgangssignalet ul3 fra integratoren 13, med en forskjell på Au/2. Så snart det stigende signal ul3 når spenningsverdienUq, oppstår ved utgangen 24 fra spenningskomparatoren 22 pulsen 1 i pulstoget u psom er vist i annen linje på fig. 2. Denne puls 1 fås ved utgangen 40 fra pulsflerdoblerkoblingen B og bevirker samtidig via telleinngangen 25 til forlengs-baklengs-telleren 26 viderekobling til verdien 1. Den ovennevnte spenningsdifferanse Au tilsvarer høyden av et av spenningstrinnene av signalet u, idet disse skiller seg fra hver-andre med denne spenningsdifferanse. Dermed opptrer der ved binærutgangen QQfra forlengs-baklengs-telleren 26 et signalskift fra L-nivå til H-nivå, hvorved det signal un som opptrer ved inngangen 27 til spenningskomparatoren 22,via R/2R-nettverket blir hevet med verdien Au til spenningsverdien u^. Da signalet ul3 stiger kontinuerlig,vil dette sluttelig også nå verdien u^, hvorpå der oppstår en puls 2 av pulstoget u Phvorved innholdet av forlengs-baklengs-telleren 26 blir hevet til verdien 2. Dette funksjonsforløp gjentar seg nå inntil forlengs-baklengs-telleren 26 sluttelig når et maksimalt innhold på 15, hvorpå signalet un antar spenningsverdien 15. Så snart signalet ul3 har nådd denne spenningsverdi u^, stiller neste puls som oppstår ved utgangen 24 fra spenningskomparatoren 22,forlengs-baklengs-telleren 26 på verdien null. Signalet ur faller dermed tilbake til spenningsverdienUq. Verdien ligger Au/2 lavere enn det maksimum av det trekantede signal ul3 som opptrer på tidspunktet ti. På dette tidspunkt ti blir der ut fra den fallende flanke av det signal ul4 som er vist i tredje linje på fig. 2,via inverterings-leddet 38 og differensieringsleddet 37 avledet en puls i2 av det signaltog Ug som opptrer ved setteinngangen SZ til forlengs-baklengs-telleren 26. Derved blir denne teller 26 satt på sin mak-simalverdi 15, noe som ved inngangen 27 til spenningskomparatoren 2 2 bevirker fornyet hevning av signalet un til spenningsverdien ul5. Da spenningen i signalet ul3 nå avtar, opptrer der så når signalet ul3 når spenningsverdien ul5,en puls 17 av pulstoget Up. Da signalet ul4 etter å ha nådd den øvre grenseverdi Gl er sunket til L-nivå, er forlengs-baklengs-telleren nå via telle-retningsinngangen V/R omstilt til "baklengstelling". Dermed bevirker pulsen 17 av pulstoget u^en minskning av innholdet av forlengs-baklengs-telleren 26 til verdien 14. Dette fører så til en tilsvarende minskning av signalet u^. Dette forløp fort-setter nå trinn for trinn inntil forlengs-baklengs-telleren 26 igjen har verdien 0. Ved hjelp av pulsen 32 av pulstoget u irvil neste puls som kommer inn på telleinngangen 25 til forlengs-baklengs-telleren 26,bringe denne til å telle oppover til verdien 15. Ut fra den stigende flanke av signalet ul4 blir der så igjen
på tidspunktet t2 via differensieringsleddet 39 frembragt en puls
13 av signalet uD ved inngangen R til forlengs-baklengs-telleren
26, hvorved denne blir stilt tilbake på verdien 0 og signalet un så igjen faller tilbake til spenningsnivåetUq. Dermed kan en
ny arbeidssyklus av pulsflerdoblerkoblingen 2 begynne.. Ved virk-ningen av pulsflerdoblerkoblingen B opptrer der derved i tidsrom-met t2 til t0 mellom to minima av signalet ul3, 32 pulser av pulstoget Up ved utgangen 40. I forhold til en eneste puls ul4 i
dette tidsrom t2 til t0 betyr det multiplikasjon av den effektproporsjonale frekvens med 32.
Ved å anvende en forlengs-baklengs-teller med større eller mindre maksimalt lagerinnhold er det mulig å oppnå en tilsvarende økning eller minskning av det antall pulser som faller i dette tidsrom ved pulsflerdoblerkoblingens utgang 40.

Claims (5)

1. Elektronisk elektrisitetsmåler som arbeider etter kondensatoromladnings-metoden og tjener til å fastslå energiforbruket fra minst en fase av et elektrisk nett, hvor der er tilordnet fasen et multipliseringsledd som på inngangssiden får strøm- og spenningsproporsjonale signaler til-ført og de ledningsproporsjonale utgangssignaler fra alle multi-pliseringsleddene blir addert opp til et sumsignal som tilføres et kvantiseringstrinn som består av en integrator og et etterkoblet grenseverdiledd som foreskriver en øvre og en nedre grenseverdi for å danne et pulstog med effektproporsjonal frekvens, og hvor sumsignalet blir ompolarisert hver gang en grenseverdi nås, så integratorens utgangssignal utgjør et signal som hovedsakelig har trekantform og ligger mellom de to grenseverdier, samt hvor pulstoget via en frekvensdeler mater et telleverk for energiforbruket, karakterisert ved at der finnes en pulsflerdoblerkobling (B) som oppviser en spenningskomparator (22) til å sammenligne integratorens (13) utgangssignal (ul3) med flere terskelverdispenninger (un ) som ligger mellom grenseverdiene (Gl, G2) og er ekvidistante seg imellom med hensyn til spenningsnivå, og leverer en utgangspuls (1, 2...32; u ) hver gang integratorens P
(13) utgangssignal (ul3) når en av terskelverdispenningene (uO, ul, ul5).
2. Elektrisitetsmåler som angitt i krav 1, karakterisert ved at pulsflerdoblerkoblingen (B) oppviser en terskelverdi-spenningsgiver (26, 28-32, 34, 35) som er tilkoblet den ene sammenligningsinngang (25) til spenningskomparatoren (22), hvis annen sammenligningsinngang (23) er forbundet med integratorens (13) utgang (ul3),og som hver gang de spenninger (ul3, un ) som opptrer på sammenligningsutgangene (23, 27), er like, foreskriver den respektive neste terskelverdispenning (uO, ul, ul5).
3. Elektrisitetsmåler som angitt i krav 2, karakterisert ved at der som terskelverdi-spenningsgiver tjener en forlengs-baklengs-teller (26) som kan omkobles med hensyn til telleretning,og hvis tellinngang (25) er forbundet med spenningskomparatorens (22) utgang, samt hvis binærutganger (QO, Ql, Q2, Q3) via et R/R2-nettverk (28 til 32, 34, 35) er forbundet med den ene sammenligningsinngang (27) til spenningsregulatoren (22), samtidig som telleretnings-omkoblingsinngangen (V/R) til forlengs-baklengs-telleren (26) er forbundet med utgangen (15) fra grenseverdileddet (14) .
4. Elektrisitetsmåler som angitt i krav 3, karakterisert ved at forlengs-baklengs-telleren (26) blir stilt tilbake på null hver gang integratorens (13) utgangssignal (ul3) når nedre grenseverdi (G2) for spenningsverdileddet (14), og blir satt på høyeste punkt hver gang integratorens (13) utgangssignal (ul3) når øvre grenseverdi (Gl) for grenseverdileddet (14).
5. Elektrisitetsmåler som angitt i krav 4, karakterisert ved at grenseverdileddets (14) utgang er forbundet med forlengs-baklengs-tellerens (26) tilbakestillingsinngang (R) over et differensieringsledd (39) og med dens setteinngang (SZ) via et inverteringsledd (38) og et etterkoblet diffe rensieringsledd (37) .
NO821228A 1981-04-15 1982-04-14 Passivt telemetrisystem. NO821228L (no)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR8107547A FR2504275A1 (fr) 1981-04-15 1981-04-15 Systeme de telemetrie passive

Publications (1)

Publication Number Publication Date
NO821228L true NO821228L (no) 1982-10-18

Family

ID=9257418

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO821228A NO821228L (no) 1981-04-15 1982-04-14 Passivt telemetrisystem.

Country Status (5)

Country Link
US (1) US4480322A (no)
EP (1) EP0063517B1 (no)
DE (1) DE3266300D1 (no)
FR (1) FR2504275A1 (no)
NO (1) NO821228L (no)

Families Citing this family (35)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3334008A1 (de) * 1983-09-21 1985-04-04 Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen Verfahren zum orten eines ziels
US4635240A (en) * 1985-03-26 1987-01-06 Westinghouse Electric Corp. Sonar navigation system
USH549H (en) 1985-04-22 1988-12-06 Shell Oil Company Apparatus and method for locating towed seismic apparatus
GB2181240B (en) * 1985-10-05 1989-09-27 Plessey Co Plc Improvements in or relating to a method of detecting sound
GB2181238A (en) * 1985-10-05 1987-04-15 Plessey Co Plc Automatically locating the position of a sound source
GB2181239A (en) * 1985-10-05 1987-04-15 Plessey Co Plc A method of detecting sound impulses
US4741038A (en) * 1986-09-26 1988-04-26 American Telephone And Telegraph Company, At&T Bell Laboratories Sound location arrangement
FR2614427B1 (fr) * 1987-04-24 1989-06-09 Thomson Csf Procede de telemetrie sonore passive
US4974213A (en) * 1988-12-16 1990-11-27 Siwecki Thomas L Passive active underwater sound detection apparatus
DE3908576A1 (de) * 1989-03-16 1990-09-20 Laukien Guenther Verfahren und vorrichtung zum lokalisieren von in wasserhaltiger umgebung befindlichen protonenarmen gegenstaenden, insbesondere zum orten von unterseebooten oder seeminen in einem meer oder einem binnengewaesser
DE3908578A1 (de) * 1989-03-16 1990-09-20 Laukien Guenther Verfahren zum beeinflussen einer schallquelle, insbesondere eines getauchten unterseebootes und unterseeboot
DE3908572A1 (de) * 1989-03-16 1990-12-20 Laukien Guenther Verfahren und vorrichtung zur verminderung der schallemission getauchter unterseeboote
DE3908577A1 (de) * 1989-03-16 1990-09-20 Laukien Guenther Verfahren und vorrichtung zur verminderung der schallemission getauchter unterseeboote
JPH03205587A (ja) * 1990-01-06 1991-09-09 Yuuseishiyou Tsushin Sogo Kenkyusho 火山性微動の相互相関による発生領域の決定法
DE4115352C1 (en) * 1991-05-10 1992-07-30 Messerschmitt-Boelkow-Blohm Gmbh, 8012 Ottobrunn, De Direction finder using separate sensors directed towards target - rapidly ascertains speed of latter using discriminator responding to speed of change in location angle
FR2696837B1 (fr) * 1992-10-08 1994-11-25 France Etat Armement Procédé et dispositif de trajectographie passive d'objets sous-marins.
DE4341364C2 (de) * 1993-12-04 2003-06-18 Stn Atlas Elektronik Gmbh Verfahren zur Seitenkennung für eine Peilanlage mit Schleppantenne
FR2840998B1 (fr) * 1994-11-22 2005-02-18 Metravib Sa Procede et dispositif de detection et de localisation de sources de bruit non correlees
US5684491A (en) * 1995-01-27 1997-11-04 Hazeltine Corporation High gain antenna systems for cellular use
US5568154A (en) * 1995-05-22 1996-10-22 State Of Israel-Ministry Of Defense Armament Development Authority-Rafael System and a method for the instantaneous determination of the frequencies and angles of arrival of simultaneously incoming RF signals
US5680371A (en) * 1995-07-31 1997-10-21 Arete Engineering Technologies Corporation Broadband sonar method and apparatus for use with conventional sonar arrays
FR2744870B1 (fr) * 1996-02-13 1998-03-06 Thomson Csf Procede pour controler la navigation d'une antenne acoustique lineaire remorquee, et dispositifs pour la mise en oeuvre d'un tel procede
FR2764160B1 (fr) * 1997-05-27 1999-08-27 Thomson Marconi Sonar Sas Transducteur electrodynamique pour acoustique sous-marine
DE19825271C1 (de) * 1998-06-05 1999-12-16 Stn Atlas Elektronik Gmbh Verfahren zur passiven Bestimmung von Zieldaten
GB2342164B (en) * 1998-10-01 2003-02-26 Roke Manor Research Improvements in or relating to sensor systems
WO2001057550A1 (en) * 2000-02-03 2001-08-09 Sang Gyu Ju Passive sound telemetry system and method and operating toy using the same
FR2806473B1 (fr) * 2000-03-17 2002-09-27 Pdp Personal Digital Pen Procedes et dispositifs de determination par ultrasons de la position d'un objet mobile
US6661740B1 (en) * 2002-06-03 2003-12-09 Ben R. Breed Multi-static, opportune-source-exploiting, passive sonar processing
US20050135632A1 (en) * 2003-12-17 2005-06-23 Metravib R.D.S. Method and apparatus for detecting and locating noise sources not correlated
KR100742285B1 (ko) * 2004-06-12 2007-07-24 이동활 초음파를 이용한 이동체의 위치인식방법 및 시스템
US20060083110A1 (en) * 2004-10-19 2006-04-20 Tietjen Byron W Ambient bistatic echo ranging system and method
KR100951321B1 (ko) * 2008-02-27 2010-04-05 아주대학교산학협력단 파티클 필터 기반의 음향 센서를 이용한 3차원 공간에서의객체 추적 방법
EP2169422B1 (en) 2008-09-24 2019-09-11 LEONARDO S.p.A. System and method for acoustic tracking an underwater vehicle trajectory
US9383428B2 (en) 2013-03-12 2016-07-05 Teledyne Instruments, Inc. Passive acoustic bearing estimation via ultra short baseline wideband methods
FR3014207B1 (fr) * 2013-11-29 2016-01-01 Thales Sa Systeme et procede de localisation d'emissions sonar interceptees

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4198704A (en) * 1959-03-27 1980-04-15 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy Passive underwater target detection and locating system
US3346862A (en) * 1962-05-24 1967-10-10 Martin Marietta Corp Correlation detection systems
US3947804A (en) * 1963-04-11 1976-03-30 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy Range-bearing computer
US4207621A (en) * 1963-10-31 1980-06-10 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy Electrically steerable sonar system
US3978445A (en) * 1974-11-19 1976-08-31 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy Asw intercept localization sonar
US4283767A (en) * 1979-05-03 1981-08-11 Raytheon Company Multiple correlator reference processor

Also Published As

Publication number Publication date
DE3266300D1 (en) 1985-10-24
FR2504275A1 (fr) 1982-10-22
EP0063517A1 (fr) 1982-10-27
US4480322A (en) 1984-10-30
EP0063517B1 (fr) 1985-09-18
FR2504275B1 (no) 1983-06-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US4238825A (en) Equivalent standard volume correction systems for gas meters
US4316262A (en) Remote meter reading system
US3875501A (en) Pulse width modulation type resistance deviation measuring apparatus
US2584954A (en) Self-balancing electrical system and method
EP0313575A1 (en) TRANSMITTER WITH VERNIER SYSTEM.
US2924769A (en) Peak reading circuit
US4492916A (en) Digital meter using calculator components
US4434400A (en) Circuit for supervising an electronic electricity meter
US3648182A (en) Device for converting two magnitudes into a number of pulses proportional to the integral of their product
NO157716B (no) Elektronisk elektrisitetsmŸler som arbeider etter kondensatoromladnings-metoden.
US4196419A (en) Analog to digital converter
PL167348B1 (pl) Sposób przetwarzania wejsciowego sygnalu napieciowego na wartosc cyfrowa i uklad przetwarzania wejsciowego sygnalu napieciowego na wartosc cyfrowa PL PL
US4075558A (en) Method of and system for metering a periodically varying voltage
US3781677A (en) Variable rate measuring device
SE450663B (sv) Anordning for elektrisk metning av den i en vermeforbrukare forbrukade vermemengden
GB2093292A (en) Apparatus and methods for analogue-to-digital conversion and for deriving in-phase and quadrature components of voltage and current in an impedance
US4066959A (en) Electronic volt-square-hour metering method and apparatus
US4409660A (en) Electronic totalizer
US3264541A (en) Analog to digital pulse rate integrator and motor driven counter therefor
US2555865A (en) Impulse frequency metering system
US3913096A (en) Measuring device for use with an electrical transducer having parabolic resistance response
US3380000A (en) Voltage controlled relaxation oscillator
SU855506A2 (ru) Электронный счетчик электроэнергии.
US3619663A (en) Linearity error compensation circuit
AU634722B2 (en) Digital measurement of A.C. active and reactive values using half-cycle integration technique