NO851273L - Fremgangsmaate til fremstilling av hydrokarbonater av slam - Google Patents
Fremgangsmaate til fremstilling av hydrokarbonater av slamInfo
- Publication number
- NO851273L NO851273L NO851273A NO851273A NO851273L NO 851273 L NO851273 L NO 851273L NO 851273 A NO851273 A NO 851273A NO 851273 A NO851273 A NO 851273A NO 851273 L NO851273 L NO 851273L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- pressure
- sludge
- temperature
- water
- treatment
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 20
- 239000010802 sludge Substances 0.000 claims description 37
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 32
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 25
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 24
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 20
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims description 16
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 15
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 claims description 14
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 13
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 13
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 9
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 7
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 claims description 4
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 claims description 2
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 2
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 claims description 2
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 claims description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims 2
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 claims 1
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 10
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 8
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 5
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 5
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 5
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- 239000010865 sewage Substances 0.000 description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 3
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 244000005700 microbiome Species 0.000 description 2
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- 229910004283 SiO 4 Inorganic materials 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001335 aliphatic alkanes Chemical class 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 1
- 238000009903 catalytic hydrogenation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000003776 cleavage reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 1
- 238000009264 composting Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical group 0.000 description 1
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 1
- 150000001924 cycloalkanes Chemical class 0.000 description 1
- 238000010908 decantation Methods 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 230000004992 fission Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 229910003480 inorganic solid Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 229910017464 nitrogen compound Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002830 nitrogen compounds Chemical class 0.000 description 1
- 150000002894 organic compounds Chemical class 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 description 1
- 229930195734 saturated hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 230000007017 scission Effects 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 238000004065 wastewater treatment Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/02—Treatment of water, waste water, or sewage by heating
- C02F1/025—Thermal hydrolysis
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F11/00—Treatment of sludge; Devices therefor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F11/00—Treatment of sludge; Devices therefor
- C02F11/18—Treatment of sludge; Devices therefor by thermal conditioning
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G1/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
- Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Wood Science & Technology (AREA)
- Treatment Of Sludge (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Steroid Compounds (AREA)
- Medicines Containing Material From Animals Or Micro-Organisms (AREA)
- Acyclic And Carbocyclic Compounds In Medicinal Compositions (AREA)
- Extraction Or Liquid Replacement (AREA)
Description
Den foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte
til fremstilling av hydrokarboner av slam fra renseanlegg,
særlig friskt aktivslam. Til hydrokarbonene som fremstilles ved fremgangsmåten hører alkanene, cykloalkanene og aromatene,
hvis molekyler inneholder fra 1 til ca. 3 6 karbonatomer.
Disse gassformete og flytende hydrokarboner anvendes særlig
som brennstoff og kjemisk råstoff. Slam fra renseanlegg dannes ved den biologiske avløpsvannrensing og er en blanding vann,
døde og levedyktige mikroorganismer samt organiske, uorganiske faststoffpartikler. Slammet har et vanninnhold på 86 - 98,5
vekt% og kan avvannes ved egnete metoder (sedimentasjon,
lengre lagring, tørking, råtning, filtrering), hvorved det dannes et slam som avhengig av avvanningsmetoden har et vanninnhold på 70 - 95 vekt%. Det er nødvendig å kvitte seg med slammet uten at det oppstår skade, noe som fremgår ved kontrollert lagring, kompostering, anvendelse i jordbruket eller for-
brenning. Hver av disse metoder har imidlertid bestemte ulemper,
og det er derfor nødvendig å søke nye veier for skadeløs fjerning av slam fra renseanlegg.
Det er kjent en fremgangsmåte til utvinning av hydrokarboner fra slam fra renseanlegg, hvorved slammet uten oksygen-tilgang nedbrytes av livsfunksjonen til mikroorganismer, hvor-
ved det særlig dannes metan. Denne industrielt utførte råtning er imidlertid nokså utsatt for forstyrrelser og gir bare et forholdsvis lavt utbytte av hydrokarboner, regnet av karboninnholdet i slammet. Dessuten dannes det ved råtningsprosessen som rest en stor del utråtnet slam, som likeledes må fjernes.
Formålet med den foreliggende er derfor å frembringe en fremgangsmåte til utvinnelse av slam fra renseanlegg i høyt utbytte til rimelig pris, på driftsikker måte og med liten mengde avfallsprodukter.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kjennetegnes ved
at slammet, hvis vanninnhold utgjør 70 - 98,5 vekt%,
•beihandles ved en temperatur på 300 - 600°C og et trykk på
100 - 500 bar,
at det samtidig eller umiddelbart etter denne behandling ved samme trykk og temperatur og i nærvær av en katalysator utføres en hydrogenering med hydrogen i en mengde på 2 - 25 vekt%, regnet av karboninnholdet i det anvendte slam,
at reaksjonstiden ved trykk-temperaturbehandlingen og hydrogeneringen utgjør 2 - 120 minutter, samt
at gassfasen deretter spaltes i sine bestanddeler, som dannes i flere fraksjoner, ved trinnvis senkning av trykket og/eller temperaturen.
Ved en temperatur på 300 - 600°C og et trykk på
100 - 500 bar, krakkes de organiske forbindelser som slammet inneholder, og spaltingsproduktene som dermed oppstår løses i høy grad i vanndampen som følge av det foreliggende høye trykk. Som følge av oppløsningen unngås langt på vei en ytterligere forkoksing av spaltingsproduktene. Vannet i slammet fra renseanlegget anvendes på fordelaktig måte som løsningsmiddel for de gassformete og flytende spaltings-produkter som oppstår ved trykk-temperaturbehandlingen og som nesten kvantitativt består av hydrokarboner. Ved hjelp av den katalytiske hydrogeneringen ifølge oppfinnelsen oppnås det at de umettede, ustabile hydrokarboner som oppstår ved trykk-temperaturbehandlingen blir overført i stabilere, mettede hydrokarboner. Gassfasen som foreligger etter hydrogeneringen og som består av vann, hydrogen og hydrokarboner kan deles i sine bestanddeler ved trinnvis senkning av trykket og/eller temperaturen, hvorved det i tillegg til vann dannes flytende og gassformete hydrokarboner. Hydrokarbonutbyttet er meget høyt og utgjør opptil 80 vekt% karbon av karboninnholdet i slammet fra renseanlegget. Ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen dannes det som rest en faststoffsuspensjon som ved sedimentering eller filtrering kan oppdeles i sine bestanddeler. De fraskilte faststoffpartikler har et lavt vanninnhold og kan uten videre lagres på egnete deponeringssteder. Væsken som fraskilles fra faststoffene blandes med vannet
som dannes ved fraskillelsen av gassfasen og underkastes
en etterrensing (f.e. behandling med aktivt kull og nøytrali-sasjon). Ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan altså
de verdifulle stoffer i slammet fra renseanlegget utnyttes og avfallsproduktene fjernes på enkel måte uten skade.
Ved den samtidige gjennomføring av trykk-temperaturbehandlingen og hydrogeneringen anvendes det fortrinnsvis som katalysator NaOH, KOH, Na4Si04, NaBC^eller KB02i en mengde på 0,001 - 0,5 vekt%, regnet av vannmengden i slammet. Idet katalysatoren er løst i henholdsvis vannet eller vanndamo-
fasen foreligger den meget homogen fordelt dreaksjonssystemet og er av den grunn særlig virkningsfull.
Ifølge oppfinnelsen kan alternativt vanndampfasen etter trykk-temperaturbehandlingen av slammet fraskilles, blandes med hydrogen og ledes over en fastsjiktkatalysator, som består av en sur komponent og en redoks-komponent, hvorved det som sur komponent anvendes Al^ O^, SiC^, Fe2°3 og/eller zeolitt og som redoks-komponent MoO^med CoO og/eller WO^med NiO. Fastsjikt-katalysatoren skades i meget liten grad
av svovel- og nitrogenforbindelser i vanndampfasen, og på katalysatorpartiklene avleires det ingen faste hydro-karbonforbindelser eller karbon, slik at fasts.jiktkatalysatoren har en. gunstig lang levetid.
separering av reaksjonsblandingen har det ifølge oppfinnelsen vist seg særlig fordelaktig å utskille av gass-
fasen en oljefraksjon ved senkning av dens trykk og temperatur til henholdsvis 2- 10 bar og 150 -250°C og en vann-råbensinfraksjon ved senkning av gassfasens trykk og temperatur til henholdsvis 1 bar og 25°C, hvorved det samtidig dannes en hydrokarbonholdig gass. Derved kan vann-råbensinfraksjonen fraskilles ved dekantering. Ved denne separering av gass-
fasen utvinnes det på fordelaktig måte tre hydrokarbon-
fraksjoner, som på i og for seg kjent måte kan oppdeles videre og bearbeides videre hver for seg.
Oppfinnelsen vil bli nærmere forklart i det etter-
følgende under henvisning til de medfølgende tegninger,
hvor:
Fig. 1 viser et fl.ytftskjema av fremgangsmåten ifølge o<p>pfinnelsen, som arbeider med atskilt trykk-temperatur-behandling og hydrogenering. Fig. 2 viser et f ly.tisk jerna ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen som arbeider med samtidig trykk-temperatur-behandling og hydrogenering.
Ved fremgangsmåten som er vist til i fig. 1 transporteres slam fra et renseanlegg fra en forrådsbeholder 1, gjennom en ledning 2 og trykkpumpe 3 inn i en oppvarmet reaktor 4. Slammet har et vanninnhold på 7 0 - 98,5 vekt% og utsettes i reaktoren 4 et tidsrom på 2 - 120 minutter på en temperatur på 300 - 600°C og et trykk på 100 - 500 bar. Vann-dampf asen kommer gjennom en ledning 5 inn i en hydro-generingsreaktor 8 hvori det er anordnet en fastsjiktkatalysator. Gjennom en ledning 6 tilføres det fra en forrådsbeholder 7 hydrogen inn i ledningen 5. I hydrogenerings-reaktoren 8 foreligger samme trykk- og temperaturbetingelser som i reaktoren 4, hvorved det imidlertid selvfølgelig kan opptre visse trykk- og temperatursvingninger som er betinget av anlegget. Katalysatoren aksellerer både krakkings-
og hydrogeneringsreaksjonen. Gassfasens oppholdstid i hydro-generingsreaktoren 8 er 1 - 30 minutter.
Den hydrogenholdige gassfase strømmer gjennom en
ledning 9 inn i en trykkreduksjonsventil 10 og en varmeveksler 11 hvor det foregår en senkning av trykket og temperaturen til henholdsvis 2-10 bar og 150 - 250°C. I en skilleanordning 17 faller det derved ut en vann- råbensinfraksjon som gjennom en ledning 18 ledes inn i en skilleanordning 19. I skilleanordningen 19 skilles bensinfasen fra vann, hvorved bensinen renner bort gjennom en ledning 21 og enten forbrennes for energiutvinning eller renses ved destillasjon. Vannet føres bort gjennom en ledning 21. Gassfasen som dannes i skilleanordningen 17 inneholder i tillegg til hydrogen gassformete hydrokarboner og føres gjennom en ledning 22 inn i en gassrenseanordning 23 hvor NH^og t^S utskilles. Den rensede gass føres bort gjennom en ledning 24 og kan ved destillasjon skilles i sine bestanddeler eller forbrennes for utvinnelse av energi.
Fra reaktoren 4 kommer den vann- og gassstoffholdige rest gjennom en ledning 28 inn i en skilleanordning 25, i form av en dekanteringsanordning eller et trommelfilter. Det fraskilte vann føres bort gjennom en ledning 27, forenes med vannet som dannes i skilleanordningen og underkastes en etterrensing (adsorpsjonsbehandling med aktivt kull og eventuelt nøyf-ralisasjon) , før det ledes inn i avløpsnettet eller en resipient. Det faste stoff som fremkommer i skilleanordningen 25 transporteres gjennom en ledning 26 til et egnet deponeringssted.
Ved den fremgangsmåte som er vist i fig. 2 tilføres slammet fra renseanlegget fra en forrådsbeholder 1 gjennom en ledning 3 og en trykkpumpe 5 inn i en reaktor 6. Fra en beholder 2 doseres det til slammet gjennom en ledning 4
NaOH, KOH, Na4Si04, NaB02eller KB02i en mengde på
0,001 - 0,5 vekt% regnet av vanninnholdet i slammet. Disse forbindelser funksjonerer som krakkings- og hydrogenerings-katalysator og kan tilføres til slammet enten i form av en vannrik løsning eller som fast stoff. Fra en beholder 27 innblandes hydrogen i slammet gjennom en ledning 7. I reaktoren 6 oppholder slammet seg i 2 - 120 minutter ved et trykk på 100 - 500 bar og en temperatur på 300 - 600°C.
Fra reaktoren 6 ledes vanndampfasen, som inneholder hydrogen og hydrokarboner, gjennom en ledning 9 til en trykkreduksjonsventil 10 og en varmeveksler 11, hvor det foregår en senkning av trykk og temperatur til henholdsvis 2-10 bar og 150 - 250°C. I en skilleanordning 12 dannes det herved en oljefraksjon som renner bort gjennom en ledning 13. Oljefraksjonen kan enten forbrennes for utvinnelse av
energi eller skilles i sine bestanddeler ved destillasjon. Fra skilleanordningen 12 transporteres gassfasen gjennom en ledning 14 inn i en trykkreduksjonsventil 15 og en varmeveksler 16 hvor det foregår en senkning av trykk og temperatur til henholdsvis 1 bar og 25°C (normalbetingelser). I en skilleanordning 17 dannes det derved en vann-råbensinfraksjon, som renner gjennom en ledning 18 inn i en skillanordning 20 hvor vannet skilles fra bensinfraksjonen og føres bort gjennom en ledning 21, mens bensinen forlater skilleanordningen 20 gjennom en ledning 22. Vannet som dannes i skilleanordningen 20 kan fremdeles inneholde en bestemt mengde av katalysatoren. Gassfasen som dannes i skilleanordningen 17 og som i tillegg til hydrogen og gassformete hydrokarboner inneholder H2S og<NH>^føres gjennom en ledning 19 inn i en gassrenseanordning 25 hvor den befries for NH^og H2S. Gassen som består av hydrogen og de gassformete hydrokarboner forlater gassrense-anordningen 25 gjennom en ledning 26 og kan forbrennes for utvinning av energi eller oppdeles i sine bestanddeler ved destillasjon. Også bensinfraksjonen som renner ut gjennom ledningen 22 kan renses ved destillasjon.
Fra reaktoren 6 tilføres resten, som består av vann og faststoffer, tilført gjennom en ledning 8 til skilleanordningen 23, som kan være en dekanteringsanordning eller et trommelfilter. I skilleanordningen 23 skilles vannet fra faststoff-partiklene og kommer gjennom en ledning 24 inn i en rense-anordning hvor det foregår en etterbehandling med aktivt kull og eventuelt en nøytralisasjon. Vannet som dannes i skilleanordningene 23 og 20 blandes og etterbehandles før innføring i en resipient eller avløpsnettet.
Ved den i fig. 2 viste utførelsesform blir det behandlet slam som hadde et vanninnhold på 98,12 vekt% og et hydro-karboninnhold på 0,81 vekt%. I reaktoren 6 forelå det et trykk på 500 bar og en temperatur på 400°C. Til slammet ble det som katalysator tilsatt Na^SiO^i en mengde på 0,5
vekt% regnet av vanninnholdet i slammet. Etter en reaksjons-
tid på 30 minutter ble det utskilt tre hydrokarbonholdige fraksjoner av gassfasen over den kritiske tilstanden. Oljefraksjonen ble oppnådd ved 2 bar og 150°C, mens bensinfraksjonen og fraksjonen av gassformete hydrokarboner ble dannet ved normalbetingelser. 72,6 vekt% av den anvendte hydrokarbonmengde ble utvunnet i de tre fraksjoner som hydrokarboner, hvorved det for hver enkelt ble oppnådd følgende utbytter:
I reaktoren 6 forelå det ca. 20 vekt% hydrogen regnet av hydrokarboninnholdet i slammet.
Claims (4)
1. Fremgangsmåte til fremstilling av hydrokarboner av slam fra renseanlegg, k a r a le t e r- i s e r t ved
at slammet, hvis vanninnhold utgjør. 70 - 98,5 vekt%, behandles ved en temperatur på 300 - 600°C og et trykk på 100 - 500 bar,
at det samtidig eller umiddelbart etter denne behandling ved samme trykk og temperatur og i nærvær av en katalysator utføres en hydrogenering med hydrogen i en mengde på 2 - 25 vekt%, regnet av karboninnholdet i det anvendte slam,
at reaksjonstiden ved trykk-temperaturbehandlingen og hydrogeneringen utgjør 2 - 120 minutter, samt
at gassfasen deretter spaltes i sine bestanddeler som dannes i flere fraksjoner, ved trinnvis senkning av trykket og/eller temperaturen.
2. Fremgangsmåte i samsvar med krav 1,karakterisert ved
at det ved samtidig utførelse av trykk-temperaturbehandlingen og hydrogeneringen anvendes NaOH, KOH, Na^SiG^, NaB02eller KB02i en mengde på o,ool - 0,5 vekt% som katalysator, regnet av vannmengden i slammet.
3. Fremgangsmåte i samsvar med krav 1,karakterisert ved
at etter trykk-temperaturbehandlingen av slammet fraskilles vanndampfasen og blandes med hydrogen og ledes over en fastsjiktkatalysator, som består av en sur komponent og redoks-komponent, hvorved det som sur komponent anvendes Al203, Si02, Fe203og/eller Zeolitt og det som redoks-komponent anvendes MoO^ med CoO og/eller W03med NiO.
4. Fremgangsmåte i samsvar med krav 1,karakterisert ved
at det av gassfasen utvinnes en oljefraksjon ved senkning av dens trykk og temperatur til henholdsvis 2-10 bar og 150 - 250°C og en vann-råbensinfraksjon ved senkning av dens trykk og temperatur til henholdsvis 1 bar og 25°C, hvorved det samtidig dannes en hydrokarbonholdig gass.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19843412536 DE3412536A1 (de) | 1984-04-04 | 1984-04-04 | Verfahren zur herstellung von kohlenwasserstoffen aus klaerschlamm |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO851273L true NO851273L (no) | 1985-10-07 |
Family
ID=6232574
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO851273A NO851273L (no) | 1984-04-04 | 1985-03-29 | Fremgangsmaate til fremstilling av hydrokarbonater av slam |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4652686A (no) |
| EP (1) | EP0157339A3 (no) |
| JP (1) | JPS60231792A (no) |
| AU (1) | AU569386B2 (no) |
| DE (1) | DE3412536A1 (no) |
| DK (1) | DK143785A (no) |
| GR (1) | GR850832B (no) |
| NO (1) | NO851273L (no) |
| ZA (1) | ZA852505B (no) |
Families Citing this family (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5630854A (en) * | 1982-05-20 | 1997-05-20 | Battelle Memorial Institute | Method for catalytic destruction of organic materials |
| NL8402641A (nl) * | 1984-08-30 | 1986-03-17 | Univ Leiden | Werkwijze voor het vernietigen van organische afvalstoffen door thermische omzetting. |
| GB8511587D0 (en) * | 1985-05-08 | 1985-06-12 | Shell Int Research | Producing hydrocarbon-containing liquids |
| DE3602041C2 (de) * | 1986-01-24 | 1996-02-29 | Rwe Entsorgung Ag | Verbessertes Verfahren zur Aufarbeitung von Kohlenstoff enthaltenden Abfällen |
| CA1300885C (en) * | 1986-08-26 | 1992-05-19 | Donald S. Scott | Hydrogasification of biomass to produce high yields of methane |
| DE3737370C1 (de) * | 1987-11-04 | 1989-05-18 | Veba Oel Entwicklungs Gmbh | Verfahren zur hydrierenden Konversion von Schwer- und Rueckstandsoelen,Alt- und Abfalloelen in Mischung mit Klaerschlaemmen |
| DE3806365C1 (no) * | 1988-02-27 | 1989-07-20 | Veba Oel Entwicklungs-Gesellschaft Mbh, 4650 Gelsenkirchen, De | |
| WO1989008613A1 (en) * | 1988-03-15 | 1989-09-21 | Battelle Memorial Institute | Method for catalytic destruction of organic materials |
| GB2237815B (en) * | 1989-11-06 | 1994-01-05 | Univ Singapore | Production of synthetic crude petroleum |
| FR2727634A1 (fr) * | 1994-12-06 | 1996-06-07 | Electrolyse L | Procede en milieu reducteur de transformation chimique de structures chimiques complexes dans un fluide supercritique |
| US5593569A (en) * | 1995-01-09 | 1997-01-14 | Kerr-Mcgee | Hydrocracking processes using a homogenous catalysis system comprising a metal halide Lewis acid, a Bronsted acid and an alkane |
| AUPN910296A0 (en) * | 1996-04-03 | 1996-05-02 | Environmental Solutions International Ltd | Process and apparatus for the conversion of sludge |
| DE69707361T2 (de) * | 1996-06-06 | 2002-05-02 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Verfahren und Apparat zur Konvertierung von Kunststoffabfällen in Öl |
| DE19631201C2 (de) * | 1996-08-02 | 2001-07-05 | Rainer Buchholz | Verfahren und Reaktor zur Umwandlung von Biomasse in flüssige, feste oder gasförmige Brennstoffe und Chemierohstoffe |
| FR2780902B1 (fr) | 1998-07-10 | 2000-09-22 | Electrolyse L | Procede de transformation de structures chimiques dans un fluide sous l'action des ultrasons et dispositif pour sa mise en oeuvre |
| US20070012232A1 (en) * | 2005-04-27 | 2007-01-18 | Winterbrook Investment Partners, Llc | System and Methods for Organic Material Conversion and Energy Generation |
| US7754931B2 (en) * | 2005-09-26 | 2010-07-13 | Her Majesty The Queen In Right Of Canada As Represented By The Minister Of Natural Resources | Production of high-cetane diesel fuel from low-quality biomass-derived feedstocks |
| US20070137097A1 (en) * | 2005-12-16 | 2007-06-21 | Michio Ikura | Production of biodiesel from triglycerides via a thermal route |
| DE102006016684A1 (de) * | 2006-04-08 | 2007-10-11 | Forschungszentrum Karlsruhe Gmbh | Verfahren zur Verflüssigung von Biomasse |
| EP2215193A4 (en) * | 2007-11-30 | 2012-08-29 | Ca Minister Natural Resources | VAPOR ESTERIZATION OF FREE FATTY ACIDS |
| US20090238920A1 (en) * | 2008-03-21 | 2009-09-24 | Lewis Ted C | Process for making high grade protein product |
| JP2011529091A (ja) * | 2008-07-28 | 2011-12-01 | チャイナ フューエル バイオエナジー テクノロジー デベロップメント コーポレイティッド リミテッド | セルロースバイオマスの直接液化方法 |
| DE102009033216A1 (de) | 2009-07-15 | 2011-01-27 | Brümmer, Heinz | Vorrichtung und Verfahren zur Herstellung von Leichtölen aus Biomasse und kohlenwasserstoffhaltigen Stoffen mittels Verpressen der Reaktionsmasse zusammen mit einem zeolithischen Katalysator als Reaktionsbeschleuniger zu Pellets und anschließender Molekülverkürzung der Reaktionsmasse durch von Mikrowellenstrahlung initiiertem Plasma in einem Flachbettreaktor |
| ITMI20110333A1 (it) * | 2011-03-03 | 2012-09-04 | Eni Spa | Procedimento integrato per la produzione di bio-olio da fanghi derivanti da un impianto di depurazione delle acque reflue. |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US238367A (en) * | 1881-03-01 | Sleeping-car | ||
| US3936353A (en) * | 1974-12-20 | 1976-02-03 | Mobil Oil Corporation | Conversion of carbohydrate materials to petroleum type hydrocarbons |
| US3964993A (en) * | 1975-01-23 | 1976-06-22 | Continental Oil Company | Removal of HF from the sludge resulting from the treatment of a hydrocarbon |
| US3972811A (en) * | 1975-04-30 | 1976-08-03 | Larkins Jr Allan T | Waste converter system and method |
| US4097378A (en) * | 1975-09-30 | 1978-06-27 | St Clair John Craig | Multiple effect evaporation of water from water containing combustible sludges |
| US4157961A (en) * | 1975-12-23 | 1979-06-12 | Borst Adolf H | Combined waste water clarification and trash disposal system |
| DE2721290A1 (de) * | 1977-05-09 | 1978-11-23 | Ernst Kirchgaessner | Verfahren zum gewinnen von fluessigen kohlenwasserstoffen aus abwaessern und/oder klaerschlaemmen |
| US4344770A (en) * | 1977-11-04 | 1982-08-17 | Wilwardco, Inc. | Method and apparatus for converting solid organic material to fuel oil and gas |
| US4300009A (en) * | 1978-12-28 | 1981-11-10 | Mobil Oil Corporation | Conversion of biological material to liquid fuels |
| US4266083A (en) * | 1979-06-08 | 1981-05-05 | The Rust Engineering Company | Biomass liquefaction process |
| US4271326A (en) * | 1979-09-24 | 1981-06-02 | Mego Ronald M | Method of processing organic waste into useful products |
| US4274839A (en) * | 1979-12-28 | 1981-06-23 | Leas Arnold M | Process for gasification of coal and organic solid wastes |
| US4289625A (en) * | 1980-01-18 | 1981-09-15 | Institute Of Gas Technology | Hybrid bio-thermal gasification |
| US4448589A (en) * | 1980-01-23 | 1984-05-15 | Kansas State University Research Foundation | Pyrolytic conversion of carbonaceous solids to fuel gas in quartz sand fluidized beds |
| DE3042964A1 (de) * | 1980-11-14 | 1982-07-01 | Ernst Prof. Dr. 7400 Tübingen Bayer | Verfahren zur eliminierung von heteroatomen aus biologischem material und organischen sedimenten zur konvertierung zu festen und fluessigen brennstoffen |
-
1984
- 1984-04-04 DE DE19843412536 patent/DE3412536A1/de not_active Ceased
-
1985
- 1985-03-26 EP EP85103552A patent/EP0157339A3/de not_active Withdrawn
- 1985-03-29 DK DK143785A patent/DK143785A/da not_active Application Discontinuation
- 1985-03-29 NO NO851273A patent/NO851273L/no unknown
- 1985-04-02 GR GR850832A patent/GR850832B/el unknown
- 1985-04-02 AU AU40713/85A patent/AU569386B2/en not_active Withdrawn - After Issue
- 1985-04-02 US US06/719,306 patent/US4652686A/en not_active Expired - Fee Related
- 1985-04-03 ZA ZA852505A patent/ZA852505B/xx unknown
- 1985-04-04 JP JP60070158A patent/JPS60231792A/ja active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU4071385A (en) | 1985-10-10 |
| DK143785D0 (da) | 1985-03-29 |
| US4652686A (en) | 1987-03-24 |
| JPS60231792A (ja) | 1985-11-18 |
| EP0157339A3 (de) | 1987-04-15 |
| GR850832B (no) | 1985-11-25 |
| ZA852505B (en) | 1985-12-24 |
| DK143785A (da) | 1985-10-05 |
| DE3412536A1 (de) | 1985-10-31 |
| AU569386B2 (en) | 1988-01-28 |
| EP0157339A2 (de) | 1985-10-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO851273L (no) | Fremgangsmaate til fremstilling av hydrokarbonater av slam | |
| JP5743172B2 (ja) | 有機物質の変換の方法および装置 | |
| KR101481049B1 (ko) | 유기 물질 전환 방법 및 장치 | |
| US5811606A (en) | Process and equipment for treatment of waste plastics | |
| JP4323423B2 (ja) | フィッシャー−トロプシュから得られる水を精製する方法 | |
| JP5036303B2 (ja) | 有機材料、廃棄物材料または低価値材料を有用な生成物へと転換するための方法および装置 | |
| US9114988B2 (en) | Process for separation and purification of sodium sulfide | |
| CN110002629B (zh) | 一种高浓度酚氨废水的除油脱酚联合处理方法及系统 | |
| KR20070058673A (ko) | 유기물, 폐기물 또는 저가치의 물질을 유용한 생성물로전환시키는 방법 | |
| JP2008539285A5 (no) | ||
| CN103523986A (zh) | 一种费托合成水的处理方法 | |
| DE19742266A1 (de) | Aufwertung von Chemie- und Energierohstoffen durch Reaktion mit geringwertigen Rohstoffen | |
| CN115925201A (zh) | 一种含油污泥热解水的处理系统和处理方法 | |
| CN109399849A (zh) | 一种兰炭废水处理工艺 | |
| US2930753A (en) | Waste water processing system | |
| CN105254135B (zh) | 煤制油生产废水处理方法 | |
| CN113754171B (zh) | 一种结合精馏和膜分离的兰炭废水处理方法 | |
| US4161441A (en) | Process for the production of distillate fuels from oil shales and by-product therefrom | |
| CN102010733B (zh) | 油页岩干馏系统集合管段页岩油冷凝回收方法及装置 | |
| Zhang et al. | Catalyzed hydrothermal treatment of oily sludge: A review. Clean Energy Science and Technology. 2024; 2 (1): 107 | |
| RU2708005C1 (ru) | Способ очистки сернисто-щелочных сточных вод | |
| CA2238341C (en) | Process and apparatus for treatment of waste plastic hydrocarbons | |
| US4824526A (en) | System for continuously and catalytically removing arsenic from shale oil and regenerating the catalyst | |
| RU2261263C2 (ru) | Способ подготовки жидкого углеводородного сырья для дальнейшей переработки | |
| US2050772A (en) | Process of refining mineral oil |