NO851983L - Innloepsmanifold til gassturbin. - Google Patents

Description

Oppfinnelsen angår en innløpsmanifold til å levere forbrenningsgasser til turbiner med radialt innløp.

Ved konvensjonelle gassturbiner med radialt innløp blir der i ett eller flere boksformede forbrenningskamre utviklet forbrenningsgasser som så tilføres en spiral- eller toroid-formet manifold for å fordeles til et ringformet turbininnløps-ledeskovlsystem som meddeler de hete gasser en bevegelsesmengde i omkretsretning innen de trer inn mellom turbinens løpehjul-skovler. Der er kjent dobbeltveggede innløpsmanifolder, f.eks. slike hvor en innervegg dirigerer de hete forbrenningsgasser fra brennkamrene til turbinens innløpsdysesystem og en omgivende vegg inngrenser en strømningskanal for en kjølegass til å

kjøle innerveggen. Det er også kjent ved slike konstruksjoner å bruke trykkluft som kjølegass og lede den oppvarmede trykkluft til brennkamrene for utnyttelse som forbrenningsluft og derved gjenvinne varmeverdier, jfr. f.eks. US patentskrift 2.801.519 (Wood).

Skjønt eldre dobbeltveggede innløpsmanifolder hovedsakelig i sin helhet blir konveksjonskjølet, dvs. at der ikke ble benyttet såkalt filmkjøling, gjaldt disse systemer anvendelse for turbiner med forholdsvis lav gasstemperatur, hvor der ikke var fare for å overskride temperaturbetingede grenser for materialstyrke. For anvendelse ved konvensjonelle høytempe-raturturbiner (dvs. med brennkammer-utgangstemperatur på 1100—<1>200°C) gjør man bruk av filmkjøling, hvor en del av kjølegassen avgrenes fra kjølegassrommet til manifoldens forbrenningsgassrom for å strømme langs innerveggen meget nær på samme måte som ved kjøling av konvensjonelle brennerbokser.

Imidlertid forringer filmkjøling turbinens funksjon ved

å høyne forholdet mellom topp- og gjennomsnittstemperatur av den gass som trer ut av manifolden og inn i turbinen. Således ville en konveksjonskjølet innløpsmanifold være ytterst ugunstig ved anvendelse for høytemperaturturbiner. Videre er det for anvendelser ved stor ytelse i forhold til vekt,

hvor den benyttede kjølegass er trykkluft bestemt for å utnyttes som forbrenningsluft, ønskelig å ha en innløpsmanifold med minimalt trykkfall i kjølegassen og samtidig også holde dimen-sjonene av innløpsmanifoldens kjølesystem så små som mulig.

Ved eldre konveksjonskjølede, dobbeltveggede innløpsmanifolder ble der benyttet et motstrømssystem med forholdsvis store avstander mellom manifoldens inner- og yttervegg for å redusere trykkfallet, men dette øket nødvendigvis størrelsen og dermed vekten av konstruksjonen.

Ifølge den foreliggende oppfinnelse slik den er realisert og beskrevet i store trekk her, omfatter den gasskjølte innløps-manifold som er bestemt for en turbin med radialt innløp og mottar forbrenningsgasser fra minst ett boksformet forbrenningskammer r

en første vegg som har form som en hul torus, og hvor rommet innenfor første torusvegg delvis inngrenser strømnings-veien for forbrenningsgass fra forbrenningskammeret til turbinen,

en annen vegg som likeledes har form av en hul torus ,

og som omgir den første vegg,

samtidig som rommet mellom første og annen vegg delvis inngrenser strømningsveien for kjølegassen,

en ringkanal som strekker seg langs den indre omkrets

av første og annen torusvegg i strømningsforbindelse med forbrenningsgassrommet og passerer gjennom den annen vegg for å levere forbrenningsgass til turbinen, og som hovedsakelig er avstengt mot strømningsforbindelse med kjølegassrommet,

en kanal som er anordnet i en aksial side av første torusvegg for å motta forbrenningsgasser fra forbrenningskammeret, og som er i strømningsforbindelse med forbrenningsgassrommet, og

en kjølegass-innløpsanordning som innbefatter

(i) en flerhet av første kjølegass-innløpsporter som

er anordnet i den annen vegg i et mønster i periferisk avstand fra ringkanalen og fordelt rundt omkretsen av annen torusveggs sirkelformede generatrise,

(ii) en flerhet av andre kjølegass-innløpsporter som

har form av avlange slisser plassert i den aksialtvendende del av annen vegg, og som er fordelt i omkretsretning rundt annen torusvegg i nærheten av ringkanalen med sine respektive lengdeakser forløpende i omkretsretning, samt (iii) en flerhet av åpninger som er anordnet i den annen vegg i nærheten av ringkanalen og fordelt i omkretsretning rundt annen vegg på begge sider av ringkanalen og som hver tjener til å dirigere en strøm av kjølegass til prelling mot et på forhånd valgt parti av første vegg.

Fortrinnsvis innbefatter manifolden ytterligere anordninger til å bringe den kjølegass som strømmer gjennom de nevnte første innløpsporter, til å strømme i omkretsretning langs den nevnte første vegg og til å bringe kjølegass som strømmer gjennom de nevnte andre innløpsporter, til å strømme aksialt og radialt langs første vegg, hvilke anordninger innbefatter en ringformet kjølegass-avgangsport som omgir forbrenningsgass- i nnløpskanalen .

Videre foretrekkes det å anvende manifolden i forbindelse med en maskin av den type som innbefatter

en turbin med radialt innløp,

minst ett forbrenningskammer av bokstype i strømnings-forbindelse med forbrenningsgassrommet gjennom ringkanalen og i strømningsforbindelse med forbrenningsgassrommet gjennom den sirkulære kanal,

og en anordning til å levere trykkluft til bruk som forbrenningsluft i forbrenningskammerboksene,

samtidig som i det minste en del av trykkluften tilføres de første innløpsporter, de andre innløpsporter og åpningene for å skaffe kjølegassen, og manifolden innbefatter minst

én kjølegass-avgangsport i strømningsforbindelse med brenn-kammerboksen.

Ennvidere foretrekkes det at hastigheten av den utgående gass fra forbrenningsboksene ved denne kombinasjon er omtrent 50 m/s, forbrenningsgassens avgangstemperatur omtrent 1300°C, og tangensialhastigheten av trykkluften i kjølegassrommet

er omtrent 20-50 m/s.

Den ledsagende tegning som inngår som del av denne frem-stilling, anskueliggjør en utførelsesform for oppfinnelsen og tjener til belysning av dennes prinsipper. Fig. 1 viser skjematisk og delvis gjennomskåret en maskin med en gassturbin utstyrt med en turbininnløpsmanifold som er utført i samsvar med den foreliggende oppfinnelse. Fig. 2 er et perspektivriss av innerveggsdelen av innløps-manifolden på fig. 1.

Fig. 3 er et perspektivriss av innløpsmanifolden på fig.

1 og viser inner- og ytterveggsdeler sammenføyet.

Fig. 4 er et skjematisk riss av en del av innløpsmanifolden

på fig. 1 , og

fig. 5 viser skjematisk tverrsnitt av innløpsmanifolden

på fig. 1 .

Der vil nå bli gjort detaljert rede for den foreliggende foretrukne utførelsesform for oppfinnelsen, som tegningen anskueliggjør et eksempel på.

Der henvises først til fig. 1, som viser en maskin 10

med gassturbin hvor der med fordel kan benyttes en dobbeltvegget innløpsmanifold 12 utført i samsvar med opp-finnelsen. Maskinen 10 innbefatter en sentrifugalkompressoravdeling 14 til å skaffe trykkluft til forbrenning, idet denne trykkluft leveres til et trykkammer 16 som stort sett omgir manifolden 12. Maskinen 10 innbefatter også ett eller flere boksformede

forbrenningskamre eller brennere 18 (hvorav bare to av i alt seks er vist på fig. 1) som er koblet for å motta trykkluft etter at denne er benyttet til kjøling i manifolden 12, for å forbrenne brensel med trykkluften og så levere de hete forbrenningsgasser til manifolden 12 på en måte som vil bli beskrevet nærmere senere. Videre innbefatter maskinen 10 også .en turbinavdeling 20 med en turbin 22 som har radialt innløp 24 og aksialt utløp 26. Maskinen 10 er representativ for an-vendelsen av innløpsmanifolder som er laget i samsvar med oppfinnelsen, og denne er ikke ment å være begrenset til den spesielle maskinutførelse som er vist på fig. 1.

I samsvar med den foreliggende oppfinnelse innbefatter den gasskjølede innløpsmanifold for en turbin som har radialt innløp og har minst ett brennkammer av bokstype, en første vegg i form av en hul torus, hvis indre delvis danner strøm-ningsveien for forbrenningsgass fra forbrenningskammeret til turbinen. Slik innløpsmanifolden 12 er utført her, og spesielt som vist på fig. 2 såvel som på fig. 1, har den stort sett form av en torus definert ved en aksial senterlinje 28, en indre sirkel (jfr. radius 30) og sirkelformet omkretsgeneratrise 32 (fig. 2). Stadig som spesielt vist på fig. 2, innbefatter den dobbeltveggede innløpsmanifold 12 en indre eller første vegg 34 hvis indre 36 inngår i forbrenningsgassens strømnings-vei fra brennkammerboksene 18 (ikke vist på fig. 2) til innløpet 34 til turbinen 22. Resten av forbrenningsgassens strømningsvei til turbinen 22 dannes av turbinens innløpsdysesystem 38 (fig. 1) . Den indre torusvegg 34 som er vist på figurene, er sammen-satt av to aksiale sider 40, 42 innbyrdes forbundet ved mot hinannen liggende ytre omkretskanter henholdsvis 44 og 46,

ved sveising.

Imidlertid vil sidene som det vil bli forklart senere, også kunne forbindes ved hjelp av festebolter antydet ved 48, i en alternativ utførelse som er vist på fig. 5, og disse festebolter kan fordelaktig forsynes med gjennomgående hull 50 til å skaffe passasje for kjølegass (trykkluft) i maskinen 10. Andre veggutformninger og/eller festemidler vil imidlertid kunne anvendes og stadig ligge innenfor den tilsiktede rekkevidde av den foreliggende oppfinnelse. Innerveggen 34 kan lages av Hastelloy X eller en likeverdig høytemperaturlegering.

I samsvar med oppfinnelsen er første vegg forsynt med

en ringkanal som strekker seg langs den indre begrensnings-sirkel for første vegg og står i strømningsforbindelse med forbrenningsrommet for å levere forbrenningsgasser til turbinen. I den foreliggende utførelsesform innbefatter innerveggen

34 en ringkanal 52 som strekker seg langs innersirkelen 30,

og en kanal 52 kommuniserer med torusens indre hulrom 36 (fig. 2) . Kanalen 52 dannes av flenspartier 54, 56 av innervegg-sidene 40, 42 (jfr. tverrsnittet på fig. 5). Kanalen 52 kommuniserer også med innløpsdysesystemet 38 for å levere forbrenningsgasser fra rommet 36 til turbinen 22 som vist på fig. 1.

I samsvar med oppfinnelsen er også innerveggen forsynt

med en kanal som er plassert i en aksialtvendende sidevegg for å motta forbrenningsgasser fra forbrenningskammeret, idet kanalen står i strømningsforbindelse med forbrenningsgassrommet. I den foreliggende utførelsesform er der i veggsiden 40 av innerveggen 34 anordnet i alt seks sirkelrunde kanaler 60

jevnt fordelt rundt torusen og rettet stort sett aksialt med aksen 28 for tilkobling til samme antall forbrenningsbokser

18. Det vil forstås at der selv med den tosidige innervegg-konstruksjon som er vist på fig. 2 vil kunne plasseres forbrenningsbokser 18 i vinkel til aksen 28 dersom der behøves ytterligere klaring for komponenter ved bakre ende av maskinen 10, uten at man derved avviker fra oppfinnelsens hovedtanke eller rekkevidde. Kanalene 60 er vist med stort sett sirkel-rundt tverrsnitt, men også andre geometriske former vil kunne brukes for tilpasning til forskjellige utformninger av for-brenn ingsbokser. Videre er den dobbeltveggede innløpsmanifold i samsvar med oppfinnelsen forsynt med en annen eller ytre vegg, likeledes i form av en hul torus og anordnet rundt innerveggen, og rommet mellom inner- og yttervegg inngår i strømningsveien for kjølegass. I den foreliggende utførelse og som spesielt vist på fig. 3, har ytterveggen 62 torusform med hovedsakelig samme hovedakse 28 og strekker seg rundt innerveggen 34 i kort avstand for å inngrense et rom 64 for kjølegasstrøm. Ytterveggen 62 lages av aksialtvendende sidevegger 66, 68 innbyrdes forbundet ved sine ytre omkretskanter henholdsvis 70, 72, med festebolter 74. Innerkanter 76, 78 av ytterveggen 62 forsynt med flenser er forbundet med flenser på kanter 54, 56 av innerveggen 34 ved festebolter 80. Den viste utførelse gir stivhet til den samlede innløpsmanifoldkonstruksjon og . skaffer også midler til bekvem tilkobling av andre komponenter av maskinen 10, deriblant innløpsdysesystemet 38. Andre utformninger og/eller festemidler for ytterveggen 62 er mulige uten avvikelse fra oppfinnelsens rekkevidde og hovedtanke. Ytterveggen kan fordelaktig lages av INCO 718 eller en likeverdig legering.

Viktig er at forbrenningsgassrommet 36 er avtettet mot direkte strømningsforbindelse med kjølegassrommet 64. Kjøle-gassen i rommet 64 skaffer således bare konveksjonskjøling av innerveggen 34. Veggen 34 har ingen åpninger eller lignende til å muliggjøre passasje av kjølegass fra rommet 64 gjennom veggen 34 til rommet 36 for filmkjøling av innerflaten av veggen 34. Fravær av filmkjøling ventes å gi en geometrisk fordeling med påtagelig minsket forhold mellom topp- og gjennomsnittstemperatur av forbrenningsgassen som forlater manifolden

12 gjennom kanalen 52, og derved å øke varmevirkningsgraden

av turbinen 22.

Ennvidere er innløpsmanifolden i samsvar med oppfinnelsen forsynt med innløpsanordninger til innføring av kjølegass i kjølegassrommet mellom inner- og yttervegg. Innløpsanordningen innbefatter en flerhet av første kjølegass-innløpsporter som er plassert i den annen vegg i et mønster i periferisk avstand fra forbrenningsgass-innløpskanalen og likeledes er fordelt rundt omkretsen av den sirkelformede generatrise for annen torusvegg. I den foreliggende utførelse og som vist på fig.

3 er seks separate mønstre 82 av enkelte sirkelrunde hull

84 jevnt fordelt rundt torusveggen 62 i periferisk avstand fra de enkelte sirkelrunde kanaler 60. Mønstrene 82 er utformet i ytterveggen 62 hovedsakelig i jevne avstander fra de respektive kanaler 60. Hull 84 i hvert mønster 82 er fordelt over omkretsen av den sirkelformede generatrise 32 for ytterveggen 62 og er til sammen dimensjonert for å avlede omtrent 43% av den samlede kjølegasstrøm som leveres til rommet 64

fra en felles kjølegasskilde, eksempelvis trykkluft fra over-trykkskammeret 16 i maskinen 10. I den her beskrevne utførelses-form benyttes som vist på fig. 2 i alt seks mønstre å 22 hull. Hvert hull har en diameter å 8,5 mm, og 14 av de 22 hull i hvert mønster sitter på samme aksiale side av torusen som forbrenningskamrene.

Kjølegass-innløpsanordningen innbefatter likeledes i samsvar med oppfinnelsen en flerhet av andre kjølegass-innløps-porter som er utført avlange og formet som slisser i den annen vegg, og som er fordelt rundt den annen torusvegg i nærheten av ringkanalen. Som best vist på fig. 4, er der i den foreliggende utførelsesform anordnet avlange slisser 86 periferisk fordelt mellom hullmønstrene 82 og innersirkelen 30 på siden 86 av ytterveggen 62 (motsatt brennkammersiden), med aksen for sin lengdeutstrekning likeledes orientert i omkretsretning. Slissene 86 er til sammen dimensjonert for å slippe ut omtrent 43% av den samlede kjølegasstrøm fra en felles trykkilde med hull 84. I den beskrevne utførelsesform finnes der i alt 22 slisser, hvorav 6 er 100 mm lange og 10,2 mm brede. De øvrige 16 slisser er hver 53 mm lange og 19 mm høye.

KJølegassinnløpsanordningen innbefatter likeledes i samsvar med oppfinnelsen ytterligere en flerhet av åpninger som er anordnet i den annen vegg i nærheten av den ringformede kanal og fordelt rundt omkretsen av den annen vegg på begge aksiale sider av ringkanalen, og som hver tjener til å rette en strøm av kjølegass til prelling mot et på forhånd valgt parti av innerveggen. I den foreliggende utførelse og stadig som vist

på fig. 4, utgjøres en flerhet av slike åpninger av hull 88 periferisk fordelt rundt torusveggen 62 nær den indre sirkel

30 på begge aksiale sider 66 og 68. Kjølegass som strømmer gjennom hull 88, preller mot de respektive underliggende partier av innerveggen 34 for å gi kjøling i arealer av innerveggen 34 nær kanalen 52, hvor der opptrer høyere forbrenningsgass-hastigheter og tilsvarende høye varmeoverføringskoeffisienter og overførte varmemengder. Disse arealer utgjør også mulige strømstagneringsarealer i rommet 64, unntagen forsåvidt angår virkningen av hullene 88. Til sammen er hullene 88 dimensjonert for å avgi omtrent 14% av den samlede kjølegasstrøm for konvek--Sjonskjøling av innerveggen 34 under matning fra en felles kjølegass-trykkilde med slisser 86 og hull 84. I den beskrevne utførelsesform finns der tre grupper av hull plassert i tre omløpende kranser på hver aksial side (jfr. fig. 4). Der finnes alt i alt 112 hull med diameter 3,5 mm og 22 hull med diameter 5 mm på hver aksial side. Ennvidere er innløpsmanifolden ifølge oppfinnelsen forsynt med en kjølegass-avgangsanordning plassert i annen vegg i tett nærhet av de kanaler som mottar forbrenningsgassen. I den foreliggende utførelse og som vist på fig. 2 og 3, er der på ytterveggen 62 utformet utvidelser 90 av ytterveggen 62 forsynt med flenser rundt de sirkelrunde kanaler 60 på steder hvor disse går gjennom ytterveggen 62, slik at disse utvidelser 90 sammen med kanalene 60 danner ringformede avgangsporter 92. Som best vist på fig. 5, står ringformede porter 92 i strømningsforbindelse med det indre 94 av boksformede forbrenningskamre 18 som er dobbeltvegget for å levere for-brenningsluf t for blanding og forbrenning sammen med brensel fra en brenseldyse 96 og for senkning av temperaturen av den forbrenningsgass som forlater forbrenningskammeret 100. Som det best kan ses på fig. 4, vil kjølegass-innløps-anordningen med mønstrene 82 og hull 84, slisser 86 og stråledirigerende åpninger 88 sammen med de ringformede avgangsporter 92 gi jevn kjøling av utsiden av innerveggen 34. Etter å ha trådt inn gjennom hullene 84 er kjølegasstrømmen stort sett periferisk mot neste avgangsport 92, mens kjølegasstrømmen etter å ha trådt inn gjennom slissene 86 og hullene 88 er blandet, men stort sett aksial og radial mot nærmeste avgangsport 92. For den innløpsmanifold som er vist på figurene, og som har 12 mm radial avstand mellom innervegg 34 og yttervegg 62, er de gjennomsnittlige kjølegasshastigheter i rommet 64 omtrent 20-30 m/s. Imidlertid vil der for andre anvendelser kunne kreves høyere hastigheter, eksempelvis opp til omtrent 50 m/s. Ved bruk i forbindelse med brennkamre 18 av bokstype som hvert har en forholdsvis lav avgangshastighet på omtrent 50 m/s, og med en gjennomsnittlig avgangstemperatur fra forbrenningskammeret på omtrent 1300°C vil der fås lave varme-overføringskoeffisienter av størrelsesorden omtrent 140 W/m /°C, som setter innløpsmanifolden 12 i stand til å konveksjonskjøles fullstendig uten behov for filmkjøling med derav følgende tap i varmevirkningsgrad. I utførelsesformen på figurene blir hovedsakelig all den trykkluft som utnyttes som kjølegass, ledet til brennkamrene via avgangsportene 92.

Det vil være klart for fagfolk at det er mulig å foreta diverse endringer og tilpasninger av turbininnløpsmanifolden ifølge oppfinnelsen uten å avvike fra oppfinnelsens rekkevidde eller hovedtanke.

Claims (14)

1. Gasskjølt innløpsmanifold for en turbin med radial inn-strømning, hvor manifolden mottar forbrenningsgasser fra minst ett brennkammer av bokstype, omfattende: en første vegg som har form som en hul torus, og hvor rommet innenfor første torusvegg delvis inngrenser strømnings-veien for forbrenningsgass fra forbrenningskammeret til turbinen, en annen vegg som likeledes har form av en hul torus, og som omgir den første vegg, samtidig som rommet mellom første og annen vegg delvis inngrenser strømningsveien for kjølegassen, en ringkanal som strekker seg langs den indre omkrets av første og annen torusvegg i strømningsforbindelse med forbrenningsgassrommet og passerer gjennom den annen vegg for å levere forbrenningsgass til turbinen, og som hovedsakelig er avstengt mot strømningsforbindelse med kjølegassrommet, en kanal som er anordnet i en aksial side av første torusvegg for å motta forbrenningsgasser fra forbrenningskammeret og som er i strømningsforbindelse med forbrenningsgassrommet, og en kjølegass-innløpsanordning som innbefatter (i) en flerhet av første kjølegass-innløpsporter som er anordnet i den annen vegg i et mønster i periferisk avstand fra forbrenningsgass-innløpskanalen og fordelt rundt omkretsen av annen torusveggs sirkelformede generatrise, (ii) en flerhet av andre kjølegass-innløpsporter som har form av avlange slisser plassert i den aksialtvendende del av annen vegg, og som er fordelt i omkretsretning rundt annen torusvegg i nærheten av ringkanalen med sine respektive lengdeakser forløpende i omkretsretning, samt (iii) en flerhet av åpninger som er anordnet i den annen vegg i nærheten av ringkanalen og jevnt fordelt i omkretsretning rundt annen vegg på begge aksiale sidevegg-sider av ringkanalen, og som hver tjener til å dirigere en strøm av kjølegass til prelling mot et på forhånd valgt parti av første vegg.

2. Manifold som angitt i krav 1, ytterligere innbefattende anordninger til å bringe kjølegass som strømmer gjennom nevnte første innløpsporter, til overveiende å strømme i omkretsretning langs nevnte første vegg og til å bringe kjølegass som strømmer gjennom de nevnte andre innløpsporter, til å strømme overveiende aksialt og radialt langs nevnte første vegg.

3. Manifold som angitt i krav 2, hvor nevnte anordninger innbefatter en kjølegass-avgangsport i nærheten av nevnte forbrenningsgass-innløpskanal.

4. Manifold som angitt i krav 3, hvor nevnte forbrenningsgass-innløpskanal er sirkulær og kjølegass-avgangsporten er ringformet og plassert for å omgi den sirkulære kanal.

5. Manifold som angitt i krav 1, hvor nevnte første og andre porter og nevnte flerhet av åpninger alle mates fra samme kilde for kjølegass og er dimensjonert for å skaffe en kjøle-gasstrøm oppdelt i forholdet 43%:43%:16% på henholdsvis nevnte første porter, nevnte andre porter og nevnte åpninger.

6. Manifold som angitt i krav 1, hvor radial avstand mellom første vegg og annen vegg i kjølegassrommet er omtrent 12 mm.

7. Manifold som angitt i krav 1, hvor nevnte kjølegass-strømningsrom er utformet for å gi tangensiale hastigheter av.kjølegassen som strømmer gjennom nevnte første porter, på omtrent 20-50 m/s.

8. Manifold som angitt i krav 1, med en flerhet av de nevnte sirkulære kanaler for strømningsforbindelse med hvert sitt boksformede forbrenningskammer, og med en flerhet av nevnte første kjølegassinnløpsportmønstre fordelt mellom nevnte sirkulære kanaler.

9. Manifold som angitt i krav 8 med seks sirkulære kanaler og seks mønstre av første inngangsporter.

10. Manifold som angitt i krav 1, i kombinasjon med en gassturbin-maskin av den type som har en turbin med radial innstrøm-ning, minst ett brennkammer av bokstype i strømningsforbindelse med nevnte forbrenningsgassrom via nevnte ringformede kanal og i strømningsforbindelse med nevnte forbrenningsgassrom via nevnte forbrenningsgass-innløpskanal, og anordninger til å levere trykkluft til å brukes som forbrenningsluft av brennkammerboksene, hvor i det minste en del av trykkluften tilføres nevnte første innløpsporter, nevnte andre innløpsporter og nevnte åpninger for å danne kjølegassen, samt hvor manifolden innbefatter minst én kjølegassavgangsport i strømningsfor-bindelse med nevnte forbrenningsboks.

11. Apparat som angitt i krav 10, hvor hovedsakelig all trykkluften som benyttes til kjøling av nevnte første vegg, blir benyttet til forbrenning.

12. Apparat som angitt i krav 10, hvor avgangshastighetene av forbrenningsgass fra forbrenningsboksen er omtrent 50 m/s, forbrenningsgassens avgangstemperatur er omtrent 1300°C, og tangensialhastighetene av nevnte trykkluft i kjølegassrommet •er omtrent 20-50 m/s.

13. Manifold som angitt i krav 1, hvor nevnte første vegg er laget av to aksialt ved siden av hinannen liggende deler med mot hinannen liggende omkretskanter utstyrt med flenser, og hvor disse mot hinannen liggende flenser er innbyrdes forbundet ved hjelp av festebolter som hver har et gjennomgående hull til å lette strømning av kjølegass forbi disse kanter.

14. Manifold som angitt i krav 1, hvor nevnte andre kjølegass-inngangsporter er plassert på den side som ligger aksialt motsatt den hvor forbrenningsgass-innløpskanalene er plassert.