NO884573L - Fremgangsmaate for aa oeke den magnetostriktive respons til legeringsstenger av sjeldne jordartmetaller-jern. - Google Patents
Fremgangsmaate for aa oeke den magnetostriktive respons til legeringsstenger av sjeldne jordartmetaller-jern.Info
- Publication number
- NO884573L NO884573L NO88884573A NO884573A NO884573L NO 884573 L NO884573 L NO 884573L NO 88884573 A NO88884573 A NO 88884573A NO 884573 A NO884573 A NO 884573A NO 884573 L NO884573 L NO 884573L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- rod
- magnetostrictive
- alloy
- temperature
- response
- Prior art date
Links
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 18
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 title claims description 9
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 title claims description 9
- 230000005291 magnetic effect Effects 0.000 title description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 30
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 23
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 23
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 12
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052692 Dysprosium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052689 Holmium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- KBQHZAAAGSGFKK-UHFFFAOYSA-N dysprosium atom Chemical compound [Dy] KBQHZAAAGSGFKK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- KJZYNXUDTRRSPN-UHFFFAOYSA-N holmium atom Chemical compound [Ho] KJZYNXUDTRRSPN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 4
- GZCRRIHWUXGPOV-UHFFFAOYSA-N terbium atom Chemical compound [Tb] GZCRRIHWUXGPOV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910001117 Tb alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052771 Terbium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 claims 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 11
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- 238000004857 zone melting Methods 0.000 description 4
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 3
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 3
- 230000000750 progressive effect Effects 0.000 description 3
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 3
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910001329 Terfenol-D Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 239000012300 argon atmosphere Substances 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000011437 continuous method Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000005538 encapsulation Methods 0.000 description 1
- 239000003302 ferromagnetic material Substances 0.000 description 1
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 1
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 1
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 1
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 1
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C30—CRYSTAL GROWTH
- C30B—SINGLE-CRYSTAL GROWTH; UNIDIRECTIONAL SOLIDIFICATION OF EUTECTIC MATERIAL OR UNIDIRECTIONAL DEMIXING OF EUTECTOID MATERIAL; REFINING BY ZONE-MELTING OF MATERIAL; PRODUCTION OF A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; SINGLE CRYSTALS OR HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; AFTER-TREATMENT OF SINGLE CRYSTALS OR A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; APPARATUS THEREFOR
- C30B29/00—Single crystals or homogeneous polycrystalline material with defined structure characterised by the material or by their shape
- C30B29/10—Inorganic compounds or compositions
- C30B29/52—Alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C30—CRYSTAL GROWTH
- C30B—SINGLE-CRYSTAL GROWTH; UNIDIRECTIONAL SOLIDIFICATION OF EUTECTIC MATERIAL OR UNIDIRECTIONAL DEMIXING OF EUTECTOID MATERIAL; REFINING BY ZONE-MELTING OF MATERIAL; PRODUCTION OF A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; SINGLE CRYSTALS OR HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; AFTER-TREATMENT OF SINGLE CRYSTALS OR A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; APPARATUS THEREFOR
- C30B33/00—After-treatment of single crystals or homogeneous polycrystalline material with defined structure
-
- H—ELECTRICITY
- H10—SEMICONDUCTOR DEVICES; ELECTRIC SOLID-STATE DEVICES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H10N—ELECTRIC SOLID-STATE DEVICES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H10N35/00—Magnetostrictive devices
- H10N35/01—Manufacture or treatment
-
- H—ELECTRICITY
- H10—SEMICONDUCTOR DEVICES; ELECTRIC SOLID-STATE DEVICES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H10N—ELECTRIC SOLID-STATE DEVICES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H10N35/00—Magnetostrictive devices
- H10N35/80—Constructional details
- H10N35/85—Magnetostrictive active materials
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
- Magnetic Treatment Devices (AREA)
- Investigating Or Analyzing Non-Biological Materials By The Use Of Chemical Means (AREA)
Description
Den foreliggende oppfinnelse angår magnetostriktive legeringer og fremstilling av stenger av disse. Oppfinnelsen angår spesielt økning av den magnetostriktive respons til magnetostriktive stenger av sjeldne jordartsmetaller-jernlegeringer.
I de senere år er betydelig forskning blitt utført
innen utviklingen av magnetostriktive forbindelser, og spesielt sjeldne jordartsmetaller-jernlegeringer. Disse ut-viklinger er oppsummert av A.E. Clark, Chapter 7, s.531-589,
i "Ferromagnetic Materials", Vol. 1 (Ed. E. P. Wohlfarth, North-Holland Pub. Co., 1980). Et hovedformål ved forskningen har vært å utvikle sjeldne jordartsmetaller-jernlegeringer med store magnetostriksjonskonstanter ved værelsetemperatur. Teknisk viktige legeringer med disse egenskaper innbefatter legeringer av terbium sammen med dysprosium og/eller holmium. De relative andeler av de sjeldne jordartsmetaller og jernet varieres for å maksimalisere magnetostriksjonen ved værelsetemperatur og minimalisere den magnetiske aniso-tropi. For tiden er den teknisk mest avanserte legering av
denne type representert ved formelen Tb Dy, Fe, ,_ n
-t r rxi]__x 1,5-2,0
hvori x er et tall fra 0,27 til 0,35. Et optimalt forhold er Tb0 -,Dyn -,Fe, „ som er kjent som terfenol-D, som be-
ll,j i), /
skrevet i US patent nr. 4308474.
Slike legeringer av sjeldne jordarter-jern er virkelige forbindelser og kan foreligge i krystallinsk eller polykrystallinsk form. Ved fremstilling av langstrakte legemer
(dvs. stenger) fra slike legeringer er krystallenes kornorientering av vesentlig betydning for å oppnå høy magnetostriksjon. En aksial kornorientering for krystallittene øker ikke bare magnetostriksjonskonstanten, men reduserer også interne tap ved korngrensene. Dette er spesielt viktig for anvendelser hvor høy magnetostriksjon ved lave påførte felter er nødvendig (se Clark referert til ovenfor, sidene 545-547).
Støpte magnetostriktive stenger, som slike som er
dannet av legeringen av Terfenol-typen, kan bearbeides ved hjelp av en "flytesone"-metode, som beskrevet i US patent 4609402. Stangen i den som støpte tilstand utsettes for
progressiv sonesmelting og omstørkning. I henhold til optimaliserte utførelsesformer av denne metode er den er-
holdte stang i det vesentlige en langstrakt enkeltkrystall som strekker seg over stangens lengde. De langstrakte og på linje orienterte enkeltkrystaller har en <112> retning som er parallell med vekstaksen, og tvillingsplangrense-
linjer som forløper perpendikulært i forhold til krystallens
<111> retning (se Verhoeven, et al. (1987), Met. Trans., 118A:223-231.) Som beskrevet av Verhoeven
et al. kan magnetostriktive stenger med generelt lignende egenskaper fremstilles ved en retningsorientert frysemetode hvor en flytendegjort søyle av legeringen progressivt størknes. Denne metode fører til på linje orienterte polykrystaller med en <112> retning som er nesten parallell med vekstaksen. Aksialt på linje orienterte enkeltkrystall-stenger produsert ved hjelp av flytesonemetoden og aksialt på linje orienterte polykrystallinske stenger produsert ved hjelp av sonestørkningsmetoden oppviser sammenlignbare magnetostriktive responser i den opprinnelig produserte tilstand .
I US patent 4609402 er det angitt at flytesonebe-arbeidede stenger i deres som støpte tilstand kan utsettes for varmebehandling for å oppnå faselikevekt (spalte 7,
linjene 16-20). Det heter på dette sted at "De retningsorienterte stenger kan varmebehandles i et vakuumrørovns-
kammer for å oppnå faselikevekter. Dette ble foreslått ut-ført ved 950°C i en periode på fem dager. En langsom av-kjølingsperiode, som regel over natten, er ønskelig for å
unngå sprekkdannelse". Disse uttalelser gjaldt stenger av enkeltkrystalltypen, og det forekommer intet forslag om at faselikevektsvarmebehandling ville påvirke magnetostriktive egenskaper.
Forbedringen i magnetostriktive egenskaper oppnås ved
å oppvarme stengene til en temperatur innen området 8 7 0-
1100°C og ved å holde stangen innen dette temperaturområde inntil magnetostriktiv respons for stengene når disse er aksialt sammentrykket, blir vesentlig øket. Stangen blir derefter avkjølt til omgivende værelsetemperatur.
Holdingen ved temperatur for å øke magnetostriktiv respons kan utføres i løpet av langt kortere tid enn den tid som er nødvendig for å oppnå faselikevekter, dvs. at holding av stengene ved en forhøyet temperatur, som 950°C,
i en periode på fem dager er ikke nødvendig. Fordelen ved den foreliggende fremgangsmåte kan oppnås ved en meget kort oppvarmingstid, f.eks. 20-30 minutter.
Forklaringen på hvorfor en kortvarig varmebehandling forbedrer magnetostriktiv respons kan ikke gis. Den synes ikke å være forbundet med oppnåelse av faselikevekter i den krystallinske struktur. Det er dessuten ikke forstått hvorfor forbedringen hovedsakelig iakttas når stengene be-finner seg under aksialt trykk.
Den foreliggende fremgangsmåte er anvendbar generelt for magnetostriktiveRFex-legeringsstenger, hvor R betegner ett eller flere sjeldne jordartsmetaller, Fe er jern, og x er et tall fra 1,5 til 2,0. I henhold til foretrukne ut-førelsesformer er den magnetostriktive legering dannet av jern og terbium (Tb) sammen med dysprosium (Dy) og/eller holmium (Ho). Basert på dagens tenikkens stand antas legeringer av Terfenol-typen å være optimale. Slike legeringer er representert ved formelen Tb^Dy^^Fe^ 5_2 q, hvor x er et tall fra 0,27 til 0,35. Ved fremstilling av disse legeringer blir kommersielle kvaliteter av elektrolyttjern og rensede sjeldne jordartsmetaller anvendt. Metallene bør fortrinnsvis ha renheter av minst 99,9 vekt%.
En fremgangsmåte for å lage og støpe magnetostriktive legeringstenger er beskrevet i US patent 4609402. Efter rensing blir metallbestanddelene veid og legert ved hjelp av et vanlig buesmelteapparat. Skiver eller fingre dannet på denne måte fylles i en smeltedigel, og en smeltet, homogen masse av den sjeldne jordartsmetall-jernlegering dannes i digelen. Som beskrevet i det ovennevnte patent kan den smeltede legering skyves ut av digelen under argontrykk og over i kvartsrør og størknes i disse for å støpe stengene.
Stengene i "den som støpte tilstand" kan utsettes for progressiv sonesmelting og fornyet størkning for å oppnå
en aksial kornorientering og for å omvandle stengene til
i det vesentlige enkeltkrystallform. Stengene kan for eksempel ha form av langstrakte sylindriske legemer med diametre fra 0,5 til 1,2 cm og lengder fra 15 til 25 cm.
Når de polykrystallinske stenger i den som støpte tilstand utsettes for progressiv sonesmelting, kan stengene anordnes vertikalt på linje med hverandre med deres sider uunder-støttet, og smeltesonen kan bevege seg oppad langs stengene fra deres nedre til deres øvre ender. Størrelsen av smeltesonen og dens bevegelseshastighet oppad reguleres for å bevare stangens form. For ytterligere detaljer kan henvisning gjøres til det nevnte patent som innbefatter en illustrasjon av et apparat for å utføre sonesmeltingen og den fornyede størkning.
Polykrystallinske stenger for anvendelse ved utførelsen av den foreliggende fremgangsmåte kan fremstilles ved den retningsorienterte frysemetode som er beskrevet i Verhoeven, et al. (1987), Met. Trans., 118A:223-231. I henhold til denne metode blir en flytendegjort søyle av legeringen progressivt størknet fra dens nedre ende til dens øvre ende. Dette kan gjøres ved å sørge for varmefjernelse fra den nedre endedel av strømmen gjennom stengene. Andre detaljer og variasjoner angående denne retningsorienterte frysemetode er beskrevet i den samtidig svevende US patent-søknad nr. 25572 inngitt 13. mars 1987 med tittelen "Kontinuerlig Metode for Fremstilling av Kornorienterte Magnetostriktive Legemer".
Den foreliggende fremgangsmåte blir i alminnelighet anvendt i forbindelse med magnetostriktive stenger som opprinnelig dannet med en aksialt på linje orientert enkeltkrystall eller aksialt på linje orienterte polykrystaller.
Da oppvarmede magnetostriktive legeringer er sterkt reaktive, bør stengene beskyttes mot kjemisk reaksjon mens de bearbeides. De kan for eksempel innkapsles i kvartsrør under inert gass eller vakuum. Argon eller helium er egnede inerte gasser.
Oppvarmingen av stengene kan utføres i en egnet ovn, som en elektrisk motstandsovn. Når stangen er beskyttet mot kjemisk reaksjon, som ved hjelp av den ovenfor be- skrevne innkapslingsmetode, kan ovnen oppvarmes gradvis med stengene innsatt i denne. Dette er en foretrukken metode for å innsette stengene i ovnen som allerede er blitt oppvarmet til den ønskede temperatur. Den mer gradvise oppvarming er tilbøyelig til å beskytte stengenes krystallstruktur. På lignende måte kan ovnen slås av og få avkjøle gradvis efter avslutningen av varmebehandlingen.
Den temperatur som er nødvendig for varmebehandlingen, ligger i alminnelighet innen området 870-1100°C. Det foretrukne temperaturområde er 900-1000°C. Efter at stangen er blitt oppvarmet til en temperatur innen det spesifiserte område, holdes den ved en temperatur innen dette område inntil stangens magnetostriktive respons i aksialt sammen-presset tilstand blir sterkt øket. Dette kan oppnås med en holdetid som kan være så kort som fra 1 til 5 minutter, men som regel er en holdetid på minst 20-30 minutter fore-trukket. Holdetiden behøver imidlertid ikke å være så lang som den tid som er nødvendig for å oppnå faselikevekter.
For eksempel er holdetider innen området fra 2 0 minutter til 6 timer som regel tilstrekkelige. Selv om en lengre holdetid kan anvendes, kan temperaturholding av stengene i alle tilfeller være avsluttet i løpet av mindre enn 24 timer.
Den foreliggende fremgangsmåte og de ved denne opp-nådde resultater er ytterligere illustrert ved hjelp av de følgende forsøkseksempler.
To prøvestykker ble fremstilt som følger: (1) En Tbg 3DYq 7Fei 9 Terfenol-legering ble i form av en stang
i den som støpte tilstand bearbeidet ved hjelp av flyte-smelting og fornyet størkning under dannelse av en tvilling-enkrystall med en <112> retning parallell med vekstaksen (diameter= 6 mm, lengde = 5 cm) , og (2) en Tb^ 2°Yq - jFei 9 Terfenol-stang ble fremstilt ved retningsorientert størkning under dannelse av linjeorienterte polykrystaller med en <112> retning nesten parallell med vekstaksen (diameter 8 mm, lengde = 5 cm).
Prøvestengene ble innkapslet i tantalbeholdere under en argonatmosfære og anbragt inne i argonholdige kvarts-rør. De innkapslede stenger ble oppvarmet til 950°C, holdt i 1 time og derefter avkjølt i luft. Stengenes magnetostriktive parametre før og efter varmebehandlingen er sammenlignet i den nedenstående Tabell A.
Det fremgår av dataene i Tabell A at varmebehandling vesentlig forbedret den magnetostriktive respons både i enkrystallstengene og i de linjeorienterte polykrystallinske stenger under aksial sammentrykning pa 140,6 kg/cm 2. Da stengene ikke befant seg under sammentrykning (0 kg/cm 2), var de iakttatte magnetostriktive responser av samme størrelsesorden efter behandlingen og før varmebehandlingen.
Claims (10)
1. Fremgangsmåte for å øke den magnetostriktive respons til en magnetostriktiv RFe X-legeringsstang, hvor R betyr ett eller flere sjeldne jordartsmetaller, Fe er jern,og x betyr et tall fra 1,5 til 2,0, hvor stangen er i det vesentlige i en aksialt linjeorientert énkrystallinsk form eller i en aksialt linjeorientert polykrystallinsk form,karakterisert vedde trinn at stangen oppvarmes til en temperatur innen området 870-1100°C, stangen holdes innen det nevnte temperaturområde inntil stangens magnetostriktive respons når stangen er aksialt sammentrykket, er blitt vesentlig øket, og stangen av-kjøles til omgivende værelsetemperatur, idet temperatur-holdetrinnet utføres i løpet av kortere tid enn den tid som er nødvendig for å oppnå faselikevekter og avsluttes i løpet av kortere tid enn 24 timer.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1,karakterisert vedat stangen er i det vesentlige en aksialt linjeorientert énkrystallinsk stang.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1,karakterisert vedat stangen er i det vesentlige en aksialt linjeorientert polykrystallinsk stang.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 1-3,karakterisert vedat temperaturholdingen utføres og avsluttes i løpet av fra 20 minutter til 6 timer.
5. Fremgangsmåte ifølge krav 1-4,karakterisert vedat RFe X-legeringen er laget av jern og terbium (Tb) sammen med dysprosium (Dy) og/eller holmium (Ho).
6. Fremgangsmåte ifølge krav 1-5,
karakterisert vedat RFe x-legeringen er representert ved formelen Tb Dy, Fe, _ n hvori x betyr et tall fra 0,27 til 0,35.
7. Fremgangsmåte ifølge krav 1-6,karakterisert vedat stangen oppvarmes til en temperatur av 900-1000°C.
8. Fremgangsmåte for å øke den magnetostriktive respons til en stang laget av ehmagnetostriktiv legering av jern og terbium (Tb) sammen med dysprosium (Dy) og/eller holmium (Ho), idet stangen i det vesentlige er i form av en i lengderetning linjeorientert énkrystall,karakterisert vedat den omfatter de trinn at (a) stangen oppvarmes til en temperatur innen området 900-1000°C, (b) stangen holdes innen det nevnte temperaturområde i fra 20 minutter til 6 timer, og (c) stangen avkjøles til omgivende værelsetemperatur,
idet trinnene utføres mens stangen beskyttes mot kjemisk reaksjon.
9. Fremgangsmåte ifølge krav 8,karakterisert vedat den magnetostriktive legering er representert ved formelen Tb Dy, Fe, q_9 n
X XX 1 f j z ^ u hvori x er et tall fra 0,27 til 0,35.
10. Fremgangsmåte ifølge krav 8,karakterisert vedat den magnetostriktive legering er representert ved formelen Tbg 3DYg 7Fei g*;11. Fremgangsmåte for å øke den magnetostriktive respons til en stang laget av en magnetostriktiv legering av jern og terbium (Tb) sammen med dysprosium (Dy) og/eller holmium (Ho) , idet stangen er i det vesentlige i en aksialt linjeorientert polykrystallinsk form, omfattende de trinn at (a) stangen oppvarmes til en temperatur innen området 900-1000°C, (b) stangen holdes innen det nevnte temperaturområde i fra 20 minutter til 6 timer, og (c) stangen avkjøles til omgivende værelsetemperatur, idet trinnene utføres mens stangen beskyttes mot kjemisk reaksjon.;12. Fremgangsmåte ifølge krav 11,karakterisert vedat den magnetostriktive legering er representert ved formelen Tb Dy^ Fe^ q hvori x betyr et tall fra 0,27 til 0,35.;13. Fremgangsmåte ifølge krav 11,karakterisert vedat den magnetostriktive legering er representert ved formelen Tbg3DYg7Feig*
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/108,492 US4849034A (en) | 1987-10-14 | 1987-10-14 | Thermal treatment for increasing magnetostrictive response of rare earth-iron alloy rods |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO884573D0 NO884573D0 (no) | 1988-10-13 |
| NO884573L true NO884573L (no) | 1989-04-17 |
Family
ID=22322524
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO88884573A NO884573L (no) | 1987-10-14 | 1988-10-13 | Fremgangsmaate for aa oeke den magnetostriktive respons til legeringsstenger av sjeldne jordartmetaller-jern. |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4849034A (no) |
| EP (1) | EP0312063A1 (no) |
| JP (1) | JPH01123021A (no) |
| NO (1) | NO884573L (no) |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5249117A (en) * | 1989-04-26 | 1993-09-28 | The Secretary Of State For Defence In Her Britannic Majesty's Government Of The United Kingdom Of Great Britain And Northern Ireland | Adaptive control systems |
| US5039943A (en) * | 1990-05-08 | 1991-08-13 | Iowa State University Research Foundation, Inc. | Magnetostrictive magnetometer |
| US5328813A (en) * | 1992-06-30 | 1994-07-12 | The Dow Chemical Company | Method for the preparation of optical recording media containing overcoat |
| WO1994001861A1 (en) * | 1992-07-10 | 1994-01-20 | Wangtek, Inc. | Servo controlled magnetic head positioner |
| DE4336572C1 (de) * | 1993-10-27 | 1994-12-15 | Ferromatik Milacron Maschinenb | Formzuhaltevorrichtung, insbesondere an Spritzgießmaschinen |
| US5491559A (en) * | 1994-11-04 | 1996-02-13 | Ohio Electronic Engravers, Inc. | Method and apparatus for engraving using a magnetostrictive actuator |
| US5731881A (en) * | 1994-11-04 | 1998-03-24 | Ohio Electronic Engravers, Inc. | Engraving method and apparatus using cooled magnetostrictive actuator |
| JP3059928B2 (ja) * | 1996-01-12 | 2000-07-04 | トヨタ自動車株式会社 | 磁歪線および変位検出装置 |
| WO1998011357A1 (en) | 1996-09-12 | 1998-03-19 | Etrema Products, Inc. | Compact actuator and controller and pumping apparatus for same |
| US6624539B1 (en) | 1997-05-13 | 2003-09-23 | Edge Technologies, Inc. | High power ultrasonic transducers |
| CN1175257C (zh) * | 1997-12-26 | 2004-11-10 | 雅马哈发动机株式会社 | 载荷检测装置 |
| US6273966B1 (en) | 1998-12-03 | 2001-08-14 | Etrema Products, Inc. | High performance rare earth-transition metal magnetostrictive materials |
| JP3827307B2 (ja) * | 2000-07-21 | 2006-09-27 | シーメンス ヴィディーオー オートモーティヴ コーポレイション | テルビウム系希土類磁歪合金の温度特性の金属学的及び機械的補償 |
| KR100405960B1 (ko) * | 2001-10-12 | 2003-11-14 | 한국과학기술원 | 일방향으로 응고된 거대자기변형 재료를 이용한 고분자복합재료의 제조방법 |
| JP4076075B2 (ja) * | 2002-05-16 | 2008-04-16 | Ｔｄｋ株式会社 | 超磁歪材料の熱処理方法 |
| GB0719246D0 (en) * | 2007-10-03 | 2007-11-14 | Feonic Plc | Transducer for vibration absorbing, sensing and transmitting |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4609402A (en) * | 1985-10-28 | 1986-09-02 | Iowa State University Research Foundation, Inc. | Method of forming magnetostrictive rods from rare earth-iron alloys |
-
1987
- 1987-10-14 US US07/108,492 patent/US4849034A/en not_active Expired - Lifetime
-
1988
- 1988-10-07 JP JP63252233A patent/JPH01123021A/ja active Pending
- 1988-10-13 EP EP88117050A patent/EP0312063A1/en not_active Withdrawn
- 1988-10-13 NO NO88884573A patent/NO884573L/no unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0312063A1 (en) | 1989-04-19 |
| US4849034A (en) | 1989-07-18 |
| JPH01123021A (ja) | 1989-05-16 |
| NO884573D0 (no) | 1988-10-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO884573L (no) | Fremgangsmaate for aa oeke den magnetostriktive respons til legeringsstenger av sjeldne jordartmetaller-jern. | |
| CN102851545B (zh) | 一种Ni-Mn-Ge系磁性形状记忆合金及其制备方法 | |
| KR101827928B1 (ko) | ＳｉＣ 단결정의 제조 방법 | |
| CN101308718B (zh) | 一种稀土-铁超磁致伸缩材料 | |
| JP2009505935A (ja) | 結晶成長のための装置及び方法 | |
| US10279391B2 (en) | Magnetic phase-transformation material | |
| CN104947194A (zh) | 一种磁致伸缩材料及其制备方法 | |
| Verhoeven et al. | Directional solidification and heat treatment of Terfenol-D magnetostrictive materials | |
| US4818304A (en) | Method of increasing magnetostrictive response of rare earth-iron alloy rods | |
| CN100463083C (zh) | 一种FeGa-RE系磁致伸缩材料及其制造工艺 | |
| CN102732762A (zh) | 一种具有大的交换偏置效应的磁性形状记忆合金材料及其制备方法 | |
| JP2004083407A (ja) | コランダム単結晶を成長させる方法および装置 | |
| CN107236913B (zh) | 一种锆基非晶合金及其制备方法 | |
| US4303465A (en) | Method of growing monocrystals of corundum from a melt | |
| US3033659A (en) | Preparation of phosphor crystals | |
| CN115404385B (zh) | 一种有优异室温拉伸延展性的难熔高熵合金及其制备方法 | |
| JPH062635B2 (ja) | 巨大磁歪合金ロツドの製造方法 | |
| JP7385884B2 (ja) | 過飽和固溶軟磁性材料及びその製造方法 | |
| JP7072146B2 (ja) | 鉄ガリウム合金の単結晶育成方法 | |
| CN107557854B (zh) | 一种利用硅合金可控化生长高纯块状晶体硅的方法 | |
| CN118814047B (zh) | 一种单相高熵储氢合金及其制备方法 | |
| JP2005112718A5 (no) | ||
| CN109468548B (zh) | 一种宽过冷液相区锆基非晶合金 | |
| CN114836667B (zh) | 一种轻质高温高熵合金及其杆材制备工艺 | |
| CN1252741C (zh) | 一种具有高应变形状记忆效应的磁性带材及制备方法 |