Przedmiotem wynalazku jest uklad korekcja znie¬ ksztalcen poduszkowych w kineskopie. Znane jest, ze poziome znieksztalcenia podusz¬ kowe rastra w kineskopie stosowanym w odbior¬ niku telewizyjnym moga byc praktycznie wyeli¬ minowane za pomoca modulowania amplituty pra¬ du odchylania poziomego, przeplywajacego przez cewki odchylania poziomego, skladowa pradu para¬ bolicznego o czestotliwosci odchylania pionowego. Zwykle wymagana modulacje realizuje sie w ukladach biernych, w których sterujace ozyli pierwotne uzwojenie nasyconego dlawika lub transformatora jest zasilane energia o czestotli¬ wosci odchylania" pionowego, a wtórne uzwojenie jest umieszczone w obwodzie cewki odchylania po¬ ziomego. Amplituda pradu odchylania poziomego jelst modulowana w taki sposób przez prad odchylania pionowego, ze szerokosc nastra jejst zmniejszona w jego górnej i dokiej czesci. Znany uklad korekcji znieksztalcen poziomych poduszkowych zawiera kondensator polaczony równolegle z cewka odchylania pionowego. Znane jest z opisu wynalazku zgloszonego w Wielkiej Brytanii za nr 071G1/7S, ze ladowanie kondensatora energia impulsu powrotu poziomego jeisit regulo¬ wane przelacznikami Zarówno w biernym ukladzie z nasyconym dla¬ wikiem jak i w przelaczanym ukladzie odchylania pionowego, korekcje bocznych znieksztalcen po¬ duszkowych otrzymuje sie przez obciazenie tran- 10 15 20 25 sformatora wysokiego napiecia ukladu odchylania poziomego w czasie powrotu poziomego. W celu otrzymania prawidlowo uksztaltowanych korekcji bocznych znieksztalcen poduszkowych^ obciazenie transformatora wysokiego napiecia jest modulowane z czestotliwoiscia odchylania piono¬ wego . pirzeiz prad odchylania pionowego. Zaiteim maksymalne obciazenie wystepuje w górnej i dol¬ nej czesci obrazu a minimalne w srodku obrazu. Zmienne z czestotliwoscia odchylania pionowego obciazenie impulsu powrotu poziomego powoduje wytworzenie innych znieksztalcen poduszkowych, znanych jako wewnetrzne znieksztalcenia podusz¬ kowe dla odróznienia od zeiwinetlrznych znieksztal¬ cen poduszkowych, które zwykle ma sie na myslii. Te inne znieksztalcenia poduszkowe wystejpuja w rastrze jako wynik modulacji czasu rozpofczejcia Wybierania poziomego, powodowanej przez oblciaize- nie zmiieniajace sie z czestotliwoscia odchylania pionowego. Zwiekszony czas trwania sledzenia, wynikajacy z modulacji impulsu powrotu pozao* mego w górnej i dolnej czesci wybierania piono¬ wego, zwieksza czesc okresu rezonansowego ukla¬ du cewki odchylajaicej z kondensaltora korekloji. Zatem, wewnejtrzne miekjsztalcenia poduszkowe pojawiaja sie w obszarze miedzy linia srodkowa oraz lewym i pralwyfm brzegiem obrazu jako re¬ zultat niedostatecznej korekcja znieksztalcen po¬ duszkowych. 112 647t Wieljoosc korekcji wewnetrznych znieksztalcen poduszkowych zalezy od geometrii lampy obrazo^ wej oraz wielkosci zewnetrznych amekiszItaUcen poduszkowych wymagajacych korekcji. Po wpro¬ wadzeniu kineskopów szerokokatowych o duzym ekranie stwierdzono, ze wewnetrzne znieksztalcenia poduszkowe moga byc do tego stopnia nieprzy¬ jemne, ze wymagaja korekcji. Znany jest uklad, w którym rozwiazano problem korekcji wewnetrznych znieksztalcen poduszko¬ wych, kt6re oprócz srodków stosowanych przy kowencjonalnej korekcji znieksztalcen poduiszko- wyich, wykorzystuje odrebny nasycony dlawlik czyli trainisdiuifctor polaczony szeregowo z cewka od- chylania poziomego. Uzwojenie sterujace nasyco¬ nego dlawika jest sterowane sygnalem o czesto¬ tliwosci odchylania pionowego i moduluje induk- cyjnosc ukladiu odchylania poziomego, celem sko¬ rygowania zmiany w uksztaltowaniu typu S, tym sam_ym korygujac wewnetrzne znieksztalcenia po¬ duszkowe. Wiaidy tego znanego rozwiazania to kry¬ tyczne projektowanie nasyconego dlawika, za¬ leznosc naisyconego dlawika od temperatury oraz tak ograniczany zakres regulacji, ze czesto nie wystarcza do .pokrycia tolerancji konstnukcyjinych. Ukjad wadlug wynalazku zawiera uklad impe- dancyjny dolaczony do sterowanego przelacznika i pierwszy uklad polaczen do polaczenia ukladu iinpedancyjnego i sterowanego przelalcznijka z cew¬ ka odchylania poziomego dla utworzenia obwodu pradu o czestotliwosci odchylania poziomego oiraz uklad siterujacy przelacznikiem dolaczony do ge¬ neratora odchylania pionowego dla wytwarzania pradu wybierania pionowego przez cewke odchy¬ lania pionowego, dolaczony do* generatora ochyla- nia poziomego i dolaczony do stepowanego prze¬ lacznika dla pobudzenia sterowanego przelalcznika w czasie okresu powrotu poziomego. Moment po¬ budzania jest progresywnie przytsjpieszony podczas pierwszej czesci okresu wyibieramia pionowego •i progresywnie opózniany podczas drugiej czesci okresu wybierania pionowego dla zmiany pradu wybierania w sposób zmniejszajacy znieksztalcenia poduszkowe. Pierwszy uklad polaczen obejmuje drugi uklad polaczen do polaczenia cewki odchylania poziomego z pierw&za koncówka ukladu imlpedanicyjnego dla utworzenia obwodu szeregowego, przy czym druga koncówka ukladiu impedancyjinego utworzona przez mase jest oddalona od pierwszej koncówki., trzeci uklad polaczen do polaczenia pierwszej konlcówki sterowanego obwodu pradowego przelacznika z pierwsza koncówka i czwarty uklad polalczen do polaczenia drugiej koncówki sterowanego obwodu nradowego przelacznika z druga koncówka. Obwód sterujacy jest przystosowany do zamykania ste¬ rowalnego przelacznika w czasie okresu powrotu poziomego, który jeslt progresywnie przyspieszany podczas pierwszej polowy.okresu wybierania pio¬ nowego i progresywnie opózniany podczas drugiej polowy okresu wybierania pionowego. iW korzystnym wykonaniu uklad imlpedancyjny zawiera pierwsze uzwojenie, które jest wlaczone pomiedzy pierwsza konfcóiwka i druga kOn)cóiwke. 2 647 i Tlrzeci uklad polaczen zawiera kondensator laczacy pietfwsza koncówke ukladu limpedancyjnego z pierwsza koncówka sterowanego przelacznika; Trzeci uklad polaczen zawiera drugie uzwojenie 3 laczace pierwsza koncówke ukladu iimpedancyjnego z piierwisza koncówka starowanego przelaiczniJba. Korzystnie trzeci uklad polaczen zawiera konden¬ sator polaczony szeregowo z drugim uzwojeniem, iW korzystnym wykonaniu uklad zawiera eie- 10 menty do magnetycznego sprzezenia pierwszego uzwojenia z drugim uzwojeniem. Korzylstne jest, gdy pierwsze uzwojenie i drugie uzwojenie maja zasadniczo te sama indukcyjnosc wlasna. 15 Wedlug wynalazku sterowany przelacznik za¬ wiera tyrystor z bramka i sterowanym obwodem pradowym oraz diode przewodzaca prad jednokie¬ runkowo, pnzy czym sterowany obwód pradowy jest polaczony równolegle z dioda. Anoda diody 20 jest dolaczona do katody tyrystora i katoda diody jest dolaczona do anody tyrystora. Korzystnie pierwsze uzwcjenie i drugie uzwoje¬ nie sa uzwojeniami autotransformatora. 2g Wedlug wynalazku uklad sterujacy przelaczni¬ kiem zawiiera generator impulsów sterujacych., do¬ laczony do sterowanego przelacznika i do genera¬ tora odchylania poziomego oraz do generatora odchylania pionowego dla wytwarzaimla powltarzal- 30 riyich, sterujacych impulsów sterujacych, przy czym impulsy sterujace koncza sie zasadniczo wraz z za- . konczeniem impulsu powrotu poziomego. iUklad weidlug wynalazku zawiera uklad impe- daocyjny dolaczony do sterowanego przelacznika 35 i pierwszy uklad polaczen do polaczenia ukladu impledanteyjnego i sterowianego przelacznika z cew¬ ka odchylania poziomego d|la utworzenia obwodu pradu o czestotliwosci odchylania poziomego oraz uklad sterujacy przelacznikiem dolajczony do gene- 40 raltora odchylania1 pionowego dla wytwarzania pradu wybierania pionowego przez cewke odchyla¬ nia pionowego, dolaczony do generatiora odchylania poziomego i dolaczony do sterowanego przelacznika dla pobudzenia sterowanego przelacznika w czasie 45 okresu powirotu poziomego. Moment pobudzenia jest progresywnie przylspieszony podczas pierwszej czesci okrejsu wybierania pionowego i progiresyw* nie opózniany podczas drugiej czesci okresu wy¬ bierania pionowego dla zmiany pradu wybierania 50 w sposób zmniejszajacy znieksztalcenie podusz¬ kowe. Uklad generatora impulsów sterujacych zawiera, elementy wytwarzajace przebieg paraibolriczny o czesitoislbliwosloi odchylania pionowego, elementy 55 dolaczone do generatora dla wytwarzania impulsów napiecia o czestotliwosci odchylania poziomego podczas okresu powirotu impulsu odchylania pozio¬ mego i uklad modulujacy dolaczony do elementów wytiwaraajacych impulsy napiejcia o czejsfottwosci eo odchylania poziomego i szerokosci zmodulowanej przez przebieg pattiaboMczny. Korzystnie wedlug wynalazku uklad modulujacy zawiera komparator dolaczony do elementów wy¬ twarzajacych przebieg paraboliczny i do elemen- w tów wyifewiaraajacycli impufcy napiecia o czestot^f12 «4T V wo£c|: odchylania pozioimego dla wytworzenia powtarzalnych impulsów sterujacych. . Korzystnie komparator stanowi wzmacniacz róz¬ nicowy porównujacy amplitudy, którego pierwsze ;wejscie jest dolaczone do elementów wytwarzaja- '5 cych przebieg paraboliczny a drugie wejscie jest .dolaczone, do wyjscia elementów wytwarzajacych ^impulsy napiecia o czestotliwosci odchylania po¬ ziomego, przy czym impulsy napieciowe maja skosne wierzcholki. 10 Uklad korekcji znieksztalcen poduszkowych wed¬ lug wynalazku jednoczesnie koryguje wewnetrzne boczne i zewnetrzne botczne znieksztalcenia po¬ duszkowe. Jest on równiez bardzo efektywny, po¬ niewaz unika [sde obciazania transformatora wyjs- 15 ciowego odchylania poziomego. Opisany uklad moze byc stosowany w polaczeniu z konwencjonalnymi ;uklajdami korekcji znieksztalcen poduszkowych. Zastosowanie ukladu korekcji znieksztalcen po¬ duszkowyich wedlug wyniaiiafcku jelslt szczególnie ko- 2° rzystnewpolaczenia*z przelaczanym; ukladteirn: odchy¬ lania pionowego. Zastosowanie wynalazku w po¬ laczeniu z przelaczanym ukladem odchylania pio¬ nowego zapobiega stratom energii rozproszenia i umozliwia osiagniecia bardzo malego ogólnego ** zuzycia mocy. * Przedmiot wynalazku jest uwidoczniony w przy¬ kladach wykonania na rysunku, na którym fig. 1 przedstawia wewnetrzne znieksztalcenia podusz¬ kowe w rastrze telewizyjnym, fig. 2 — schemat l0 czesci odbiornika telewizyjnego z zastoisowaniem ukladu korekcji znieksztalcen poduszkowych obra- tlu wedlug wynalazku, przedstawiony czesciowo .w postaci blokowej a czesciowo w postaci ideowej, . fig. 3 — ksztalty przebiegów napiec i pradów wy- 35 stepujacych w ukladzie korekcji znieksztalcen po¬ duszkowych z fig. 2 podczas jednego cyklu od¬ chylania pionowego, fig. 4 — schemat czesciowo ideowy i czesciowo blokowy pierwszego przyklada .wykonania czesci ukladu korekcji znieksztalcen 40 poduszkowych z fig. 2 oraz fig. 5 — schemat czesciowo ideowy i czesciowo blokowy drugiego przykladu wykonania czesci ukladu korekcji znie¬ ksztalcen poduszkowych z fig. 2. Na i fig. 1 przedstawiono wystepowanie we/w- 45 netrznych znieksztalcen poduszkowych na rastrze telewizyjnym 10 w postaci siatki skrzyzowanych linii. Prawa i lewa strona obrazu siatki skrzyzo¬ wanych linii sa okreslone pirzez linie pionowe 12 i 14. Linie 12 i 14 sa proste, co wskazuje, ze znie- M kszitalcenia poduszkowe zewnetrzne w kierunku po¬ ziomym sa skorygowane wedlug wynalazku w spo¬ sób nizej opisany. Pionowe linie siatki 16 i 18 lezace miedzy srodkiem i bokami rastra sa zakrzy¬ wione, jak wskazano za pomoca odchylenia ich od M prostych linii przerywanych, co wskazuje obecnosc -znieksztalcen poduszkowych wewnetrznych. Na fig. 2 przedstawiono uklad odchylania od¬ biornika telewizyjnego, zawierajacy separator 20 • sygnalu synchronizujacego,, który otrzymuje zlózo- 80 ny sygnal wizyjny z niepokazanego setektora -wizyjnego. Separator 20 wydziela sygnal synchro¬ nizacji pionowej ze zlozonego sygnalu wizyjnego i dostarcza go do koncówki wejsciowej generatora 11 odchylania pionowego. Generator 22 odchylania ** pionowego wykorzystuje sygnal synchronlilzaicji jpionowej do wytworzenia pradu odichylania piono¬ wego, który jest doprowadzony do niepokaaanej cewki odchylania pionowego, polaczonej z konców- kami wyjsciowymi Y—Y generatora 22. Separator 20 sygnalu synchronizujacego wydaiela ze . zlozonego sygnalu wizyjnego równiez sygnal synchronizacji poziomej i doprowadza go do kon¬ cówki wejsciowej generatora 24 odchylania pozio¬ mego. Generator 24 odchylania jpozifcmego prze¬ twarza sygnal synchronizacji poziomej celem wy¬ tworzenia, ogólnie biorac,, pradu pilokfeztaltnegp w cewce 26 odchylania poziomego. Uksztaltowanie typu S pradu odchylania pozio¬ mego spowodowane jest przez kondenjsator 28 po¬ laczony szeregowo z cewka 26 odchylani (pozio¬ mego. Napiecie odchylania poziomego, (przedsta¬ wione jako przebieg 34, zawiera impulsy 35 po¬ wrotu poziomego, wystepujace na fczeregowo po¬ laczonych cewce 26 odichylania poziomego i kon¬ densatorze 28. Kondensator 13 jest wla/czony mie¬ dzy polaczenie kondensatora 28 z generatorem 24 odchylania poziomego i mase lub podobny poten- cjal odniesienia. t .. . ' ¦ Cewka 26 odchylania poziomego jest równiez ,p^. laczona szeregowo z ukladem korekcji 30 znie¬ ksztalcen poduszkowaitych., w tym przykladpe wyr konania wynalazku wlasciwie wieiwrjetrano^zew- netrznych zniekisztalcen podufczkowyichj który 3&- wiera uklad impedancyjny 31 i przelacznik 40. Uklad impedancyjny 31 posiada pierwsza kon¬ cówke 32c polaczona przewodem 27 z cewka 26 od¬ chylania poziomego, uzwojenie 32b wlaczone w pierwsza galaz miedzy pierwsza koncówke 3£c i druga koncówke — mase oraz trzecia koncówke 37 i uklad sprzegajacy zawierajacy kondensator 36 i uzwojenie 32a wlaczone w druga galaz miedzy pierwsza koncówke 32c i trzecia koncówke 37. Od¬ czep dolaczony do koncówki 32c dzieli transforma¬ tor 32 na sprzezone magnetycznie górne uzwojenie 32a i dolne uzwojenie 32b. Indukcyjnosc rozproszenia jest zwiazana z uzwo¬ jeniami 32a i 32b. Ta indukcyjnosc rozproszenia odsprzega uzwojenia 32a i 32b w taki sposób^ ze prady posiadajace rózniace isie kls moga plynac z koncówki 32c przez uzwojeniia. Rezystor 33 ma duza rezystancje i tlumi transfor¬ mator 32, zapobiegajac powiewaniu ir4^pza4a- nych oscylacji. Sterowany przelacznik 40 je&t polaczony szere¬ gowo z galezia ukladu impedancji 31 zawierajaca kondensator 36. Sterowany przelacznik 40 jest przelacznikiem dwukierunkowym tyrystorOiWO-d!o- dowym, zawierajacym diode 42 polaczona równe legie z tyrystorem 44. Przelacznik 40 moze byc scalonym ukladem tyryistorowo-prostowriikowyim,. Katoda dipdy 42 i anoda tyrystora 44 sa polaczone ze soba i z kondensaitorem 36, podczas gdy anoda diody 42 jest polaczona z katoda tyrystora 44 i z potencjalem odniesienia. Uklad sterowania przelacznikiem 46 jeist pola¬ czony koncówka wyjsciowa generatora 24 odchyla¬ nia poziomego w celu otrzymywania informacji synchronizujacej, zgodniej z odchylaniem pozio¬ mym. Taka informacja ma postac okresowycht impulsów 35 powrotu poziomego przebiegu 34. Po¬ nadto uklad sterowania 46 przelacznikiem jejst po¬ laczony z koncówka wyjsciowa generatora 22 od¬ chylania pionowego w celu otrzymania sygnalów o czestotliwosci odchylania pionowego. Uklad ste¬ rowania 46 przelacznikiem przetwarza informacje synchronizujace o czestotliwosci odchylania piono¬ wego i.poziomego oraz wytwarza w sposób opisany .pc^wjjpowtozajaca sie 'sekwencje impulsów 5fy .przedstawiona jako przebieg 48. Sekwencja impul- -só,w 50 powtarza sie z ^czestotliwoscia odchylania pionowego. . Empulsy 50 wystepuja w drugiej polowie Czasu •trwania kazdego impulsu powrotu poziomego. -Tylne zbocze poszczególnych impulsów 50 prze* "biegu 48 wystepuje w momencie, gdy konczy sie -impuls powrotu. Na poczajtku kazdej powtarzajacej -sie sekwencji impulsów przebiegu 48, co odpowiada -górnej czesci wybierania pionowego, przedmie •zbocze kazdego impulsu 50 wystepuje tuz przed -tylnym zboczem, a wiec impulsy 50 maja krótki czas trwania. W impulsach 50 wystepujacych po ^rozpoczeciu wybierania pionowego, ale przed jego srodkiem, przednie zbocza wyprzedzaja coraz bar- -dziej w czasie zbocza tylne. W srodku wybierania •pionowego, odpowiadajacym; srodkowi sekwencji irnpuMiw przebiegu 48, przednie zbocze poszczegól- •nych impulsów 50 zblizaja sie do srodka impulsu •35 powrotu poziomego* Od srodka sekwencji impulsów przebiegu 48 do 'konca kazdej sekwencji przebiegu,, co odpowiada "spodkowi 4 dolnej czesci wybierania pionowego, przednie zbocza impulsów 50 sa coraz bardziej ^opózniane wzglejdem srodka impulsu powrotu, az do wystapienia maksymalnego opóznienia w dolnej czesci wybierania pionowego, gdzie ponownie czas trwania impulsu 50 jest krótki. A wiec widac, ze "czais trwania impulsów 50 progresywnie wzraista od 'poczatku do srodka okrejsu odchylania pionowego "oraz progresywnie maleje od srodka do konca okresu odchylania pionowego. Powtarzajaca sie 'sekwencja impulsów przebiegu 48 jest doprowa¬ dzana z ukladu Isterowania 46 przelacznikiem do bramki 45 tyrystora 44. /Uklad korekcji 30 znieksztalcen poduszkowych zawiera przelaczana, zmienna impedancje polaczona "szeregowo z cewka odchylajaca 26. Gdy przelacz¬ nik 40 jest 'otwarty, wówtczas uklad korekcji 30 znieksztalcen poduszkowych przedstawia duza ^impedancje indukcyjna uzwojenia 32b polaczonego szeregowo z cewka'odchylajaca. Przy zamknietym przelaczniku 40, uklad korekcjo 30 stanowi mala impedancje pojemnosciowa polaczona^ szeregowo ~z cewka odchylajaca 26. Ten uklad 'koryguje za¬ równo wewnetrzne jak i zewnetrzne tenieksztalce- 'nia poduszkowe. ; Srednia impedancja, jaka wmo^ii' uklad korekcji M znieksztalcen poduszkowych do cewki odchyla¬ jacej 26 w górnej i dolnej czesci rastra jest duza, •poniewaz impuls 50 stosunkowo pózno zamyka -przelacznik 40. W srodkowej czesci rastra, odpo* \^Kisajacej srodkowi okresu wybierania pionowego, srednia impedancja ukladu korekcji 30 znieksztal¬ cen pCdusakowych j^st stosunkowo mala, poniewaz 647 8 przelacznik 40 jest zamykany stosunkowo wczesnie w drugiej polowie okresu .powrotu poziomego. Pózne zamykanie przelacznika 40 w drugiej po¬ lowie okresu powrotu poziomego, które ma miejisce 1 w górnej i dolnej czesci rastra oraz wynikajaca stad duiza srednia impedaincja polafczoma szeregowo z cewka odchylajaca 26 zmniejsza prad odchylania I26 plynacy przez cewke odchylajaca 26. Powoduje to zmniejszenie 'szerokosci wybierania poziomego } w górnej i dolnej czesci rastra czyli korekcje zew¬ netrznych znieksztalcen poduiszkowych. Ponadto zwiekszona impedanicja szeregowego po¬ laczenia cewki odchylajacej 26 i ukladu korekcji 30 znieksztalcen podulszkoiwyich powoduje zmniej- 15 szenie obciazenia impulsu powrotu poziomego. To zmniejszone obciazenie zwiejkjsza czals itriwania impulsu powrotu poziomego, co zmierza do skom¬ pensowania uksjztaltowania typu S, spowodowanego przez modulacje czasu impulsu powrotu poziomego, 20 wynikajaca z uprzednio opisanego znanego ukladu korekcji znieksztalcen podujsakowych. Tak wiec zmiana impedancji ukladu korekcji 30 iznieksztal- cen poduszkowych, (wystepujaca na koncówce 32c, koryguje zarówno wewnetrzne jak i zewnetrzne 25 znieksztalcenia poduszkowe. W drugiej polowie okresu powrotu poziomego kondensator powrotu 13 dostarcza energie w po¬ staci pradu odchylania I26 do cewki odchylajacej 26 polaczonej szeregowo z ukladem korekcji 30 30 znieksztalcen poduszkowylch. W tej czesci drugiej polowy okresu powrotu poziomego,, w iczasie której przelacznik 40 jest otwarty, nie moze plynac prad przez galaz -ukladu impedancyjnego 31 zawierajaca kondenjsator Z6. Zatem, prad odchylania I26 ma 35 jedna droge przez duza impedancje indukcyjna uzwojenia 32b. To powoduje wystajpiienie, na kon¬ cówce 32c stosunkowo wyjsokiego napiecia w dru^ giej polowie okre|su .powrotu poziomego. Przedsta¬ wia to impuls 56 na fig. 3e. W momencie, gdy 10 przylozenie impulsu 50 do fbramki 45 tyrystora 44 zamyka przelacznik 40, tapedancja na koncówce 32c zmnJiejsza ^ie gwaltownie, jako ze prad odchy¬ lania I26 dzieli isie na czesc pradu odchylania I2fl plynaca w daljszym ciagu przez uzwojenie 32b oraz ** na pozostala czesc pradu odchylania I26 plynaca przez uzwojenie 32a i kondensator 36. To zmniej¬ szenie impedancjd .powoduje szybkie zminiejbzenie napiecia na koncówce 32c w momencie doprowa¬ dzenia iimpulisu 50, jak przedstawiono na fig. 3a;, 60 w postaci tylnego zbocza 56 przebiegu napiiejcia 54 na koncówce 32c. Prad I36 zaczyna plynac w galezi ukladu impe¬ dancyjnego 31 zawierajacej kondensator .36 w chwili zamkniecia przelacznika 40 i wzrafiltia 55 w pozostalej czesci drugiej polowy okresu powrotu poziomego. Poniewaz przelacznik 40 jest zamykany w górnej i dolnej Czesci rastiray iStosunkowfc pózno w porównaniu ze srodkowa czescia ra&tra; zatem prad I36 przy koncu okresu powrotu poziomego 60 jest mniejszy w górnej i dolnej czejscd rastra niz w jego srodkowej czesci. W rezultacie* w galezi ukladu impedancyjnego 31 zawierajacej kondensa¬ tor 36 plynie wiekjszy prad odchylania I3a w srod¬ kowej czesci rastra niz w jego górnej i dolnej " czesci, Mozna to zauwazyc na --fig. 3f, na któreja 112MT 10 lewa i prawa strona przebiegu odpowiadaja odpo¬ wiednio górnej i dolnej czesci rastra. Dzieki sprzezeniu miedzy pradem odchylania I26 i pradem I36 kondesatora okreslonym przez tran¬ sformator 32, oiba te prady .zgodnie rosna i maleja 5 w okresie wybierania. Jednak wzgledne wielkosci pradów I26 i I36 wystepujace w okresie wybierania sa okreslone przez czas zamkniecia przelajciznika 40 w okresie powrotu. Z powodu sprzezenia miedzy pradem odchylania I26 i pradem I36, prad I36 kon- w denisatora maleje do zera w srodkowej czesci okresu wybierania poziomego a zaczyna wzrastac w ujemnym kierunku w drugiej polowie tego okresu, W drugiej polowie okresu wybierania po¬ ziomego dioda 42 przelacznika 40 przewodzi prad X5 I36, a tyrystor 44 jest otwarty. Przy koncu okresu wybierania poziomego prad odchylania I26 i prad I36 kondensatora daza do zera, jak widac z porów¬ nania przebiegów pradu odchylania I26 z fig. 3g i pradu I3f z fig. U-. iW pierwszej polowie okresu * wybiegania poziomego dioda 42 zostaje otwarta, a tyrystor 44 jest otwarty, poniewaz nie sa do¬ prowadzone 'impulsy bramkujace, zatem przelacz¬ nik 40 otwiera sie, przygotowuijac sie do nowego cyklu. M Koiridensaitor 36 jesit szeregowo wlaczony w obwód pradu I36 czesci pradu odchylania I26 w ciagu calego okresu wybierania. Kondensator 36 powoduje korekcje S pradu odchylania I26. Wiel¬ kosc dodatkowej korekcji S pradu odchylania I26 30 zapewnionej przez kondensator 36, zalezy od pro¬ porcji pradu I36 kondensatora do pradu odchyla¬ nia 1^. iW górnej d dolnej czesci rastra, prad I36 kondensatora jest stosunkowo maly z powodu póznego zamykania przelacznika 40 a W konsetowen- & ej i, kondensator 36 dostarcza mniejszej korekcji S pradu odchylania I26 w górnej i dolnej czesci ra¬ stra niz w jego czesci srodkowej, gdzie wczesne zamykanie przelacznika 40 zwieksza przeplyw pra¬ du przez kondensator36. 40 Zatem jak przedstawiono na przebiegu I26 z fig. 3g sterowanie przelacznika 40 zapewnia zmiane korekcji S w funkcji wybierainia piono¬ wego. Dobór wartosci pojemnosci kondensatora 36 45 okresla charakter korekcji S. Gdy kondensator 36 jest tak dobrany, aby czestotliwosc pradu I36 kon¬ densatora byla taka slama jak pradu odchylania I26, wówczas uklad korekcji 30 znieksztalcen po¬ duszkowych zwieksza korekcje zewnetrzynch znie- so ksztalcen poduszkowych. Przy mniejszej wartosci pojemnosci kondensatora 36^ gdy prad I36 kondensatora zawiera skladowe o wyzszych czestotliwosciach niz prad odchylania I26, zapewniona jest korekcja wewnetrznych znie- ss ksztalcen poduszkowych. Kondensator 36 nie moze miec pojemnosci za malej, poniewaz wówczas znie¬ ksztalceniom poduszkowym zaczyna towarzyszyc kompresja obrazu przy zewnetrznej linii po lewej stronie rastra. Ta kompresja zaczyna wystepowac 60 wówczas, gdy kat przeplywu pradu I36 konden¬ satora podczas sledzenia wynosi okolo 220° w od¬ niesieniu do czestotliwosci 12 KHz. Szczególnie korzytstna konfiguracja ukladu ko¬ rekcji 30 zrueksztalcen poduszkowych., wystepuje « wówczas, gdy. koncówka 32c jest srodkowym od¬ czepem transformatora 3$ W. takim ukladzie, przy zamknietym przelaczniku 40, na koncowe 32c wy¬ stepuje irnpedanioja skladajaica sde z szeregowego polaczenia reaktancji kondensatora 36 a indiukeyj- nosci rozproszenia transformatora 32, poniewaz wystepuje unoszenie sie sitrurnieni wytworzonych w uzwojeniach 32a i 32b. W rezultacie, podczas sledzenia, reaktancja kondenisatora 36 jest szere¬ gowo polaczona z cewka odchylajaca, a jej wartosc jest okreslona przez czas zamkniecia przelacz-. nika 40. Korekcje znieksztalcen poduszkowych mozna równiez zapewnic przy iwykorzyistaniu innyicll przykladów wykonania ukladu impedancyjnego .31. Korekcje zewnetrznych znieksztalcen .poduszkowych zapewnia, uklad impedancyjny skladajacy ie z ta** kich impedancji jak rezyiator, cewka lub kondeai* sator wlaczonych, miedzy pierwsza koncówke 3£o i druga koncówke — mase oraz polaczonych sz&r regowo z cewka odchylajaca oral zbojaznikowanyd* bezposrednim polaczeniem pierwszej 'koncówki 32e z trzecia koncówka 37 oraz sterowanym przelacz* nikiem 40. Równiez dalsza impedancja moze byc wlaczona szeregowo miedzy koncówki pierwsza i trzecia oraz polaczona szeregowo z przelacznikiem celem zmniejszenia przelacznika i/Luib unikniecia utraty energii. Dalsza alternatywa jest inna irape?* daneja, która moze skladac jsie z dwóch impedancji cewki ii kondensatora., jak w ukladzie impedaai- cyjnym 31. Na fig. 4 jeat przedstawiony schemat czesciowo ideowy i czesciowo blokowy ukladu odpowied? niego do zastosowania jako uklad i&terowania .46 przelacznikiem w polaczeniu z konwenicjonainyim ukladem odichylalnia pionowego. Uklad sterowania 46 porftwnuje przebieg paraboliczny o. czejstoitli- wosci odchylania pionowego z przebiegiem pilo* ksztaltnym o czestotliwosci odchylania .poziomego i wytwarza przebieg napiecia 48, w którym tapuJlsy 50 dla przelacznika 45 z fig. 2 zaczynaja sie coraz wczesniej w pierwszej polowie wybierania pozio^ mego i coraz pózniej w drugiej polowie, tego wy¬ bierania.. Generator 22 odchylania pionowego zaiwiera- przeciwsobny wzmacniacz 106 odchylania piono* wego pracujacy w klasie B oraz cewke odchylania pionowego i uklady korekcji 108 znieksztalcen poduszkowych góra-dól, do których dolaczony jesit kondensator sprzegajacy 110 cewki odchylajjafcei, szregowo polaczony z rezystorem 112 próbkowania, pradu. Polaczenie Wspólnego punktu kondensialtora 110 i rezystora 112 ze wzmocniaczem 106 odchy¬ lania pionowego stanowi galaz sprezenia zwrot¬ nego. W czasie pracy ukladu, na kondensjatorze 110 i rezystorze 112 powstaje jw znany sposób pirtaabieg paraboliczny o czestoitMwosci odchylania piono* wego. Przebieg ten jesit doprowadzony do bazy tranzystora 104 we wzmacniaczu róznicowyim 109 ukladu sterowania 46 przelacznikiem za -pomoca rezystora 114 regulujacego anaf&fyide znieksztalcen poduszkowych oraz rezystora 116: Impulsy powrotu 35 o «czeistotMwos$i odchylania poziomego sa- doprojwiadraajne: z geneaiatooia 24 .Od?ai liteit u chylania :#otttorciegó do baay itraniysto-ra i02 wimacniacza rózmroweflo IW pree* dioda 11$ i rezystor 120» Baza tW^ytsfasr-ia 102 jejst rówmuietf aa pomoca rezystora 126 polaczona z kondensa¬ torem .122 foirmaijajcyni przebieg pilokjsataltny i z rezystorem 124 ladowania. _ Portfczap pracy ukladu, iw okresie wybierania peojomiego dioda 118 piraawodzii, powodujac prze* wodzenie . taainzyistora 102 i iroelaKtówanie fconden* fcatoca 122. Tuwrcystor 104 jejst zatkany w wyniku pedafymcji prizez reayistor 12& Pondewaz teanzystoir 104 nie przewodzi, na reizystoirze 130 nie wystapiije na£oq*ie , doprowadzane poprzez tranzystor 132 ilrt&rnflka e«uterawe© dobraimki.45 tyrystora 41 . .W:3jkrepie powrotu poatomego, dodatni* impulsy napiecia; doprowadzone da Katody diody 118 po* ^w^dttja^jej WDtkanlifi. 1\ otwiera droge dla TOria* dm^aott Jfiondetoatttora 121, po czym oaczyna »M olt Ipto^ac^ .q«|c /woda* oapraeUei napiecia Hi tfig.^ Ponadto ko6ozy &a ateiy pflwpiyw pr*du ftatttt rezystor 128 w wyniku tatkafrua dtody 116 I Aagtiede ibaky taanEystoira 102 gwaltownie roónie*. Impufey; wystepujace na basie tipanBy&tcira 102 pod* c«Ab .plUneisiu.pawiku pozitomego ótaaCfcoin© ma fig, 3c ogólnie na (przebiegu "napiecia 134. Kazdy poKaczsgódny impuls napiecia sklada sie * ca^Cl ubpóiraonej gutfez 'rcaystor 126 i naiOwonej na nia caeAci luko&ril©;. wznoisoapej isa% .^twotfaooej prse* ladowanie kondenisatoara 122 aa poarednilctiwem re* fijestea 124, ftatetn uklad zlozony z diody 118, re¬ zystorów 120, 124, 126 oraz kjondensatoira 122 sta¬ nowi genetato? limpuitóów o nachylonym wierz- €hoticuv ^ -Na ££& Sc jest pirrodistawiony równiez piyitki przebieg paraboliczny 136, który rejHX«ntuje na* fVleci« dsjprówadizone a generatora 22 odchylania p«ynOlwego: do baay. tranzystora 104 wrniacniacae róznicowego 100. Przebieg parajtwnozny 126 prze¬ cina ukosnie wfcnosfceca |sde. *&afc impulsów napie¬ ta 134/Gdy przebieg paraboiiCMiy 136 jest bardaiej ttjeamy miii impulsy napiecia 134 doprowadzone do taaay tranzystora 102, lwówcaas tranzystor 104 wlacz* Bie i dostarcza impuls Wygicioiwy la posred¬ nictwem wtórnika eimiterowego 132 do tyrystora 44, Gdy przebieg par«boAiic*iy j#st bardaiej dodaini niz impulsy nap&eciia 134, wówczas tyrystor 44 nie otrayipuje zadnego sygnalu. -Najbardziej ujemna czesc prwebiegu prabolicz- hego 136 wystepuje rw srodkowym punkcie wy- laieiWiia pionowego. W rezultacie przebieg paira- bolicany przecina przebieg piloksztaltny, co zapew. nda otrzymanie na wyjisciu impulsów 50 * fig* 3d, których (poczatek wystepuje najwczesniej w sto¬ sunku do impulsów powrotu poziomego w srodku wybierania pionowego. W górnej i dolnej caesoi wybierania pianowego, przebieg paraboliczny jest najbardziej dodatni t przecina przebieg impulsów 60 o stosunkowo krótkich impulsach* Piunkity praeciecda przebiegu paraibolucznego 136 jl impulsami napiecia 134 mozna regulowac piuy pomocy razystora 132. Rezyptor 138 reguluj* po- iarytacja bezy tranzystora 104, tym samym prze¬ suwajac przebieg paraboliczny 136 wzgledem im¬ pulsów na bazie ttanzy^stoira 102, To powoduje, ze ws^y&tkia impulsy 50 sa ftttyapiesaane Lub opóznia¬ ne o ta sama wartosc; a iwiejc gaje w wyiniku *tala zmiane szerokosci obrazu, lZiniiawa* sneroko^ci olwaaU w^ste^mje iwófwiozas, gdy uklad dimpedancyjny 30 zapewnia tiuca ko- » fetocj^ anleklsztalicen podius*o«wytóh; w tyih przy^ padfcu koretacja castra nie wymaga wykorayistaniia Calej drugiej ipotowy okretsai poiwrotiu. Praeisuna^eie ptonowe praebiegu ^anabc4iK3zne^o zmienia czas wlacaaaiia ^rafelacatiika 40 W drugiej po*o^ie 1° okresu powrotu, zmieniaj aic energie w eewige od- chyl&jaceij na poez^tkiu wytóftrania. Rezyetor 140 i rezyls^or 142 ustalaja podsftajw^wa pc4ai?yzaej^ ,bazy trajnayisitoira lOli *r - Beay»tio£ 114 w pólac^niiU' & rezystorem lii 19 okresla wieLkoSc pionof#e#o p»zela&e#U ^ai^boaic^ Hego, doprowad*Hiogo illo A,baEy 4rAnaylkra 104, Nalezy aaujwaiyc, ze k^redffcje sniekirttalc^A trapem zOtóaJnych rastoia moimi dtfagftac za p«moca w^ Oienie odpo(w4«clttie#o kondensatowi 418 rtmtm * legie do rezyitora Ali d/lub z* pomoca wlJtMUia koTidenaatoców lit miedzy punkt i^oi^cwito tmy- Btol-ów 144 i Hi ofraz rn*s^ Wlajceemie kORdetlaa* tota równfdd^gle do ire*y^tora 116 poiwoduje #ryprva± drenie iiaeowe pvo&o m na bazie tramzyisttoira 104, podczais gdy kondensator laczacy wspólny puntet ir^Bitoroiw 114 i 116 z ma- fazowe tego przebiegu przesuwa punkt maksymal* mej korekcji aniekstffcaicen podiutwfloawych ze srodt M ka rastra opóznienie i-aaowe przesuwa punkt maksymalnej korekcji ku dolnej .czesci ffastra. To z kolei, po* woduje korekcje zmeteztai^en trapeaoidalnyich._ . Ma fig. 5 jei3t ipirzedistawiony inny przyklad wy* * feonania ukladu sterowania 46 przelacBmitóiem do stosowania w polaczeniu z przelaczanym ukladem odchylania {^onowego^ Uklad ateriówania 46 prze* lacznikiem sklada sie a generatora 300 przebiegu pairabolicznego i 2 generatora 320 impulsów. Ge- 40 neiratoir 300 przebiegu parabolicznego i generaito 320 impulsów otoaymaija impul&y 35 p0,wirotu po- fiiomegd z generatora 20T odchylania poziomego poprzez .uzwojenie 208d transfotnmatora, a przebieg impulsowy 330 — z przelaczanego ukladu modiu* 45 l&tora odchylania pionowego. Geherator 320 im¬ pulsów wytwarza przebieg napiecia 46 bramkuja¬ cego przelacznika, doprowadzanego do tyrystora 44 w ukladzie korekcji 30 znieksztalcen poduszko¬ wych. ..*¦¦-.' Jak opisano w wyzej iwt$pomiiianyni zgloszeniu patentowym, generator 207 odchylania poziomego* w odpowiedai na impulsy 205 synchronijzacji pozio¬ mej wytwarza ogólnie biorac pilokaztaltny prad odchylania potsiomego w cewce odchylajacej 26 zastosowanej w kineskopie 210. Cewka odchylania poziomego 26 jest polaczona szeregowo z .ukladem korakcji 30 znieksztalicen poduszlcowychj jak opi¬ sano w zwiazku 2 lig, 2. Generator 207 odchylanoa poaiomego steruje równdez wyjsciowym tranislor* fnaftorem 208 odchytetia poziomego. Tiran^oirmaitoir 20$ ma dwa uawojenda iwtórne 20&b i 208c» które wytwarzaja przeoiwmie spolaryzowane 'impulsy powrotu poziomego do ladoweaiia kondensatora 215, Uzwojenie wtórne 208b polaczone ^eregowo •» 2 tyrystorem 213 i s cewka 211 zaczyna ladowac 50 COkondensator 215 przebiegu piloklszlaltnego w czasie ¦kazdego impulsu powrotu poziomego. Wlaczenie ¦tyrystora 213 obejmuje maksymalny okres kazdego -impulsu powrotu poziomego, wystejpujaey iw góinnej czesci wybierania pionowego. Podczas pierwszej czyli górnej polowy wybierania, impulsy bramku¬ jace 231, doprowadzane do bramki tyrystora 213 •przez modulator 273 szerokosci impulsu górnej czesci wybierania, progresywnie zmniejszaja czia'3 przewodzenia tyrystora 213. W irezulfcacie, nla kon¬ densatorze 215 pojawia isie przebieg malejacego napiecia 227. W drugiej polowie otort^su wybierania pionowe¬ go, modulator 281 szerokosci impulsów dolnej czesci wybierania wlacza tyrystor 217 impulsami is bramkujalcymi 232, kturych czas trwania zwieksza sie progresywnie. W konsekwencji, w dirugiej po¬ lowie okresu wybierania" pionowego, tyrystor 217 w polaczeniu szeregowym- z wtórnym uizwojeniem 208c transformatora d cewka 216 laduje kondensator 20 .215 rosnacym nacieciem ujemnym. Napiecie 227 wystepujace na kondensatorze 215 jest calkowane przea cewke 218 odchylania pionowego celem uformowania praktycznie piloksztaltnego pradu odchylania. ^ Generator 220 pinonowego przebiegu piloksztalt¬ nego w odpowiedzi na impulsy 221 synchronizacji pionowej i ma prad plynajcy przez cewke odchyla¬ jaca 218 wytwarza przeciwnie spolaryzowane prze¬ biegi napiec 269 i 270 o czestotliwosci odchylania w pionowego. Modulatory 273 i 281 szerokosci impul¬ sów sa sterowane napieciami 269 i 270 z genera¬ tora 220. Generator 335 impulsów o skosnym wierzcholku, który moze byc podobny do generatora.szczególowo w opisanego na podistawSej Ifig. 4 jest sterowany impulsami 35 powrotu poziomego z wtórnego uzwo¬ jenia 208d transfoirmatora. iDrugie wejscie modula¬ torów 273 i 281 sa sterowane przebiegiem napiecia 334 z generatora 335. Impulisy 334 sa podobne do 4< odwróconych impulsów 134 z fig. 3c. Modulatory 273 i 281 -szerokosci impulsów wytwarzaja jako pierwsze sygnaly wyjsciowe impulsy 231 i 232 o progresywnie zmieniajajcej sie szerokosci, stoso¬ wane w tyrystorach 213 i 217. *¦ Modulatory 273 i 281 szerokosci impulsów otrzy¬ muja drugie sygnaly wyjsciowe z transystorów 272 i 280^ których kolektory sa dolaczone przez rezy¬ stor 336 do masy. Napiejcie 330 stanowiace sume wyjsciowych przebiegów napiecia z tranzystorów 50 272 i 280 jest przebiegiem wejsciowyiii generatora 300 przebiegu parabolicznego. J Przebieg impulsowy napiecia 330 jest doprowa¬ dzony do nasyconego tnanzyistora wzmacniajacego 301. Wierzcholki impulsów napiecia 330 wyprowa- 55 dzaja tranzystor 301 z nasycenia, wytwarzajac do¬ datnie impulsy na jego kolektorze. Dioda 332 wla¬ czona miedzy koftektor i baze tranzystora 301 po¬ prawia charakterystyke przeijsciowaj tranzystora 301. Dioda detekcyjna 303 doprowadza dodatnie 6& impulsy przebiegu wyjsdowego z tranzystora 301 do kondensatora calkujacego 304. Na kondensa¬ torze 304 pojawia sie napiecie paraboliczne 306, bedace scalkowahym pnzebiie»giem wyjsciowym tranzystora 3<*i, pirzy czym ««akfeimuni paraboli ** fi wystepuje w srodku okresu wybierania pionowego w odpowiedzi-na makisyinalny czas trwania wierz¬ cholków impulsów przebiegu napiecia 330, Regu¬ lowany rezystor 308 reguluje szybkosc rozladowa- 5 iniia kondensatora cailkujacego 304. (Przeblieg napie¬ cia parabolicznego 306 o czestoMiwosci odchylania pconowego jest 'zbierany iz kondensatora 304 ;przez stopien wtórnika emiiterowego 310. IMtr dolnoprze- pustowy 312 tlumili skladowe o iczejstotliwosldi od- chylamia poziiomego w jprzebiegu napiecia parabo¬ licznego 306. Rezystor 314 regulacji ksztaltu do¬ prowadza parabolicznie zmieniajacy sie frrad 316, uzalezniony od paraboiHcznego napfiejcia 306, do ge¬ neratora 320 impulsów. Generator 320 impulsów otrzymuje z wtórnego uzwojenia 208d transformatora imjpullsy 35 powrotu poziomego, które sa doprowadzane do bazy wzmac¬ niacza 322 odwracajacego faze. Ujemne. im^ulisy wyjisiciowe ize wzmacniacza 322 sa doprowadzone za posrednictwem kondensaitora 328 i diody 326 do bazy tranzystora 324. Do bazy tranzystora 324 jest równiez doprowadzony przebieg parabolicznie, zmieniajacego Isie pradu 316. Przebieg pradu 316 dazy do utrzymania tranzystora 324 w stanie prze¬ wodzenia miedzy impulsajmi powrotu poziomego. Po przylozeniu ze wzmacniacza 322 ujemnych impulsów o czestotliwosci odchylania poziomego, tranzystor 324 przestaje przewodzic na okres ufea- lezniony od czasu niezbednego do ladowania kon¬ densatora 328 pradem 316 celem (ponownego spoy lalryzowania tranzystora 324 w kierunku przewo¬ dzenia. Okres zatkania tranizyfstora 324 bedzie naj¬ krótszy w srodku okresu wybierania [pionowego, poniewaz iw tym momencie prad 316 jeist naj¬ wiekszy, a niajdliuzsizy w górnej i dolnej czesci- wy¬ bierania pionowego. Dodatnie impulsy wyjisciowe tranzyi&tolra 324 sa zbierane z jego kolektora i poprzez rezystor 342 doprowadzane do bazy tranzystora 340. Drugi sygnal wejsciowy na bazie ibramzyisitoira 340 pochodzi z koncówki iwyjsciowefl wizmacriiacza 322 i dopro¬ wadzany jest przez rezystor 344. Dodatni impuls wyjsciowy na kolektorze tranzystora 340 wyisfcejpuje tylko wtedy, gdy sygnaily wyjsciowe zarówno wzmacniacza 322 jak i tranzystora 324 maja po* ziorri niski. Pora wzmacniaczy odwracajacych faze doprowadza impullsowy ptozefeiieig wyjisciowy itraanzy- stora 340 do bramki tyrystora 44. Poniewaz tylne zbocze impulsu z przebiegu wyjsciowego wzmadniaieaa 322 wystepuje pnzy koncu impulsy powrotu, zatem koniec &mgHtf$u trzymanego z tranzystora 340 pokrywa sie z kon¬ cem impulsu powrotu^ Impuls: na m^ stora 340 jest najdluzszy w srodku okresu wybiera*. nia pionowego a najkrótszy w górnej & dolnej czesci wybierania pionowego; Podczas gdy przelajczany ukJAd- odchylania pio¬ nowego zapewnia korekcje znieksztalcen poduszko¬ wych .poziomych dzieki obciazeniu transformatora powrotu pokornego, w niektórych, zastosowaniach konieczne jest zaipewhienie jednoczesnego przewo¬ dzenia przelaczników regulacyjnych, t#fc»eh jak ty¬ rystory 213 i 21T a :fiig. 5 w srodku oJir^^wyibie- ranla .pionowego, celem uzyslkaaia w^tar^ajajcej korekcji wlasnych znEekpafcaicin: po^asfcfewyKjh,15 ttiiir 16 Jednoczone przewodzenie tyrystorów 213 i 217, jwytwarza droge praciu sltriat dla energii powrotu poziomego. . - Wykaz wartosci elementów ukladu zapewniaja- .cego korekcje znieksztalcen poduszkowych dla kinesteopu 110° o duzym ekranie, takiego jak model ».RCA Gocpoiria/tion nuimer A 67-610X: ^W . L32^ Ó 35 -U. : - C 122— TC 304 —» O 328 ¦'-^ R 33 --'--i- r ii*, m, - im, ,124 — r m — H 12$ ^~ -R ,130 — R 13a — R 140, -^ -R SOfl —i -R314 — 0,23 mH rdzen 0 10X45 mm, N22 kazda po¬ lowa nawinieta jednowarstwowo sklada sie z 34 zwojów przewodiU miiedziianego 0,8 nurn, (indukcyjnocc kazdej polowy 60 jaH, rozproszenie 1 jaH, 'I **F, OyOlfr |iF, 4700 pF, 470 pF, 680 Q, 4—7 kQ, 1 kQ, 3 Q, iOkQ, 4—7 kfl, 3^9 kQ, 4 kil, ,100 kQ, 23 kft. 4^-7 kQ. 10 10 Dla powyzszych wartosci ,i wymienionego kine- "skopu^ skladowe pradu iw cewce odchylajacej wy¬ wolane "(rezonansem, kondensatora i cewki odchyla¬ jacej, wystepowaly przy okolo 6,5 kHz, podczas gdy skladowe wywolane iiikladem korelacji znieksztalcen poduszkowych mialy czestotliwosc okolo 12 kHz. .iZa&frfffffl-ezienia patentowe • ;1. Ukiad korekcji zniekszalcen poduszkowych dla .ukladu odchyiamia kineskopu, zawfcerajcy genera¬ tor - odchylania poziomego do wytlwarzamda pradu o cz^eitoWdjwosicd gdchylania poziomego, do którego jest dolaczona cewkay odchylania poziomego dla .odbioru pradu o czejstotiawosci odchylania pozio¬ mego- dla wybierania, znamienny tym, ze zawiera juklad impedancyjny (31) dolaczony flo [starowanego przelacznika (40) i pierwszy uklad polaczen do po¬ laczenia ukladu impedancyijnego (31) i sterowanego przelacznika (40) z cewka (26) odchylania pozio¬ mego dla utworzenia obwodu pradu o czestotM- jwospi odchylania poziomego oraz uklad (46) steru¬ jacy- przelacznikiem (40) dolaczony do generatora .(22) ofdichyianiia naomiowiegoi, dda wytwarzania pradu wybierania pionowego -przez cewke odchylania pionowego, dolaczony do generatora. (24) odchyla¬ na poziomego i dolaczony do sterowanego prze- Jacznika (40) dla pobudzenia sterowanego przelacz¬ nika (40 w czasie okresu powrotu Ipoztoimego, przy czym moment pobudzania jest progresywnie przy¬ spieszony podczas pierwszej czesci okresu wybiera¬ nia pionowego i progresywnie opózniany podczas drugiej czesci okresu wybierania pionowego dla zmiany pradu wybierania w sposób zmniejszajacy znieksztalcenia poo^Edtowe. 30 33 40 45 59 2. Uklad wedlug zastrz.- 1, znamienny tym, ze pierwszy uklad polaczen obejmuje dinugi ukliad po¬ laczen do polaczenia cewki (26) odchylania pozio¬ mego z pierwsza koncówka (32c) ukladu iimpedianr cyjnego (3-1) dla utworzenia obwodu szeregowego, przy czym dnuga koncówka ukladu impetdarucyj- nego utworzona! przez mase jeisit oddalona od pierwszej koncówka trzeci uklad polajczen do po¬ laczenia pierwszej koncówki sterowanego oibwcidu pradowego przelacznika (40) z pierwsza koncówka (32c) i czwarty uklad polacizen do polaczenia dru¬ giej koncówki sterowanego obwodu pradowego przelacznika (40) z druga koncówka, przy czym obwód sterujacy jest przystosowany do zamykania sterowanego przelacznika (40) w czasie powrotu poziomego, który jest progresywnie przyspieszony podczas pierwszej polowy okresu, wybierania pio¬ nowego i progreisywnde opózniany podczas drugiej polowy okresu wybierania pionowego. 3. Uklad wedlug zaiste. 2, znamienny tym, ze uklad impedaincyjny zawiera uzwojenie (32b), które jest wlaczone pomiedzy pieriwisza koncówke (S2c) i druga koncówke. 4. Uklad wedlug izaistrz. 2 albo 3, znamienny tym, ze trzeci uklad polacizen zawiera kondensator (36) laczacy pierwsza koncówke (32c) ukladu impedan- cyjnego (3il) z pierwsza koncówka sterowanego przelacznika (40). 5. Uklad wedlug zaistrz. 4» znamienny tym, ze trzeci uklad polaczen zawiera ,uizwojenie (32a) laiczace pienwlsza koncówke (32c) ukladu firnpedan- cyjnego (31) z pfieirwsza koncówka sterowanego przelacznika (40). 6. Uklad wedlug zastrz, 3, znamienny tym, ze trzeci uklad polaczen zawiera kondensator (36) po¬ laczony (szeregowo z uzwojeniem, (32a). 7. Uklad wedlug zastrz. 5 alibo 6, znamienny tym, ze zawiera elementy do (magnetycznego sprzezianiia uzwojenia (32b) z uzwojeniem (32a). 8. Uklad wedlug zastrz. 7, znamienny tym, ze uzwojenia (32a i uzwojenie (32b) maja zasadniczo te sama ihdukcyjnosc wlalsna. 9. Uklad wedlug zastrz. 1 aifbo 2 albo 6, zna¬ mienny tym, ze isteirowany przelacznik <40) zawiera tyrystor (44) z bramka (45) i isterowanym obwodem pradowym oraz diode, (42) przewodzaca prad jednokierunkowo, przy czym sterowany obwód pra- dowy jest polaczony równolegle z diioda (42). 10. Uklad wedlug zastrz, 0, znamienny tym, ze anoda diody (42) jest dolaczona do katody tyry¬ stora (44) i katoda diody (42) jest dolaczona do anody tyrystora (44). lljl. Uklad wedlug zasitrz. 6, znamienny tym, ze uzwojenie (32a) i lUzwojenie (32b) sa uzwodeniiiami autotransformatora (32). 12. Uklad wedlug zastrz, 3, znamienny tym, ze uklad (46) sterusjacy przelacznikiem (40) zawiera generator impulsów tsteruijajcych dolaczony do ste¬ rowanego przelacznika (40) d do generatora (24) od¬ chylania poziomego oraz do generatora (22) od¬ chylania pionowego dHa wytwarzania powtarzalr nych sterujacych impulsów (50) sterujacych, przy czym dimpulsy sterujace koncza sie zasadniczo wras z zakonczeniem impulsu powrotu poziomego.17 112 647 18 13. 'Uklad korekicji znieksztalcen poduszkowych, dla ukliadu oidchyilania kineskopu, zawierajacy ge¬ nerator odchylania poziomego do wytwarzania pradu o czestotliwosci odchylania poziomego;, do którego jest dolaczana cewka odchylania poziomego dla odbioru pradu o czejstotlJiiwoisci odchyianila po¬ ziomego dla wybierania, znamienny tym, ze za¬ wiera uklad impedancyjny 1(31) dolaczony do stero¬ wanego przelacznika (40) ii pierwszy uklad polaczen do [polaczenia ukladu iinpedanjcyjnego (31) i stero¬ wanego przelacznika (40) z cewka (26) odchylania poziomego dla utworzenia obwodu pradu o czesto¬ tliwosci odchylania poziomego oraz uklad (46) ste¬ rujacy przelacznikiem (40) dolaczony do genera¬ tora (22, 220) odchylania pionowego dla wytworze¬ nia pradu wybierania pionowego plrzez cewke, od¬ chylania pionowego, dolaczony do generatora (24) odchylania poziomego i dolaczony do sterowanego przelacznika (40) dlai pobudzenia sterowalnego przelacznika (40) w czaisie okrelsu powrotu pozio¬ mego, przy czym moment pobudzania jest progre¬ sywnie przyspieszony podczas pierwszej czesci okresu (wybierania pionowego i progresywnie opózniany podczas drugiej czesci okresu wybie¬ rania pionowego dla zmilafny pradu wybierania w! spoisóib zmniejszajacy znieksztalcenie podusz¬ kowe, przy czym uklad (46) generatora impulsów sterujacych zawiera elementy (110, 112) (300) wy¬ twarzajace przebieg paraboliczny (136), (316) o iczesitotliiwoiscti odchytliania pionowego, elementy (118, 120, 122), (208d, 322) dolaczone do generatora (24), (207) dila wytwarzania (impulsów napiecia (134), (35) o czestotliwosci odchylania poziomego podczas 5 okreisu powrotu impulisiu odchylania poziomego i uklad modulujacy (100), (324) dolaczony do ele¬ mentów (118, 120, 122), (208d, 322) i wytwarzaja¬ cych impulsy napliecia (134), (35) o czestotliwosci odchylania poziomego i szerokosci zmodulowanej io przez przebieg paraboliczny 1(136), (316). 14. Uklad wedlug tiastirz. 13, znamienny tym, ze uklad modulujacy (100), (324) zawiera komparator. (100) dolaczony do elementów (110, 112) wytwarza- 15 jacych przebieg paraboliczny (136) ii do elementów (118, 120, 122) wytwarzajacyich impulsy napliecia (134) o czestotliwosci odchylania poziomego dila wytworzenia powtarzailnyich impulsów (50) steruja¬ cych. *) 15. Uklad wedlug aastrz. 14, znamienny tym, ze komparator (100) stanowi wlzmacniiacz róznicowy (100), porównujacy amplitudy, którego pierwsze wejscie jest dolaczone do elementów (110,, 112) wytwarzajacych przebieg piaraboliczny (136) a dru- *5 gie wejscie jest dolaczone do wyjiscia elementów (118 120, 122) wytwarzajacych impulsy napiecia (134) o czestotliwosci odchylania poziomego, przy czym impulsy napiecia (134) imaja skosne wierz¬ cholki. »L « Ifi 14-J l 4- * Fig. I w ft^^i —* *\J ^"S^^k, ¦» K&*412 647 Fi a. 3 ¦MI2 Jt=jg55V(P-P) "~ •# -#- -• ?? I •= \?A\ 1M4J ;- Hl^Z^zf^ZO, HOT II71J. 140 122 HI3 j^P* 6i «¦ I 2* /7?. * *?05 26 M 211 Fig. 5 LZGraf. Z-d Nr 2 — 1416/82 110 egz. A4 Cena 45 zl PL PL PL PL PL PL The invention relates to a system for correcting pincushion distortion in a picture tube. It is known that horizontal pincushion distortion of the raster in a picture tube used in a television receiver can be practically eliminated by modulating the amplitude of the horizontal deflection current flowing through the horizontal deflection coils with a component of the parabolic current at the vertical deflection frequency. The required modulation is usually achieved in passive systems in which the primary winding of a saturated choke or transformer is supplied with energy at the vertical deflection frequency, and the secondary winding is placed in the circuit of the horizontal deflection coil. The amplitude of the horizontal deflection current is modulated by the vertical deflection current in such a way that the width of the waveform is reduced at its upper and lower parts. A known circuit for correcting horizontal pincushion distortions comprises a capacitor connected in parallel with the vertical deflection coil. It is known from the description of the invention filed in Great Britain under No. 071G1/7S that the charging of the capacitor by the energy of the horizontal retrace pulse is regulated by switches. In both the passive circuit with a saturated choke and in the switched circuit In the vertical deflection circuit, lateral pincushion distortion correction is obtained by loading the high-voltage transformer of the horizontal deflection circuit during the horizontal retrace. To obtain properly shaped lateral pincushion distortion corrections, the high-voltage transformer load is modulated with the vertical deflection frequency, which is the vertical current. Therefore, the maximum loading occurs at the top and bottom of the image and the minimum in the center of the image. The loading of the horizontal retrace pulse, varying with the vertical deflection frequency, produces other pincushion distortions, known as internal pincushion distortions to distinguish it from the external pincushion distortions. These other pincushion distortions appear in the raster as a result of modulation of the horizontal scan start time caused by the load varying with the vertical scan frequency. The increased tracking duration, resulting from modulation of the off-axis retrace pulse at the top and bottom of the vertical scan, increases the portion of the resonant period of the deflection coil circuit with the correction capacitor. Therefore, internal pincushion distortions appear in the region between the centerline and the left and right edges of the image as a result of insufficient pincushion distortion correction. The amount of internal pincushion distortion correction depends on the geometry. picture tube and the size of external pincushion distortions requiring correction. After the introduction of large-screen wide-angle picture tubes, it was discovered that internal pincushion distortions can be so unpleasant that they require correction. A known system solves the problem of correcting internal pincushion distortions, which, in addition to the means used for conventional pincushion distortion correction, uses a separate saturated choke, or trainis modulator, connected in series with the horizontal deflection coil. The control winding of the saturated choke is controlled by a signal at the vertical deflection frequency and modulates the inductance of the horizontal deflection circuit to correct The S-shaped shape changes, thereby correcting internal pincushion distortion. The advantages of this known solution are the critical design of the saturated choke, the dependence of the saturated choke on temperature, and the limited control range that is often insufficient to cover design tolerances. The circuit according to the invention includes an impedance circuit connected to a controlled switch and a first circuit for connecting the impedance circuit and the controlled switch to a horizontal deflection coil to form a current circuit at the horizontal deflection frequency, and a switch-switching circuit connected to a vertical deflection generator to produce a vertical scan current through a vertical deflection coil connected to the generator. and coupled to a stepped switch to energize the controlled switch during the horizontal retrace period. The energizing torque is progressively advanced during a first portion of the vertical scanning period and progressively retarded during a second portion of the vertical scanning period to vary the scanning current in a manner that reduces pincushion distortion. The first circuit includes a second circuit for connecting the horizontal deflection coil to a first terminal of the impedance circuit to form a series circuit, the second terminal of the impedance circuit formed by ground being spaced from the first terminal, a third circuit for connecting a first terminal of the controlled current circuit of the switch to the first terminal, and a fourth circuit for connecting a second terminal of the controlled current circuit of the switch to the second terminal. The control circuit is adapted to close the controllable switch during a horizontal retrace period which is progressively advanced during the first half of the vertical scanning period and progressively retarded during the second half of the vertical scanning period. In a preferred embodiment, the impedance circuit comprises a first winding which is connected between a first terminal and a second terminal. A third circuit comprises a capacitor connecting the first terminal of the impedance circuit to the first terminal of the controllable switch; a third circuit comprises a second winding connecting the first terminal of the impedance circuit to the first terminal of the controllable switch. Preferably, the third circuit comprises a capacitor connected in series with the second winding. In a preferred embodiment, the circuit comprises an 10 means for magnetically coupling the first winding to the second winding. It is advantageous if the first winding and the second winding have substantially the same self-inductance. According to the invention, the controlled switch comprises a thyristor with a gate and a controlled current circuit and a diode conducting unidirectionally, the controlled current circuit being connected in parallel with the diode. The anode of the diode is connected to the cathode of the thyristor, and the cathode of the diode is connected to the anode of the thyristor. Preferably, the first winding and the second winding are autotransformer windings. According to the invention, the switch control circuit comprises a control pulse generator connected to the controlled switch and to the horizontal deflection generator and to the The circuit of the invention comprises an impedance circuit connected to a controlled switch 35 and a first circuit for connecting the impedance circuit and the controlled switch to a horizontal deflection coil to form a current circuit at the horizontal deflection frequency, and a switch control circuit connected to a vertical deflection generator 40 for generating a vertical scan current through the vertical deflection coil, connected to the horizontal deflection generator and connected to the controlled switch for energizing the controlled switch during the horizontal rotation period 45. The drive torque is progressively advanced during the first portion of the vertical scan period and progressively not delayed during the second portion of the vertical scan period to vary the scan current 50 in a manner that reduces pincushion distortion. The control pulse generator circuit includes means for generating a parabolic waveform having a vertical frequency, means 55 coupled to the generator for generating voltage pulses at the horizontal frequency during the horizontal pulse rotation period, and modulating circuitry coupled to the means for generating voltage pulses having a horizontal frequency and a width modulated by the pincushion waveform. Preferably, according to the invention, the modulating circuit includes a comparator coupled to the means for generating the voltage pulses at a horizontal frequency and a width modulated by the pincushion waveform. and to the elements generating voltage pulses at a frequency of 12 ± 4T V wo£c|: horizontal deflection to produce repetitive control pulses. Preferably, the comparator is a differential amplifier comparing amplitudes, the first input of which is connected to the elements generating the parabolic waveform and the second input is connected to the output of the elements generating voltage pulses at the horizontal deflection frequency, the voltage pulses having sloping peaks. The pincushion distortion correction circuit according to the invention simultaneously corrects internal lateral and external lateral pincushion distortions. It is also very effective, since This avoids loading the horizontal output transformer. The described circuit can be used in combination with conventional pincushion distortion correction circuits. The use of the pincushion distortion correction circuit according to the invention is particularly advantageous in combination with a switched vertical deflection circuit. The use of the invention in combination with a switched vertical deflection circuit prevents dissipation energy losses and allows achieving a very low overall power consumption. The subject of the invention is illustrated in the drawing in the embodiment examples, where Fig. 1 shows internal pincushion distortions in a television raster, Fig. 2 — a diagram of a part of a television receiver with Fig. 3 - waveforms of voltages and currents occurring in the pincushion distortion correction circuit of Fig. 2 during one vertical deflection cycle, Fig. 4 - a partly schematic and partly block diagram of the first example of the implementation of a part of the pincushion distortion correction circuit of Fig. 2, and Fig. 5 - a partly schematic and partly block diagram of the second example of the implementation of a part of the pincushion distortion correction circuit of Fig. 2. Fig. 1 and Fig. 1 show the occurrence of internal pincushion distortions on the television raster. 10 in the form of a grid of crossed lines. The right and left sides of the image of the grid of crossed lines are defined by vertical lines 12 and 14. Lines 12 and 14 are straight, indicating that external pincushion distortion in the horizontal direction is corrected according to the invention as described below. Vertical grid lines 16 and 18 lying between the center and sides of the raster are curved, as indicated by their deviation from the M straight dashed lines, indicating the presence of internal pincushion distortion. Fig. 2 shows a deflection system of a television receiver including a sync signal separator 20 which receives a composite video signal from an unshown video setter. Separator 20 extracts the signal from the A vertical sync signal is extracted from the composite video signal and applied to the input terminal of a vertical deflection generator 11. A vertical deflection generator 22 uses the vertical sync signal to produce a vertical deflection current, which is coupled to an uncoupled vertical deflection coil connected to the Y-Y output terminals of generator 22. A sync signal separator 20 also extracts a horizontal sync signal from the composite video signal and applies it to the input terminal of a horizontal deflection generator 24. A horizontal deflection generator 24 processes the horizontal sync signal to produce, generally speaking, a pixel-frequency current in deflection coil 26. The S-shape of the horizontal deflection current is caused by capacitor 28 in series with horizontal deflection coil 26. The horizontal deflection voltage, shown as waveform 34, comprises horizontal retrace pulses 35 appearing across the series-connected horizontal deflection coil 26 and capacitor 28. Capacitor 13 is connected between the connection of capacitor 28 to horizontal deflection generator 24 and ground or a similar reference potential. t .. . ' ¦ Horizontal deflection coil 26 is also connected in series with pincushion correction circuit 30, including An example of an embodiment of the invention is an impedance network 31 and a switch 40. The impedance network 31 has a first terminal 32c connected by a wire 27 to the horizontal deflection coil 26, a winding 32b connected in a first branch between the first terminal 32c and the second terminal - ground, and a third terminal 37 and a coupling network comprising a capacitor 36 and a winding 32a connected in a second branch between the first terminal 32c and the third terminal 37. A tap connected to terminal 32c divides the transformer 32 into a magnetically coupled upper winding 32a and a lower winding 32b. A leakage inductance is associated with windings 32a and 32b. This leakage inductance decouples windings 32a and 32b so that currents having different classes can flow from terminal 32c through the windings. Resistor 33 has a high resistance and dampens transformer 32, preventing the flow of unstable oscillations. Controlled switch 40 is connected in series with the branch of impedance system 31 containing capacitor 36. Controlled switch 40 is a bidirectional thyristor-diode switch containing diode 42 connected in parallel with thyristor 44. Switch 40 may be an integrated thyristor-rectifier circuit. The cathode of diode 42 and the anode of thyristor 44 are connected to each other and to capacitor 36, while the anode of diode 42 is connected to the cathode of thyristor 44 and to a reference potential. Switch control circuit 46 is connected to the output terminal of horizontal deflection generator 24 to receive synchronization information in accordance with the horizontal deflection. Such information is in the form of periodic pulses 35 of horizontal retrace waveform 34. In addition, switch control circuit 46 is connected to the output terminal of vertical deflection generator 22 to receive signals at the vertical deflection frequency. Control circuit 46 The switch processes the synchronizing information about the vertical and horizontal scan rates and produces a repeating sequence of pulses 5f, as described, shown as waveform 48. Pulse sequence 5f repeats at the vertical scan rate. Pulses 5f occur in the second half of the duration of each horizontal retrace pulse. The trailing edge of each pulse 5f in waveform 48 occurs at the moment when the retrace pulse ends. At the beginning of each repeating pulse sequence of waveform 48, which corresponds to the upper part of the vertical scan, the leading edge of each pulse 5f occurs just before the trailing edge, so that the pulses 5f have a short duration. In pulses 50 occurring after the start of vertical scanning but before its center, the leading edges lead the trailing edges increasingly farther in time. In the center of vertical scanning, corresponding to the center of the pulse sequence in waveform 48, the leading edges of individual pulses 50 approach the center of the horizontal return pulse 35. From the center of the pulse sequence of waveform 48 to the end of each waveform sequence, corresponding to the bottom of the lower portion of vertical scanning, the leading edges of pulses 50 are increasingly delayed relative to the center of the return pulse, until the maximum delay occurs in the lower portion of vertical scanning, where again the duration of pulse 50 is short. Thus, it can be seen that the duration of pulses 50 progressively increases from the beginning to the end. The pulse frequency of waveform 48 is coupled from the control circuit 46 through a switch to the gate 45 of thyristor 44. The pincushion correction circuit 30 comprises a switched, variable impedance connected in series with deflection coil 26. When switch 40 is open, the pincushion correction circuit 30 presents a large inductive impedance to winding 32b in series with the deflection coil. When switch 40 is closed, the pincushion correction circuit 30 presents a small capacitive impedance connected in series with the deflection coil. with deflection coil 26. This circuit corrects both internal and external pincushion distortion. The average impedance which the pincushion correction circuit M applies to deflection coil 26 in the upper and lower portions of the raster is large because pulse 50 closes switch 40 relatively late. In the middle portion of the raster, corresponding to the middle of the vertical scan period, the average impedance of pincushion correction circuit 30 is relatively small because switch 40 closes relatively early in the second half of the horizontal retrace period. The late closing of switch 40 in the second half of the horizontal retrace period The half-cycle of the horizontal retrace, which occurs at the top and bottom of the raster, and the resulting high average impedance in series with deflection coil 26, reduces the deflection current I26 flowing through deflection coil 26. This reduces the horizontal scan width I26 in the top and bottom of the raster, i.e., corrects for external pincushion distortion. Furthermore, the increased impedance of the series connection of deflection coil 26 and pincushion correction circuit 30 reduces the loading on the horizontal retrace pulse. This reduced loading increases the duration of the horizontal retrace pulse, which tends to compensate for the S-shape caused by time modulation. horizontal retrace pulse 20 resulting from the previously described known pincushion correction circuit. Thus, the change in impedance of the pincushion correction circuit 30 (appearing at terminal 32c) corrects both internal and external pincushion distortion. During the second half of the horizontal retrace period, the retrace capacitor 13 supplies energy in the form of a deflection current I26 to the deflection coil 26 connected in series with the pincushion correction circuit 30. During that part of the second half of the horizontal retrace period, during which switch 40 is open, no current can flow through the branch of the impedance circuit 31 containing capacitor Z6. Therefore, the deflection current I26 has one path through the high inductive impedance of winding 32b. This causes a relatively high voltage to appear at terminal 32c during the second half of the horizontal retrace cycle. This is represented by pulse 56 in Fig. 3e. When the application of pulse 50 to gate 45 of thyristor 44 closes switch 40, the tapered resistance at terminal 32c decreases rapidly as deflection current I26 divides into a portion of deflection current I2f continuing through winding 32b and the remaining portion of deflection current I26 flowing through winding 32a and capacitor 36. This The reduction in impedance causes a rapid decrease in the voltage at terminal 32c when pulse 50 is applied, as shown in Fig. 3a;, 60 in the form of the trailing edge 56 of voltage waveform 54 at terminal 32c. Current I36 begins to flow in the branch of impedance network 31 containing capacitor 36 at the moment switch 40 closes and rises in transistor 55 during the remainder of the second half of the horizontal retrace interval. Since switch 40 is closed relatively late in the upper and lower portions of the raster compared to the middle portion of the raster, the current I36 at the end of the horizontal retrace interval 60 is smaller in the upper and lower portions of the raster than in the middle portion thereof. As a result, a larger deflection current I3a flows in the branch of impedance network 31 containing capacitor 36 in the middle portion of the raster than in its upper and lower portions. This can be seen in Fig. 3f, in which the left and right sides of the waveform correspond to the upper and lower portions of the raster, respectively. Due to the coupling between deflection current I26 and capacitor current I36 determined by transformer 32, both currents increase and decrease in unison during the scan period. However, the relative magnitudes of currents I26 and I36 occurring during the scan period are determined by the closing time of switch 40 during the retrace period. Due to the coupling between deflection current I26 and capacitor current I36, I36, the capacitor current I36 decreases to zero in the middle of the horizontal scan period and begins to increase in a negative direction in the second half of this period. During the second half of the horizontal scan period, diode 42 of switch 40 conducts current I36, and thyristor 44 is open. At the end of the horizontal scan period, deflection current I26 and capacitor current I36 approach zero, as can be seen from a comparison of the deflection current I26 waveforms in Fig. 3g and current I3f in Fig. 3g. During the first half of the horizontal scan period, diode 42 opens and thyristor 44 is open because no gate pulses are applied, so switch 40 opens in preparation for a new cycle. 36 is connected in series with a portion of the deflection current I26 throughout the scan period. Capacitor 36 provides a correction S to the deflection current I26. The amount of additional correction S to the deflection current I26 provided by capacitor 36 depends on the ratio of capacitor current I36 to deflection current I36. In the upper and lower portions of the raster, the capacitor current I36 is relatively small due to the late closing of switch 40, and in the constellation I, capacitor 36 provides less correction S to the deflection current I26 in the upper and lower portions of the raster than in the middle portion thereof, where early closing of switch 40 increases the current flow through capacitor 36. Thus, as shown in waveform I26 of Fig. 3g control of switch 40 ensures a change in the correction S in the vertical scanning function. The choice of capacitor 36 capacitance value determines the nature of the correction S. When capacitor 36 is selected so that the frequency of capacitor current I36 is as low as deflection current I26, then pincushion correction circuit 30 increases the correction of external pincushion distortions. With a smaller value of capacitor 36, when capacitor current I36 contains components with higher frequencies than deflection current I26, correction of internal pincushion distortions is ensured. Capacitor 36 cannot have a capacitance that is too small, because then pincushion distortions begin to accompany Image compression at the outer line on the left side of the raster. This compression begins to occur when the current flow angle I36 of the capacitor during tracking is about 220° with respect to the 12 kHz frequency. A particularly favorable configuration of the pincushion correction circuit 30 occurs when terminal 32c is the center tap of transformer 3A. In such an arrangement, with switch 40 closed, an induction current is applied to terminal 32c consisting of the series connection of the reactance of capacitor 36 and the inductance of transformer 32, because there is a rise in the fluxes generated in the windings. 32a and 32b. Consequently, during tracking, the reactance of capacitor 36 is in series with the deflection coil, and its value is determined by the closing time of switch 40. Pincushion distortion correction can also be achieved using other embodiments of impedance network 31. External pincushion distortion correction is achieved by an impedance network consisting of impedances such as a resistor, inductor, or capacitor connected between the first terminal 32e and the second terminal (ground) and connected in series with the deflection coil or resistor connected directly between the first terminal 32e and the second terminal (ground). a third terminal 37 and a controlled switch 40. Also, a further impedance may be connected in series between the first and third terminals and connected in series with the switch to reduce the switch load and/or avoid energy loss. A further alternative is another circuit which may consist of two impedances, an inductor and a capacitor, as in impedance circuit 31. Fig. 4 shows a partly schematic and partly block diagram of a circuit suitable for use as a switch control circuit 46 in conjunction with a conventional vertical deflection circuit. Control circuit 46 compares the parabolic waveform of the vertical deflection frequency with the sawtooth waveform of the vertical deflection frequency. . horizontal and produces a voltage waveform 48 in which the taps 50 for switch 45 of Fig. 2 begin progressively earlier in the first half of the horizontal scan and progressively later in the second half of the scan. Vertical deflection generator 22 includes a push-pull class B vertical deflection amplifier 106 and a vertical deflection coil and up-down pincushion correction circuits 108, to which is connected a deflection coil coupling capacitor 110 in series with a current sampling resistor 112. The common point connection of capacitor 110 and resistor 112 to vertical deflection amplifier 106 constitutes a compression branch. During operation of the circuit, a parabolic waveform with the vertical deflection frequency is formed in the known manner across capacitor 110 and resistor 112. This waveform is coupled to the base of transistor 104 in differential amplifier 109 of switch control circuit 46 by means of pincushion control resistor 114 and resistor 116. Retrace pulses 35 at the horizontal deflection frequency are fed from generator 24. From the deflection voltage, the transistor 102 of the differential amplifier is fed to the base of transistor 104 of the differential amplifier IW preamplifier diode. 11 $ and a resistor of 120» The base of the circuit 102 is equivalent to that of a resistor 126 connected to a capacitor 122, which creates a pilot circuit and a charging resistor 124. _ Portfcap of the system's operation, and in the period of full-time selection, the diode 118 of the pira-water circuit causes conduction. taainzystor 102 and iroelaKtanie fconden* fcatoca 122. Tuwrcystor 104 is clogged as a result of pedafymation of the reayistor 12& Pondewaz teanzystoir 104 does not conduct, no coating occurs on the resistor 130, supplied through transistor 132 ilrt&rnflka e«uterawe© Dobraimki.45 thyristor 41 . .In:3j crepe of atomic return, positive* voltage pulses; supplied to the cathodes of the diode 118 after its WD fabric. 1\ opens the way for TOria* dm^aott Jfiondetoatttora 121, after which it results in »M olt Ipto^ac^ .q«|c /water* oapraeUei voltage Hi tfig.^ In addition, the co6oz &a ateiy pflw current flow ftatttt resistor 128 as a result of tatkafrua dtody 116 I Aagtiede ibaky taanEystoira 102 is growing rapidly*. Impufey; appearing on basie tipanBy&tcira 102 under * c«Ab .plUneisiu.pawiku pozitomego ótaaCfcoin© has fig, 3c generally on (the "voltage waveform 134. Each subsequent voltage pulse consists of * a whole of the gutfez' rcaystor 126 and the voltage fed to it whole gap. become a genetato? curves with inclined tops - On the Sc there is also a fifth parabolic waveform 136, which registers on the fluid deflection generator 22: to the differential transistor 104 100. Parabolic waveform 126 intersects diagonally with the voltage pulse 134. When the parabolic waveform 136 is more or less the voltage pulse 134 is applied to the transistor 102, the transistor 104 turns on and delivers the pulse The curved waveform is connected via emitter follower 132 to thyristor 44. When the parabolic waveform is more positive than the voltage pulses 134, then thyristor 44 receives no signal. The most negative part of the parabolic waveform 136 occurs at the midpoint of the vertical scan. As a result, the parabolic waveform intersects the sawtooth waveform, which provides the output of pulses 50 * fig* 3d, the onset of which occurs earliest relative to the horizontal retrace pulses in the center of the vertical scan. In the upper and lower phases of the vertical scan, the parabolic waveform is most positive and intersects the relatively short pulse waveform 60* The impulse points of the parabolic waveform 136 and the voltage pulses 134 can be adjusted with the help of the transistor 132. The resistor 138 regulates the polarity of the transistor 104, thereby shifting the parabolic waveform 136 in relation to the impulses based on the transistor 136. 102, This causes all pulses 50 to be delayed or delayed by the same amount; and the widening of the groves as a result of this change in the width of the image, the brightness of the walls, becomes thinner and thinner, as the impedance system 30 provides a slight co- in this case padfcu correlation castra does not require the use of the entire second and fourth ship after return. The Ptonic forces of the anabc4iK3 different course change the flow time of the rafelacatiika 40. In the second half of the 1st period of the return period, they change the energy in the direction of the deviation on the output line. Resistor 140 and resistor 142 determine the substructure of the pc4a and yzaej Hego, bring *Hiogo illo A,baEy 4rAnaylkra 104, It should be noted that the squirrel's slendertalc^A trap of the other ones have started my dtfagftac with the help of^ Oienie respond(w4"clttie#o condensate 418 rtmtm * legion to the resistor Ali d/or with the help of the lithium between the point i^oi^cwito of tmy- Btols 144 and Hi and rn*s^ Wlajceemie kORdetlaa* tota equally to the ire*y^tor 116 will cause #ryprva± iiaeal vibrations pvo&o m based on the tramzyisttoir 104, while the connecting capacitor is common The phase delay of this waveform shifts the point of maximum correction of the outgoing pulses from the center of the raster. The phase delay shifts the point of maximum correction toward the bottom of the raster. This, in turn, corrects trapezoidal distortions. Fig. 5 shows another example of the design of the switch control circuit 46 for use in conjunction with a switched deflection circuit. Switch control circuit 46 consists of a parabolic waveform generator 300 and a pulse generator 320. The parabolic waveform generator 300 and the pulse generator 320 The pulse generator 320 generates a pulse waveform 35,000,000 from the horizontal deflection generator 20T through the transformer winding 208d, and a pulse waveform 330 from the switched vertical deflection modulator 45. The pulse generator 320 generates a switch gate voltage waveform 46, which is coupled to the thyristor 44 in the pincushion correction circuit 30. As described in the above and hereinafter referred to patent application, the horizontal deflection generator 207, in response to the horizontal sync pulses 205, generally generates a pilot current in the vertical deflection coil 45. deflection coil 26 used in picture tube 210. Horizontal deflection coil 26 is connected in series with the sub-cushion distortion corrector 30 as described in connection 210. Horizontal deflection generator 207 also drives the output horizontal deflection transistor 208. Transistor 208 has two secondary windings 208b and 208c which produce oppositely polarized horizontal retrace pulses to charge capacitor 215. Secondary winding 208b is connected in series with thyristor 213 and so coil 211 begins to charge transistor 215. During each horizontal retrace pulse. The turn-on of thyristor 213 covers the maximum period of each horizontal retrace pulse occurring in the upper part of vertical scanning. During the first or upper half of scanning, gate pulses 231, coupled to the gate of thyristor 213 by upper trace pulse-width modulator 273, progressively reduce the conduction time of thyristor 213. As a result, a decreasing voltage waveform 227 appears across capacitor 215. In the second half of vertical scanning, lower trace pulse-width modulator 281 turns on thyristor 217 with gate pulses 232, the duration of which increases progressively. In Consequently, during the second half of the vertical scan period, thyristor 217 in series with transformer secondary winding 208c and inductor 216 charges capacitor 215 with an increasing negative notch. The voltage 227 appearing across capacitor 215 is integrated across vertical deflection coil 218 to form a substantially sawtooth deflection current. Pivot sawtooth generator 220, in response to vertical sync pulses 221 and current flowing through deflection coil 218, produces oppositely polarized waveforms of voltages 269 and 270 at the vertical deflection frequency. Pulse-width modulators 273 and 281 are controlled by voltages 269 and 270 from generator 220. A swept-top pulse generator 335, which may be similar to the generator described in detail in Figure 4, is controlled by horizontal retrace pulses 35 from transformer secondary winding 208d. The second input to modulators 273 and 281 is controlled by voltage waveform 334 from generator 335. Pulses 334 are similar to the 4< inverted pulses 134 of Figure 3c. Pulse-width modulators 273 and 281 produce as first output signals progressively varying pulse widths 231 and 232 used in thyristors 213 and 217. *¦ Modulators Pulse width transistors 273 and 281 receive second output signals from transistors 272 and 280, the collectors of which are connected to ground through resistor 336. Voltage 330, which is the sum of the output voltage waveforms from transistors 272 and 280, is the input waveform of parabolic waveform generator 300. Pulse waveform voltage 330 is coupled to saturated amplifying transistor 301. The peaks of the voltage pulses 330 bring transistor 301 out of saturation, producing positive pulses on its collector. Diode 332, connected between the coupler and the base of transistor 301, improves the characteristic Detector diode 303 couples positive 6& pulses of the output waveform from transistor 301 to integrating capacitor 304. A parabolic voltage 306, which is the integrated output waveform of transistor 301, appears across capacitor 304, with the parabolic peak 306 occurring in the middle of the vertical scan period in response to the maximum duration of the peaks of the voltage waveform 301. Adjustable resistor 308 regulates the discharge rate of integrating capacitor 304. (The waveform of parabolic voltage 306 at the deflection frequency is collected from capacitor 304 by emitter follower stage 310. Low-pass resistor 312 suppresses the frequency components and deflects the horizontal parabolic voltage 306 in the waveform. Waveform control resistor 314 applies a parabolically varying frequency 316, dependent on parabolic voltage 306, to pulse generator 320. Pulse generator 320 receives horizontal retrace pulses 35 from transformer secondary winding 208d, which are applied to the base of phase-inverting amplifier 322. The negative output pulses from amplifier 322 are applied via via capacitor 328 and diode 326 to the base of transistor 324. A parabolically varying current 316 is also applied to the base of transistor 324. Current 316 tends to maintain transistor 324 in conduction between horizontal scan pulses. Upon application of negative pulses at the horizontal scan rate from amplifier 322, transistor 324 ceases conduction for a period that depends on the time required to charge capacitor 328 with current 316 to re-conduct transistor 324. The cut-off period of transistor 324 will be shortest in the middle of the vertical scan period because the current 316 is also at that moment 316 is the largest and the shortest in the upper and lower portions of the vertical scan. The positive output pulses of transistor 324 are collected from its collector and applied through resistor 342 to the base of transistor 340. The second input signal at the base of transistor 340 comes from the output terminal of amplifier 322 and is applied through resistor 344. The positive output pulse at the collector of transistor 340 occurs only when the output signals of both amplifier 322 and transistor 324 are low. A series of phase-inverting amplifiers applies the output pulse of transistor 340 to gate of thyristor 44. Since the trailing edge of the pulse from the output waveform of amplifier 322 occurs at the end of the retrace pulse, the end of the hold-open pulse from transistor 340 coincides with the end of the retrace pulse. The pulse on transistor 340 is longest in the middle of the vertical scan period and shortest at the top and bottom of the vertical scan. While the switched vertical deflection circuit provides correction for horizontal pincushion distortion by loading the retrace transformer, in some applications it is necessary to provide simultaneous conduction of regulating switches, such as thyristors 213 and 21T, and:fig. 5 in the middle oJir^^wy- .vertical, to obtain the inrush correction: po^sfcfewyKjh,15 ttiiir 16 The combined conduction of thyristors 213 and 217 creates a slit path for the horizontal return energy. - List of component values for a circuit providing pincushion distortion correction for a large-screen 110° kinescope, such as model ».RCA Gocpoiria/tion number A 67-610X: ^W . L32^ Ó 35 -U. : - C 122— TC 304 —» O 328 ¦'-^ R 33 --'--i- r ii*, m, - im, .124 - r m - H 12$ ^~ -R .130 - R 13a - R 140, -^ -R SOfl -i -R314 - 0.23 mH core 0 10X45 mm, N22 each half wound in a single layer consists of 34 turns of a 0.8 core copper wire, (inductance of each half 60 µH, dissipation 1 µH, 'I **F, OyOlfr |iF, 4700 pF, 470 pF, 680 Q, 4—7 kQ, 1 kQ, 3 Q, iOkQ, 4—7 kfl, 3^9 kQ, 4 kil, ,100 kQ, 23 kft. 4^-7 kQ. 10 10 For For the above values, and for the above mentioned kinescope, the components of the current in the deflection coil caused by the resonance of the capacitor and the deflection coil occurred at about 6.5 kHz, while the components caused by the correlation of pincushion distortions had a frequency of about 12 kHz. Patent applications • ;1. Pincushion distortion correction circuit for a kinescope deflection circuit, comprising a horizontal deflection generator for generating a current with a horizontal deflection frequency, to which a horizontal deflection coil is connected for receiving a current with a deflection frequency for horizontal scanning, characterized in that it comprises an impedance circuit (31) connected to a controlled switch (40) and a first circuit for connecting the impedance circuit (31) and the controlled switch (40) to a horizontal deflection coil (26) to form a current circuit at a horizontal deflection frequency, and a circuit (46) for controlling the switch (40) connected to a vertical deflection generator (22) to produce a vertical scanning current through a vertical deflection coil connected to the generator. (24) and coupled to a controlled switch (40) to energize the controlled switch (40) during a horizontal retrace period, the energizing time being progressively advanced during a first portion of the vertical scan period and progressively retarded during a second portion of the vertical scan period to vary the scan current in a manner that reduces positional distortion. 2. The system of claim 1, wherein the first circuit comprises a second circuit for connecting the horizontal deflection coil (26) to a first terminal (32c) of the impedance circuit (3-1) to form a series circuit, the second terminal of the circuit The impedance circuit formed by ground is spaced from the first terminal, a third circuit for connecting a first terminal of the controlled current circuit of the switch (40) to the first terminal (32c), and a fourth circuit for connecting a second terminal of the controlled current circuit of the switch (40) to the second terminal, the control circuit being adapted to close the controlled current circuit of the switch (40) during a horizontal retrace that is progressively accelerated during a first half period of vertical scanning and progressively retarded during a second half period of vertical scanning. 3. The circuit according to claim 2, characterized in that the impedance circuit comprises a winding (32b) that is connected between the first terminal (S2c) and the second terminal. 4. The circuit 5. A circuit according to claim 4, characterized in that the third circuit comprises a capacitor (36) connecting the first terminal (32c) of the impedance circuit (31) with the first terminal of the controlled switch (40). 6. A circuit according to claim 3, characterized in that the third circuit comprises a winding (32a) connecting the first terminal (32c) of the impedance circuit (31) with the first terminal of the controlled switch (40). 7. A circuit according to claim 5, characterized in that the third circuit comprises a capacitor (36) connected in series with the winding (32a). 8. A circuit according to claim 6, characterized in that it comprises elements for (magnetic) 8. A circuit according to claim 7, characterized in that the windings (32a) and the winding (32b) have substantially the same intrinsic inductance. 9. A circuit according to claim 1, 2 or 6, characterized in that the controlled switch <40) comprises a thyristor (44) with a gate (45) and a controlled current circuit and a diode (42) conducting current unidirectionally, the controlled current circuit being connected in parallel with the diode (42). 10. A circuit according to claim 0, characterized in that the anode of the diode (42) is connected to the cathode of the thyristor (44) and the cathode of the diode (42) is connected to the anode 11. The circuit of claim 6, wherein the winding (32a) and the winding (32b) are windings of an autotransformer (32). 12. The circuit of claim 3, wherein the circuit (46) controlling the switch (40) comprises a control pulse generator connected to the controllable switch (40) and to the horizontal deflection generator (24) and to the vertical deflection generator (22) for generating repetitive control pulses (50), the control pulses terminating substantially at the end of the horizontal retrace pulse. for a kinescope deflection circuit, comprising a horizontal deflection generator for generating a current at the horizontal deflection frequency, to which a horizontal deflection coil is connected for receiving a current at the horizontal deflection frequency for scanning, characterized in that it comprises an impedance circuit (31) connected to a controllable switch (40) and a first circuit for connecting the impedance circuit (31) and the controllable switch (40) to the horizontal deflection coil (26) to form a current circuit at the horizontal deflection frequency, and a circuit (46) for controlling the switch (40) connected to the generator (22, 220) for producing a vertical scan current through the vertical deflection coil coupled to the horizontal deflection generator (24) and coupled to the controllable switch (40) for energizing the controllable switch (40) during the horizontal retrace period, the energizing time being progressively advanced during a first portion of the vertical scan period and progressively retarded during a second portion of the vertical scan period to moderate the vertical scan current. a pincushion distortion reducing means, wherein the control pulse generator circuit (46) comprises elements (110, 112) (300) for generating a parabolic waveform (136), (316) at a vertical deflection frequency, elements (118, 120, 122), (208d, 322) connected to the generator (24), (207) for generating voltage pulses (134), (35) at a horizontal deflection frequency during a horizontal deflection pulse recovery period, and a modulating circuit (100), (324) connected to the elements (118, 120, 122), (208d, 322) for generating voltage pulses (134), (35) at a horizontal deflection frequency during a horizontal deflection pulse recovery period. voltage pulses (134), (35) having a horizontal deflection frequency and a width modulated by a parabolic waveform (136), (316). 14. The circuit according to claim 13, characterized in that the modulating circuit (100), (324) comprises a comparator (100) connected to the elements (110, 112) generating the parabolic waveform (136) and to the elements (118, 120, 122) generating voltage pulses (134) having a horizontal deflection frequency to generate repetitive control pulses (50). *) 15. The circuit according to claim 13, characterized in that the modulating circuit (100), (324) comprises a comparator (100) connected to the elements (110, 112) generating the parabolic waveform (136) and to the elements (118, 120, 122) generating voltage pulses (134) having a horizontal deflection frequency to generate repetitive control pulses (50). 14, characterized in that the comparator (100) is a differential amplifier (100) comparing amplitudes, a first input of which is connected to elements (110, 112) generating a pyrabolic waveform (136) and a second input of which is connected to the output of elements (118, 120, 122) generating voltage pulses (134) at a horizontal deflection frequency, the voltage pulses (134) having sloping peaks. »L « Ifi 14-J l 4- * Fig. I in ft^^i —* *\J ^"S^^k, ¦» K&*412 647 Fi a. 3 ¦MI2 Jt=jg55V(P-P) "~ •# -#- -• ?? I •= \?A\ 1M4J ;- Hl^Z^zf^ZO, HOT II71J. 140 122 HI3 j^P* 6i «¦ I 2* /7?. * *?05 26 M 211 Fig. 5 LZGraf. Z-d No. 2 - 1416/82 110 copies A4 Price PLN 45 PL PL PL PL PL PL