Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarza¬ nia wlóMen z materialu termoplastycznego i urza¬ dzenie do wytwarzania wlókien z materialu termo¬ plastycznego przez wyciaganie za pomoca pradów gazowych, w którymi wytwarza sie pare zawiro¬ wan obracajacych sie w kierunkach przeciwnych.Podobny sposób jest znany z francuskiego opisu patentowego nr 2 223 316, w którym wytwarza sie gtówiny prad gazowy i kieruije sie poprzecznie do ntiego strumien nosny o przekroju poprzecznym mniejszym i energili kinetycznej na jednostke obje¬ tosci wiekszej od energia kinetycznej pradu glów¬ nego. Strumien nosny przenika w prad glówny tworzac strefe interakcji, w której wytwarza sie para zawirowan o przeciwnych kierunkach obrotu wynikajaca z interakcji. Miedzy te zawirowania, utworzone w strefie istosumkowo wolskiego cisnienia usytuowanej na granicy pradu glównego w poblizu i za punktem przenikania tego stnumienia, dopro¬ wadza sie struzke z materialu termoplastycznego w kierunku strefy o nizszym cisnieniu, przy czym struzka wchodzi nastepnie w strefe interakcji, w której jest ona poddana pradom o wiekszej pred- fleospi zawirowan, powoduje to jej wyciaganie i przetworzenie na wlókno.Celem wynalazku jest otrzymanie dobrej stabil¬ nosci zasilania materialem termoplastycznym uni¬ kajac calkowicie wzajemnego wplywu temepratur równych elementów urzadzenia doprowadzajacych ten material i gaz. 2 Cel ten osdaignieto przez opracowanie sposobu wytwarzania wlókien z materialu termopdastyczne- go, w którym wytwarza sie ciagle struzki tego ma¬ terialu i wyciaga sie je za pomoca strumieni nos- 5 nych, w które wprowadza sie te struzki. Istota wynalazku polega na tym, ze wytwarza sie szereg strumieni nosnych oddalonych od siebie poprzecz¬ nie, moclyifikuje sie przeplyw kazdego z tych stru¬ mieni, ogranicza sie rozprzestrzenianie na boki 10 kazdego zmodyfikowanego przeplywu strumienia tworzac w kazdym, co najmniej jedna pare zawi¬ rowan o przeciwnych kierunkach obrotów, wpro¬ wadza sie struzke materialu termoplastycznego znajdujaca sie wstanie wyciagnietym, w kazdy 15 strumien nosny w kierunku strefy usytuowanej miedzy zawirowaniami tego strumienia.Strumienie nosne wytwarza sie w kierunkach w przyblizeniu równoleglych. 20 Ograniczenia rozprzestrzeniania na boki kazdego 'zmodyfikowanego przeplywu strumienia dokonuje sie przez zderzanie tego strumienia ze strumienia¬ mi przyleglymi.Modyfikacji kazdego strumienia dokonuje sie 25 przez zakrzywienie jego toru.W innym rozwiazaniu, .sposób wytwarzania wló¬ kien z materialu tenmoplasycznego. w kórym wy twarza sie ciagle struzki materialu termoplastycz¬ nego i wyciaga sie je za pomoca strumieni nos- 30 nych i pradu glównego o Wiekszej srednicy ale 116599116599 3 o mniejszej enengii kinetycznej ma jednostke obje¬ tosci, od srednicy i energii strumieni nosnych, po¬ lega na tyim, ze wytwarza sie szereg strumieni nosnych oddalonych od siebie poprzecznie, modyfi¬ kuje sie przeplyw kazdego z tych strumieni, ogra¬ nicza isie rozprzestrzenianie na (boki kazdego zmo¬ dyfikowanego przeplywu strumienia tworzac w kazdym co najmniej jedna pare zawirowan o prze¬ ciwnych kierunkach obrotów, kieruje sie poprzecz¬ nie do zmodyfikowanych przeplywów strumieni nosnych, glówny prad oraz doprowadza sie struzki (materialu termoplastycznego w strumienie nosne zanim wejda one w prad glówny.Kieruje sie prad glówny wzdluz toru w przy¬ blizeniu poziomego usytuowanego ponizej struimie- ni nosnych, przy czyim strumienie nosne zakrzy¬ wiane w kierunku pradu, sa wprowadzane za struzfcaimi materialu w stosunku do .kierunku tego pradu oraz doprowadza sie struzki materialu gra¬ witacyjnie w zmodyfikowane sitirumienie nosne.Strumienie modyfikuje sie w odleglosci od gra¬ nicy pradu, a struzki materialu wprowadza sie; w strumienie w poblizu punktu, w którym doko- nujje sie modyfikacji dokonu/jac pierwszego wycia¬ gania struzki w strumieniach nosnych, przed prze¬ niknieciem w prad glówny." Wedhitg innej cechy wynalazku sposób wycia¬ gania opisany powyzej zawierajacy tworzenie za- wairowsan o przeciwnych kierunkach obrotów w kierunku strumienia nosnego stanowi pierwszy z dwóch nastepujacych etapów wyciagania. Drugi etap polega na kierowaniu poprzecznie -strumienia niosacego wlókno bedace w trakcie wyciagania, do praKlu glównego, którego przekrój poprzeczny jest wiekszy niz przekrój strumienia, który posiada ponadto energie kinetyczna na jednostke objetosci dostateczna do przenikania w prad glówny i utwo¬ rzenia z nam strefy interakcji podobnej do strefy interakcji opisanej w cytowanym francuskiim opisie patentowym. Wynika stad, ze wlókno bedace pod¬ dane pierwotnemu wyciajganiiu jest wprowadzane w strefe interakcji strumienia nosnego i pradu glównego, w której jest ono poddane dodatkowe¬ mu wyciaganiu.Podczas tego procesu miimo tego, ze kazda struz¬ ka pojedyncza materialu termoplastycznego jest poddana dwóm kolejnym etapom wyciagania z któ¬ rych kazdy przez dzialania pradów o wysokich predkosciach utworzonych przez pary kolejnych za wirowan, tworzy wlókno pojedyncze z kazdej indy¬ widualnej struzki.Z drugiej strony nalezy przypomniec, ze zgod¬ nie, z cytowanym francuskim opasem patentowym, w celu doprowadzenia i wprowadzenia struzki z materialu termoptostycznego w strefe interakcji {rozmieszcza sie otwór zasilajacy tym materialem przy granicy pradu glównego lub praktycznie na tej * granicy, w celu oddzielenia otworu zasilajace¬ go struzke materialu od granicy pradu glównego zachowujac calkowicie dobra stabilnosc zasilania materialem termoplastycznym.Wynalazek obejmuje równiez urzadzenie do wy¬ twarzania wlókien z materialu termoplastycznego, zawierajace zródlo zasalania struzkami tego ma- 10 15 20 30 35 40 55 terialu, zaopatrzone, w co najmniej jeden otwór doprowdzajacy struzke, oraz generator strumieni nosnych, w którym zgodnie z wynalazkiem, gene¬ rator strumieni nosnych jest utworzony przez iskrzynke strumieniowa zaopaltrzona w otwory wy¬ lotowe doprowadzajace strumienie, defllektor u- mieszczony co nójmnieg icze/ciowo ,n# $orze stru mieni miedzy otworami wylotowymi i—iitrefa, w której wchodza one w kontaM ze^str^z^aini ma¬ terialu termopiaistycznego, przy ez^^^OTsyór dopro- wadzaijacy struzke jest usytuowany w stosunku do kierunkui przeplywu strumienia na wprost strefy, która jest usytuowana w poblizu przedniego kon¬ ca deflektora. r ^ ii Wedlug pierwszej cechy wynaiazky tworze, sie przeplyw strumienia nosnego, : wytwarza sie przez zaklócenie przeplywu za pomo¬ ca deflektora, pare zawirowan o przeciwnych kie¬ runkach obrotów, zwanych zawirowaniami stru¬ mienia. Defilektor tworzy nie tyilfcb zawirowania ale ustala takze strefe przeplywu auasdlaminarne- go o niskim cisnieniu, usytuowana miedzy tymi zawirowaniami. Jtinjgjpzy wynalazek zmierza do doprowadzenia -struzki materialu fc^moplastyczne- go na przyklad plynnego szkla w polozeniu, w .którym jest ona poddana wplywowi powietrza w strefie przeplywu laminarnego. Wynika stad, "ze struzka jest najpierw prowadzona w przeplywie laminarnym miedzy zawirowaniami a nastepnie jest poddana wplywowi pradów o duzej predkosci pary zawirowan, powoduje to jej wyciaganie we wlókno. i (Me otworów skrzynki strumieniowej, sa w pjfcy- biazeniu równolegle, u- -IDeflektor jest utworzony przez plytke odob^Lar jaca zawierajaca powierzchnie usytuowana; JPJOd kateim w stosunku do poczatkowego kierunku, stry* imieoL " . ,. ;•/,../ .Deflektor jest przymocowany do skrzynkibsitru!- onieniowej i ma brzeg usytuowany wepobKifcu^iosi otworów doprowadzajacych strumienie,,,i poprzecz¬ nie do tych osi. ...-¦•: _,-.Powierzchnia deflektora tworzy kat ztawarty. mie* dzy 35 i 56° z osia otworów dwrowadzójac^h strunndenie.^ '.''u;~ ."¦¦.: x*%v.W innym rozwiazaniu, w uirzajdzeniiu do wytwa¬ rzania wlókien z materialu termoiitóa^yczn^^ rwierajacym zródlo zasilaniastruzkaimlif :,tegoH;'ma¬ terialu, zaopatrzone w co' najmniej j^iden btwó¥ vtó- prowadzajacy struzke materialu^ termopiaS^cSfie^- gio, generator strumieni riosnydh,v oraz !"|fcfcfLrafof pradu glównego, zgodnie zJ wynalazkiem,;'^enySi?o1f strtlmieni nosnych jest utworzony phz^ r^a^jnnika rstrumdeniowa zaopatrzona w otwor^ wlotowe;de¬ filektor umiesczony co nagmniej czeMowo Wac;tórz^ s%umieni miedzy otwora&m* wyloticwyrtff i siBeS^, w której wchodza one w kontakt :ze""sWzkami materialu termoplastycznego, natomiast o^ prOw£«dz^ijacy? struzke jest usytuowany w stosuttiilcu ido kierunku przeplywu strumienia ha' wprost stre£ fy, która jest usytuowana w poblizu'przedniego konca deflektora, zas generator glównegoifracra gazowego jest umieszczony w odleglosci od zródla zasilania tworzywem ciagliwym, i od skrzynki }&fp?5 116599 6 mieniowej, i jest zaopatrzony w otwory wylotowe o srednicy wiekszej od srednicy otworów dopro¬ wadzajacych strumienie nosne, przy czyim os otwo¬ ru wylotowego jest skierowana poprzecznie do kierunku przeplywu zmodyfikowanych przeplywów strumieni.Otwory doprowadzajace tworzywo ciaglliwe, sa usytaiowane przed otworami doprowadzajacymi strumienie, w stosunku do kierunku przeplywu pradu glównego.Zastosowanie sposobu wedlug wynalazku przed¬ stawia liczne korzysci. Przede wszystkim wymika z tego sposobu, ze wiplyw zawirowan striimienia rozpraestrzenionego przez dzialanie deflektora, na strumien bedacy w pierwiazyim etapie wyciagania, umozflliw&a wprowadzenie wlókna wyciaganego w strefe interakcji miedzy strumien i prad glówny.Wynilraja stad nastepujace korzysci: Z jednej strony staje sie mozliwe oddzielenie róznych elementów urzadzenia zwlaszcza genera¬ tora prajchi glównego, generatora strumieni nosnych i zródla zasilania materialem termoplastycznymi.Poniewaz oddzielenie elementów jest korzystne e wielu powodów a zwlaszcza ze wzgledu na zmniejszenie wymiany ciepla miedzy tymi trzema eOementami, daje to wliejkisza elastycznosc w celu utrzymania róznych teimperaitur miedzy generato¬ rem (pradlu iglównego, generatorem strumienia nos nego i zródlem zasilania materialem. Ponadto ta¬ kie zmniejszenie wymiany cieplnej umozliwia roz- wtókindianie w dJobrych warunkach suibisitancji takich (jak twarde szklo, które wymagaja stosunkowo wy¬ sokich temperatur, aby byc przetworzone w stan ciekly.Oddalenie elementów od siebie zastosowane w mniejszymi wynalazku, zmniejsza lub eliminuje wytwarzanie cfcajsteczek nierozwlóknionych lub zle rozwlóknionych, wynikajace ze sklejenia sie ma¬ terialu teiimoplastycznego na goracych sciankach.Moznia wiec otrzymac rozwlóknienie i produkty bardziej jednorodne. Ponadto zastosowanie sposobu dwoma etapami, w których pierwszy sluzy do do¬ prowadzania materialu do strefy interakcji stru¬ mienia i pradu glównego, jest korzystne, gdyz ten pierwszy etap stanowi srodek dla stabilizacji do¬ prowadzania materialu w strefe interakcji mimo znacznego oddalenia miedzy elementem dostarcza^ jacyim material i granica pradu glównego, i to jest waznym czynnikiem dla otrzymania jednorodnego wyciagania w strefie interakcji. W pierwszym eta¬ pie doprowadzania materialu, tworzenie strefy przeplywu cjuasilaminarnego o niskim cisnieniu umozliwia regularne i dokladne zasilania struzka materialu az do strefy usytuowanej miedzy za¬ wirowaniami strumienia wywolanymi przez dzia¬ lanie deflektora, przy czyni uzyskuje sie duza do¬ kladnosc mimo bledu we wzajemnym ustawieniu otworu zasilajacego materialem termoplastycznym w stosunku do strefy przeplywu laminarnego.W nastepstwie tej samoczynnej kompensacji wzglednych niereguCarnosci w polozeniu punktu zasalania materialem, niie jest konieczne budowanie niektórych elementów urzadzenia takich jak czlon zasilajacy struzka plynnego szkla, o wysokiej do¬ kladnosci. Ta korzysc jest wazna gdyz wiadomo, ze wysoka dokladnosc wykonania jest trudna do osiagniecia przy stosowaniu wysokich temperatur spotykanych przy obróbce plynnego szkla, a zwlaszcza podczas rozwlóknienia twardego szkla 5 luib innych materialów takich jak zuzle lub skaly.Sposób wedlug wynalazku jest równiez korzyst¬ ny do stosowania dla róznych materialów termo¬ plastycznych utworzonych nie tylko przez rózne mineraly, jak to wskazano powyzej ale takze nie¬ które materialy organiczne takie jak polipropylen, polistyren, poliamid hub poliweglan.W przedstawionym wynalazku mozna takze, sto¬ sowac niektóre bardziej korzystne warunki techno¬ logiczne odnosnie temperaiAiry i predkosci strumie¬ nia nosnego w stosunku do temperatury i pred¬ kosci pradlu glównego. Korzystne jest nadanie strumieniowi nosnemu predkosci i temperatury niz¬ szych od predkosci i temperatury przewidzianych w przykladach podanych we francuskim opisie patentowym nr 2 223 318, w celu otrzymania cech i dodatkowych korzysci omówionych w dalszej czesci opisu.Chociaz zgodnie z wynalazkiem naijczesciej do¬ konuje sie rozwlóknienia materialu termoplastycz¬ nego w dwóch etapach nalezy zauwazyc, ze dla niektórych zastosowan material moze byc poddany pierwszemu etapowi, to jest etapowa rozwlóknie¬ nia wynikajacemu z wprowadzenia tego materialu w strefe usytuowana miedzy para zawirowan o przeciwnych kierunkach wywolujacych zaklóce¬ nia w przeplywie strumienia, za pomoca deflek- tora. Pakt usuniecia etapu nastepnego przenikania strumienia w prad glówny znacznie upraszcza u- rzadzenie.Rozwiazanie wedlug wynalazku jest stosowane do dowolnego materialu termoplastycznego, jed¬ nakze odtxwdada szczególnie wyciaganiu tworzyw termoplastycznych takich jak szkDo i zwiazki po dobne podgrzewane az do stanu cieklego lulb kon¬ systencji odlpowiedniej do wyciagania. iPrzedimdotem wynalazku jest uwidoczniony w przykladzach wykonania na rysunku, na którym fig. 1 przedstawia rozmieszczenie glównych ele¬ mentów urzadzenia wedlug wynalazku, w widoku z boku, z czesciowymi wykrojami, fig. 2 — sta¬ nowisko rozwlókniania w przekroju wzdluz linii I—II oznaczonej na fig. 4, fig. 5 — otwory wytwa¬ rzajace strumienie i doprowadzajace szklo w wido¬ ku wacttuz (Linii III—III oznaczonej ma fig. 2, dBg. 4 — urzadzenie z fig. 2 w widoku wzdluz strzalki A oznaczonej na tej figurze, fig. 3 — urzadzenie w widoku wzdluz linii V—V oznaczanej na fig. 4, fig. 6 — skrzynka strumieniowa w widoku perspek¬ tywicznym, fig. 7 — schemat ilustrujacy dziala¬ nie sposobu i urzadzenia wedlug wynalazku, w wi¬ doku perepektywicznym, fig 8 — stanowisko roz¬ wlóknienia z fig. 2 przedstawiajace niektóre fazy dzialania strumienia i pradu glównego podczas wy¬ ciagania szkla podawanego przez otwór umieszczo¬ ny w czesci górnej urzadzenia, w przekroju podluz¬ nymi, fig. 9 — kilka strumieni i czesci pradu glów¬ nego z fig. 8, ale bez zasilania szklem, w widoku z góry, fig. 1-0 — przekrój poprzeczny trzech sa¬ siednich strumieni ilustrujacy kierunki obrotów za¬ wirowan strumienia, fig. 11 — rozmieszczenie gjów- 15 * 25 30 S5 40 45 50 55 60116599 7 8 nych elementów urzadzenia wraz z wymiarami, które nalezy uwzglednic, w celu ustalenia warun¬ ków technologicznych podczas wykonywania wyna¬ lazku., w przekroju podluznym, ffig. Ha — szcze¬ gól przedstawiajacy oddalenie dwóch saisiedniicih otworów, w przekroju podluznym, fig. lito — czesc elementu zasilajacego materialem tenmoplas^ tycznymi, w przekroju .poprzecznym.Na fig. 1 przedstawiono (Schematycznie roz¬ mieszczenie urzadzenia odpowiadajacego sposobo¬ wi wedlug wynalazku. Po lewej stronie fig. 1 przedstawiono schematyczinie czesc palnika 15 lub generatora wywtarzajacegb prad glówny 18 i za¬ wierajacego dysze 16 zaopatrzona w otwór wylo¬ towy 17 o [szerokosci dostatecznej dila uimoziiwie nia umieszczenia kilku osrodków rozwlóknienia i pradu glównego 18. Riura zasilajaca 19 dla czyn¬ nika gazowego pod olsnieniem jest polaczona do skrzyn strumieniowych 20, które sluza do zaisilania gazem dysz wytwarzajacych strumieni nosne, za¬ wierajacych otwory 21.Filiera .22 polaczona ze abironikiem 23 Mb innym odipowiedinim srodkiem zasilajacym cieklyim szklem zawiera dziób 24 doprowadzajacy plynne szklo, przez który struga szkla jest kierowana do prze¬ plywajacego strumienia a nastepnie prowadzona przez niego do prajdu glównego 18 w strefe inter¬ akcji. Jak to zostanie dailej opisane, rozwlóknie¬ nie nastepuje w strumieniu aile takze w prajdzie glównym i ten ostatni prowadzi wlókna na wprost jak przedstawiono na fiig. 1, w ceLu utworzenia wlókniny, która odklada sie na tasmie dziurko¬ wanego transportera luib dzdiutrkowanym pasie 26.Pod ciegnem górnym tej tasmy znajduje sie komo¬ ra zasysajaca 27 polaczona z wentylatorem za¬ sysajacym 28, w celu ulatwienia ukladania wlók¬ niny na dziurkowanym pasie 26.Rózne elementy do wytwarzania wlókien sa po¬ kazane w spoisólb szczególowy na fig. 2 do 6, które zostana omóiwione pózniej. Generatory pradu glów¬ nego i strumienia nosnego sa korzystnie zmon¬ towane w sposób umozliwiajacy ich regulacje w stoisunku do obudowy 29 tak, alby wzgledne po¬ lozenie pradu glównego i strumienia nosnego mo¬ gly byc zmieniane w kierunku pianowym a ko¬ rzystnie takze w kierunku przeplywu pradu glów¬ nego 16, Na fiigi 4 i 5 przedstawiono w szczególnosci, ze dysza 16 pradu glównego ma szerokosc dosc duza i z tego powodu ma szeroki otwór wylotowy 17.Jak pokazano na fig. 4 filiera 22 zasilajaca szklem, umieszczona pod zbiornikiem 23 ma korzystnie tak¬ ze znaczne wymiary w kierunku prostopadlym do plaszczyzny fig. 2, w celu umozliwienia zaisilania szklem wielokrotnych dziobów 24 doprowadzaja¬ cych szklo.Na fig. 2 i 3 przedstawiono, ze kazidy dziób 24 ma otwór dozowniczy 24a i korzystnie taflnze, ni¬ zej usytuowany zbiornik 24b w ksztalcie wydluzo¬ nym, umieszczony za otworem dozowniiczym w kie¬ runku przeplywru. Zbiorniki 24b sa korzystnie wy¬ dluzone w plaszczyznie stanowiska rozwólkmienia to jest w plaszczyznie zawierajacej dziób 24 za¬ silajacy szklem i otwór 21, wytwarzajac odjpowtied- ni strumien.Otwory 21 isa wykonane w nachylonej sciance szeregu skrzynek strumieniowych 20 podtrzymy¬ wanych przez trzpienie 30, które sa umieszczone w obudowie 29 i sa usytuowane na calej szero¬ kosci filiery 22. Trzpienie 'przechodza z drugiej strony przez otwory 31 wykonane z imostkadh mon¬ tazowych 32 umieszczonych na kazdym koncu kaz¬ dej skrzynki strumieniowej (fig. 6). Zatem rózne skrzynki struimieniowe, w przedstawionym przy¬ kladzie wykonania 4, moga byc przemieszczone w kierunku na prawo luib na lewo jako to przed stawiono na fig. 4 i £.Polozenia skrzynek strumieniowych na trzpie¬ niach 30 sa okreslone za pomoca dodatkowych trzpieni 33, 34, 35, i 36, z których kazidy jest- na¬ gwintowany na jednym koncto w celu umieszcze¬ nia go w gwintowanym otworze w jednym z most¬ ków 32 skrzynek strumieniowych, przy czym te otwory gwintowane 32 sa przedstawione na fig. 6.Na koncu 38 kazdy z trzpieni 35 do 36 jest zmonto¬ wany w lozysku, które ustala jego polozenie osio¬ we i kazdy jest zaopatrzony w wyciecia za po¬ moca którego moze byc obracany, w celu prze¬ mieszczania skrzynki strumieniowej i regulowa¬ nia polozenia tej skrzynki w kierunku bocznym.Umozliwia to regulowanie oidpowdednich polozen otworów 21 w stosunku do dziobów 24 zwlaszcza w celu kompensowania rozszerzaHnosci cieplnej.Rozdzielanie otworów miedzy kilka skrzynek stru¬ mieniowych umozliwia prawidlowe rozmieszczenie otworów na przedluzeniu z otworami doprowadza¬ jacymi szklo w szeregach równoleglych do prze¬ plywu praidiu glównego. Umieszczenie na przedlu¬ zeniu moze nie byc idealne ale jest dostateczne dla urzadzenia przdstawionego typu i zgodne z wy¬ nalazkiem, w którym srugi szkla sa doprowadzane w strefy auasilaminarne zawarte miedzy zawiro- wanilami strumienia, to jest strefy 44b (fijg.7).W rzeczywistosci jak omówiono poprzednio, do- prowaidzane struzki szkla do tych stref umozliwia¬ ja samoczynna kompensacje niewielkich niedoklad^ nosci we wzgiejdlnych polozeniach otworów dopro¬ wadzajacych szklo i wytwarzajacych strumienie.Kazda ze skrzynek strumieniowych 20 jest po¬ laczona za pomoca dwóch gietkich przewodów 39 do rury, 19, urnozfliwia to regulowanie jej poloze¬ nia niezaleznie od polozenia rury zasilajacej 19.Jak wskazano powyzej, wedlug wynalazku stru¬ mienie wyprowadzane przez otwory 21 sa poddane zakrzywieniu luib prowadzeniu za pomoca dfefilek- tora, który wspóldziala ze stoumieniairnd w celu wytworzenia par, zawirowan w przeciwnych ^kie¬ runkach co najmniej dla pierwotnego wyciagania, ale takze w celu doprowadzenia struzek czesciowo wyciagnietych do strefy interakcji utworzonej przez przenikanie strumieni w prajd glówny. W celu wy¬ tworzenia par zawirowan strumieni o przeciw¬ nych kierunkach stosuje sie defUektor w posta¬ ci plytki 40, wspólny dla grupy • otworów po¬ dajacych strumienie. W przypadku, gdy strumie¬ nie sa rozdzielone na grupy, kazda grupa jest sko¬ jarzona z jedna skrzynka 20, przy czym kazKia z tych skrzynek zawiera korzystnie jedna plytke odchylajaca 40. Jak to przedstawiono na fig. 7 i 8, plytfca odchylajaca , korzystnie w ksztalcie zagie¬ lo 15 20 25 30 35 40 45 50 65 409 116599 10 •tej blachy, której czesc przykrywa Skrzynke stru¬ mieniowa, na której jest ona umocowana i. której inna czejsc ma brzeg 41 umieszczony na torze przeplywu w srodku strumienia wytwarzanego "przez otwory 21, jest umieszczona korzystnie wzdluz liinii, która przecina oslie tyich oitiworów po¬ dajacych strumienie.To polozenie plytki 40 i jej brzegu 41 powodu¬ je uderzenie kazdego isltruimienia o. powierzchnie, wewnetrzna plytki 40, a (to powoduje ro:zprzestrze nianie sie tych striuimienii. Zatem jalk przedisitawio- no na fig. 7 przeplyw czfterech strumieni podawa¬ nych przez otwory a, b, c i d, rozszerza sie na boki zbliizaijaic sie.do brzegu 41 plytki 40. zgodnie z wynaJlazkiem olrwory 21 wytwarzajace sftmimienie, sa usytuowane dostatecznie bliisiko sie¬ bie, a deifilektor jest umieszczony talk, ze w chwili rozprzestrzeniania sie tych Strumieni, strumienie saisiedinie stykaja .sie ze soba w poblizu brzegu 41 plytki. Korzystnie, jak przedstawiono na fiig. 7, s/brumienie sasiednie stykaja .sie ze isoba takze w poibUizu brzegu 41 plytki odchylajacej 40. Wy¬ nika stad tworzenie sie par zawirowan w prze¬ ciwnych kierunkach przedstawionych na fig. 7 dla kazdego z trzech strumieni wytwarzanych przez otwory a, b, c.Aby przeanalizowac tworzenie sie zawirowan strumienie nalezy rozpatrzyc zawirowaniu 42b i 43b skojarzone ze strumieniem pochodzacym z o- twbrai. b. Nalezy zauwazyc, ze te zawirowania ma- ja wierzcholki usytuowane w poblizu brzegu 41 plytki 40 na przeciwnych bokach strumienia, w po¬ blizu strefy w której strumien podcz?is rozprze¬ strzeniania sie styika sie ze istnurnieniem sasied¬ nim wytwarzanych przez otwory a i c , beid^icym w trakcie rozprzestrzeniania sie. Zawirowanie 42b i 43b maja przeciwne kierunki jak to schematycz¬ nie, przedstawiono na fig. 10, i one powiekszaja sie w miare rozszerzania sie strumieni dotad az spotykaja sie w pewnej odleglosci za brzegiem 41 plytki odchylajacej. Te zawirowania 42b i 43b maja takze skladowa skierowana w kierunku prze¬ plywu.Z powodu oddalenia wierzcholków luib punktów tworzenia sie zawirowan 42b i 43b, i uwzglednia¬ jac ich progresywne powiekszanie sie, strefa 44b w przyblizeniu trójkajtna, tworzy sie miedzy za¬ wirowaniami i brzegiem 41 plytki odchylajacej.Ta trójkatna -strefa ma stosunkowo slabe cisnienie i wywoluje znaczny doplyw powietrza ale jego przeplyw .pozostaje jednak aualsillaminarny. W stre¬ fie w 'której struzka cieklego szkla jest wprowa¬ dzana i z racji larninarneglo przeplywu w tej trój¬ katnej Strefie, struzka szkla nie jest rozdzielona ale jest wprowadzona pod postacia pojedynczej struzki poddanej wyciaganiu w strefie uisytuowa- -nej miedzy dwoma-zawirowaniami.Nalezy zwrócic uwage na fakt, ze kierunki obro¬ tu pradów w zawirowaniach 42b i 43b sa przeciw¬ ne, przy czym zawirowanie 42b obraca sie w- kie¬ runku wskazówek zegara (fig. 8) podczais, gdy za¬ wirowanie 43b olbraica sie w kierunku przeciw¬ nym. Zaltem prady w tych dwóch zawirowaniach zblizaja sie. do isiebie w (czesci górnej i przeplywa¬ ja naistepnde do dolu w kierunku strefy srodkowej lulb laiminarnej 44b.Dla pary zawirowan 45a i 46a pochodzacych z otworu a wskazano strzalkami kierunku obrotu, 5 kltóre twjorza sie jaik poprzednio. Jest oczywiste, ze dla przeplywu strumienia z otworu a jak przed¬ stawiono w przekroju, na poziomJie konca, ze stre¬ fa przeplywu laminarnego 44a, to jest w przybli¬ zeniu strefy, w której dwa zawirowania po roz- w szerzeniu zaczynaja laczyc sie i zaglebiac w sobie, •to zjawisko nastepuje w miare jak przeplyw stru- rriienia rozprzestrzenia sie wtzdluz jego drogi prze¬ plywu. Na tej samej figurze przedstawiono takze ze przeplyw strumienia pochodzacego z otworu, a 15 zawiera nie tylko pare zawirowan 45a i 46a ale takze inna pare zawirowan 47a i 48a majaca wzgledem siebie przeciwne kierunki obroitu jak przedstawiono na fig. 7 i 10, ale w przypadku za¬ wirowania 47a usytuowanego po lewej stronie 20 fiig. 7 olbraca sie ono w kierunku przeciwnym do kierunku ruchu wskazówek zegara podczas, gdy zaklócenia 48a usytuowane po prawej stronie olbra¬ ca sie w kierunku wskazówek zegara. Takie pod¬ wójne pary zawirowan sa oczywiscie wytworzone 25 prze kazdy ze strumieni. Poczatek tworzenia sie par zawirowan strumienia dolnego jest rózny od poczatku zawirowan pary górnej, jak to zostanie wytlumaczone w odniesieniu do fig. 8.W tym co dotyczy fig. 7 nalezy zauwazyc, ze 30 podczas przeplywu poczawszy od plaszczyzny, w kitórej sa przedstawione zawirowania skojarzone z otworem a, cztery zawirowania m&ja tendencje do laczenia sie i przeksztalcenia przeplywu w mniej charakterystyczny jalk to pokazuje prze- 35 krój 49c poprzez przeplyw strumienia pochodza¬ cego z otworu, c. Ruchy wynikle od zawirowan zwiekszaja isie i caly przeplyw zawierajacy w tym przeplyw lamiinarny. strefy centralnej strumienie, miesza sie w miejisou 49c, przy czym strumien -40 rozszerza sie nastepnie w kierunku przeplywu pradu glównego 18.Na figurze 7 przedstawiono przekrój róznych czesci przeplywu strumienia. Na przyklad w strefie usytuowanej nieco za poczatkiem przeplywu, pary 45 zawirowan, które biora poczatek w kazdym ze .strumieni, wydaja sie nieco odldalone od pary za¬ wirowan bioracych poczatek w kazdym ze stru¬ mieni sasiednich podczais, gdy w rzeczywistosci te* rózne zawirowania sa praktycznie przylegle. 50 Na figurze 8 przedstawiono stanowijako rozwlók¬ niania odpowiadajace otworowi wytwarzajacemu strumien b na fig. 7. Zawirowanie 43b jest zatem umieszczone w iStrefie 4)4b. Para dolnych zawirowan bierze swój poczatek w strefie usytuowanej poni- 55 zej plyltkii 40, przy czym na fig. 8 pokazano jedy¬ nie zawirowanie dolne 48b, które powstaje ze stre¬ fa 44b. Olbrót zawirowania dttnego wynika z po¬ laczonego dizialamia strumienia na powierzchnie wewnetrzna pilytki 40 i pradów powietrza,, kltóre 60 przylegaja do przeplywu strumienia. Ten obrót wy¬ daje sie nie miec wplywu na wprowadzenie strugi materialu ciaigHwego podczas, gdy kierunek.. pra¬ dów zawirowan, górnych ma znaczny wplyw na proces wyciagania podczais wstepnego prowadzenia «5 tej struzki w strefie laiminarnej, a naistepinie pod-116599 11 12 czas przeplywu strumienia za punktem, w k\6rym zawirowania lacza sie.•Z (racji 'tworzenia przeplywu strumienia w stre¬ fie laminarnej i w parach zawirowan, zwlaszcza w parze górnej kazdej grupy, wprowadzenie struóki s z materialu terimopfliastycznego dla osrodka roz¬ wlókniania zawierajacego Otwór strumienia b .daje w wyniku napedzenie struzki wewnata przeplywu lamfinarnego w strefie centralnej. Rrowadzie to struzke w strefie wysokiej predkosci usytuowanej miedzy parami zawirowan, a w wyniku struzka zostaje wyciagana jak pokazano na fig. 7. To wy¬ ciaganie ma zasadniczo miejsce w .strefie odjpowia- dajacej plaszczyznie P wskazanej na tej samej fi¬ gurze. Dzialanie pary zawirowan strumienia powo¬ duje falowanie wyciaganego wlókna w przyblize¬ niu w strefie plaszczyzny Piw ten sposób wycia¬ ganie nie powoduje wyrzucania struzki w kie¬ runku istiruniieni saisiednich podczas formowania wtóknen.W dalszej czesci przeplywu, strumien powoduje przenikanie wlókna bedacego w trakcie wyciaga¬ nia, w górna granice pradu glównego 18, pod wa- numfctem, ze ten przeplyw zachowuje jeszcze do¬ stateczna energie kinetyczna do tego przenikania.Wówczas zaczyna sie drulgd etap wyciagania wló¬ kien, który nastepuje wedlug zasad wytlumaczo¬ nych szczególowo we francuskim opisie patento¬ wym nr 2 223 311*8.Oczywiscie w strefie prcenfflcaiwa strumdend nosnych do pradu glównego, przeplyw i predkosc kazdego strumienia pozostaja jeszcze dostatecznie duze w poblizu osi tak, aby kazdy strumien wcho¬ dzil indywidualnie w strefe interakcji z pradem.Para zawirowan TT (fig. 7) o przeciwnych kierun- toafcih, jest wytwarzana w strefie interakcji powo¬ duje to wytwarzanie pradów wyciagajacych dodat¬ kowo wlókna podczas ich formowania. Te wlókna sa nastepnie unoszone przez polaczony przeplyw sttturattetua i pradu glównego w kierunku odpo¬ wiedniego srodka odbierajacego na przyklad prze¬ nosnika lub dziualtoowanej tasmy 26 Gfig. .1).Na figurze 7 18 przedstawiono wzajemne od- oMalywanie powietrza, za pomoca strzalek skiero¬ wanych w kierunku przeplywu strumienia, gdzie wcdac, ze powietrze jest wprowadzane w strefe teminama, sasiadujaca z brzegiem plytki odchy¬ lajacej, ale równiez w miare jak strumien prze¬ plywa w kierunku do przodu. W celu uscislenia opisu urzadzenia i sposobu wedlug wynalazku po¬ dano ponizej korzystne przyklady i wazniejsze wa¬ runki i parametry technologiczne.(Rrzetfe wiszyislfldm w tym co dotyczy polozen wzglednych otworów wytwarzajacych strumienie i defflektora 40 sa one regulowane tak aby powo- dotiac rozprzestrzenianie sie strumieni tak, ze istru- mftenie sasiednie uderzaja o inne (strumienie w przyfbfltiz«iiu na poziomie brzegu 41 deflektora. To rozmttesEjczenie jest przedstawione na (fig. 7 i mozna zauwazyc, ze w takim (przypadku poczajtkd iuib wierzcholki górnych par zawirowan (strumienia sa umieszczone na bmzegu 41 plyiflri odchylajacej 48.Strumienie li plytfka ochyOajaca moga byc roz¬ mieszczone w taka sposób, ze strumienie uderzaja wzajemnie o siebie w punktach usytuowanych w przyblizeniu przed fljufb korzystnie uderzenia istrumdeni sasiednich miedzy soba powinny byc utrzymane w poblizu tego bnzegiu, gdyz w tym przypadku uzyskuje sie 5 maksymalna stasbliflnosc zawirowan strumienia i wyniku maksymalna stabilnosc strefy laminarnej istrumienia. Z kolei 'stabilnosc strefy laminarnej ma znaczenie dOa (stabilizacji zasilania szklem.Dokladnosc absolutna nie jest w rzeczywistosci w konieczna, jednakze nalezy wziac pod uwage na¬ stepujace fakty: Jesli punkt uderzenia strumieni saisiednich znaj~ duje sie w znacznej odleglosci iza brzegiem plytki odchylajacej, zawirowania staja sie niestabilne, i* gdyz ibiora one wówczas poczatek w wodnej prze¬ strzeni w poblizu 'brzegu plytki. Natomiast jesli wierzcholki znajduja sie na 'brzegu Hub w poblizu brzegu platki odchylajacej, te zawirowania stru¬ mieni wydaja sie (przyblizac do brzegu w poloze- 20 niu ista/bfliinym.Jesli natomiast strumienie sasiednie uderzaja o siebie w punkcie usytuowanym w znacznej od¬ leglosci przed ibrzegiem plytki odchylajacej, rzenie zawirowan jest skrepowane przez sama m plytke.Jest równiez wazne a/by para zawirowan górnych tworzyla sie na brzegu 41 plytki odchylajacej przez umieszczenie tej plytki na poziomie cen¬ tralnej osi stirumieni (Lub w poblizu tego poziomu. * Jesli brzeg plytki jest nieco wyzej, odchylenie zmniejsza sie w odpowiedni sposób lub moze na¬ wet zaniknac i w tym przypadku zadne zawiro¬ wanie nie powstanie. Natomiast jesdi brzeg plytki odchylajacej jest usytuowany zbyt nisko i znajdu- 35 je sie na przyklad (ponizej górnej granicy strumie¬ nia, tworzenie zawirowan ma tendencje ido mniej¬ szej regularnosci.Podczas, gdy zawirowania sa wytworzone w wa¬ runkach najbardziej korzystnych, to jest wówczas, 40 gdy wierzcholki sa przywiazane do brzegu defHe~ która, maja one lepsza stabilnosc i dzialaja bar¬ dziej regularnie i stabilnie jesli chodzi o zasilanie struzki szkla i jej wyciaganie w strefie plaszczyz¬ ny P opisanej powyzej.« Jedna z (korzysci przedstawionego wynalazku jest umozliwienie wytwarzania wlókien, których sred¬ nice zmieniaja sie w bardzo szerokich granicach.Mozna nawelt otrzymac srednice mndeijsza od sred¬ nicy wlókien wytwarzanych 'sposobem opuflbllfikowa- 50 nym powyzej francuskim opisie patentowym.SzczegóiLnie wazna (korzyscia jest to, ze wynalazek w stosunku do tego sposobu dalje mozOdwosc wy¬ tworzenia wlókien o danej srednicy przy jednost¬ kowym wydaiifcu bardzo wysokim. Wydatek jed- * nostfcowy, który okresla sie jako wydatek roz¬ wlóknienia na jeden otwór Ouib jeden dziób zasi¬ lajacy tworzywem cda^llwym, zgodnie z niniejszym wynalazkiem, moze osiagnac 160 kg na otwór na 24 godziny. W dalszej czesci opisu podano wartosci 60 tego parametru i mnne czynniki odnosnie do wa¬ runków pracy nawiazujac w szczególnosci do figur Id, lla, illlb i do odpowiednich informacji przed¬ stawionych w postaci tablic.Jak wskazano poprzednio pierwszy etap wycia- w gania sposobem wedlug wynalazku moze byc uzyty116599 13 14 jesli jest (to zadane niezaleznie od drugiego etapu lub aby uniemozliwic otrzymanie wlókien cien¬ szych maz wlókna otrzymywane przez zastosowanie dwóch etapów, z tym ze otrzymuje sie wówczas wlókna dostatecznie cienkie dla niektórych zasto¬ sowan, (przy czytm te wlókna imoga byc wytwarzane przy jednostkowym wydatku stosunkowo wysokim.W odniesieniu do fig. LI, LIa i llb i informacji umieszczonych w tablicach nalezy zauwazyc, ze przedstawienie róznych elementów ukladu zwlasz¬ cza na fig -11, jest podane w isposób ulatwiajacy wytlumaczenie zakresu wymiarów i katów aile nie przedstawia koniecznie wartosci najkorzystniej¬ szych we wszystkich tych granicach.Trzy glówne elementy {-fig. 11), to jest generator pradu glównego, generator strumieni nosnych i zródlo zasilania (materialem termoplastycznym, sa przedstawione w przekroju jak na fig. 2 i 8. Jedno¬ czesnie figury 11, lila, llb nosza te same odnosni¬ ki identyfikujace niektóre wymiary i niektóre katy, które sa podane w ponizszych tablicach.Tablica 1 FdHiera zasalajaca materialem ciajgliwym Symbole dx 1t aR dR 1 Dr Wartosc korzystna {nim) fi 1 5 2 5 Zakres 1^5 1—6 0—10 1-^5 l1—10 1 Tablica 2 Wytwarzanie strumienia i iplyrtfca odchylajaca Symbol YD l/D "d7 WjD Wartosc korzystna (mim, stop¬ nie) 2 7 w dolnym' zakresie 4 0 415 10 3 3 Zakres 0,5-^4 11— okolo 13—: —okolo 4 2 do 10 -^OyOfr—4^. 35-^5(5 0h^4© 2-^5 2M5 I W tyim co dotyczy wartosci wskazanej dla [sto¬ sunku IjD M , wartosc O (przedstawia polozenie plytki odchylajacej, dla której czesc nizsza (brzegu znaj¬ duje sie no osi strumftenia, przy czyni wartosc ujemna odjpowiada kazdemu polozeniu brzegu def- lektora powyzej osi 'strumienia, «5 Tablica 3 iBrad glówny Symbol Ib Wartosc korzystna |im) 10 Zakres 5 do 20 i Poza wymiarami i katami podanymi powyzej, w Ikitóre odnosza sie do trzech glównych elemen¬ tów ukladu nalezy wziac pod uwage niektóre za¬ leznosci miedzy intiimi, które sa przedstawione w (ponizszej taiblllicy.Tablica 4 Wagfladne polozenia róznych elementów Symbol ZjF ZjB Xbj XjF | <*DB Wartosc korzystna (mm, istop- nie) 8 17 ^5 5 45 Zakres 3 do 115 12 do 30 —12—+13 3 do 8 33 do 55 W tym co dotyczy symbolu Xbj nalezy zauwa¬ zyc, ze wartosc ujemna odpowiada przypadkowi przedstawionemu na fig. 11, na której wylot dyszy wytwarzajacej prad glówny jest usytuowany przed otworem (wytwarzajacym strumien wtórny w sto¬ sunku do kierunku przeplywu pradu glówniego.Jak wiskazeno powyzej, zgodnie z wynalazkiem strumienie nosne sa umieszczone dostatecznie Ibflis- ko siebie, aby uderzac o siebie wywolujac pary za¬ wirowan w kazdym strumieniu nosnym. Mozna zwlaszcza utworzyc stanowisko rozwlóknienia, wówczas sie zyczy, zeby kazde stanowisko zawie¬ ralo dziób zasilajacy materialem ciagdiwym i sko¬ jarzony z nim strumien, a z tego powodu, ze kazdy strumien nosny musd uderzac o inny strumien na¬ lezy dodawac dwa strumienie do calkowitej liczby dziobów zasilajacych materialem ciajgliwym tak, ze te dwa strumienie dodatkowe sa rozmieszczone na dwóch koncach przewodów strumienia.Szereg dziobów zasilajacych materialem termo¬ plastycznym moze byc zastapione przez szczeline umieszczona poprzecznie do pradu glównego.W tym rprypadku stozki i struzM materialu termo¬ plastycznego sa wówczas utworzone przez szcze¬ line wskutek indywidualnego dzialania strumie¬ ni nosnych. Z tych powodów co poprzednio dwa strumienie dodatkowe musza byc umieszczone na koncach szeregu srtmumieni.Liczba stanowisk rozwlókniania moze osiagnac 1<50, ale w normalnym urzadzeniu do rozwlókniania szkla lub podobnego materialu termoplastycznego odpowiednia filiera zawiera 70 dziobów zasilaja¬ cych. W tym przypadku bedzie konieczne zastoso¬ wanie 712 strumieni. 10 15 20 25 2 7 w dolnym' zakresie 4 0 415 10 3 3 0,5-^4 11— okolo 13—: —okolo 4 2 do 10 -^OyOfr—4^ 35-^5(5 0h^4© 2-^5 2M515 116599 16 Nalezy wskazac, ize warunki pracy ukladu we¬ dlug wynalazku, ibeda sie zmienialy w zaleznosci od róznych czynników, na przyklad w zaleznosci od nia.' Jak wskazano powyzej wynalazek "moze byc za- sitosowany do szerokiego zakresu miaterialów ciag liwych.. W przypadku szkla dufb innego materialu termopiastyiczneglo nieorganicznego, .temperatura filiery lub dzioba zasilajacego fbejdzie isie oczy¬ wiscie zmieniala 'zaleznie od -wlasciwosci materia¬ lu wyciaganego. Zakres odpowiednich ftemperatiir moze wynosic od 1400—il)800oC. Zalezniie od tsfclaidlu szkla i wielkosci isitnumienia, temperatura filiery wynosi okolo 1480°C.Jednostkowy wydatek moze -sie zmieniac 20— —rT50 kg na otwór na 24 godziny, przy czym 50^- —®0 .kg na otwór na 24 godziny jest wówczais war¬ toscia korzystna.Niektóre inne wzgledne wartosci strumienia i pradu glównego maja itakze duze znaczenie, jak wskazano w ponizszych tablicach, na których sto¬ suje sie nastepujace symbole: T — temperatura, p — cisnienie, V — predkosc, q —masa objetoscio¬ wa.Tablica 5 .Strumien 1 Symbol Pj (kPa) . Tj (K) | Vj (m/s) Qj'Vh (kPa) Wartosc korzystna 250 203 330 210 Zakreis 100-^00 <1793 200—900 80—350 Tablica 6 Prad glówny Symbol PB(mib) TB(K) VB(m/9) qb V2B0kPa) Wartosc korzystna 95 1723 320 20 Zakres 30— 250 ! 11623—2073 1 200— 550 6— 50 1 W tym co dotyczy strumienia nosnego i pradu glównego nalezy przypomniec, ze zgodnie z wyna¬ lazkiem, istnumien zakrzywiony moze byc stosowa¬ ny sarn dla wyciagania niektórych imaltecialów bez laczenia jago dzialania z dzialaniem pradu glów¬ nego. Wówczais, gdy stosuje sie prad glówny i stru¬ mien, ten ostatni ma przekrój poprzeczny mniej¬ szy od! przekroju poprzecznego pradu glównego i przenlika on w ten prad glówny tworzac strefe interakcji/iw _, której naistejpujp druga faza wycia¬ gania. W tym celu strumien muisi miec energie kimetyczna na jednostke objetosci wyasza od ener¬ gii kinetycznej pradu glównego w strefie w której one wspóldzialaja. Strumien moze miec energie kinetyczna 1,6 do 6-0 razy wieksza niz energia ki¬ netyczna pradu iglównego, korzystny stosunek wy¬ nosi 10:1, to znaczy: -,. . ej-V2j= 10 QB V2B ,f • ¦* Nalezy zauwazyc w tablicy 5, ze temperatura i wybrana predkosc dla strumienia nosnego sa nizsze od temperatury i predkosci podanych przy¬ kladowo we francuskim opisie patentowym 2 223 318, jak to juz wskazano poprzednio. W tych ctstaitnich przykladach strumien nosny stosowany dla tworzenia strefy interakcji iz,pradem, glównym ima w rzeczywistosci temperature, 1073 K i preldu kosc 560 m/s, podczas gdy prad glówny ma tempe¬ rature 165i3iK i predkosc zawarta w igranicacH, jp 224 do 283 m/s. Wartosc temperatury i predkosci strurnieinia nosnego. wynikaja z tablicy § i .sa znacznie nizsze, ale umozliwiaja jednakze osiagnie¬ cie stosunku energii kinetycznej na jednostke ob¬ jetosci, ^koniecznego' do zapewnienia przenikania strumienia w prad glówny. W rzeczywistosci wów¬ czas, gdy temperatura strumienia jest nizsza i osia¬ ga na przyklad wartosc nizsza od 37 k lub ablizo- na do temperatury otoczenia, równolegle gestosc gazu wzrasta, umozliwia to zachowujac mniejsza predkosc, otrzymanie zadanej wielkosci energii ki¬ netycznej na jednostke objetosci. Jest wiecrjeszcze mozliwe operowanie strumieniem, którego pred¬ kosc jest nizsza od predkosci prajdu glównego.Korzysci uzyskane przez zastosowanie strumie¬ nia nosnego o temperaturze stosunkowo 'niskiej Isa znaczne. Przede wszystkim dla temperatur,nizszych od 373 K staje sie imozliiwe zastosowanie zwyklego zródla sprezonego powietrza w celu zasilania stru- ' mieniem. Z drugiej strony, nv cediu wykonania ge¬ neratora •strumieni, moga byc uzyte zwykle ma¬ terialy taikie jak stal nferdzewna w miejsce ma¬ terialów drozszych, któce sa Udonieczne w przy¬ padku stosowania wysokiioh Temperatur. i W wyniku zastosowania istrumienia nosnego o nizszej temperaturze problemy odksztalcania i rozszerzalnosci cieplnej sa .znacznie zmniejszone liufb moga /byc calkowicie unikniete, a ryzyko utle¬ niania jest takze znacznie zmniejfSzoneT Ponadtp umozliwia to w wielokrotnym urzadzeniu do wyj- tworzenia wlókien, zachowac bardziej jednorodna temperature poszczególnych strumieni. Zastosowa¬ nie strumieni ó nizszych temperaturach *jest szcze¬ gólnie korzystne dla urzadzenia zaopatrzonego w detektor opisany w niniejiszym zgloszeniu. 'Ponad¬ to jest mozlKwe wówfczas, gdy polazenie detektora zostalo okresllone i ustalone w istosunlku do wytwa- . rzanych strumieni, latwe utrzymanie jednorodnosci cech wymiarowych deflektora i jego polozenie w stosunku~~do otworów /wytwarzajacych strumie¬ nie.Ponadto, dzieki zastosowaniu, strumienia o ..niz¬ szej temperaturze, wlókna moga byc latwiej prze¬ mieniane w strefach stosunkowo bardziej chlod¬ nych w koncowej fazie"*wyciagania*, przy czym^ta cecha jest wazna z powodów wytlumaczonych w wyzej wymienionym francuskim opisie patento¬ wym. ¦...-.*.•.Ponadto mozliwosc zastosowania zwyklego spre- 10 15 ao 25 30 35 40 45 50 as 6017 116599 18 zomego powietrza o temperaturze nizszej od! $76 K l^-W&IMiOtoej do temperatury otoczenia, eliminuje zUEjficie energii, (która -bylaby konieczna do pod!- grizetfrania tego sta/mienia. To powietrze jest z dru- gieffetrony tansze niz plyny o wysokiej teimpera- chociaz w italbldicy 5 (temperatura strumieni gazu Jest w'poblizu iternperaftury otoczenia, 'jest oczywis¬ te, zex;imoze ona PL PL PL PL PL PL PL PL PL PLThe invention relates to a method for producing fibers from a thermoplastic material and a device for producing fibers from a thermoplastic material by drawing with gas currents in which a pair of vortices rotating in opposite directions are created. A similar method is known from French patent specification No. 2,223,316, in which a main gas current is generated and a carrier stream is directed transversely to it, with a smaller cross-section and kinetic energy per unit volume greater than the kinetic energy of the main current. The carrier stream penetrates the main current, creating an interaction zone in which a pair of vortices with opposite directions of rotation resulting from the interaction is created. Between these turbulences, created in the zone of relatively low pressure situated on the boundary of the main current, near and behind the point of penetration of this flow, a stream of thermoplastic material is fed towards the zone of lower pressure, where the stream then enters the interaction zone, where it is subjected to currents of greater turbulence speed, which causes it to be drawn and processed into fiber. The aim of the invention is to obtain good stability of the thermoplastic material supply, completely avoiding the mutual influence of the temperatures of the different elements of the device supplying this material and the gas. This objective was achieved by developing a method for producing fibers from a thermoplastic material in which continuous streams of this material are produced and drawn by means of carrier jets into which these streams are introduced. The essence of the invention consists in producing a series of carrier jets spaced laterally apart, strengthening the flow of each of these streams, limiting the lateral spread of each modified stream flow by creating in each at least one pair of vortices with opposite directions of rotation, and introducing a stream of thermoplastic material in an drawn state into each carrier jet towards the zone situated between the vortices of this stream. The carrier jets are produced in approximately parallel directions. 20. The lateral spread of each modified jet flow is limited by colliding this jet with adjacent jets. The modification of each jet is accomplished by curving its path. In another embodiment, a method of producing fibers from a thermoplastic material. in which continuous streams of thermoplastic material are produced and drawn out by means of carrier jets and a main current of larger diameter but with lower kinetic energy has a unit volume, depending on the diameter and energy of the carrier jets, it consists in generating a number of carrier jets spaced laterally from each other, modifying the flow of each of these streams, limiting the spreading on the sides of each modified stream flow by creating in each at least one pair of vortices with opposite directions of rotation, directing the main current transversely to the modified carrier jet flows and feeding the streams of thermoplastic material into the carrier jets before they enter the main current. The main current is directed along an approximately horizontal path situated below the carrier streams, the carrier streams being curved in the direction of the current being introduced behind the material streams in relation to the direction of this current, and the material streams are fed by gravity into the modified carrier streams. The streams are modified at a distance from the current boundary, and the material streams are introduced into the streams near the point at which the modification is made by first drawing the stream in the carrier streams before entering the main current. According to another feature of the invention, the drawing method described above comprises creating vortices with opposite directions of rotation in the direction The carrier stream constitutes the first of the two following drawing stages. The second stage consists in directing the transversely-carrying stream carrying the fiber being drawn into the main stream, the cross-section of which is larger than that of the stream, which, moreover, possesses sufficient kinetic energy per unit volume to penetrate into the main stream and create an interaction zone similar to the interaction zone described in the cited French patent. This means that the fiber being drawn initially is introduced into the zone of interaction between the carrier stream and the main stream, where it is subjected to additional drawing. During this process, although each individual stream of thermoplastic material is subjected to two successive drawing stages, each by the action of high-speed currents, created by pairs of successive vortices, creates a single fiber from each individual stream. On the other hand, it should be recalled that, according to the cited French patent, in order to lead and introduce a stream of thermoplastic material into the interaction zone, an opening feeding this material is arranged at the boundary of the main current or practically at this boundary, in order to separate the opening feeding the material stream from the boundary of the main current while maintaining a completely good stability of the thermoplastic material supply. The invention also includes a device for producing fibers from thermoplastic material, comprising a source of salting with streams of this material, provided with at least one opening feeding the stream, and a jet generator. in which, according to the invention, the carrier jet generator is formed by a jet spark box provided with outlet openings for feeding the jets, a deflector placed at least partially at the jet head between the outlet openings, and a zone in which they enter into contact with the thermoplastic material, wherein the jet feeding element is situated in relation to the jet flow direction opposite the zone which is situated near the front end of the deflector. According to the first feature of the invention, a carrier jet flow is created: by disturbing the flow by means of the deflector, a pair of vortices with opposite directions of rotation are generated, called jet turbulences. The deflector creates not only turbulences but also establishes a low-pressure laminar flow zone located between these turbulences. The invention aims to bring a jet of a fibroplastic material, for example, liquid glass, into a position where it is subjected to the influence of air in the laminar flow zone. This results from the fact that the jet is first guided in laminar flow between the turbulences and then subjected to the influence of high-velocity currents of the turbulence pair, which causes it to be drawn into the fiber. The jet box openings are parallel in shape, and the deflector is formed by a reflecting plate containing a surface located; JPJFrom an angle in relation to the initial direction, the direction of the deflector is " . ,. ;•/,../ . The deflector is attached to the filter box and has an edge situated near the six flow-inlet holes and transversely to these axes. ...-¦•: _,-. The deflector surface forms an angle between 35 and 56° with the axis of the two flow-inlet holes.^ '.''u;~ ."¦¦.: x*%v. In another embodiment, in a device for producing fibers from a thermo-active material having a source of power for the flow of this material, provided with at least one secondly, the thermoplastic material stream guiding device, the generator of the spring jets and the main current flow, according to the invention, the flow of the carrier streams is formed by a streamer provided with an inlet opening; the deflector is placed at least partly between the outlet opening and the force, in which they come into contact with the thermoplastic material streams, while the stream guiding device is placed in relation to the flow direction of the stream directly in the flow zone, which is situated near the front end of the deflector, and The main gaseous fraction generator is located at a distance from the supply source of the ductile material and from the transmission box, and is provided with outlet holes with a diameter larger than the diameter of the holes supplying the carrier streams, with the outlet hole axis directed transversely to the direction of flow of the modified streams. The holes supplying the ductile material are located in front of the holes supplying the streams, in relation to the direction of flow of the main current. The application of the method according to the invention presents numerous advantages. First of all, it results from this method that the influence of the turbulence of the stream dispersed by the action of the deflector on the stream being in the first stage of drawing enables the introduction of the drawn fiber. into the zone of interaction between the flux and the main current. This results in the following advantages: On the one hand, it becomes possible to separate the various elements of the device, especially the main current generator, the carrier flux generator and the thermoplastic material supply source. Since the separation of the elements is advantageous for many reasons, and especially due to the reduction of heat exchange between these three elements, it gives greater flexibility to maintain different temperatures between the main current generator, the carrier flux generator and the material supply source. Furthermore, such a reduction of heat exchange enables the debonding under good conditions of subisistance, such as hard glass, which requires relatively high temperatures to be processed into a liquid state. The separation of the elements from each other used in The invention reduces or eliminates the production of unfibered or poorly fiberized molecules resulting from the adhesion of the thermoplastic material on the hot walls. This allows for fiberization and more uniform products. Furthermore, the use of the method in two stages, in which the first serves to feed the material to the interaction zone of the jet and the main current, is advantageous, because this first stage constitutes a means of stabilizing the material supply to the interaction zone despite the considerable distance between the material supply element and the boundary of the main current, and this is an important factor for obtaining uniform drawing in the interaction zone. In the first stage of material supply, the formation of a low-pressure, cyasiliaminar flow zone enables regular and precise supply of the material stream to the zone situated between The flow turbulence caused by the deflector action allows for high accuracy despite the error in the mutual positioning of the thermoplastic material feeding orifice in relation to the laminar flow zone. Due to this automatic compensation for relative irregularities in the material supply point position, it is not necessary to design certain elements of the device, such as the molten glass flow feeding member, with high accuracy. This advantage is important because it is known that high manufacturing accuracy is difficult to achieve at high temperatures encountered in the processing of molten glass, especially during the fiberization of hard glass or other materials such as slag or rocks. The method according to the invention is also advantageous for use with various thermoplastic materials formed not only by different minerals, as in indicated above, but also certain organic materials such as polypropylene, polystyrene, polyamide, and polycarbonate. In the present invention, certain more favorable technological conditions can also be used with respect to the temperature and velocity of the carrier jet in relation to the temperature and velocity of the main current. It is advantageous to impart to the carrier jet a velocity and temperature lower than those envisaged in the examples given in French patent No. 2,223,318, in order to obtain the features and additional advantages discussed later in the description. Although, according to the invention, the fiberization of the thermoplastic material is most often carried out in two stages, it should be noted that for some applications the material may be subjected to a first stage, i.e., a staged fiberization resulting from the introduction of this material into the zone located between a pair of vortices with opposite directions causing disturbances in the flow of the stream, by means of a deflector. The procedure of eliminating the next stage of penetration of the stream into the main current significantly simplifies the device. The solution according to the invention is applicable to any thermoplastic material, however, it is particularly useful in the drawing of thermoplastics such as glass and similar compounds heated to a liquid state or a consistency suitable for drawing. The invention is illustrated in the examples of embodiments in the drawing, where Fig. 1 shows the arrangement of the main elements of the device according to the invention, in a side view, with partial cutouts, Fig. 2 — solid fiberizing station in cross-section along line I—II marked in Fig. 4, Fig. 5 — holes generating streams and feeding glass in view of wacttuz (line III—III marked in Fig. 2, dBg. 4 — device from Fig. 2 in view along arrow A marked in this figure, Fig. 3 — device in view along line V—V marked in Fig. 4, Fig. 6 — stream box in perspective view, Fig. 7 — diagram illustrating the operation of the method and device according to the invention, in perspective view, Fig. 8 — fiberizing station from Fig. 2 showing some phases of operation of the stream and main current during drawing of glass fed through the hole located in the upper part device, in longitudinal section, fig. 9 — several streams and part of the main current from fig. 8, but without glass supply, in top view, fig. 1-0 — cross-section of three adjacent streams illustrating the directions of rotation of the stream swirls, fig. 11 — arrangement of the main elements of the device together with the dimensions that should be taken into account in order to determine the technological conditions during the implementation of the invention, in longitudinal section, ffig. Ha — detail showing the distance between two adjacent holes, in longitudinal section, fig. litho — part of the element feeding with thermoplastic material, in cross-section .transverse. Fig. 1 shows a schematic arrangement of a device corresponding to the method according to the invention. On the left side of Fig. 1 there is a schematic representation of a part of a burner 15 or generator generating the main current 18 and comprising a nozzle 16 provided with an outlet opening 17 of a width sufficient to accommodate several fiberization centers and the main current 18. A supply pipe 19 for the gas medium under the glare is connected to jet boxes 20 which serve to supply the nozzles generating the carrier jets with gas and comprising holes 21. A spinner 22 is connected to the abironic 23 by another suitable liquid supply medium. The glass feeder comprises a spout 24 for feeding liquid glass, through which the glass jet is directed into the flowing stream and then guided by it into the main stream 18 into the interaction zone. As will be described later, fiberization occurs in the stream as well as in the main stream, and the latter guides the fibers straight ahead, as shown in Fig. 1, to form a nonwoven fabric which is deposited on a perforated conveyor belt or punched belt 26. Under the upper strand of this belt is a suction chamber 27 connected to a suction fan 28 to facilitate the laying of the nonwoven fabric on the punched belt 26. Various elements for producing fibers are shown in Fig. 1. 2 to 6, which will be discussed later. The main current and carrier jet generators are preferably mounted in a manner that allows them to be adjusted in relation to the housing 29, so that the relative position of the main current and the carrier jet can be changed in the foam direction and preferably also in the flow direction of the main current 16. Figures 4 and 5 show in particular that the main current nozzle 16 is quite wide and therefore has a wide outlet opening 17. As shown in Figure 4, the glass feed spinner 22, arranged under the tank 23, preferably also has considerable dimensions in the direction perpendicular to the plane of Figure 2, in order to enable glass feed to multiple glass feed spouts 24. Figures 2 and 3 show that each spout 24 has a dispensing orifice 24a and, preferably, a shallow, lower, elongated tank 24b located downstream of the dispensing orifice. The tanks 24b are preferably elongated in the plane of the devolatilization station, i.e., in the plane containing the glass feed spout 24 and the orifice 21, producing the corresponding flow. The orifices 21 are formed in the inclined wall of a series of flow boxes 20 supported by pins 30, which are located in the housing 29 and extend across the entire width of the spinnerette. 22. The pins pass on the other side through holes 31 formed from mounting bridges 32 arranged at each end of each flux box (Fig. 6). Thus, the different flux boxes in the illustrated embodiment 4 can be moved to the right or to the left as shown in Figs. 4 and 5. The positions of the flux boxes on the pins 30 are defined by additional pins 33, 34, 35, and 36, each of which is threaded at one end for receiving it in a threaded hole in one of the flux box bridges 32, these threaded holes 32 being shown in Fig. 6. At end 38, each of the pins 35 to 36 is mounted in a bearing which fixes its axial position and each is provided with recesses by means of which it can be rotated in order to move the jet box and to adjust the position of this box in a lateral direction. This enables the adjustment of the respective positions of the openings 21 in relation to the spouts 24, especially to compensate for thermal expansion. The separation of the openings between several jet boxes enables the correct arrangement of the openings in the extension with the glass supply openings in rows parallel to the flow of the main flow. The arrangement in the extension may not be ideal, but it is sufficient for a device of the type shown and in accordance with the invention, in which the glass beams are supplied to the aluminaminar zones comprised between The jets are turbulent streams, i.e. zone 44b (fig. 7). In fact, as previously discussed, the glass streams supplied to these zones enable them to automatically compensate for slight inaccuracies in the relative positions of the glass supply orifices and the jets. Each of the jet boxes 20 is connected by two flexible conduits 39 to the tube 19, which enables its position to be adjusted independently of the position of the supply tube 19. As indicated above, according to the invention, the jets discharged through the orifices 21 are subjected to a curvature or guidance by means of a deflector which cooperates with the deflectors to produce vapors, turbulences in opposite directions of at least for primary extraction, but also to bring the partially extracted streams to the interaction zone formed by the penetration of the streams into the main current. In order to create pairs of stream swirls with opposite directions, a deflector in the form of a plate 40 is used, common to a group of stream feeding holes. In the case where the streams are divided into groups, each group is associated with one box 20, each of these boxes preferably containing one deflector plate 40. As shown in Figs. 7 and 8, the deflector plate, preferably in the form of a bent sheet metal, part of which covers the stream box, The plate on which it is mounted and another part of which has an edge 41 placed in the flow path in the middle of the flow produced by the holes 21 is preferably placed along a line which intersects the axes of these flow-producing holes. This position of the plate 40 and its edge 41 causes each jet to strike the inner surface of the plate 40, a (this causes the jets to spread out). Thus, as shown in Fig. 7, the flow of the four jets fed through holes a, b, c and d expands laterally, approaching the edge 41 of the plate 40. According to the invention, the flow-producing holes 21 are situated sufficiently close to each other. each other, and the deflector is placed so that, as these jets propagate, the adjacent jets do not touch each other near the edge 41 of the plate. Preferably, as shown in Fig. 7, the adjacent jets also touch each other near the edge 41 of the deflector plate 40. This results in the formation of pairs of vortices in opposite directions, as shown in Fig. 7 for each of the three jets produced by holes a, b, c. To analyze the formation of vortices, it is necessary to consider the vortices 42b and 43b associated with the jet coming from hole b. It should be noted that these vortices have their peaks situated near the edge 41 of the plate 40. on opposite sides of the jet, near the zone where the jet, during its expansion, meets the adjacent flow produced by holes a and c, which is present during its expansion. The swirls 42b and 43b have opposite directions, as schematically shown in Fig. 10, and they increase as the jets expand until they meet at some distance behind the edge 41 of the deflector plate. These vortices 42b and 43b also have a component directed in the direction of flow. Due to the distance between the peaks or points of formation of the vortices 42b and 43b, and taking into account their progressive enlargement, an approximately triangular zone 44b is formed between the vortices and the edge 41 of the deflector plate. This triangular zone has a relatively weak pressure and causes a significant inflow of air, but its flow remains essentially sillaminar. In the zone where the liquid glass stream is introduced, and because of the lateral flow in this triangular zone, the glass stream is not separated but is introduced as a single stream subjected to drawing in the zone situated between the two swirls. It should be noted that the directions of rotation of the currents in swirls 42b and 43b are opposite, swirl 42b rotating clockwise (Fig. 8) while swirl 43b rotates counterclockwise. Therefore, the currents in these two swirls approach each other. to each other in the upper part and then flow downwards towards the central or laminar zone 44b. For the pair of vortices 45a and 46a coming from the hole a, the direction of rotation is indicated by arrows, which are formed as before. It is obvious that for the flow of the jet from the hole a as shown in the cross-section, at the end level, that the laminar flow zone 44a, that is approximately the zone in which the two vortices after expansion begin to merge and sink into each other, this phenomenon occurs as the jet flow spreads along its flow path. The same figure also shows that the flow of the jet coming from the hole a contains not only vortex pair 45a and 46a, but also another pair of vortices 47a and 48a having opposite directions of rotation with respect to each other as shown in Figs. 7 and 10, but in the case of vortex 47a situated on the left side of Fig. 7 it rotates counterclockwise while disturbances 48a situated on the right side rotate clockwise. Such double pairs of vortices are of course produced by each of the streams. The onset of the formation of the downstream vortex pairs is different from the onset of the upstream vortices, as will be explained with reference to Fig. 8. In relation to Fig. 7 it should be noted that during the flow starting from the plane in which the associated vortices are shown With opening a, the four vortices tend to merge and transform the flow into a less characteristic one, as shown in cross-section 49c through the flow of the jet coming from opening c. The motions resulting from the vortices increase the flow, and the entire flow, including the laminar flow, of the central zone streams, mixes at 49c, with the stream 40 then expanding in the direction of flow of the main current 18. Figure 7 shows a cross-section of different parts of the jet flow. For example, in the zone situated slightly downstream of the flow, the pairs of vortices 45 that originate in each of the jets appear slightly separated from the pair of vortices originating in each of the jets. adjacent, while in reality these different vortices are practically adjacent. Figure 8 shows the filaments corresponding to the opening generating jet b in Figure 7. Swirl 43b is therefore located in Zone 44b. The pair of downstream vortices originates in the zone situated below plate 40, with Figure 8 showing only downstream vortex 48b, which arises from zone 44b. The rotation of the downstream vortex results from the combined action of the jet on the inner surface of plate 40 and the air currents which are adjacent to the jet flow. This rotation seems to have no effect on the introduction of the stream of continuous material, while the direction of the upper vortex currents has a significant effect on the drawing process during the initial guiding of this stream in the laminar zone, and then the time of the stream flow beyond the point where the vortices merge. • By virtue of creating a stream flow in the laminar zone and in the vortex pairs, especially in the upper pair of each group, the introduction of a stream s of thermoplastic material into the fiberizing medium containing the stream opening b results in the driving of the stream inside the laminar flow in the central zone. This stream in the zone high velocity situated between the pairs of vortices, and as a result the stream is drawn as shown in Fig. 7. This drawing essentially takes place in the zone corresponding to the plane P indicated in the same figure. The action of the pair of vortices of the stream causes the drawn fiber to undulate approximately in the zone of the plane P1. In this way, the drawing does not cause the stream to be thrown in the direction of the adjacent fibers during fiber formation. In the further part of the flow, the stream causes the fiber being drawn to penetrate into the upper limit of the main current 18, provided that this flow still retains sufficient kinetic energy for this penetration. Then the second drawing stage begins. fibers, which occurs according to the principles explained in detail in French patent specification No. 2,223,311*8. Of course, in the zone of transfer of carrier streams to the main current, the flow and velocity of each stream still remain sufficiently high near the axis so that each stream individually enters the zone of interaction with the current. A pair of twirls TT (Fig. 7), with opposite directions, is produced in the interaction zone. This causes the generation of currents that additionally draw the fibers during their formation. These fibers are then carried by the combined flow of the carrier stream and the main current towards the appropriate collecting means, for example conveyor or slotted belt 26 Gfig. 1). Figure 7-18 shows the mutual air flow, with arrows pointing in the direction of the stream flow, where it is assumed that air is introduced into the teminam zone adjacent to the edge of the deflector plate, but also as the stream flows in the forward direction. In order to make the description of the device and method according to the invention more precise, preferred examples and the more important conditions and technological parameters are given below. The relative positions of the jet-producing holes and the deflector 40 are adjusted so as to cause the jets to spread so that adjacent jets impinge on other jets at the level of the edge 41 of the deflector. This arrangement is illustrated in Fig. 7 and it can be seen that in such a case the origins and tops of the upper pairs of jet swirls are located on the edge 41 of the deflector plate 48. The jets and the deflector plate can be arranged in such a way that the jets They strike each other at points situated approximately in front of the flow. It is advantageous for adjacent streams to strike each other near this edge, because in this case maximum stability of the flow turbulence is achieved, resulting in maximum stability of the laminar zone and the flow. In turn, the stability of the laminar zone is important for the stabilization of the glass feed. Absolute accuracy is not necessary in reality, but the following facts should be taken into account: If the point of impact of adjacent streams is located at a considerable distance and behind the edge of the deflector plate, the turbulence becomes unstable, because it originates in the water space near the edge of the plate. On the other hand, if the peaks are located on the edge of the hub near the edge of the deflector plate, these turbulences streams seem to approach the edge at a central position. If, however, adjacent streams strike each other at a point situated at a considerable distance before the edge of the deflector plate, the vortex formation is limited by the plate itself. It is also important that a pair of upper vortices is formed at the edge of the deflector plate by placing this plate at the level of the central axis of the streams (or close to this level. * If the edge of the plate is slightly higher, the deflection decreases correspondingly or may even disappear, and in this case no vorticity will be formed. However, if the edge of the deflector plate is situated too low and is, for example, below the upper boundary of the stream, the formation of vortices tends to less regularity. When the swirls are produced under the most favorable conditions, that is, when the peaks are attached to the edge of the defHe~, they have better stability and act more regularly and stably in feeding the glass stream and drawing it in the zone of the plane P described above. One of the advantages of the presented invention is that it allows the production of fibers whose diameters vary within very wide limits. It is even possible to obtain a diameter smaller than the diameter of the fibers produced by the method published above in the French patent specification. A particularly important advantage is that the invention, in relation to this method, makes it possible to produce fibers of a given in diameter at a very high unit yield. The unit yield, which is defined as the fiberization yield per hole or one feeding spout with the fibrous material, according to the present invention, can reach 160 kg per hole per 24 hours. In the following part of the description, the values of this parameter and various factors relating to the operating conditions are given, referring in particular to figures 1d, 11a, 11b and to the corresponding information presented in the form of tables. As previously indicated, the first drawing stage of the method according to the invention can be used (if desired independently of the second stage or to prevent the production of thinner fibers than fibers obtained by using two stages), but Fibers thin enough for some applications are then obtained (though these fibers can be produced at a relatively high unit output). With reference to Figs. L1, L1a and L1b and the information in the tables, it should be noted that the representation of the various elements of the system, especially in Fig. 11, is given in a way that facilitates the explanation of the range of dimensions and angles, but does not necessarily represent the most advantageous values within all these limits. The three main elements (Fig. 11), i.e. the main current generator, the carrier stream generator and the power source (made of thermoplastic material), are shown in cross-section as in Figs. 2 and 8. At the same time, Figs. 11, L1a and L1b bear the same reference numbers identifying some dimensions and some angles that are given in the following Table 1. Ductile material supply Symbols dx 1t aR dR 1 Dr Preferred value {nim) fi 1 5 2 5 Range 1^5 1—6 0—10 1-^5 l1—10 1 Table 2. Flux generation and deflection Symbol YD l/D "d7 WjD Preferred value (mim, degrees) 2 7 in the lower range 4 0 415 10 3 3 Range 0.5-^4 11— about 13—: —about 4 2 to 10 -^OyOfr—4^. 35-^5(5 0h^4© 2-^5 2M5 I Insofar as the value indicated for the ratio IjD M is concerned, the value of O (represents the position of the deflector plate for which the lower part (of the edge is off the flow axis, making a negative value of ∆ corresponds to any position of the deflector edge above the flow axis, «5 Table 3 Main deflector Symbol Ib Preferred value |im) 10 Range 5 to 20 i In addition to the dimensions and angles given above, in Ik which refer to the three main elements of the system, some relationships between them must be taken into account, which are shown in the table below. Table 4 Preferred positions of various elements Symbol ZjF ZjB Xbj XjF | <*DB Preferred value (mm, degrees) 8 17 ^5 5 45 Range 3 to 115 12 to 30 —12—+13 3 to 8 33 to 55 With regard to the symbol Xbj, it should be noted that a negative value corresponds to the case shown in Fig. 11, in which the outlet of the nozzle generating the main current is situated before the opening (generating the secondary jet) in relation to the direction of flow of the main current. As indicated above, according to the invention, the carrier jets are placed sufficiently close to each other to impinge on each other, causing vortex pairs in each carrier jet. In particular, a fiberizing station may be provided, in which case it is desired that each station comprises a feed nose for the ductile material and a jet associated therewith, and for this reason, Since each carrier jet must impinge on another jet, two additional jets must be added to the total number of feed nozzles for ductile material, so that these two additional jets are arranged at the two ends of the flow conduits. The series of feed nozzles for thermoplastic material can be replaced by a slot placed transversely to the main flow. In this case, the cones and the stream of thermoplastic material are then formed across the slot by the individual action of the carrier jets. For the same reasons as before, two additional jets must be placed at the ends of the series of feed nozzles. The number of fiberizing stations can reach 1 < 50, but in a normal fiberizing plant for glass or similar thermoplastic material, the corresponding spinnerette contains 70 feed nozzles. In this case, it will be necessary to use 712 streams. 10 15 20 25 2 7 in the lower' range 4 0 415 10 3 3 0.5-^4 11— about 13—: —about 4 2 to 10 -^OyOfr—4^ 35-^5(5 0h^4© 2-^5 2M515 116599 16 It should be pointed out that the operating conditions of the system according to the invention will vary depending on various factors, for example depending on it.' As indicated above, the invention "can be applied to a wide range of ductile materials. In the case of glass or other thermoplastic inorganic material, the temperature of the spinner or feed spout will obviously be It varied depending on the properties of the material being drawn. The range of suitable temperatures can be from 1400 to 1800°C. Depending on the glass cladding and the size of the flow, the die temperature is about 1480°C. The specific flow rate can vary from 20 to 50 kg per hole per 24 hours, with 50 to 100 kg per hole per 24 hours being the preferred value. Some other relative values of the flux and the main current are also of great importance, as indicated in the tables below, in which the following symbols are used: T — temperature, p — pressure, V — velocity, q — volumetric mass. The table 5. Flux 1 Symbol Pj (kPa) . Tj (K) | Vj (m/s) Qj'Vh (kPa) Preferred value 250 203 330 210 Range 100-^00 <1793 200—900 80—350 Table 6 Main current Symbol PB(mib) TB(K) VB(m/9) qb V2B0kPa) Preferred value 95 1723 320 20 Range 30—250 1 11623—2073 1 200—550 6—50 1 With regard to the carrier jet and the main current, it should be remembered that, according to the invention, a curved flow can also be used for drawing some immaterials without combining its action with that of the main current. Then, when a main current and a jet are used, the latter has a cross-section smaller than the cross-section of the main current and penetrates into this main current, creating an interaction zone (iw) -, which is followed by a second phase of extraction. For this purpose, the jet must have kinetic energy per unit volume greater than the kinetic energy of the main current in the zone in which they interact. The jet can have kinetic energy 1.6 to 6.0 times greater than the kinetic energy of the main current, the preferred ratio being 10:1, i.e.: -,. . ej-V2j= 10 QB V2B ,f • * It should be noted in Table 5 that the temperature and velocity chosen for the carrier jet are lower than those given, for example, in French patent 2,223,318, as previously indicated. In these examples, the carrier jet used to create the interaction zone with the main current actually has a temperature of 1073 K and a velocity of 560 m/s, while the main current has a temperature of 165.3 K and a velocity within the limits of 224 to 283 m/s. The temperature and velocity values of the carrier jet, as shown in Table 1, are much lower, but they nevertheless enable the achievement of a kinetic energy ratio of volume unit, "necessary" to ensure the penetration of the stream into the main current. In fact, when the stream temperature is lower and reaches, for example, a value below 37 K or close to the ambient temperature, the gas density increases in parallel, which allows the desired kinetic energy per unit volume to be obtained while maintaining a lower velocity. It is still possible to operate a stream whose velocity is lower than the main current velocity. The benefits obtained by using a carrier stream with a relatively low temperature are significant. First of all, for temperatures lower than 373 K, it becomes possible to use a standard source of compressed air to supply the stream. On the other hand, in the case of the implementation of the jet generator, conventional materials such as stainless steel can be used instead of more expensive materials which are necessary when high temperatures are used. By using a carrier jet at a lower temperature, the problems of deformation and thermal expansion are greatly reduced or can be completely avoided, and the risk of oxidation is also significantly reduced. Furthermore, this allows the temperature of the individual jets to be kept more uniform in a multiple filamentation device. The use of lower temperature jets is particularly advantageous for a device equipped with a detector as described in this application. Furthermore, it is possible when the detector position has been determined and established in in relation to the generated streams, easy maintenance of uniformity of the dimensional characteristics of the deflector and its position in relation to the holes / generating the streams. Moreover, thanks to the use of a stream of a lower temperature, the fibers can be more easily transformed in relatively cooler zones in the final phase of "drawing", this feature being important for the reasons explained in the above-mentioned French patent specification. ¦...-.*.•. Furthermore, the possibility of using ordinary compressed air with a temperature lower than 76 K l^-W&IMiOtoej to a temperature environment, eliminates the loss of energy (which would be necessary to heat this state. This air is, on the other hand, cheaper than high-temperature fluids - although in the case of an inertia of 5 (the temperature of the gas streams is close to the ambient temperature, it is obvious that it can be