Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarzania nie- orientowanej zelaznej blachy elektrotechnicznej.Zelazna blacha elektrotechniczna w postaci materialu miekkiego magnetycznie wystepuje w nastepujacych ro¬ dzajach; ziarniscie orientowana blacha ze stali krzemowej, posiadajaca przelcfystalizowana strukture orientowana, o- pisana krystalograficznie jako (110) (001), w której plasz¬ czyzna (110) znajduje sie na plaszczyznie walcowania, a ukierunkowanie (001) jest usytuowane w kierunku walcowania, ponadto orientowana blacha ze stali krzemo¬ wej o strukturze przskrystalizowanej, w której nie wyste¬ puje orientowanie, oraz material magnetyczny o skrajnie niskiej zawartosci wegla, nie zawierajacy wcale krzemu lub bardzo male jego ilosci.Wymienione blachy elektrotechniczne sa stosowane jako zelazne rdzenie urzadzen elektrotechnicznych i tym podo¬ bnych, zgodnie z ich odpowiednimi wlasciwosciami.Przykladowo, ziarniscie orientowana blacha krzemowa jest powszechnie stosowana do transformatorów i silników elektrycznych! o duzej pojemnosci, ze wzgledu na jej znako¬ mite wlasciwosci magnetyczne poniewaz jest ona bardzo latwo magnesowalna w kierunku walcowania, to znaczy w kierunku (001), wartosc strat magnetycznych jest bardzo mala a przenikalnosc duza.Z drugiej strony, nieorientowana blacha ze stalikrzemowej jest stosowana do silników elektrycznych o malych wymia¬ rach, do przekaznikówi tym podobnych, gdzie zwiekszenie sprawnosci moze byc dokonane kosztem obrabialnosci, chociaz jest ona troche gorsza jakosciowo w porównaniu z ziarniscie orientowana blacha ze stalikrzemowej pod wzgle¬ dem wlasnosci magnetycznych. Material magnetyczny o skrajnie niskiej zawartosci wegla jest natomiast stosowany powszechnie do silników elektrycznych pradu stalego o malych wymiarach, do silników elektrycznych w przyrza- 5 dach gospodarstwa domowego i tym podobnych, poniewaz tego rodzaju material posiada odpowiednie wlasnosci ma- , gnetycine, a jego koszty wytwarzania sa niskie. ' Ogólnie, w przypadku tak zwanego skrajnie niskoweglo- wego materialu magnetycznego, w którym zawartosc 10 krzemu jest ponizej 2 %, stosuje sie dodatek Al dla polepsze¬ nia wlasciwosci magnetycznych.Polepszanie wlasciwosci magnetycznych uzyskuje sie przez powodowanie wydzielania A1N, jednakze sfcuteczna ilosc dodatku Al powinna wynosic wiecej niz 0,1 %. W kon- 15 sekwencji rosnie cena skrajnie niskoweglowego materialu magnetycznego, posiadajacego pozadane wlasciwosci ma¬ gnetyczne. Z drugiej strony, w przypadku skrajnie nisko¬ weglowego materialu magnetycznego, gdy zawartosc Al jest mniejsza niz 0,1%, wówczas temperatura wydzielania 20 A1N, spada, wydzielona faza staje sie drobniejsza, i wyraznie ulega pogorszeniu wielkosc strat rdzeniowych.Z opisu patentowego Stanów Zjednoczonych nr 3770517 znany jest sposób wytwarzania pasów nieorientowanej blachy ze stali krzemowej zawierajacej od 2,9 do 3,4% 25 krzemu, od sladu do 0,06% wegla ,0,03 do 0,1 % manganu, . do 0,03% siarki, do 0,02% fosforu, 0,03 do 0,9% miedzi, do 0,2% niklu i zelazo wyrównawcze, polegajacy na ogrze¬ waniu wlewka ze stali krzemowej w temperaturze ponad 1260°C, nastepnie na^ walcowaniu na goraco, usuwaniu 30 zgorzeliny, nastepnie pierwszym walcowaniu na zimno 118 067118 067 3 na grubosc 1,3 do 2,5-krotnosci grubosci finalnej produktu, wyzarzaniu walcowanego na zimno pasa blachy w tempera¬ turze pomiedzy 870 °C a 1010°C, drugim walcowaniu na zimno otrzymanego pasa na grubosc przekraczajaca finalna grubosc produktu od 2 do 12 %, zarzeniu normalizu¬ jacym otrzymanego w ten sposób pasa w temperaturze pomiedzy 760°C a 843 CC, walcowaniu odpuszczajacym normalizowanej stali dla uzyskania zgniotu od okolo 2 do 12% dla uzyskania grubosci finalnej produktu, oraz od¬ prezaniu otrzymanej stali w temperaturze nie wiekszej niz 927°C i w okresie czasu nie dluzszym niz 5 minut.Ostatnio zostal opublikowany sposób polepszania wlas¬ nosci magnetycznych blachy przez dodawanie B do stali W procesie wytwarzania ziarniscie ukierunkowanej blachy ze stali krzemowej, zawierajacej krzem i aluminium.Sposób ten zostal opublikowany w japonskim opisie paten¬ towym nr 153825/77 lub 12613/77.W przypadku rozwiazan wedlug przytoczonych publi¬ kacji, jako pomocniczy przy uzyskiwaniu jednokierunkowej blachy ze stali krzemowej o doskonalych wlasnosciach magnetycznych, posiadajacej orientowana strukture zbio¬ rowa ziaren krystalicznych, opisana wskaznikami (110) (001) wedlug Indeksu Millera, jest traktowany dodatek do stali boru.W zasadzie, polepszenie wlasciwosci magnetycznych ziarniscie orientowanej blachy ze stali krzemowej, poprzez dodatek B tworzy tak zwana blache ze stali krzemowej, która zawiera krzem w ilosci wiekszej niz 2,2% a mniejszej niz 4,5%, materialem podatnym do obróbki, i pomaga przy tworzeniu struktury zbiorczej (110) (001) poprzez przyspieszenie rekrystalizacji wtórnej podczas wyzarzania koncowego.Celem wynalazku jest opracowanie sposobu wytwarzania nieorientowanej, zelaznej blachy elektrotechnicznej, po¬ siadajacej bardzo dobre wlasnosci magnetyczne, zwlaszcza ze wzgledu na straty rdzeniowe, przy jednoczesnych nis¬ kich kosztach wytwarzania.Sposób wytwarzania nieorientowanej, zelaznej blachy elektrotechnicznej wedlug wynalazku charakteryzuje sie tym, ze walcuje sie na goraco w temperaturze od 1150 do 1330 °C stalowe kesisko ze stopu o zawartosci zasadniczo od sladu do 0,065 %C, od sladu do 0,10% Al, od sladu do 2% Si i od sladu do 0,020% O oraz* B i N w stosunku zawartosci B/N mieszczacym sie w zakresie od 0,50 do 2,50, przy czym zawartosc N wynosi od sladu do 0,0100%, a reszte skladu stopu stanowi Fe i nieuniknione zanieczysz¬ czenia, a nastepnie jeden lub kilka razy walcuje sie na go¬ raco i na zimno rozwalcowany arkusz dla otrzymania od¬ powiedniej grubosci koncowej, i wreszcie wyzarza sie po¬ nownie w temperaturze od 700 do 850 °C tak uzyskany arkusz blachy walcowanej na zimno, majacy pozadana grubosckoncowa.Odmiana sposobu wedlug wynalazku charakteryzuje sie tym, ze ogrzewa sie do temperatury 1200°C stalowe ^kesisko ze stopu o zawartosci 0,004% C, 0,31% Si, 0,025% Al, 0,0030% N, 0,0056% O, 0,004 %B, a reszte stanowi Fe i nieuniknione zanieczyszczenia, nastepnie walcuje sie na goraco w temperaturze od 1150 do 1330 °C stalowe kesisko dla uformowania arkusza o grubosci 2,7 mm, po czym walcuje sie na zimno ten przewalcowany na goraco arkusz dla otrzymania walcowanego na zimno arkusza o grubosci 0,5 mm po wytrawieniu, a nastepnie takprzygoto¬ wany arkusz poddaje sie wyzarzaniu ciaglemu w tempera- turze^750°C przez 60 sekund.. Nastepna odmiana sposobu wedlug wynalazku charakte- 4 ryzuje sie tym, ze ogrzewa sie do temperatury 1200 °C stalowe kesisko o zawartosci 0,005 % C. 0,73 % Si, 0,018 % Al, 0,0053% O, 0,0021 % N, 0,0022% Ba reszte stanowi Fe i nieuniknione zanieczyszczenia, nastepnie walcuje sie 5 na goraco w temperaturze od 1150 do 1330 °C stalowe kesisko dla uformowania arkusza o grubosci 2,3 mm, po czym walcuje sie na zimno ten przewalcowany na goraco arkusz dla otrzymania walcowanego na zimno arkusza o grubosci 0,5 mm po wytrawieniu, a nastepnie tak przygoto ¦ 10 wany arkusz poddaje sie wyzarzaniu ciaglemu w tempera¬ turze 775 °C przez 60 sekund i ponownemu wyzarzaniu w zakresie temperaturod 750 do 800°C przez 2 godziny.Stale, uzywane jako material magnetyczny blachy wy¬ twarzanej sposobem wedlug wynalazku, sa przygotowywane 15 przez topienie w piecach do swiezenia, takich jakkonwertory, piece elektiyczne i tym podobne, a nastepnie oczyszczane w prózniowych piecach do swiezenia, tak ze zawartosc wegla moze byc zmniejszona do ilosci mniej niz 0,065%, po czym dodaje sie do nich krzem, bor i tym podobne 20 pierwiastki wedlug potrzeby, i reguluje sie sklad stalowego kesiska, jak podano w dalszej czesci opisu.Odnosnie skladu stalowego kesiska, ilosc C jest ograni¬ czona do ponizej 0,065 %, akorzystnie nie wiecej niz 0,015 %.Poniewaz wartosc C w stali wywiera niekorzystny wplyw 25 na jej wlasciwosci magnetyczne, zatem stalowe kesisko jest zwykle odweglane przy wyzarzaniu wykanczajacym, chociaz obróbka odweglajaca jest czasami pomijana ze wzgledu na wlasciwosci lub zastosowanie wyrobu. Jednakze, jezeli zawartosc wegla przekracza podane powyzej granice, 30 wówczas staje sie trudne dostateczne odweglenie przy wyzarzaniu wykanczajacym i musi trwac dlugo dla uzyskania pozadanego stopnia odweglenia.Zawartosc Si wynosi zwykle*wiecej niz 2,2% dla polep¬ szenia wlasciwosci magnetycznych blach ze stali magnetycz- 35 nej wysokiej jakosci, lecz wedlug niniejszego wynalazku Si nie wystepuje wcale lub w ilosci mniejszej niz 2 %, poniewaz wynalazek dotyczy wytwarzania taniej blachy. Do odtle- niania stali jest stosowane Al, jednakze nie powinno ono wystepowac w ilosci wiekszej niz 0,10%. Gdy zawartosc 40 Al wynosi ponad 0,10%, wówczas nie tylko rosna koszty, co jest sprzeczne z celem wynalazku, lecz równiez nie mozna uzyskac wlasciwego skutku dodatku boru. Tlen pogarsza wlasciwosci magnetyczne, a ponadto powoduje zbedne zuzycie boru. Z tego powodu zawartosc tlenu powinna byc 45 regulowana do mniej niz 0,020%, a korzystnie nie wiecej niz 0,005%.Zawartosc boru wedlug wynalazku powinna byc wyrówno- wazona w pewnym zakresie z iloscia azotu zawartego w stali, to znaczy zawartosc boru ma miescic sie w zakresie od 0,50 50 do 2,50, a korzystnie 0,65 do 1,50 jako stosunek zawartosci boru do zawartosci azotu B/N. Jezeli stosunek B/N wynosi ponizej 0,50, wówczas nie uzyska sie zadnego skutku do¬ datku boru, a mianowicie uzyskania korzystnego poziomu strat rdzeniowych po wyzarzaniu wykanczajacym i ponow- 55 nym wyzarzaniu.Z drugiej strony, gdy stosunek B/N jest wyzszy niz 2,50, wówczas nie mozna uzyskac polepszenia wlasciwosci magnetycznych proporcjonalnie do dodatku boru—jedy¬ nym wynikiem jest tylko wzrost ceny. Ponadto pogarszaja 50 sie wówczas wlasnosci mechaniczne. Zawartosc azotu w stali musi byc ograniczona do ilosci nie wiekszej niz 0,0100 %, a korzystnie nie wiekszej niz 0,0045 %.Stal przygotowana w piecu do swiezenia dla uzyskania . skladu opisanego powyzej, jest nastepnie odlewana dla $5 otrzymania stalowych kesisk w ciaglym procesie odlewania118 067 lub odlewana do formy dla otrzymania stalowych, wlewków, które sa nastepnie zgniatane do postaci stalowych kesisk.Stalowe kesiska sa nastepnie walcowane na goraco do po¬ sredniego wymiaru grubosci. Nie ma potrzeby nakladania specjalnych wymagan odnosnie walcowania na goraco, które moze byc przeprowadzane w tych samych warunkach co zwykle kesiska stalowe. Przykladowo, kesiska sa ogrzewa¬ ne do temperatury w zakresie od 1150 do 1330°C i walco¬ wane. Uzyskane w ten sposób, walcowane na goraco arkusze blachy sa trawione a nastepnie poddawane jednemu lub kilku walcowaniom na zimno przy zastosowaniu pomiedzy walcowaniami wyzarzania posredniego, dla uzyskania koncowej grubosci. Przewalcowane na zimno stalowe 10 wyzarzaniu pomiaru wlasnosci magnetycznych sa zesta¬ wione w Tablicy 2. Oznaczenie Wis/* oznacza straty rdzeniowe przy czestotliwosci 30 Hz i indukcji magnetycz¬ nej pradu zmiennego, wynoszacej 1,5 T, Wio/30 — straty rdzeniowe przy czestotliwosci 50 Hz i indukcji magnetycz¬ nej 1,0 T, zas B2s — indukcje magnetyczna generowana w zelaznym rdzeniu przy natezeniu pola magnetycznego, wynoszacym 1990 A/m, a B5o — przy natezeniu wynosza¬ cym 3980 A/m.Zelazna blacha elektrotechniczna A, uzyskana sposobem wedlug wynalazku, wykazuje doskonale wlasciwosci mag¬ netyczne, pomimo zawartosci 0,025 Al, w porównaniu z wlasnosciami magnetycznymi konwencjonalnej blachy Bj Tablica 1 Zawartosc pierwiastków uzupelniajacych Blacha wedlug wynalazku A 1 Blacha konwencjonalna B 1 c.d.„ A | „ B C 0,004 0,005 B 0,004 0,0002 Si 0,31 0,30 B/N 1,33 ¦— Mn 0,19 0,22 P 0,016 '0,020 s 0,007 0,006 N 0,003 0,0025 Al 0,025 0,015 O 0,0056 0,0061 arkusze, majace odpowiednia grubosc koncowa, sa naste¬ pnie wyzarzane.Opisane powyzej wyzarzanie moze sluzyc jednoczesnie jako znane wyzarzanie odprezajace. Z tego wzgledu tempera¬ tura wyzarzania lezy w zakresie od 700 do 850 CC, a ko¬ rzystnie okolo 800 CC. Rodzaj atmosfery nie naklada spe- 30 cjalnych wymagan.Uzyskana sposobem wedlug wynalazku nieorientowana blacha elektrotechniczna wykazuje znakomity poziom strat rdzeniowych przy wyzarzaniu wykanczajacym.Przedmiot wynalazku zostanie przedstawiony w przykla- 35 dach wykonania i na podstawie rysunku, który przedstawia ' wzajemna zaleznosc temperatury ponownego wyzarzania i wartosci strat rdzeniowych^ Przedstawiony na rysunku wykres dotyczy jednego przykladu wykonania blachystalowej, zawierajacej 0,80J^Si. 40 Os X na rysunku odnosi sie do temperatury wyzarzania, zas osY odnosi sie do temperatury ponownego wyzarzania.Linia ciagla odnosi sie do blachy wedlug wynalazku, zas linia przerywana — do blachy konwencjonalnej.Jak przedstawiono na rysunku, blacha wedlug wynalazku 45 wykazuje nizszy poziom strat rdzeniowych niz odpowiedni poziomi strat rdzeniowych blachy konwencjonalnej w ca- ^ lym zakresie temperaturowym wyzarzania, oraz bardzo dobry poziom strat rdzeniowych w zakresie temperatur nizszych. 50 Przyklad I. Blacha elektrotechniczna A wedlug wynalazku ze stopu o skladzie pierwiastków uzupelniajacych .. (poza zelazem) jak pokazano w Tablicy 1, zostala wytwo¬ rzona ze stalowego kesiska, które zostalo przygotowane 55 przez stopienie w konwertorze, oczyszczenie w próznio¬ wym naczyniu odgazowywujacym, odlanie w procesie odlewania ciaglego, nastepnie ogrzanie do 1200°C w piec*i ogrzewczym, rozwalcowanie na goraco na grubosc 2,7 mm a nastepnie przewalcowanie na zimno do grubosci 0,5 mm £q po wytrawieniu. Uzyskany w ten sposób walcowany na zimno arkusz byl poddany wyzarzaniu ciaglemu w tempera¬ turze 750°C przez 60 sekund. Wyniki wykonanego po tym Tablica 2 Blacha wg wyna¬ lazku A 1 Blacha konwen- | cjonalna B Wio/'* 3,58 4,91 Wis/" 7,67 10,53 B25 1,67 1,65 B50 1,76 1,74 Przyklad II. Stalowe kesisko o skladzie pierwiast¬ ków uzupelniajacych przedstawionym w Tablicy 3 dla bla¬ chy C wedlug wynalazku, zostalo przygotowane poprzez stopienie w konwertorze, oczyszczenie w prózniowym naczyniu odgazowywujacym, odlanie w procesie odlewania ciaglego, ogrzanie do 1200 °C w piecu do odlewania ciaglego, a nastepnie rozwalcowanie na goraco na* grubosc 2,3 mm.Uzyskany tym sposobem rozwalcowany na goraco arkusz poddano walcowaniu na zimno na grubosc 0,5 mm po wy¬ trawieniu. Nastepnie, walcowany na zimno arkusz blachy poddano wyzarzaniu wykanczajacemu w piecu ciaglym w warunkach 775 °C przez 60 sekund, po czym poddano go ponownemu wyzarzaniu przez 2 godziny jako odpowiednio czas przetrzymywania przy 750°C i 300°C. Wyniki pomiaru wlasnosci magnetycznych obrobionego w ten sposób arkusza blachy zestawiono w tablicy 4.Tablica 4 Po wyzarzaniu wykanczajacym Ponowne wyza¬ rzanie (750°C) I Ponowne wyza- | rzanie (800°C) Blacha wg wynalazku C W15/" 7,00 4,45 4,09 B5o 1,74 1,70 1,70 Blacha kon¬ wencjonalna D W«/" 7,43 5,05 4,55 B5ó 1,74 1,72 1,71118 067 Zawartosc pierwiastków uzupelniajacych Blacha wg wynalazku C | Blacha konwencjonalna D C 0,005 0,004 Si 0,73 0,78 Mn 0,16 0,21 Tabl P 0,026 0,018 lca 3 S 0,006 0,005 N 0,0021 0,0030 Al 0,018 0,207 O 0,0053 0,0042 B 0,0022 0,0003 B/N 1,05 Zawartosc pierwiastków | uzupelniajacych Blacha wg wynalazku E | Blacha konwencjonalna F C 0,006 0,005 Si 1,66 1,63 Mn 0,27 0,25 Ta P 0,029 0,020 bl ica S 0,007 0,008 5 N 0,0027 0,0025 Al 0,0023 0,285 O 0,0031 0,0029 B 0,0020 B/N 0,74 .•' Blacha wg wynalazku £ ' Blacha konwencjonalna F Wio/" 2,06 2,13 Tablica WM/» 4,60 • 4,78 6 B;s 1,59 1 1,58 BB5o 1,68 1,67 Stosunek pogarszania sie jakosci wskutek starzenia (150°C, 1000 godz.) 1 0,5% 0,7% | Blacha C wedlug wynalazku wykazuje korzystniejsza wartosc strat rdzeniowych w porównaniu z konwencjonal¬ na blacha D we wszystkich przypadkach obróbki na goraco.Tym samym blacha wedlug wynalazku wykazuje korzystny poziom strat rdzeniowych pomimo nieduzych kosztów wytwarzania, poniewaz Al zostalo uzyte tylko do odlewania.(Oznaczenie W15/50 dotyczy wielkosci strat rdzeniowych przy czestotliwosci 50 Hz i indukcji magnetycznej pradu zmiennego, wynoszacej 1,5 T.) Przy zastosowaniu sposobu wedlug wynalazku jest mo¬ zliwe uzyskiwanie blachy zelaznej o doskonalym praktycz¬ nym-poziomie strat rdzeniowych poprzez ponowne wyza¬ rzanie w niskiej temperaturze, uzaleznionych w niewielkim stopniu od temperatury ponownego wyzarzania, jak u- widoczniono na rysunku, przy czym dopuszczalny zakres temperatur, obróbki jest wysoki, a postepowanie latwe, przez co otrzymuje sie wyroby o wlasciwosciach stabilnych.Ponadto fakt, ze doskonaly poziom strat rdzeniowych moze byc uzyskany przy obróbce na goraco w niskiej temperatu¬ rze, jak wspomniano powyzej, pociaga za soba dalsze ko¬ rzysci; mianowicie oszczednosc energii oraz niewystepo¬ wanie tego rodzaju problemów jak sklejanie i luszczenie sie wierzchniej warstwy blachy; co ma czesto miejsce przy obróbce na goraco w wysokiej temperaturze.Przyklad III. Zelazna blacha E wedlug wynalazku i blacha konwencjonalna F o skladzie pierwiastków uzupel¬ niajacych przedstawionym w Tablicy 5, zostaly wykonane ze stalowych kesisk, które stopiono w konwertorze, oczysz¬ czono w prózniowym naczyniu'odgazowywujacym i odlano w procesie odlewania ciaglego, a nastepnie ogrzano do 1200 °C w piecu ogrzewczym, po czym przewalcowano je na goraco do grubosci 2,3 mm. Tak uzyskane arkusze byly nastepnie walcowane na zimno do grubosci 0,5 mm po wytrawieniu. Nastepnie, przewalcowane na zimno arkusze byly poddane wyzarzaniu odweglajacemu w piecu odweglajacym w warunkach 775 °C przez 60 sekund i przy stosunku P HiÓ/PH2» 0,30 atmosfery utleniajacej. Odwe- gfone arkusze zostaly nastepnie poddane wyzarzaniu re- krystalizujacemu w warunkach 900°C przez 30 sekund. 10 15 20 25 30 35 zas wyniki pomiaru wlasciwosci magnetycznych tych arkuszy sa zestawione w ta'icy 5. - Blacha wedlug wynalazku wykazuje lepsze wlasciwosci magnetyczne w porównaniu z blacha konwencjonalna F pomimo niskiej irv..irtosci Al, to jest mniej niz 1/10 zawartosci Al.Zastrzezenia patentowe 1. Sposób wytwarzania nieorientowanej, zelaznej blachy elektrotechnicznej, znamienny tym, ze walcuje sie na goraco w teraperaturze od 1150 do 1330°C stalowe ke¬ sisko ze stopu o zawartosci zasadniczo do 0,065 % C, do 0,10 % Al, do 2 % Si i do 0,020 % O oraz B i N w stosunku zawartosci B/N mieszczacym sie w zakresie ód 0,50 do 2,50 przy czym zawartosc N wynosi do 0,0100 %, a reszte skladu stopu stanowi Fe i nieuniknione zanieczyszczenia, a nastep¬ nie jeden lub kilka razy walcuje sie na goraco i na zimno rozwalcowany arkusz dla otrzymania odpowiedniej grubosci koncowej, po czym wyzarza sie ponownie w temperaturze od 700 do 850^C. 2. Sposób wytwarzania nieorientowanej, zelaznej blachy elektrotechnicznej, znamienny tym, ze ogrzewa sie do temperatury 1200 °C stalowe kesisko ze stopu o zawartosci 0,004 %C, 0,3i%Si, 0,025% Al, 0,0030 % N, 0,0056% O, 0,004 % B, a reszte stanowi Fe i nieuniknione zanieczyszcze¬ nia, nastepnie walcuje sie na goraco w temperaturze od 1150 do 1330°C stalowe kesisko dla uformowania arkusza ó grubosci 2,7 mm, po czym walcuje sie na zimno przewalco- wany na goraco aikusz do grubosci 0,5 mm po wytrawieniu, a nastepnie tak przygotowany arkusz poddaje sie wyzarza¬ niu ciaglemu W temperaturze 750°C przez 60 sekund. 3. Sposób wytwarzania nieorientowanej, zelaznej blachy elektrotechnicznej, znamienny tym, ze ogrzewa sie do temperatury 1200°C stalowekesisko o zawartosci 0,005 % C, 0,73 % Si, 0*016 %-Al, 0,0053 % O, 0,0021 % N, 0,0022% B a reszte stanowi Fe i nieuniknione zanieczyszczenia, naste-118 067 pnie walcuje sie na goraco w temperaturze od 1150 do 1330°C stalowe kesisko dla uformowania arkusza o grubosci 2,3 mm, po czym walcuje sie na zimno przewalcowany na goraco arkusz do grubosci 0,5 mm po wytrawieniu, a naste- 10 pnie tak przygotowany arkusz poddaje sie wyzarzaniu ciaglemu w temperaturze 775 °C przez 60 sekund i ponow¬ nemu wyzarzaniu w zakresie temperatur od 750 do 800 °C przez 2 godziny. watykg 4 Wl^°,ol 4.8 4.4 4.0' ^ to— —o- . 725 750 775 800 , 825 C PL