Przedmiotem wynalazku jest sposób utleniajacej regeneracji zuzytego katalizatora krakowania weglo¬ wodorowego surowca i urzadzenie do stosowania tego sposobu.Wynalazek dotyczy przeróbki weglowodorowego surowca i ma zastosowanie w przemysle katality¬ cznego krakowania surowca i ma zastosowanie drobnozdyspergowanego katalizatora.Znany jest sposób utleniajacej regeneracji zuzytego katalizatora krakowania weglowodorowego surowca, polegajacy na wypalaniu koksowych zlogów w dwóch etapach przy przepuszczaniu swiezego gazu regenerujacego przez zloza fluidalne katalizatora.Znane jest takze urzadzenie do utleniajacej reeneracji zuzytego katalizatora krakowiaka weglowodoro¬ wego surowca.Zuzyty katalizator wprowadza sie do strefy odstawania o rozrzedzonej warstwie, znajdujacej sie nad zlozem fluidalnym, w której katalizator zostaje ogrzany przezgorace gazy, odchodzace ze stref regeneracji, znajdujacych sie w dolnej czesci aparatu. Ogrzany katalizator kieruje sie opadajacym strumieniem do zloza fluidalnego, w którym przeprowadza sie pierwszy etap regeneracji w warstwach przeciwpradowego kontak¬ towania katalizatora z swiezym gazem regenerujacym. Pierwszy etap regeneracji realizuje siew temperaturze 595-760°C pod cisnieniem 0,71-3,55 • 105 Pa i predkosci liniowej strumienia gazowego 0,61-1,83m/s.Katalizator, czesciowo zregenerowany w pierwszym etapie, kieruje sie do drugiego zloza fluidalnego, w którym realizuje sie drugi etap regeneracji w warunkach wspólpradowego kontaktowania katalizatora z swiezym gazem regenerujacym. Drugi etap regeneracji realizuje siew temperaturze 605-765°C, przy cisnieniu2 120323 0,71-3,55 • 105 Pa i predkosci liniowej strumienia gazowego 0,76-1,37 m/s., po czym zrealizowany katalizator wyprowadza sie z aparatu.Aparat sklada sie z cylindrycznego korpusu, w którego dolnej czesci znajduje sie cylindryczny zbiornik, tworzacy wraz z korpusem pierscieniowa komore.W pierscieniowej komorze znajduje sie zloze fluidalne, w którym przebiega pierwszy etap, a w zbiorniku zloze fluidalne, w którym przebiega drugi etap regeneracji katalizatora.Zuzyty katalizator wprowadza sie do aparatu króccem umiejscowiony w srodkowej czesci korpusu powyzej górnej krawedzi zbiornika. Zregenerowany katalizator wyprowadza sie z aparatu przez pionowy przewód rurowy umieszczony w osi aparatu.W dolnej czesci korpusu znajduje sie króciec do wprowadzania gazu regenerujacego do aparatu i wspólne urzadzenie rozdzielajace gaz komory pierscieniowej i zbiornika. W górnej czesci korpusu znajduja sie separatory cyklonowe do wylawiania pylu uniesionego ze zlóz fluidalnych i krócce do wyprowadzania gazów regeneracyjnych.Zbiornik w górnej czesci jest zwezajacym sie stozkiem, a w pewnej odleglosci od górnej krawedzi znajduje sie plyta odbojowa. Teelementy konstrukcyjne maja na celu wykluczenie przechodzenia zuzytego katalizatora do zbiornika z pominieciem komory pierscieniowej. W dolnej czesci zbiornika znajduje sie szereg otworów umozliwiajacych przeplyw czesciowo zregenerowanego katalizatora z komory pierscienio¬ wej do zbiornika.Jednakze intensywne mieszanie katalizatora w pierwszym etapie procesu w komorze pierscieniowej zmniejsza intensywnosc heterogenicznego chemicznego procesu, a w danym przypadaku zmniejsza sie srednia predkosc wypalania koksu,jak równiez prowadzi do nierównomiernego czasu przebywania kataliza¬ tora, a w konsekwencji do nierównomiernego wypalania koksu w pojedynczych ziarnach katalizatora.Ponadto mozliwyjest szybki przeskok zuzytego katalizatora z komory pierscieniowej do zbiornikaprzez otwory w dolnej czesci zbiornika, co nie pozwala na zapewnienie dostatecznej glebokosci i równomiernosci regeneracji pojedynczych ziarn katalizatora. Obecnosc wspólnego krócca i urzadzenia rozdzielczego gazu do doprowadzenia gazu regenerujacego do komory pierscieniowej i zbiornika tzn. do pierwszego i drugiego etapu regeneracji, utrudnia regulacje zuzycia gazu regenerujacego, a w konsekwencji glebokosc regeneracji w poszczególnych etapach.Zuzyty katalizator wprowadza sie do aparatu przez króciec w srodkowej czesci korpusu tzn. strefy odstawania regeneratora, wskutek czego kotalizator moze trafic do dowolnego punktu komory pierscienio¬ wej. W ten sposób nie zapewnia sie maksymalnej glebokosci regeneracji w pierwszym etapie procesu i powstaja warunki dla nierównomiernego wypalania koksu z ziaren katalizatora. Ponadto wprowadzenie zuzytego katalizatora przez wymieniony króciec prowadzi do zwiekszenia zypylenia strumienia gazowego w strefie odstawania i obciazenie cyklonów.Celem wynalazku jest wyeliminowanie wymienionych niedogodnosci.Wynalazek przedstawia taki sposób utleniajacej regeneracji zuzytego katalizatora krakowania weglo¬ wodorowego surowca i urzadzenie do stosowania tego sposobu, dzieki którym zapewnia sie znaczne zwiekszenie glebokosci regeneracji katalizatora to jest zmniejszenie zawartosci pozostalosci koksu na katali¬ zatorze i zwiekszenie równomiernosci regeneracji ziarn katalizatora.Sposób utleniajacej regeneracji zuzytego katalizatora krakowania weglowodorowego surowca przepro¬ wadzany droga wypalania koksowych zlogów w dwóch etapach, przy czym kazdy etap przebiega w zlozu katalizatora przy przepuszczania swiezego gazu regenerujacego przez kazde zloze fluidalne, wedlug wyna¬ lazku polega na tym, ze pierwszy etap regeneracji zuzytego katalizatora przeprowadza sie we wznoszacym sie zlozu fluidalnym katalizatora przy wspólpradzie gazu regenerujacego i katalizatora przy wysokich predkos¬ ciach gazu regenerujacego, a drugi etap procesu dalszej regeneracji przy krzyzowaniu sie strumienia gazu regenerujacego i kataizatora przy stosunkowo nizszych predkosciach gazu.Mozliwe jest to dzieki temu, ze urzadzenie do stosowania sposobu, posiadajace cylindryczny korpus, w dolnej czesci którego znajduje sie zbiornik tworzacy wraz z korpusem pierscieniowa komore, posiadajace króciec do wprowadzania zuzytego katalizatora, przy czym w dolnej czesci korpusu znajduja sie krócce i urzadzenie rozdzielajace gaz, przezktóre doprowadza siegaz regenerujacy do pseudowypalania katalizatora, pionowy przewód do odprowadzania zregenerowanego katalizatora, a w gómej czesci korpusu znajduja sie separatory cyklonowe i króciec do wyprowadzania zuzytego gazu, wedlug wynalazku zawiera co najmniej jedna pionowa przegrode, ustawiona radialnie w komorze pierscieniowej, zbiornik zaopatrzony w któciec do wprowadzania zuzytego katalizatora, a pionowy przewód do odprowadzania zregenerowanego katalizatora znajduje sie w komorze pierscieniowej, przy czym zbiornik i komora pierscieniowa wyposazone sa we wlasne krócce i urzadzenia rozdzielajace gaz do wprowadzania gazu regenerujacego.Zapewnia to zwiekszenie glebokosci regeneracji katalizatora to znaczy zmniejszenie zawartosci konco¬ wej koksu na katalizatorze i zwiekszenie równomiernosci regeneracji ziarn katalizatora.120323 3 Celowym jest doprowadzenie gazu regeneracyjnego oddzielnie do kazdego etapu. Zapewnia to mozli¬ wosc regulowania glebokosci regeneracji w kazdym etapie procesu.Celowym jest tez doprowadzanie zuzytego katalizatora bezposrednio do wznoszacego sie zloza fluidal¬ nego pierwszego etapu procesu. Zapewnia to wprowadzanie zuzytego katalizatora tylko do okreslonej strefy zloza fluidalnego. Ponadto przy takim doprowadzaniu katalizatora zmniejsza sie zapylenie strumienia gazowego w strefie odstawania i obciazenie cyklonów.Drugi etap regeneracji korzystnie realizuje sie przepuszczajac czesciowo zregenerowany katalizator co najmniej przez jedno zloze fluidalne. Pozwala to na zwiekszenie sredniej predkosci wypalania koksu w drugim etapie procesu, umozliwia zwiekszenie glebokosci regeneracji i równomiernosci wypalania koksu z ziarn katalizatora.W urzadzeniu do realizacji sposobu wedlug wynalazku, przy obecnosci jednej przegrody w komorze pierscieniowej celowym jest wykonanie jej jako pelnej, przy czym w górnej czesci zbiornika powinny znajdowac sie przelotowe wyciecia do wprowadzania katalizatora do komory pierscieniowej, a sama prze¬ grode nalezy ustawic pomiedzy tymi wycieciami i pionowym przewodem tak aby wyciecia i przewód znajdowaly sie w bezposredniej bliskosci przegrody. Uniemozliwia to przeskok katalizatora ze zloza fluidal¬ nego zbiornika do pionowego przewodu do odprowadzania zregenerowanego katalizatora i wyklucza mozliwosc odprowadzania z urzadzenia czesciowo tylko zregenerowanego katalizatora.W pierscieniowej komorze korzystnie jest umieszczenie szeregu pionowych przegród radialnych, maja¬ cych wyciecia do przecieku katalizatora, przy czym wyciecia te maga znajdowac sienaprzemian od góry i od dolu. Przegrody te moga byc wykonane jako krótsze na przemian od góry i od dolu.Celowym jest wykonanie jednej przegrody bez wyciecia. Pozwala to na zmniejszenie do minimum szkodliwego dzialania mieszania katalizatora w zlozu fluidalnym komory pierscieniowej, to jest w drugim etapie regeneracji, a tym samym na zwiekszenie predkosci wypalania koksu i równomiernosci regeneracji poszczególnych ziarn katalizatora.Zbiornik w górnej czesci moze byc rozszerzony, co wplywa na zmniejszenie predkosci strumienia gazowego i katalizatora w górnej czesci zbiornika, a tym samym na zmniejszenie wynoszenia katalizatora ze zbiornika i mozliwosci trafiania czastek katalizatora ze zbiornika do dowolnego punktu zloza fluidalnego w komorze pierscieniowej. Ponadto poprawia to warunki splywu pseudowypalonego katalizatora przezwycie¬ cia w gómej czesci zbiornika.Zbiornik mozna tez wyposazyc w pelna pokrywe. Zabezpiecza to calkowicie przed wynoszeniem katalizatora ze zbiornika, przy czym katalizator z niego wyprowadza sie do komory pierscieniowej wylacznie przez przelotowe wyciecia w górnej czesci zbiornika.W dalszej czesci wynalazek wyjasniaja przyklady i zalaczone rysunki, na których: — fig. 1 przedstawia ogólny widok urzadzenia do realizacji wedlug wynalazku sposobu utleniajacej regeneracji zuzytego katalizatora krakowania weglowodorowego surowca, — fig. 2 przedstawia przekrój urzadzenia wedlug wynalazku przy obecnosci w komorze pierscieniowej jednej pelnej przegrody, — fig. 3 przedstawia przekrój urzadzenia wedlug wynalazku przy obecnosci w komorze pierscieniowej kilku pionowych przegród radialnych, — fig. 4 przedstawia konstrukcje pionowych przegród radialnych wedlug wynalazku z wycieciami, — fig. 5 przedstawia konstrukcje pionowych przegród radialnych wedlug wynalazku skróconych na przemian od góry i od dolu, — fig. 6 przedstawia wariant konstrukcyjny wykonania zbiornika wedlug wynalazku o rozszerzonej górnej czesci, — fig. 7 przedstawia jeden z wariantów umiejscowienia krócca do wprowadzania zuzytego katalizatora do urzadzen wedlug wynalazku, — fig. 8 przedstawia inny wariant umiejscowienia krócca do wprowadzania zuzytego katalizatora wedlug wynalazku.Objety wynalaziem sposób utleniajacej regeneracji zuzytego katalizatora krakowania weglowodoro¬ wego surowca realizuje sie w dwóch etapach.Zuzyty katalizator z reaktora bezposrednio kieruje sie do pierwszego etapu regeneracji we wznoszacym sie zlozu fluidalnym katalizatora (w kierunku strzalki A — fig. 1, 7 i 8). Tam tez doprowadza sie swiezy gaz regenerujacy (w kierunku strzalki B — fig. 1, 7 i 8). Proces regeneracji w pierwszym etapie przebiega we wznoszacym sie zlozu fluidalnym katalizatora w warunkach wspólpradowego kontaktu katalizatora zgazem regenerujacym , przy czym gaz i katalizator doprowadza sie do dolnej czesci zloza fluidalnego (w kierunku strzalek A i B) i doprowadza sie zgómej czesci zloza (w kierunku strzalek A i B). Utrzymuje sieprzy tym duza predkosc liniowa strumienia gazowego, przy której pecherzyki gazowe sa nietrwale i tworza dostatecznie4 120323 jednorodne rozrzedzone zloze fluidalne. Zapewnia to duza efektywnosc kontaktowania regenerujacego gazu /e zuzytym katalizatorem.Katalizator czesciowo zregenerowany w pierwszym etapie kieruje sie do dalszej regeneracji w drugim zlozu fluidalnym (strzalka A — fig. 1 i 8). W drugim etapie procesu dalszej regeneracji katalizator przemie¬ szcza sie w zlozu fluidalnym w kierunku pokazanym strzalka A (fig. 1), prostopadle do kierunku wznosza¬ cego sie strumienia swiezego gazu regenerujacego, okreslonego strzalka B. Drugi etap przebiega przy krzyzujacych sie strumieniach gazu regenerujacego i katalizatora, przy czym wszystkie ziarna katalizatora przechodza przez cala dlugosc zloza fluidalnego od punktu wejscia do punktu wyjscia ze zloza.Zapewnia to maksymalny czas przebywania ziarn w zlozu fluidalnym i równomiernosc regeneracji poszczególnych ziarn.Celem zmniejszenia mieszania ziarn katalizatora i zwiekszenia predkosci procesu regeneracji w drugim etapie dobrze jest prowadzic droga kolejnego przepuszczania czesciowo zregenerowanego katalizatora przez szereg zlóz fluidalnych, z których kazde zasila sie równoleglymi strumieniami swiezego gazu regeneracyjne.Predkosc gazu w zlozu fluidalnym drugiego etapu jest stosunkowo nizsza niz we wznoszacym sie zlozu fluidalnym pierwszego etapu, dzieki czemu zloze fluidalne w drugim etapie jest bardziej geste. Wcelujednak zapewnienia duzej efektywnosci kontaktowania gazu regeneracyjnego z katalizatorem w zlozu fluidalnym w drugim etapie nalezy utrzymac dostatecznie duza predkosc gazu.Swiezy gaz regenerujacy do kazdego etapu procesu doprowadza sie oddzielnie (strzalki B—fig. 1 i 8). Po przejsciu przez zloze fluidalne, zuzyte gazy miesza sie w strefie odstawania i wspólnym strumieniem wyprowadza sie je z urzadzenia (strzalki B — fig. 1).Zregenerowany katalizator doprowadza sie ze zloza fluidalnego drugiego etapu w kierunku strzalki A (fig. 1 i 8) w punkcie maksymalnie oddalonym od punktu wprowadzania czesciowo zregenerowanego katalizatora do tego zloza fluidalnego.Sposób wedlug wynalazku bedzie omówiony bardziej szczególowo w opisie pracy urzadzenia wedlug wynalazku.Urzadzenie do regeneracji sposobu utleniajacej regeneracji zuzytego katalizatora krakowania weglowo¬ dorowego surowa (fig. 1) zawiera cylindryczny korpus 1, w dolnej czesci którego znajduje sie zbiornik 2, tworzacy wraz z.korpusem 1 pierscieniowa komore 3.W dolnej czesci korpusu 1 znajduja sie krócce 4 i 5 do doprowadzania gazu regenerujacego do zbiornika 2 i pierscieniowej komory 3, przy czym w tym konkretnym przypadku króciec 4 do wprowadzania gazu regeneracyjnego do zbiornika 2 sluzy do jednoczesnego wprowadzania zuzytego katalizatora do urzadzenia.Jako urzadzenia rozdzielajace gaz sluzy w tym przykladzie perforowane dno 6 zbiornika 2i perforowane dno 7 komory pierscieniowej 3.W górnej -czesci korpusu znajduja sie cyklonowe separatory 9 do oczyszczania wylotowych gazów dymnych od drobnozdyspergowanego katalizatora i króciec 10 do wyprowadzania zuzytego gazu.Na rysunku — fig. 2 przedstawiono przekrój urzadzenia wedlug wynalazku, w tym konkretnym wykonaniu, wyposazonego w jedna pionowa przegroda U, umieszczona radialnie w komorze pierscieniowej 3, przy czym w takim przypadku, gdy w komorze 3 znajduje sie jedna przegroda pionowo wykonanajest ona jako pelna, a w górnej czesci zbiornika 2 znajduja sie przelotowe wyciecia 13 do ukierunkowania wplywu czesciowo zregenerowanego katalizatora do pierscieniowej komory 3. Sama przegroda 11 umiejscowionajest pomiedzy tymi wycieciami 13 i pionowym przewodem 8 tak, abywyciecia 13i pionowy przewód 8 znajdowaly sie w bezposredniej bliskosci przegrody. Ksztalt wyciec 13 moze byc dowolny, przy czym korzystne sa wyciecia prostokatne. Wymiary wyciec 13 i ich ilosc okresla sie w zaleznosci od ilosci katalizatora przepu¬ szczanego przez urzadzenie. Obecnosc pelnej przegrody U nie pozwala na przeskok ziarn czesciowo zregenerowanego katalizatora do pionowego przewodu 8 po wyjsciu ze zbiornika 2przez wycieciawylotowe 13 z pominieciem pierscieniowej komory 3.W celu zwiekszenia sredniej predkosci i glebokosci regeneracji katalizatora celowym jest podzielenie komory pierscieniowej 3 na sekcje przez wstawienie do niej szeregu pionowych przegród radialnych 12 (fig. 3). W tych przegrodach 12 wykonane sa wyciecia 14 (fig. 4) do przeplywu pseudowypalonego katalizatora z sekcji 17 do innej sekcji 17, przy czym wyciecia 14 korzystnie jest usytuowac na przemian od góry i od dolu przegród 12. Ksztalt wyciec 14 moze byc dowolny. Wymiary i ilosc wyciec 14 okresla sie w zaleznosci od zuzycia katalizatora.Przegrody 12 zamiast wyciec 11 moga byc wykonane jako krótsze na przemian od góry i od dolu (fig. 5).Rozmieszczenie wyciec 14 kolejno w górnej i dolnej czesci przegród 12 lub wykonanie krótszych przegród 12 na przemian od góry i od dolu wydluza droge katalizatora w zlozach fluidalnych sekcji i zwieksza równomier¬ nosc regeneracji pojedynczych ziarn katalizatora. W przypadku zastosowania kilku przegród dzielacych na sekcje celowym jest wykonanie jednej z nich 11, jako pelnej umieszczonej pomiedzy wycieciami 13 zbiornika 12 i pionowym przewodem 18 (fig. 3, 4 i 5).120323 5 Konstrukcja zbiornika 2 moze byc zróznicowana: moze on byc wykonany z rozszerzeniem górnej czesci (lig. 6), moze on tez byc przykryty pelna pokrywa 16 (fig. 1). Rozszerzenie zbiornika 2 sprzyja zmniejszeniu predkosci strumienia gazowego, a w konsekwencji zmniejsza mozliwosc wynoszenia katalizatora do strefy odstawania. Zmniejszenie predkosci gazu polepsza warunki splywu pseudowypalonego katalizatora przez przelotowe wyciecia 13 do zloza fluidalnego komory pierscieniowej 3. Pelna pokrywa calkowicie wyklucza mozliwosc wynoszenia katalizatora ze zbiornika 2 do strefy odstawania.W zaleznosci od wzajemnego usytuowania reaktora i urzadzenia do regeneracji moga róznic sie warianty usytuowania krócca 18 do wprowadzania zuzytego katalizatora do urzadzenia.W wariancie przedstawionym na rys. fig. 1 króciec 4 sluzy do wprowadzania do zbiornika 2 zarówno zuzytego katalizatora jak tez swiezego gazu regenerujacego.Na rysunku — fig. 7 przedstawiono wariant usytuowania krócca 18 do wprowadzania zuzytego katalizatora do urzadzenia. Króciec 18 przechodzi przez korpus 1 urzadzenia, przez komore pierscieniowa 3 i przez scianke zbiornika 2 i konczy sie w bezposrednim poblizu urzadzenia rozdzielajacego gaz 6 zbiornika 2.Jeszcze inny wariant (fig. 8) wykonania konstrukcji urzadzeniaprzewiduje umieszczenie krócca 18 w osi zbiornika 2, przy czym króciec 18 konczy sie w bezposrednim poblizu urzadzenia rozdzielajacego gaz 6 zbiornika 2. Ilosc przepuszczanego przez króciec 18 zuzytego katalizatora mozna regulowac, na przyklad zaworem (nie pokazanym na rysunku).Urzadzenie pracuje nastepujaco. Zuzyty katalizator reaktora reaguje w kierunku pokazanym strzalka A porzez wlotowy króciec 4 (fig. 1) lub króciec 18 (fig. 7,8) wprowadza sie do zloza fluidalnego znajdujacego sie w zbiorniku 1 Taktez przez ktociec 4 i rozdzielajace gaz dno perforowane 6 w kierunku pokazanym strzalka B doprowadza sie swiezy gaz regenerujacy, przy czym w konkretnym przypadku, przedstawionym na rys. fig. 1, katalizator jest transportowany do urzadzenia przez swiezy gaz regenerujacy i przez króciec 4 i rozdziela¬ jace gaz dno perforowae 6 katalizator i gaz regenerujacy wplywaja do zbiornika 2. W innych przypadkach, przedstawionych na rys. 7 i 8 katalizator z reaktora do zbiornika splywa samotokiem.W zborniku 2 przebiega pierwszy etap regeneracji katalizatora. Proces odbywa sie we wznoszacym sie zlozu fluidalnym w warunkach wspólpradowego kontaktowania katalizatora z gazem regenerujacym.Proces regeneracji w pierwszym etapie przebiega w temperaturze 540-760°C korzystnie 630-690°C i pod cisnieniem powyzej 3,065 klfe, korzystnie do 3SS kPa, przy czym utrzymuje sie duza predkosc liniowa strumienia gazowego rzedu 0,6-10,0 m/s, korzystnie 1,0-2,5 m/s., która sprzyja tworzeniu sie rozrzedzonego fluidalnego o stezeniu stalych czastek 30-300 kg/m3.W warunkach duzej predkosci gazu w rozrzedzonym zlozu fluidalnym gazowe pecherze staja sie nietrwale a zloze fluidalne przebiera wlasciwosc tak zwanej wtórnej jednorodnosci". W tych warunkach kontaktowanie sie gazu z katalizatorem przebiega najbardziej efektywnie.Znajdujace sie w dolnej czesci zbiornika rozdzielajace gaz perforowane dno 6 powinno stawiac dostate¬ cznie duzy opór aby zapewnic równomierne rozdzielenie strumienia gazowego na calym przekroju poprze¬ cznym zbiornika 2, co z kolei sprzyja bardziej efektywnemu kontaktowaniu sie katalizatora z gazem regenerujacym.Katalizator czesciowo zregenerowany w pierwszym etapie procesu przez wyciecie 13 w górnej czesci zbiornika 2 w kierunku pokazanym strzalka A przechodzi do zloza fluidalnego w komorze pierscieniowej 3.Na skutek duzej predkosci liniowej gazu we wznoszacym sie zlozu fluidalnym w zbiorniku 2pojedyncze ziarna katalizatora moga byc przerzucane przez krawedz zbiornika 2 do zloza fluidalnego w komorze pierscieniowej 3 z pominieciem wyciec 13. Moze to spowodowac skrócenie czasu przebywania tych ziarn w zlozu fluidalnym komory pierscieniowej 3, a w konsekwencji do nierównomiernej regeneracji ziarn katalizatora.Poszerzenie górnej czesci zbiornika 2 (fig. 6) sprzyja tlumieniu predkosci strumienia gazowego i poprawia warunki przeplywu pseudowypalonego katalizatora przez wyciecia 13.Pokrywa 16 zbiornika 2 calkowicie wyklucza wynoszenie katalizatora ze zbiornika 2 do strefy odstawa¬ nia urzadzenia, a caly strumien pseudowypalonego katalizatora kieruje sie przez wyciecia 13 do pierscienio¬ wej komory 3.W zlozu fluidalnym pierscieniowej komory 3 przebiega drugi etap regeneracji. Strumien pseudowypalo¬ nego katalizatora ma tu uprzywilejowany kierunek przemieszczania sie od miejsca jego wprowadzenia przez wyciecia 13 w zbiorniku 2 do otworu wylotowego naporowego pionowego przewodu 8 (fig. 2,3), przy czym stale czastki katalizatora porzechodza cala droge po pelnym obwodzie pierscieniowej komory 3. Sprzyja temu umiejscowienie pelnej przegrody 11 w bezposrednim poblizu pomiedzy wycieciami 13 zbiornika 2 i pionowym przewodem 8 do odprowadzania zregenerowanego katalizatora.Swiezy gaz regenerujacy doprowadzany jest do pierscieniowej komory 3 przez urzadzenie rozdzielajace gaz, w danym przypadku przez perforowane dno 7 (fig. 1, 8). W ten sposób strumienie gazu (strzalka B) i katalizatora biegna w kierunku prostopadlych i ma tu miejsce krzyzowanie sie tych strumieni.6 120323 Drugi etap procesu dalszej regeneracji katalizatora prowadzi sie w temperaturze 560-765°C, korzystnie 630-730°C pod tym samym cisnieniem co w pierwszym etapie.Predkosci liniowe strumienia gazowego w zlozu fluidalnym sa stosunkowo nizsze niz we wznoszacym sie zlozu fluidalnym w pierwszym etapie i wynosza 0,3-2,5 m/s., korzystnie 0,7-1,2 m/S. Prz tych predkosciach gazu stezenia stalych czastek w zlozu fluidalnym wynosza 100-600 kg/m3 to znaczy sa wyzsze niz we wznoszacym sie zlozu fluidalnym w pierwszym etapie procesu i zloze fluidalne jest tu bardziej geste.W drugim etapie procesu dalszej regeneracji równiez pozadane jest utrzymywanie dostatecznie duzej predkosci liniowej gazu, aby zwiekszyc efektywnosc kontaktowania gazu regenerujacego z katalizatorem. W celu zmniejszenia szkodliwego wplywu mieszania katalizatora w zlozu fluidalnym pierscieniowej komory 3, to znaczy w drugim etapie regeneracji, czesciowo zregenrowany katalizator przepuszcza sie kolejno przez szereg zlóz fluidalnych (fig. 3), przy czym do kazdego zloza fluidalnego doprowadza sie swiezy gaz regeneru¬ jacy. Ilosc zlóz fluidalnych okrsla sie w zaleznosci od warunków procesu regeneracji.Prowadzenie drugiego etapu regeneracji w podzielonym na sekcje zlozu fluidalnym zapewnia najbar¬ dziej dogodne warunki dla glebokiej i równomiernej regeneracji katalizatora.Pseudowypalony katalizator po wyjsciu ze zbiornika 2 przechodzi przez pierscieniowa komore 2 podzielona na sekcje pionowymi przegrodami 12 kolejno od sekcji do sekcji w kierunku pionowego przewodu 8 (fig. 3).Pelna przegroda 11 w pierscieniowej komorze 3 nie dopuszcza do przerzutu czesciowo zregenerowanego katalizatora ze zbiornika 2 do pionowego przewodu 8. Pseudowypalony katalizator od sekcji do sekcji przechodzi badz przez przeciecia 12, znajdujace sie w górnej albo dolnej czesci przegród (na przemian — fig. 4), albo na przemian nad albo pod przegrodami (fig. 5).Zregenerowany katalizator wyprowadza sie z urzadzenia przez jeden lub wiecej pionowych przewodów 8, znajdujacych sie w pierscieniowej komorze 3, przy czym przewody 8 umieszczone sa w bezposrednim poblizu pelnej przegrody U, po przeciwnej stronie niz wyciecia U w zbiorniku 2. Przy podzielonym na sekcje zlozu fluidalnym pionowe przewody 8 znajduja sie w ostatnim zlozu fluidalnym na drodze katalizatora.Po przejsciu przez zloza fluidalne kazdego etapu procesu regeneracji, zuzyte gazy (dymne) mieszaja sie w strefie odstawania, znajdujacej sie nad zlozami fluidalnymi i wspólnym strumieniem sa kierowane do separatorów cyklonowych 9, gdzie nastepuje oddzielenie ich od umieszczonych drobnych czastek katalizatora.Oczyszczony gaz opuszcza urzadzenie przez króciec 10, a pyl zsypowymi pionowymi przewodami 19 cyklonów 9 jest zawracany do zloza fluidalnego pierscieniowej komory 3.Sposób wedlug wynalazku zapewnia duza efektywnosc procesu regeneracji zuzytego katalizatora krako¬ wania weglowodorowego surowca, tj. duza glebokosc regeneracji. Zwieksza sie intensywnosc wypalania koksu i zmniejsza sie zaladowanie katalizatora so aparatu.Zastrzezenia patentowe 1. Sposób utleniajacej regeneracji zuzytego katalizatora krakowania weglowodorowego surowca na drodze wypalania w temperaturze ponizej 765°C i pod cisnieniem nieprzekraczajacym 3,55 • 102 kPa zlogów koksowych w dwóch etapach, przy prowadzeniu kazdego etapu w fluidalnym zlozu katalizatora w warun¬ kach przepuszczania swiezego gazu regenerujacego przez kazde zloze fluidalne, znamienny tym, ze pierwszy etap regeneracji zuzytego katalizatora prowadzi sie we wznoszacym sie zlozu fluidalnym katalizatora w warunkach wspólpradowego ruchu gazu i katalizatora w temperaturze powyzej 540°C, pod cisnieniem powyzej 5,065 kPa przy czym utrzymuje sie duza predkosc liniowa strumienia gazu regenerujacego od okolo 0,6-10 m/s., a drugi etap procesu dalszej regeneracji katalizatora prowadzi sie w zlozu fluidalnym przy krzyzujacym sie kierunku przeplywu gazu regenerujacego i katalizatora w temperaturze powyzej 560°C, pod tym samym cisnieniem co etap pierwszy przy czym utrzymuje sie stosunkowo nizsze predkosci gazu od okolo 0,3-2,5 m/s. 2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze gaz regenerujacy doprowadza sie do kazdego etapu oddzielnie. 3. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze zuzyty katalizator doprowadza sie bezposrednio do wznoszacego sie zloza fluidalnego w pierwszym etapie procesu. 4. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze w drugim etapie dalszej regeneracji procesu czesciowo zregenerowany katalizator przepuszcza sie co najmniej przez jedno zloze fluidalne. 5. Sposób wedlug zastrz. 1 albo 2 albo 3 albo 4znamienny tym, ze pierwszy etap regeneracji prowadzi sie w temperaturze 630-690^0 utrzymuje sie predkosc liniowa strumienia gazu od 1.0-2,5 m/s, która sprzyja tworzeniu sie rozrzedzonego zloza fluidalnego o stezeniu stalych czastek 30-300 kg/m3, zas drugi etap120 323 7 prowadzi sie w temperaturze 630-73O°C utrzymujac predkosc liniowa strumienia gazu od 07-1,.2m/s., która sprzyja tworzeniu sie zloza fluidalnego o stezeniu stalych czastek 100-600 kg/m3. 6. Urzadzenie do utleniajacej regeneracji zuzytego katalizatora krakowania weglowodorowego surowca, zawierajace cylindryczny korpus, w dolnej czesci którego znajduje sie zbiornik, tworzacy wraz z korpusem pierscieniowa komore, króciec do wprowadzania zuzytego katalizatora, króciec i urzadzenie rozdzielajace gaz do wprowadzania gazu regenerujacego do pseudowypalania katalizatora i pionowy prze¬ wód do odprowadzania zregenerowanego katalizatora, a w górnej czesci korpusu znajduja sie separatory cyklinowe i króciec do wyprowadzania zuzytego gazu, znamienny tym, ze zawiera co najmniejjedna pionowa przegrode radialna (11) ustawiona w pierscieniowej komorze (3) zbiornik (2) zaopatrzony w króciec (18) do wprowadzania zuzytego katalizatora i przewód pionowy (8) do odprowadzania zregenerowanego kataliza¬ tora, ustawiony w pierscieniowej komorze (3) przy czym zbiornik (2) i pierscieniowa komora (3) zaopatrzone sa w krócce (4) i (5) i urzadzenia rozdzielajace gaz (6) i (7) do wprowadzania gazu regenerujacego. 7. Urzadzenie wedlug zastrz. 6, znamienne tym, ze przy istnieniu jednej przegrody (11) w pierscieniowej komorze (3) wykonana jest ona jako pelna, przy czym w górnej czesci zbiornika (2) znajduja sie przelotowe wyciecia (13) do przeplywu katalizatora do pierscieniowej komory (3) a sama przegroda (11) umiejscowiona jest pomiedzy tymi wycieciami (13) i pionowym przewodem (8) tak, ze wyciecia (13) i przewód (8) znajduja sie w bezposrednim poblizu przegrody (11). 8. Urzadzenie wedlug zastrz. 6, znamienne tym, ze w pierscieniowej komorze (3) znajduje sie szereg pionowych przegród radialnych (12), zaopatrzonych w wyciecia (14) do przeplywu katalizatora. 9. Urzadzenie wedlug zastrz. 8, znamienne tym, ze wyciecia (14) w przegrodach (12) rozmieszczone sa przemiennie od góry i od dolu. 10. Urzadzenie wedlug zastrz. 8, znamienne tym, ze pionowe przegrody radialne (12) sa krótsze prze¬ miennie od góry i od dolu. 11. Urzadzenie wedlug zastrz. 8, znamienne tym, ze jedna pionowa przegroda radialna (11) jest pelna. 12. Urzadzenie wedlug zastrz. 6, znamienne tym, ze zbiornik (2) w górnej czesci posiada zozszerzenie (15). 13. Urzadzenie wedlug zastrz. 6, znamienne tym, ze zbiornik (2) zaopatrzony jest w pelna pokrywe (16).120323 Pracownia Poligraficzna UP PRL. Naklad 120 egz.Cena 100 zl PLThe subject of the invention is a method of oxidative regeneration of spent hydrocarbon cracking catalyst of raw material and a device for the use of this method. raw material, consisting in the burning of coke deposits in two stages by passing fresh regenerating gas through the fluidized bed of the catalyst. There is also a known device for the oxidative regeneration of the spent hydrocarbon cracking catalyst in the raw material. fluidized bed, in which the catalyst is heated by hot gases leaving the regeneration zones at the bottom of the apparatus. The heated catalyst is directed as the downstream stream into a fluidized bed where the first regeneration step is carried out in layers of countercurrent contact between the catalyst and fresh regeneration gas. The first stage of regeneration is carried out at the temperature of 595-760 ° C under a pressure of 0.71-3.55 • 105 Pa and a linear velocity of the gas stream 0.61-1.83 m / s. The catalyst, partially regenerated in the first stage, goes to the second a fluidized bed in which the second regeneration step is carried out under co-current contact of the catalyst with fresh regenerating gas. The second stage of regeneration is carried out at the temperature of 605-765 ° C, at a pressure of 2 120 323 0.71-3.55 • 105 Pa and a linear velocity of the gas stream 0.76-1.37 m / s, then the realized catalyst is removed from the apparatus The apparatus consists of a cylindrical body, in the lower part of which there is a cylindrical tank, forming together with the body a ring-shaped chamber. The ring-shaped chamber contains a fluidized bed in which the first stage takes place, and in the tank a fluidized bed in which the second stage of catalyst regeneration takes place. The used catalyst is introduced to the apparatus through a stub pipe located in the central part of the body above the top edge of the tank. The regenerated catalyst is discharged from the apparatus through a vertical pipe located in the axis of the apparatus. In the lower part of the body there is a connection for introducing regenerative gas into the apparatus and a common device separating the gas from the ring chamber and the tank. In the upper part of the body there are cyclone separators to catch the dust raised from the fluidized beds and nozzles for the discharge of regenerative gases. The tank in the upper part is a tapered cone, and at a distance from the upper edge there is a baffle plate. The design elements are designed to prevent the spent catalyst from flowing into the tank bypassing the annular chamber. At the bottom of the tank there are a series of openings allowing the partially regenerated catalyst to flow from the ring chamber to the tank. However, intensive mixing of the catalyst in the first stage of the process in the ring chamber reduces the intensity of the heterogeneous chemical process and, if necessary, reduces the average coke burning rate as well as leads to uneven residence time of the catalyst and, consequently, to uneven burning of coke in individual catalyst grains. Moreover, it is possible to quickly jump spent catalyst from the ring chamber to the tank through the holes in the lower part of the tank, which does not allow to ensure sufficient depth and uniform regeneration of single catalyst grains . The presence of a common port and gas distribution device for supplying the regenerating gas to the ring chamber and the tank, i.e. to the first and second regeneration stages, makes it difficult to regulate the consumption of the regenerating gas and, consequently, the regeneration depth in the individual stages. The spent catalyst is introduced into the apparatus through the nozzle in the middle part the body, ie the regenerator displacement zone, so that the cotterizer may end up at any point in the annular chamber. In this way, the maximum depth of regeneration in the first stage of the process is not ensured, and conditions are created for the uneven burning of the coke from the catalyst grains. Moreover, the introduction of spent catalyst through said port leads to an increase in the dustiness of the gaseous stream in the standing zone and a load on the cyclones. The object of the invention is to eliminate the above-mentioned disadvantages. a significant increase in the depth of the catalyst regeneration, i.e. reducing the content of coke residues on the catalyst and increasing the uniformity of the catalyst grain regeneration. The method of oxidative regeneration of the spent hydrocarbon cracking catalyst of the raw material is carried out by the burning path of coke deposits in two stages, with each stage of the catalyst by passing fresh regenerating gas through each fluidized bed, it is according to the invention that the first stage of regeneration of the spent catalyst is converted to a rising of the fluidized bed of the catalyst with the co-flow of regenerating gas and catalyst at high regenerative gas rates, and the second stage of the further regeneration process at the crossing of the regenerating gas stream and the catalytic converter at relatively lower gas velocities. This is possible due to the fact that the device is used to apply the method , having a cylindrical body, in the lower part of which there is a tank forming together with the body a ring chamber, having a port for introducing used catalyst, while in the lower part of the body there are nozzles and a gas separation device through which the regenerating gas for pseudo burnout of the catalyst is supplied, a vertical conduit for draining the regenerated catalyst, and in the upper part of the body there are cyclone separators and a stub pipe for discharging used gas, according to the invention it contains at least one vertical partition, positioned radially in the annular chamber, a tank with The drain for introducing the spent catalyst, and the vertical pipe for discharging the regenerated catalyst is located in the annular chamber, while the tank and the annular chamber are equipped with their own nozzles and gas separating devices for introducing the regenerating gas. This ensures an increase in the depth of the catalyst regeneration, i.e. reducing the final content Of coke on the catalyst and increasing the uniformity of catalyst grain regeneration. 120 323 3 It is advisable to supply the regeneration gas separately to each stage. This makes it possible to regulate the depth of regeneration at each stage of the process. It is also intended to feed the spent catalyst directly into the rising fluidized bed of the first stage of the process. This ensures that the spent catalyst is only introduced into a specific zone of the fluidized bed. In addition, such a catalyst feed reduces dust in the gaseous stream in the holding zone and the load on cyclones. The second regeneration step is preferably carried out by passing the partially regenerated catalyst through at least one fluidized bed. This allows to increase the average speed of coke burning in the second stage of the process, enables to increase the depth of regeneration and the uniformity of burning the coke from the catalyst grains. In the device for implementing the method according to the invention, with the presence of one partition in the annular chamber, it is advisable to make it complete, while in the upper part of the tank should be provided with through cuts for introducing the catalyst into the annular chamber, and the partition itself should be positioned between these cuts and the vertical conduit so that the cuts and the conduit are in the immediate vicinity of the partition. This makes it impossible for the catalyst to jump from the fluidized tank bed to the vertical conduit for discharging the regenerated catalyst and excludes the possibility of draining only partially regenerated catalyst from the device. The annular chamber preferably has a series of vertical radial baffles, which have cuts for the catalyst leakage, whereby the cutouts these magicians are found alternately from above and below. These partitions can be made shorter, alternating between the top and the bottom. The purpose is to make one partition without cutting. This allows to minimize the harmful effects of catalyst mixing in the fluidized bed of the ring chamber, i.e. in the second stage of regeneration, and thus to increase the speed of coke burning and the uniformity of regeneration of individual catalyst grains. The tank in the upper part can be expanded, which reduces the velocity of the gaseous and catalyst stream in the upper part of the vessel, thereby reducing catalyst lift from the vessel and the possibility of catalyst particles from the vessel reaching any point in the fluidized bed in the annular chamber. Moreover, this improves the conditions for the flow of the pseudo-burned catalyst to wipe down the top of the tank. The tank may also be fitted with a full cover. This completely prevents the catalyst from being discharged from the tank, with the catalyst being discharged from it into the annular chamber only through the through-cuts in the upper part of the tank. The invention is further explained by examples and attached drawings, in which: - Fig. 1 shows a general view of the device for implementation according to the invention of the method of oxidative regeneration of a spent hydrocarbon cracking catalyst of the raw material, - Fig. 2 shows a cross section of the device according to the invention with the presence of one complete partition in the annular chamber, - Fig. 3 shows a cross-section of the device according to the invention with the presence of several vertical radial partitions in the annular chamber, - Fig. 4 shows the designs of vertical radial partitions according to the invention with cuts, - Fig. 5 shows the constructions of the vertical radial partitions according to the invention, alternately shortened from the top and from the bottom, - Fig. 6 shows a construction variant of the tank according to the invention - Fig. 7 shows one variant of the location of the spent catalyst injection port according to the invention, - Fig. 8 shows another variant of the spent catalyst injection port position according to the invention. The invented method for the oxidative regeneration of a spent hydrocarbon cracking catalyst This feed is carried out in two stages. The spent catalyst from the reactor is directly passed to the first regeneration stage in the rising fluidized bed of the catalyst (in the direction of arrow A - Figures 1, 7 and 8). Fresh regeneration gas is also supplied there (in the direction of arrow B - fig. 1, 7 and 8). The regeneration process in the first stage takes place in the rising fluidized bed of the catalyst under the conditions of co-current contact of the catalyst with regenerating gas, where the gas and the catalyst are fed to the lower part of the fluidized bed (in the direction of arrows A and B) and to the entire part of the bed (in the direction of the arrows). A and B). The high linear velocity of the gaseous stream is thus maintained, at which the gas bubbles are unstable and form a sufficiently homogeneous diluted fluidized bed. This ensures a high efficiency of contacting the regenerating gas (s) with the spent catalyst. The partially regenerated catalyst in the first stage is sent for further regeneration in a second fluidized bed (arrow A - Figures 1 and 8). In the second stage of the further regeneration process, the catalyst moves in the fluidized bed in the direction shown by arrow A (FIG. 1), perpendicular to the ascending stream of fresh regenerative gas, referred to as arrow B. The second stage takes place at the crossing streams of regenerative gas. and catalyst, with all catalyst grains passing through the entire length of the fluidized bed from the point of entry to the point of exit from the bed. This ensures the maximum residence time of the grains in the fluidized bed and uniform regeneration of individual grains. To reduce the mixing of catalyst grains and increase the speed of the regeneration process in the second stage, it is good to follow the path of successive passing of the partially regenerated catalyst through a series of fluidized beds, each of which are fed with parallel streams of fresh gas for regeneration. The gas velocity in the fluidized bed of the second stage is relatively lower than in the ascending fluidized bed in the first stage, making the fluidized bed in the second stage more dense. However, to ensure high efficiency of the contact of the regenerative gas with the catalyst in the fluidized bed in the second stage, the gas velocity should be kept sufficiently high. Fresh regenerative gas is fed separately to each stage of the process (arrows B — Figures 1 and 8). After passing through the fluidized bed, the spent gases are mixed in a standing zone and are discharged from the device in a common stream (arrows B - Figure 1). The regenerated catalyst is fed from the second stage fluidized bed in the direction of arrows A (Figures 1 and 8) at the point maximally distant from the point of introduction of the partially regenerated catalyst into this fluidized bed. The method of the invention will be discussed in more detail in the description of the operation of the apparatus of the invention. The apparatus for regeneration of the method of oxidative regeneration of the spent crude carbon-carbon cracking catalyst (Fig. 1) comprises a cylindrical body 1, in the lower part of which there is a tank 2, which together with the body 1 form an annular chamber 3. In the lower part of the body 1 there are ports 4 and 5 for supplying regenerative gas to the tank 2 and to the annular chamber 3, where in this particular case the connector 4 for introducing the regeneration gas into the tank 2 is used for simultaneous use In this example, the perforated bottom 6 of the tank 2 and the perforated bottom 7 of the ring chamber 3 serve as gas distribution devices. In the upper part of the body there are cyclone separators 9 for cleaning the exhaust smoke gases from fine-dispersed catalyst and the connector 10 for discharging the spent In the drawing - Fig. 2 is a cross-section of the device according to the invention, in this particular embodiment, equipped with one vertical U-baffle, radially arranged in the annular chamber 3, in which case, when the chamber 3 is equipped with one vertical baffle, it is as complete, and in the upper part of the tank 2 there are through cuts 13 to direct the influence of the partially regenerated catalyst into the annular chamber 3. The partition 11 itself is located between these cutouts 13 and the vertical line 8 so that the cutouts 13 and the vertical line 8 are in the immediate vicinity of the partition dy. The shape of the cutout 13 may be any shape, with rectangular cutouts being preferred. The dimensions of the cutouts 13 and their number are determined depending on the amount of catalyst passed through the device. The presence of the full partition U does not allow the particles of the partially regenerated catalyst to jump into the vertical conduit 8 after leaving the tank 2 through the inlet ports 13, omitting the annular chamber 3, in order to increase the average speed and depth of the catalyst regeneration, it is advisable to divide the annular chamber 3 into sections by inserting it into it a series of vertical radial baffles 12 (Fig. 3). Cut-outs 14 are provided in these baffles 12 (FIG. 4) for the flow of pseudo-fired catalyst from section 17 to another section 17, with cut-outs 14 preferably alternating from the top and bottom of the baffles 12. The shape of the leakage 14 may be any. The dimensions and the number of leakages 14 are determined depending on the wear of the catalyst. The baffles 12 instead of the leakages 11 can be made shorter, alternately top and bottom (Fig. 5). The distribution of the leakages 14 in the upper and lower part of the baffles 12 or shorter the baffles 12 alternately from the top and bottom extend the path of the catalyst in the fluidized beds of the section and increase the uniformity of regeneration of individual catalyst grains. In the case of using several partitions dividing into sections, it is advisable to make one of them 11 as a solid one placed between the openings 13 of the tank 12 and the vertical conduit 18 (fig. 3, 4 and 5). 120 323 5 The construction of the tank 2 can be different: it can be made with a widening of the upper part (lig. 6), it may also be covered with a full cover 16 (fig. 1). The expansion of the vessel 2 helps to reduce the speed of the gaseous stream and, consequently, reduces the possibility of carrying the catalyst to the standing zone. Reducing the gas velocity improves the flow conditions of the pseudo-fired catalyst through the through cuts 13 into the fluidized bed of the annular chamber 3. The full cover completely excludes the possibility of carrying the catalyst from the tank 2 to the standing zone. Depending on the relative position of the reactor and the regeneration device, the positioning of the stub pipe may differ 18 In the variant shown in Fig. 1, the port 4 is used to introduce both spent catalyst and fresh regenerating gas to the tank 2. Figure 7 shows a variant of the location of the port 18 for introducing used catalyst into the device. . The port 18 passes through the body 1 of the device, through the annular chamber 3 and through the wall of the tank 2 and ends in the immediate vicinity of the gas distribution device 6 of the tank 2. Another variant (Fig. 8) of the construction of the device provides for the location of the stub 18 in the axis of the tank 2, whereby the port 18 ends in the immediate vicinity of the gas distribution device 6 of the tank 2. The amount of spent catalyst passed through the port 18 can be regulated, for example by a valve (not shown). The device operates as follows. The spent catalyst of the reactor reacts in the direction shown by arrow A, through the inlet port 4 (Fig. 1) or port 18 (Fig. 7, 8) is introduced into the fluidized bed located in the tank 1 Taktez through the end 4 and the gas separating bottom 6 in the direction of arrow B is shown, fresh regeneration gas is fed in, where in the specific case shown in FIG. 1, the catalyst is transported to the device by fresh regeneration gas and through port 4 and the gas-separating bottom 6 perforating the catalyst and the regenerating gas flow into the device. tank 2. In other cases, shown in Figs. 7 and 8, the catalyst from the reactor flows into the tank in a roller table. In the container 2, the first stage of catalyst regeneration takes place. The process takes place in an ascending fluidized bed under the conditions of co-current contact of the catalyst with the regenerating gas. The regeneration process in the first stage takes place at a temperature of 540-760 ° C, preferably 630-690 ° C, and a pressure above 3.065 klfe, preferably up to 3SS kPa, with a high linear velocity of the gas stream, of the order of 0.6-10.0 m / s, preferably 1.0-2.5 m / s, is maintained, which favors the formation of a dilute fluid bed with a solid particle concentration of 30-300 kg / m3. under conditions of high gas velocity in the diluted fluidized bed, the gas bubbles become unstable and the fluidized bed bears the property of the so-called secondary homogeneity. "In these conditions, the contact of the gas with the catalyst is most effective. The perforated bottom 6 located in the lower part of the tank, separating the gas from the gas, should provide a sufficient Altogether a great resistance to ensure an even distribution of the gas stream over the entire cross-section of the vessel 2, which in turn favors a greater j the effective contact of the catalyst with the regenerating gas. The catalyst partially regenerated in the first stage of the process by cutting out 13 in the upper part of the tank 2 in the direction shown by arrow A passes into the fluidized bed in the annular chamber 3. Due to the high linear velocity of the gas in the rising fluidized bed in the In the tank 2, single catalyst grains can be thrown over the edge of the tank 2 into the fluidized bed in the ring chamber 3, skipping leakage 13. This may shorten the residence time of these grains in the fluidized bed of the ring chamber 3, and consequently to uneven regeneration of the catalyst grains. 2 (fig. 6) it favors the suppression of the gaseous stream velocity and improves the flow conditions of the pseudo-burned catalyst through the openings 13. The cover 16 of the tank 2 completely excludes the catalyst from the tank 2 from being discharged into the stand-by zone of the device, and the entire stream of pseudo-burned catalyst is directed through the openings 13 to the annular chamber 3. In the fluidized bed of the annular chamber 3, the second stage of regeneration takes place. Here, the pseudo-burned catalyst stream has a privileged direction of travel from the point of its introduction through the opening 13 in the tank 2 to the outlet of the thrust vertical conduit 8 (Fig. 2, 3), with the constant catalyst particles traveling the whole way along the complete circumference of the annular chamber 3. This is favored by the location of the full partition 11 in the immediate vicinity between the openings 13 of the tank 2 and the vertical conduit 8 for draining the regenerated catalyst. Fresh regeneration gas is supplied to the annular chamber 3 through the gas dividing device, in this case through the perforated bottom 7 (Fig. 1, 8). In this way, the gas (arrow B) and catalyst streams run in the perpendicular direction and crossover of these streams takes place here. same pressure as in the first stage. The linear velocities of the gas stream in the fluidized bed are relatively lower than in the ascending fluidized bed in the first stage and amount to 0.3-2.5 m / s, preferably 0.7-1.2 m / s. S. At these gas velocities, the concentrations of solid particles in the fluidized bed are 100-600 kg / m3, i.e. higher than in the ascending fluidized bed in the first stage of the process and the fluidized bed is more dense here. In the second stage of the further regeneration process, it is also desirable to maintain sufficient high linear velocity of the gas to increase the efficiency of contact between the regenerative gas and the catalyst. In order to reduce the harmful effects of catalyst mixing in the fluidized bed of the ring chamber 3, i.e. in the second regeneration step, the partially regenerated catalyst is passed successively through a series of fluidized beds (FIG. 3), fresh regeneration gas being fed to each fluidized bed. . The number of fluidized beds depends on the conditions of the regeneration process. Carrying out the second regeneration stage in a fluidized bed divided into sections provides the most convenient conditions for deep and even regeneration of the catalyst. After leaving the tank 2, the pseudo-burned catalyst passes through the ring-shaped chamber 2 divided into sections with vertical baffles 12 successively from section to section in the direction of the vertical conduit 8 (Fig. 3). The complete baffle 11 in the annular chamber 3 prevents the transfer of partially regenerated catalyst from the tank 2 to the riser pipe 8. Pseudo-burned catalyst passes from section to section or through intersections 12, located in the upper or lower part of the partitions (alternately - Fig. 4), or alternately above or below the partitions (Fig. 5). The regenerated catalyst is discharged from the device through one or more vertical pipes 8, located in annular chamber 3, with lines 8 arranged are in the immediate vicinity of the full U-baffle, on the opposite side to the U opening in the tank 2. With a sectioned fluidized bed, the vertical lines 8 are located in the last fluidized bed in the path of the catalyst. After passing through the fluidized bed of each stage of the regeneration process, the spent gases ( smoke) are mixed in the separation zone above the fluidized beds and the common stream is directed to cyclone separators 9, where they are separated from the placed fine catalyst particles. The cleaned gas leaves the device through the nozzle 10, and the dust through the vertical chute 19 cyclones 9 is recirculated to the fluidized bed of the annular chamber 3. The method according to the invention provides a high efficiency of the regeneration process of the spent hydrocarbon cracking catalyst of the raw material, ie a large depth of regeneration. The coke burning intensity increases and the catalyst loading in the apparatus decreases. Patent claims 1. Method of oxidative regeneration of the spent hydrocarbon cracking catalyst of raw material by burning at a temperature below 765 ° C and under a pressure not exceeding 3.55 • 102 kPa of coke deposits in two stages, in carrying out each stage in a fluidized bed of the catalyst under the conditions of passing fresh regenerative gas through each fluidized bed, characterized in that the first stage of regeneration of the spent catalyst is carried out in the rising fluidized bed of the catalyst under the conditions of co-current movement of the gas and the catalyst at a temperature above 540 ° C, under a pressure above 5.065 kPa, while the high linear velocity of the regenerating gas stream is maintained from about 0.6-10 m / s, and the second stage of the further catalyst regeneration process is carried out in a fluidized bed with the flow direction of the regenerating gas and the catalyst crossing in these temperature above 560 ° C, at the same pressure as the first stage, while the gas velocities are relatively lower than about 0.3-2.5 m / s. 2. The method according to claim The process of claim 1, characterized in that the regenerating gas is fed to each stage separately. 3. The method according to p. The process of claim 1, wherein the spent catalyst is fed directly to the rising fluidized bed in the first process step. 4. The method according to p. The process of claim 1, wherein in the second step of further regeneration of the process, the partially regenerated catalyst is passed through at least one fluidized bed. 5. The method according to p. 1 or 2 or 3 or 4, characterized in that the first stage of regeneration is carried out at a temperature of 630-690 ° C, the linear speed of the gas stream is maintained from 1.0-2.5 m / s, which favors the formation of a dilute fluidized bed with a solid particle concentration 30 -300 kg / m3, and the second stage 120 323 7 is carried out at a temperature of 630-73 ° C maintaining the linear gas stream velocity from 07-1.2 m / s, which favors the formation of a fluidized bed with a solid particle concentration of 100-600 kg / m3. 6. Device for the oxidative regeneration of spent hydrocarbon cracking catalyst of raw material, comprising a cylindrical body, in the lower part of which there is a tank, forming together with the body a ring-shaped chamber, port for introducing spent catalyst, port and gas separating device for introducing regenerating gas for pseudo combustion of the catalyst and vertical conduit for discharging the regenerated catalyst, and in the upper part of the body there are cyclin separators and a stub pipe for discharging used gas, characterized by the fact that it comprises at least one vertical radial baffle (11) placed in the annular chamber (3) and a tank (2) provided with a stub pipe (18) for introducing spent catalyst and a vertical pipe (8) for draining the regenerated catalyst, positioned in the annular chamber (3), with the tank (2) and the annular chamber (3) provided with connectors (4) and (5) ) and gas distribution devices (6) and (7) for the introduction of gas d generating. 7. Device according to claim 6, characterized in that, if there is one partition (11) in the annular chamber (3), it is made completely, in the upper part of the tank (2) there are through cuts (13) for the catalyst to flow into the annular chamber (3) and the baffle (11) itself is positioned between the cutouts (13) and the vertical duct (8) so that the cutouts (13) and the duct (8) are immediately adjacent to the baffle (11). 8. Device according to claim 6. The apparatus as claimed in claim 6, characterized in that in the annular chamber (3) there is a series of vertical radial baffles (12) provided with cutouts (14) for the passage of the catalyst. 9. Device according to claim 8. The apparatus as claimed in claim 8, characterized in that the cutouts (14) in the baffles (12) are arranged alternately at the top and bottom. 10. Device according to claim 8. The apparatus of claim 8, characterized in that the vertical radial baffles (12) are alternately shorter at the top and the bottom. 11. Device according to claim 8. The apparatus as claimed in claim 8, characterized in that one vertical radial partition (11) is complete. 12. Device according to claim A device according to claim 6, characterized in that the tank (2) has an extension (15) in its upper part. 13. Device according to claim 6, characterized in that the tank (2) is provided with a full cover (16). 120323 Printing studio of the Polish People's Republic. Mintage 120 copies Price PLN 100 PL