Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarzania kwasu azotowego, korzystnie pod zwiekszonym cisnieniem 2—10 at, zwlaszcza 6 at.Znany jest sposób wytwarzania kwasu azotowego, obej¬ mujacy stadium katalitycznego utleniania amoniaku nad¬ miarem powietrza, ewentualnie wzbogaconego w tlen, w temperaturze 680—980°C w wyniku którego otrzymuje sie gaz nitrozowy, zawierajacy duze ilosci tlenku azotu, który poddaje sie wielostopniowemu chlodzeniu przepono¬ wemu, orazstadiumdotleniania i chemisorpcji ochlodzonego gazu nitrozowego, w którym zachodzi wielostopniowe reakcja utleniania tlenku azotu do dwutlenku azotu i wielo¬ stopniowo reakcja dwutlenku azotu z woda w wyniku czego otrzymuje sie wodny roztwór kwasu azotowego o stezeniu okolo 68 % wagowych oraz gaz nitrozowy o obnizonej za¬ wartosci tlenku azotu.Wada znanego sposobu jest znaczna zaleznosc przebiegu procesów technologicznych od obciazenia instalacji. Zmiana obciazenia w warunkach przemyslowych moze wystapic samorzutnie w wyniku róznego rodzaju zaklócen, jak rów¬ niez wprowadzona moze byc celowo ze wzgledów technicz¬ no-eksploatacyjnych. Odstapienie od nominalnych warun¬ ków obciazenia instalacji, np. przez zmiane ilosci mieszaniny amoniaku z powietrzem i/lub zmiane stosunku amoniaku do powietrza, dopuszczalne jest w praktyce jedynie w okre¬ slonych granicach.Zmianyobciazenia wstosunku do nominalnego, wywoluja miedzy innymi takie niekorzystne skutki jak zmniejszenie zawartosci tlenku azotu w otrzymywanym gazie nitro- zowym, prowadzace do wytwarzania kwasu azotowego 10 15 20 25 30 o nizszym stezeniu oraz przyspieszenie reakcji ubocznych, wiazace sie ze wzrostem jednostkowego zuzycia surowców i energii na tone produktu.Dokladne ustalenie przyczyn negatywnego wplywu zmian obciazenia na efektywnosc pracy instalacji jest utrudnione zlozonym charakterem procesu utleniania NH3 do NO w warunkach przemyslowych. Prawdopodo¬ bnie zwiekszenie obciazenia powoduje niezupelne przere- agowanie substratów ze wzgledu na krótki czas kontaktu, zas lokalne przegrzanie katalizatora jest przyczyna czescio¬ wego rozkladu NO i przyspieszenia reakcji ubocznych.Natomiast zmniejszenie obciazenia wydluza czas pobytu reagentów i produktów w strefie wysokich temperatur.Dluzszy ich kontakt z katalizatorem wlasciwym (najczes¬ ciej pakiet siatek ze stopu Pt), z katalizatorem uniesionym, obecnym w sladowych ilosciach w goracym gazie nitrozo- wym oraz z katalizatorem wtórnym, bedacym skladnikiem warstwy nalotowej duzych powierzchni instalacji, w strefie wysokotemperaturowej, których istotnym fragmentem jest pierwszy stopien przeponowego chlodzenia goracych gazów nitrozowych, moze byc przyczyna zmniejszenia zawartosci NO w otrzymywanym gazie w wyniku jego czesciowego katalitycznego rozkladu lub innych reakcji ubocznych.Poniewaz w praktyce przemyslowej nie jest mozliwe cal¬ kowite oczyszczenie substratów od sladowych ilosci za¬ nieczyszczen róznego pochodzenia, np. z procesu wytwa¬ rzania NH3, mgly olejowej ze sprezarek, produktów korozji i erozji stosowanej aparatury itp., czesc reakcji ubocznych moze byc wywolywana innymi przyczynami.Poniewaz w procesach przemyslowych na pierwszym 121 8103 stopniu przeponowego chlodzenia goracych gazów nitro- zowych, gazy te chlodzi sie za pomoca kotla utylizatora pracujacego przy stalym cisnieniu roboczym, lub za pomoca odlotowego gazu nitrozowego o obnizonej zawartosci tlenku azotu, zmiana natezenia przeplywu mieszaniny powietrza z amoniakiem na katalizator, wywoluje w przy¬ blizeniu proporcjonalne znrany intensywnosci wymiany ciepla na tym stopniu chlodzenia.Zgodnie z wynalazkiem, w stadium katalitycznego utle¬ niania amoniaku, przy zamierzonych lub przypadkowych zmianach obciazenia katalizatora polegajacych na wzroscie lub spadku natezenia przeplywu kontaktowanej z nim mie¬ szaniny powietrza z amoniakiem, dokonuje sie w przybli- "zeTffiT odwrotnie"^proporcjonalnych zmian intensywnosci wymiany -ciepla "na ^pierwszym stopniu przeponowego chlodzenia goracych jgazów nitrozowych. W tym celu ty procesach, w których stosowany jest na tym stopniu wymiany ciepla kociol! utylizator, przeprowadza sie zmiane cisnienia lob&Pzegó, ^ tym samym intensywnosci odparo¬ wywania w tym kotle w zaleznosci od natezenia przeplywu powietrza z amoniakiem. W procesach, w których stosowana jest na tym stopniu chlodzenia przeponowa wymiana ciepla z odlotowym gazem nitrozowym, do gazu tego przed wymiennikiem ciepla dodaje sie powietrza, jako czynnika chlodzacego w ilosci zaleznej od natezenia przeplywu mieszaniny powietrza z amoniakiem.W instalacjach do wytwarzania kwasu azotowego pod zwiekszonym cisnieniem, korzystnie 2—10 at, zwlaszcza 6 at, dla kompensacji szerokiego zakresu zmian obciazenia katalizatora mozna utrzymywac stosunek ilosci powietrza mieszanego z amoniakiem do ilosci powietrza podawanego jako uzupelniajacy czynnik chlodniczy z gazem odlotowym w granicach od 5:1 do 1:5, wzlaszcza okolo 1:1. Mieszanie gazu odlotowego z powietrzem korzystnie jest przeprowa¬ dzac z wykorzystaniem znanej zasady dzialania pompy strumieniowej, stosujac powietrze o cisnieniu, co najmniej o 1 at wyzszym od cisnienia gazu. Dla zwiekszenia zarówno masy jak i pojemnosci cieplnej uzyskanej w wyniku tej mieszaniny, nalezy ja, przed wykorzystaniem do chlodzenia, nasycic para wodna, np. przez zraszanie woda o tempera¬ turze powyzej 80°C. Uzyskana droga przeponowej wymiany energia cieplna, pochodzaca z goracych gazów nitrozowych moze byc nastepnie w znany sposób zamieniona na energie mechaniczna, przez skierowanie ogrzanej mieszaniny gazu odpadowego z powietrzem, np. na turbine ekspansyjna.Wynalazek umozliwia uzyskanie gazu nitrozowego o zwiekszonej zawartosci tlenku azotu, a tym samym produk¬ cje bardziej stezonego kwasu azotowego, zmniejszenie jednostkowego zuzycia NH3 i energii na tone produktu oraz efektywne prowadzenie procesu przy duzych zmianach obciazenia, nawet przy obciazeniu ponizej 50% wartosci nominalnej. Wynalazek wyjasniono blizej w przykladach wykonania.Przyklad I. W instalacji do produkcji rozcienczo¬ nego kwasu azotowego pod cisnieniem atmosferycznym, powietrze wymagane do procesu poddaje sie wstepnie dokladnemu oczyszczeniu od zanieczyszczen mechani¬ cznych 1 chemicznych, za pomoca pluczki pianowej i filtru z weglem aktywnym. Amoniak pobierany ze zbiorników magazynowych, równiez oczyszcza sie z zanieczyszczen mechanicznych i oleju, za pomoca filtru zawierajacego warstwe koksu i warstwe wegla aktywnego. Amoniak miesza sie nastepnie z powietrzem w Warunkach zapewnia¬ jacych otrzymanie suchej mieszaniny gazowej zawierajacej oprócz powietrza; amoniak w ilosci okolo 11 % objetoscio- 1810 4 wych. Mieszanine te poddaje sie dokladnej homogenizacji, po czym wprowadza ja do reaktora zawierajacego goracy katalizator, zlozony z pakietu drobnotkanych siatek pla- tynowo-palladowych i warstwy granulowanego katalizatora 5 zelazowo-chromowego, w ksztalcie tabletek o srednicy 8 mm i wysokosci 6 mm, otrzymujac gaz poreakcyjny w postaci gazu nitrozowego, zawierajacego okolo 11,5% objetosciowych tlenku azotu. Gaz nitrozowy, którego poczatkowa temperatura wynosi 790°C, schladza sie prze- 10 ponowo w kotle utylizatorze do temperatury 250°C, otrzy¬ mujac produkt uboczny w postaci pary wodnej o cisnieniu okolo 4,5 at. Nastepnie gaz nitrozowy schladza sie prze- ponowo w ociekowym wymienniku ciepla do temperatury okolo 30°C. 15 W wyniku dotlenienia czesci zawartego w gazie tlenku azotu do dwutlenku azotu i jego chemisorpcji w czesciowo skondensowanej parze wodnej w wymienniku ociekowym tworzy sie rozcienczony kwas azotowy, który pompuje sie do obiegu zraszania wlasciwego stadium dotleniajacego- 20 chemisorpcyjnego, przeprowadzanego w ukladzie siedmiu wiez absorpcji kwasnej, w wiezy dotleniajacej i w ukladzie dwóch wiez absorpcji alkalicznej. Ochlodzony gaz nitro¬ zowy przechodzi kolejno przez powyzsze wieze, z których kazda za wyjatkiem wiezy dotleniajacej, zaopatrzona jest 25 w zespól pólek sitowych oraz w wlasny obieg zraszania z przeponowym chlodzeniem cieczy.W ukladzie absorpcji kwasnej, ciecz przeplywa przele¬ wami miedzy poszczególnymi obiegami zraszania kolejno z wiezy ostatniej do pierwszej w przeciwpradzie do gazu 30 nitrozowego w którym zawartosc tlenków azotu stopniowo sie zmniejsza. W wyniku czego u dolu pierwszej wiezy ukladu absorpcji kwasnej otrzymuje sie produkt w postaci wodnego roztworu kwasu azotowego o stezeniu 46% wagowych. Zasadnicza czesc wody potrzebnej w procesie 35 chemisorpcji wprowadza siejako dodatek do cieczy zrasza¬ jacej wplywajacej góra 00 kolumny ostatniej, zas gaz oclo- towy z tej kolumny przechodzi do wiezy dotleniajacej, gdzie w temperaturze okolo 40°C zachodzi utlenianie wiekszosci pozostalego tlenku azotu do dwutlenku azotu 40 w wyniku czego wykrapla sie jeszcze, nieco rozcienczonego kwasu azotowego, który grawitacyjnie przeplywa przele¬ wem do obiegu zraszania ostatniej wiezy absorpcji kwasnej.Z wiezy dotleniajacej gaz nitrozowy przechodzi do dwóch szeregowo polaczonych wiez absorpcji alkalicznej, gdzie 45 poddaje sie zraszaniu roztworem wodnym, zawierajacym weglan sodu, otrzymujac gaz odpadowy o niskiej zawartosci tlenku azotu i roztwór azotanu i azotynu sodowego, który przerabia sie nastepnie na krystaliczna saletre sodowa w innej instalacji. Zgodnie z wynalazkiem na przewodzie 50 doprowadzajacym mieszanine amoniaku z powietrzem do reaktora zabudowuje sie zwezke pomiarowa, zas na przewodzie odprowadzajacym pare z kotla utylizatora zawór regulacyjny o charakterystyce staloprocentowej.Zwezkelaczy sie z zaworem regulacyjnym za posrednictwem 55 pneumatycznego przetwornika róznicy cisnien o zakresie pomiarowym odpowiadajacym odchylkom natezenia prze¬ plywu od normalnego w granicach ±25 % oraz pneumaty¬ cznego regulatora o dzialaniu proporcjonalno-calkujaco- -rózniczkujacym. 60 Zakres proporcjonalnosci regulatora oraz wartosc zadana nastawia sie w ten sposób by zakres regulacji odpowiadal wartosci cisnienia w kotle w granicach 4 at±l at, zas kie¬ runek dzialania taki, aby cisnienie w koile utylizatora, stanowiacym pierwszy stopien przeponowego chlodzenia 65 goracych gazów nitrozowych, zmienialo sie wprost propor-121810 5 cjónalnie do natezenia przeplywu mieszaniny powietrza z amoniakiem. W powyzszym ukladzie temperatura wkotle bedzie sie zmieniala, mianowicie przy duzym natezeniu przeplywu powietrza z amoniakiem bedzie wysoka, a tym samym chlodzenie goracych gazów nitrozowych na pierw¬ szym stopniu przeponowej wymiany ciepla bedzie mniej intensywne. Przy zmniejszeniu sie natezenia przeplywu mieszaniny powietrza z amoniakiem, nastapi obnizenie cis¬ nienia w kotle, co wywola zwiekszone odparowanie wody, wzrost turbulencji, przy równoczesnym obnizeniu tempera¬ tury, czyli bardziej intensywne chlodzenie goracych pro¬ duktów reakcji utleniania amoniaku.W wyniku tak prowadzonego procesu wytwarzania kwasu azotowego uzyskuje sie wysoki stopien przemiany amoniaku w tlenek azotu wynoszacy okolo 97,5% oraz zawartosc sumy tlenków azotu w odpadowym gazie z in¬ stalacji ponizej 0,05% objetosciowych, nawet przy waha¬ niach obciazenia w granicach ±15%.Przykladu. W instalacji do wytwarzania kwasu azotowego pod zwiekszonym cisnieniem, powietrze oczysz¬ czone poddaje sie sprezaniu w ilosci okolo 14 000 m3 na godzine za pomoca wielostopniowej odsrodkowej turbo¬ sprezarki, uzyskujac powietrze o cisnieniu 6 at i tempera¬ turze 140 °C. Powietrze opuszczajace turbosprezarke dzieli sie na dwa strumienie, z których wiekszy o natezeniu okclo 12 000ma na godzine miesza sie w nadmiarze stechio- metrycznym z amoniakiem, przy czym czesc zawartego w tym strumieniu ciepla wykorzystuje sie do przeponowego odparowania cieklego, uprzednio oczyszczonego amoniaku oraz do osuszania przez przegrzewanie tak uzyskanego strumienia par amoniaku. Powietrze przed wymieszaniem z amoniakiem poddaje sie nastepnie filtrowaniu, celem usuniecia ewentualnie wykroplonej wilgoci, oraz przepo¬ nowemu ogrzaniu do temperatury 130°C goracymi gazami nitrozowymi. Mieszanie powietrza z amoniakiem przepro¬ wadza sie w specjalnym urzadzeniu zapewniajacym uzy¬ skaniejednorodnej mieszaniny gazowej, w której zawartosc amoniaku utrzymuje sie w granicach 10,0—10,8% obje¬ tosciowych.Utlenianie amoniaku przeprowadza sie na ogrzanym do temperatury okolo 870°C katalizatorze w postaci pakietu 25 siatek wykonanych ze stopu Pt Rh-10. Temperature reguluje sie przez odpowiednia korekte zawartosciamoniaku w mieszaninie z powietrzem. Gorace gazy nitrozowe za katalizatorem kieruje sie na pierwszy stopien przeponowego chlodzenia, za pomoca odpadowego gazu nitrozowego, nastepnie gazy filtrowane sa przez wate szklana celem odzysku czesci porwanych czastek katalizatora, po czym przechodza one na drugi stopien przeponowego chlodzenia, w wyniku którego nastepuje wyzej opisane ogrzanie po¬ wietrza do temperatury 130°C, przed jego mieszaniem z amoniakiem. Gazy nitrozowe sa chlodzone dalej woda w kondensatorze wstepnym, w postaci plaszczowo-rurko- wego wymiennika ciepla, oraz wkondensatorze ociekowym, za którym osiagaja one temperature okolo 40 °C, po czym przechodza, do poziomu reaktora rurowego w którym zachodzi glównie proces utleniania tlenku azotu do dwu¬ tlenku azotu. Z reaktora rurowego gaz nitrozowy wprowa¬ dzany jest na trzecia pólke od dolu, pionowej kolumny dotleniajaco-chemisorpcyjnej, wyposazonej w 30 dzwono¬ wych pólek z przelewami. Wykroplona w obu kondensa¬ torach i w reaktorze rurowym niewielka ilosc rozcienczo¬ nego kwasu azotowego wprowadzana jest na piata pólke od góry, powyzej kolumny, zasilanej z góry woda zde- mineralizowana. ft Na pólkach kolumny oraz w przestrzeni miedzypólkowej kontynuowany jest wielostopniowy proces utleniania tlenku azotu do dwutlenku azotu oraz odbywa sie zasadnicza czesc chemisorpcyjnej reakcji dwutlenku azotu z woda 5 w wyniku czego u dolu kolumny otrzymuje sie roztwór o zawartosci 55% wagowych kwasu azotowego, który przed opuszczeniem kolumny poddaje sie na jej dolnych pólkach przedmuchiwaniu, drugim strumieniem powietrza opuszczajacego turbosprezarke, które wilosci okolo 2 000 m5 io wprowadza sie pod najnizsza pólke kolumny dotleniajaco- -chemisorpcyjnej. Odbierany u góry kolumny gaz nitro¬ zowy o niewielkiej zawartosci tlenków i temperaturze okolo 40°C, poddaje sie nastepnie zraszaniu woda zde- mineralizowana o temperaturze okolo 100°C. 15 W wyniku powyzszego uzyskuje sie wzrost masy i pojem¬ nosci cieplnej odpadowego gazu nitrozowego i wzrost jego temperatury do 90°C oraz rozcienczony roztwór kwasu azotowego, który wykorzystuje sie jako woda za¬ silajaca kolumne dotleniajaco-cbemisorpcyjna. Odpadowy 20 gaz nitrozowy po oddzieleniu kropel porwanej z nim wody wprowadza sie jako czynnik chlodniczy pierwszego stopnia przeponowego chlodzenia goracych produktów utlenianiaamoniaku, wnastepstwiektóregogaz ten ogrzewa sie do temperatury 420°C. Ogrzany odpadowy gaz nitro- 25 zowy o cisnieniu 4,1 at wykorzystuje sie nastepnie w gazo¬ wej turbinie ekspansyjnej turbosprezarki, co umozliwia znaczne obciazenie silnika elektrycznego napedzajacego zespól sprezania powietrza. Zuzyty gaz odpadowy odpro¬ wadzany do komina zawiera jeszcze okolo 0,2 % objetoscio- 30 wych sumy tlenków azotu. W przypadku koniecznosci zmniejszenia obciazenia instalacji do wartosci równej 50% obciazenia nominalnego, co ze wzgledu na koniecz¬ nosc zachowania zblizonych cisnien w instalacji, wymaga zwiekszonego dlawienia w poblizu wylotu z instalacji, 35 obserwuje sie znaczne pogorszenie wskazników zuzycia energii na kilogram wytworzonego amoniaku. Wystepuje ono szczególnie niekorzystnie w przypadku ukladów spre¬ zania powietrza nie wyposazonych w regulacje wydajnosci.Wynika to zwlaszcza ze znacznego zmniejszenia energii 40 kinetycznej odpadowego gazu nitrozowego przy niezmie¬ nionym zuzyciu energii wymaganej do sprezania powietrza.Dodatkowa niedogodnoscia na tym odcinku jest wzrost intensywnosci drgan akustycznych szkodliwych zarówno dla otoczenia jak i dla samej instalacji. Ponadto w wyniku 45 zmniejszenia szybkosci rrzeplywu goracego gazu nitrozo¬ wego za katalizatorem i na pierwszym stopniu jego prze¬ ponowego chlodzenia, przy równoczesnym zmniejszeniu natezenia przeplywu czynnika chlodzacego, którym na tym stopniu jest odpadowy gaz nitrezowy, obserwuje 50 sie zwiekszony rozklad tlenku azotu spowocowany zbyt dlugim jego przetrzymywaniem w wysokich tempera¬ turach.Zgodnie z wynalazkiem w warunkach zmniejszonego obciazenia instalacji do wartosci 50 % otrzymane na wylocie 55 turbosprezarki powietrza o cisnieniu 6 at i temperaturze 140°C, dzieli sie na trzy strumienie, z których pierwszy o natezeniu 6 500 m3, odpowiadajacy ponadstechiome- trycznej ilosci tlenu wykorzystuje sie w stadium katali¬ tycznego utleniania amoniaku do tlenku azotu, a nastepnie 60 do wielostopniowego utleniania tlenku azotu do dwu¬ tlenku azotu w pólkowej kolumnie dotleniajaco-chemisorp- cyjn&j, wktórej zachodzi równiez powstawanie zasadniczych ilosci kwasu azotowego w wyniku reakcji dwutlenku azotu z woda, przy czym drugi strumien goracego, sprezonego 65 powietrza wykorzystuje sie w ilosci 1000 m3 na godzine121 810 w dolnej czessi powyzszej kolumny do przedmuchiwania otrzymanego, surowego roztworu kwasu azotowego w celu usuniecia z niego rozpuszczonych, nieschemisorbowanych tlenków azotu, zas gaz odlotowy z tej kolumny o tempera¬ turze 40°C i niewielkiej zawartosci tlenków azotu miesza sie z trzecim strumieniem powietrza z turbosprezarki o cisnieniu 6 at, temperaturze 140°C i natezeniu przeplywu okolo 6000 m3 na godzine. Struge sprezonego goracego powietrza wprowadza sie w zgodnym kierunku ruchu, wspólosiowo do wnetrza strugi odlotowego gazu nitrozo- wego z kolumny, u której szczytu panuje cisnienie 4,6 at.W celu zmniejszania zwiazanych z tym oporów przeplywu powietrze wprowadza sie do gazu w miejscu kolankowego 'wygiecia rurociagu gazu o 90°. Równoczesnie nastawia sie organ dlawiacy u wylotu z instalacji na polozenie odpowia¬ dajace nominalnemu obciazeniu. Otrzymana mieszanine gazowa zrasza sie woda zdemlneralizowana o temperaturze okolo 100°C, otrzymujac rozcienczony roztwór kwasu azotowego, który wykorzystuje sie zgodnie ze znanymi roz¬ wiazaniami do zasilania kolumny dotleniajaco-chemisorp- cyjnej. Zwiekszona ilosc bardziej sprezonego gazu odloto¬ wego wykorzystuje sie jako intensywniejszy srodek do prze¬ ponowego chlodzenia goracych produktów utleniania amo¬ niaku oraz do zamiany odzyskanej ta droga zwiekszonej ilosci energii cieplnej na energie mechaniczna w ekspansyj¬ nej czesci turbosprezarki.Wwyniku tak prowadzonego procesu utlenianiaamoniaku i dotleniania oraz chemisorpcji gazu nitrozowego, otrzy¬ muje sie odpadowy gaz nitrozowy o zmniejszonej sumary¬ cznej zawartosci tlenków azotu z 0,2 % do 0,03 % objetos¬ ciowych, oraz produkt zawierajacy ponad 62 % wagowych kwasu azotowego, przy zmniejszeniu jednostkowego zuzy¬ lo 15 20 25 30 8 cia amoniaku na kilogram wyprodukowanego kwasu azo¬ towego o 2%.Zastrzezenia patentowe i. Sposób wytwarzania kwasu azotowego, korzystnie pod zwiekszonym cisnieniem 2—10 at, zwlaszcza 6 at, obejmujacy stadium katalitycznego utleniania amoniaku nadmiarem powietrza, ewentualnie wzbogaconego w tlen, w temperaturze 680—980°C, zwlaszcza 850°C, w wyniku którego otrzymuje sie gaz nitrozowy zawierajacy duze ilosci tlenku azotu, który poddaje sie wielostopniowemu chlodzeniu przeponowemu, oraz stadium dotleniania i chemisorpcji ochlodzonego gazu nitrozowego, w którym zachodzi wielostopniowo reakcja utleniania tlenku azotu do dwutlenku azotu i wielostopniowo reakcja dwutlenku azotu z woda, w wyniku czego otrzymuje sie wodny roz¬ twór kwasu azotowego o stezeniu do okolo 68 % wagowych oraz gaz nitrozowy o obnizonej zawartosci tlenku azotu, znamienny tym, ze przy zmianach natezenia przeplywu mieszaniny powietrza z amoniakiem doprowadzonej na katalizator, na którym nastepuje utlenianie amoniaku, dokonuje sie w przyblizeniu odwrotnie proporcjonalnych zmian intensywnosci wymiany ciepla na pierwszym stopniu przeponowego chlodzenia goracych gazów nitrozowych. 2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze zmiane intensywnosci wymiany ciepla osiaga sie przez zmiane cisnienia roboczego w kotle utylizatorze w zaleznosci od natezenia przeplywu mieszaniny powietrza z amoniakiem. 3. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze zmiane intensywnosci wymiany ciepla osiaga sie przez dodatek do odlotowego gazu nitrozowego powietrza w ilosci zaleznej od natezenia przeplywu mieszaniny powietrza zamoniakiem. ¦&:'¦¦¦¦L LDD Z-d 2, z. 759/1400*3, n. 90+20 egz.Cena 100 d PL