Przedmiotem wynalazku jest wieloetapowy, cia¬ gly sposób W3'twarzania poliestrów przez reakcje bezwodników kwasów dwukarboksylowych z mo- noepoksydarni i zwiazkami zawierajacymi aktyw¬ ne atomy wodoru w obecnosci katalizatora, w podwyzszonych temperaturach i pod zwiekszo¬ nym cisnieniem.Z opisu patentowego Stanów Zjednoczonych Ameryki nr 3374208 znany jest sposób polegaja¬ cy na przepuszczaniu mieszaniny reagentów przez rurowy reaktor z ruchomym mieszadlem siegaja¬ cym scianki aparatu otoczonego wielosekcyjnym plaszczem chlodzacym, a zatem urzadzenie dosyc zlozone pod wzgledem konstrukcyjnym.Podobny proces opisano we francuskim opisie patentowym nr 2108840. Wytwarzanie poliestrów w sposób ciagly opisano takze w opisie patento¬ wym NRD nr 112 657, opisie patentowym RFN nr 2 359 502 i w Hydrocarbon Processing 56 Dec. 1977 (J. C. Zimmer).W przemysle stosuje sie jednak tylko sposób opisany przez Zimmera oraz sposób znany z opi¬ su patentowego Stanów Zjednoczonych Ameryki nr 3723390. Ten drugi sposób polega na wprowa¬ dzaniu do reaktora mieszaniny reagentów (wraz z katalizatorem) z niedomiarem monoepoksydu, .który ponadto wprowadza sie porcjami do róz- nycfi. miejsc przestrzeni reakcyjnej zawierajacej ruchome* elementy konstrukcyjne, znajdujacych sie. w róznej odleglosci dii wlotu mieszaniny reakcyj- 10 15 nej. W przestrzeni reakcyjnej utrzymuje sie tem¬ perature 165—260°C i cisnienie co najmniej 2,5 MPa. Sredni czas przebywania reagentów w przes¬ trzeni reakcyjnej wynosi ponizej 20 minut.Synteze prowadzi sie w skomplikowanym, wie¬ losegmentowym reaktorze wykonanym ze specjal¬ nej stali o wysokiej przewodnosci cieplnej i du- zej odpornosci korozyjnej, zaopatrzonym w szyb¬ koobrotowe mieszadla potrzebne do szybkiego wymieszania reagentów w poszczególnych segmen¬ tach reaktora oraz zapewnienia wysokich wartos¬ ci wspólczynników wymiany ciepla od mieszani¬ ny reakcyjnej do sciany reaktora. Omówiony spo¬ sób, aczkolwiek wymagajacy dosc duzych nakla¬ dów na budowe urzadzenia i przysparzajacy klo¬ potów eksploatacyjnych wystepujacych, jak pow¬ szechnie wiadomo, przy uszczelnianiu ruchomych elementów aparatów cisnieniowych, umozliwia uzyskanie produktu o pozadanych wlasnosciach i odpowiedniej barwie.Barwa jest jedna z waznych wlasnosci polies¬ tru. Korzystne sa .poliestry o barwie ponizej 5° w skali Gardnera. Dotychczas nie jest jednak co- 25 statecznie poznana ani natura substancji zabar¬ wiajacych poliester, ani — tym bardziej — me¬ chanizm ich tworzenia. Wedlug pewnych danych barwne substancje powstaja podczas dlugotrwale¬ go utrzymywania bezwodników w podwyzszoaej 30 temperaturze' zwlaszcza w atmosferze tlenowej. 127 634127 634 przy czym nie stwierdzono jednoznacznie, czy powstaja one z bezwodników, czy tez z ich zanie¬ czyszczen. Wyniki innych prac wskazuja, jakoby barwne substancje! tworzyly sie wskutek rozrywa¬ nia wiazan eterowych w poliestrach w nieco pod- 5 wyzszonej temperaturze. Zabarwienie produktu *moze b#c, wreszcie skutkiem tak znacznych prze¬ grzali mies«aó28y reakcyjnej w reaktorze lub jej skladników jeszcze przed wprowadzeniem do reak¬ tora, nawet w atmosferze beztlenowej, ze tworzy 10 sie sadza lub substancje smoliste.Nieoczekiwanie stwierdzono, ze jasny produkt o pozadanych innych wlasnosciach mozna otrzy¬ mac sposobem ciaglym znacznie prostszym od sposobówznanych. 15 Sposób wytwarzania poliestrów wedlug wyna¬ lazku polega na tym, ze bezwodniki kwasów dwu- karboksyIowyeh, monoepoksydy i zwiazki zawie¬ rajace czynne atomy wodoru w czasteczce wpro¬ wadza sie ciagle lub pulsacyjnie z jednej strony 20 do wydluzonej przestrzeni reakcyjnej, wraz z ka¬ talizatorem w takim stezeniu, aby srednia szyb¬ kosc przemiany bezwodników w ciagu 4 minut wynosila 0,5—20% na minute, co odpowiada ste¬ zeniu katalizatora okolo 0,001—0,2% wag. w sto- 25 sunku do calej mieszaniny reakcyjnej, a do tego obszaru przestrzeni reakcyjnej, w której znajdu¬ je sie mieszanina o stopniu przareagowania bez¬ wodników 40—98% doprowadza sie, w co najmniej jednym miejscu, dodatkowa ilosc katalizatora, ta- 30 ka aby jego stezenie w mieszaninie reakcyjnej opuszczajacej, ciagle lub pulsacyjnie przestrzen reakcyjna wynosilo 0,005-^1% wagowy, przy czym w przestrzeni reakcyjnej utrzymuje sie tempera¬ ture 70—270°C, wystarczajaca do utrzymania mie- * szaniny reakcyjnej w stanie cieklym pod cisnie¬ niem 0,4—10,0 MPa. Korzystne jest aby stosunek molowy calego monoepoksydu wprowadzanego do przestrzeni reakcyjnej w jednostce czasu do sumy bezwodników wprowadzanych w tej jednostce 40 czasu wynosil od 0,8 : 1 do 5 : 1.Zwiazki zawierajace czynne atomy wodoru w czasteczce korzystnie jest wprowadzac w posta¬ ci mieszaniny z bezwodnikami, w której sa one przereagowane z bezwodnikami w 5—100%. 45 Katalizator mozna wprowadzac do przestrzeni reakcyjnej w postaci roztworu lub zawiesiny w jednym z reagentów lub w mieszaninie czesci albo wszystkich reagentów. Korzystne jest wpro¬ wadzenie katalizatora w postaci roztworu w mie- 50 szaninie stopionych bezwodników i co najmniej czesciowo przereagowanych z nimi zwiazków, za¬ wierajacych czynne atomy wodoru w czasteczce.Jako katalizator korzystnie jest stosowac LiCl lub ZnCl2. 55 Jako bezwodniki korzystnie jest stosowac bez¬ wodnik maleinowy, bezwodnik ftalowy lub ich mieszanine. Jako zwiazki zawierajace czynne ato¬ my wodoru w czasteczce korzystnie jest stosowac glikol propylenowy — 1,2 glikol etylenowy lub 60 ich mieszanine. Jako monoepoksydy korzystnie jest stosowac epoksyetan, epoksypropan — 1,2 tlenek cykloheksanu lub ich mieszanine. .Korzystnie jest prowadzic reakcje sposobem we¬ dlug wynalazku w reaktorze wedlug wynalazku. 83 Reaktor ten uwidoczniony jest w przykladzie na fig. 1. Reaktor ten sklada sie z 2—10 sekcji (1), ewentualnie otoczonych plaszczem grzejno-chlodza- cym, przed którymi znajduja sie rury (2) zawiera¬ jace nieruchome elementy (7) powodujace wielo¬ krotne zmiany kierunku przeplywu strumieni re¬ agentów, ich podzial na mniejsze i rekombinacje, a co za tym idzie — mieszanie. Dj rury 1(2) umiesz¬ czonej przed pierwsza sekcja (1) wprowadza sie, wlotami (3) i (4) strumienie skladników miesza¬ niny reakcyjnej zawierajace czesc katalizatora wprowadzonego do przestrzeni reakcyjnej. Wymie¬ szane strumienie opuszczaja rure (2) wylotem '(5), polaczonym z wlotem (6) do pierwszej sekcji (1) reaktora. Mieszanina reakcyjna wyplywa z sekcji (1) wylotem VI) polaczonym z wlotem (3) do ru¬ ry (2) -umieszczonej przed kolejna sekcja reakto¬ ra (1). Wlotem (4) do rury tej wprowadza sie ko¬ lejna porcje katalizatora wraz z innymi skladni¬ kami mieszaniny reakcyjnej, ewentualnie tylko dodatkowa porcje skladników mieszaniny reakcyj¬ nej. Strumienie wprowadzone do tej rury (2) wlotami (3) i (4) mieszaja sie po czym wprowa¬ dzane sa do kolejnej sekcji reaktora (1) itd.Korzystne jest umieszczenie dodatkowych nieru¬ chomych elementów mieszajacych równiez w pierwszej sekcji reaktora (1). Elementy te (9) powinny byc umieszczone na odcinku odpowiada¬ jacym stosunkowi L2/D od 2 do 40, a poczatek tego odcinka powinien przypadac na wartosc sto¬ sunku Lx/D od 0 do 20, gdzie D oznacza efektyw¬ na srednice reaktora w mm, Lx oznacza odleg¬ losc poczatku elementu mieszajacego od wlotu (6) w mm, zas L2 — odleglosc odcinka sekcji wypel¬ nionego tymi elementami, w mm. Wynalazek zilustrowano przykladem.Przyklad. Do rurowego reaktora otoczonego dwusekcyjnym plaszczem zawierajacym nosnik ciepla wprowadzono mieszanine reakcyjna o skla¬ dzie podanym w tablicy 1. Reagenty wprowadzo¬ no do reaktora przez rure zawierajaca spiralne elementy. Po pierwszej sekcji w której stopien przereagowania bezwodników kwasowych wyno¬ sil 40—98% do reaktora doprowadzono, w niektó¬ rych doswiadczeniach, dodatkowa ilosc kataliza¬ tora. W obu sekcjach plaszcza utrzymywano naj¬ czesciej rózna temperature podana, wraz z pow¬ stalymi warunkami syntezy, w tablicy 2, w któ¬ rej przedstawiono równiez charakterystyke uzyski¬ wanych poliestrów.Z doswiadczen A, G, H, L i N wynika, ze pro¬ wadzac synteze w warunkach, w których szybkosc reakcji w poczatkowym okresie 4 minut przekra¬ cza 20%/minute, uzyskuje sie wprawdzie poliester o niskiej liczbie kwasowej ale bardzo ciemny. We wszystkich pozostalych przypadkach kiedy szyb¬ kosc poczatkowa miescila sie w obszarze okreslo¬ nym sposobem wedlug wynalazku uzyskiwano po¬ liestry o dobrej barwie, przy czym, jezeli nie zwiekszano w II sekcji temperatury w plaszczu ani stezenia katalizatora, to otrzymywano polies¬ try o wysokiej liczbie kwasowej (doswiadczenie D, E, J i P) nawet przy dluzszym czasie przeby¬ wania mieszaniny reagentów w reaktorze.127 634 6 Tablica 1 Stosunki molowe substratów Dos¬ wiad¬ czenie A B C D E F G H I J K T M N O 1 P Q R S T U W Z X Y.Stosunek molowy bezwodnik maleinowy 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 1 1 1 1 1 1 1 1 — 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 ftalowy 0,5 0,5 0,5 0,5 0.5 — i 1 1 1 1 i 1 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 monoepoksydy 1 glikol etylenu — 1 1 1 1 1 5 5 5 0,5 0,5 — propy¬ lenu 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1 1 1 1 1 1,25 1,25 1.25 i:25 0,75 0,75 1,05 1,05 cyklo- hekso- nu — — — 1,25 1,25 1,25 1,25 1.2-propy- lenowy 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 0,1 0,1 ' 0,1 0,1 — 1,3-bu ty¬ le;iowy — — — 0.1 0,1 0,1 etylenowy — 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,1 0,1 0,1 0,1 —' woda — — — 0,1 Tablica 2 Parametry procesu i wlasnosci produktów Dos- ¦ wiad- czenie A B C D E Sredni czas przebywa¬ nia rea¬ gentów min. 30 30 30 30 240 Szybkosc przemiany bezwodni¬ ków w ciagu 4 minut %/min. 23 15 15 15 15 Stezenie Katali¬ zatora % wag.I sekcja 0,1 0,01 0,01 0,01 0,01 II sekcja 0,1 0,1 0,01 0,01 0,01 Temperatura w plaszczu reakto¬ ra, °C I sekcja 120 120 120 120 120 II sekcja 120 150 190 120 120 Cisnienie •1,01325 •10"1 MPa 15 15 15 15 15 Liczba kwasowa produktu mg KOH/g 0,3 1,5 2,3 47,0 22,8 Barwa produk¬ tu w skali Gard- nera 13 1 2 .2 2127 634 Dos¬ wiad¬ czenie F G H I J K L M N O P Q R S T u W Z X Y Sredni czas przebywa¬ nia rea¬ gentów min. 30 30 30 60 30 40 40 120 40 40 40 40 30 30 40 40 40 40 30 30 Szybkosc przemiany bezwodni¬ ków w ciagu 4 minut %/min. 17 25 21 25 17 12 22 1,5 24 16 16 14 15 16 12 13 13 11 15 12 Stezenie katali¬ zatora % wag.I sekcja 0,02 0,15 0,15 — 0,02 0,2 0,2 0,05 0,1 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,03 0,03 0,03 0,02 0,01 0,01 II sekcja 0,15 0,15 0,15 0,15 0,02 0,2 0,2 0,2 0,1 0,1 0,02 0,1 0,1 0,1 0,12 0,12 0,03 0,12 0,1 0,1 Temperatura w plaszczu reakto¬ ra, UC I sekcja 110 110 140 140 110 50 100 50 130 130 130 130 120 120 120 110 110 110 120 120 II sekcja 110 110 140 140 110 130 130 130 200 200 200 200 190 190 170 190 230 250 150 170 Cisnienie •1,01325 •10-1 MPa 80 80 80 80 80 95 95 95 20 20 20 20 30 30 5 5 5 5 15 15 c.d Liczba kwasowa produktu mgKOH/g 1,3 0,8 0,9 5,7 31,2 3,2 0,7 4,2 2,8 4,6 25,8 5,7 4,8 3,6 6,5 5,2 6,4 3,7 7,1 6,8 tablicy 2 Barwa produk¬ tu w skali Gard- nera 3 10 8 3 2 2 11 1 9 3 2 2 3 ¦ 2 1 2 3 2 2 2 Zastrzezenia patentowe 1. Ciagly sposób wytwarzania poliestrów przez reakcje bezwodników kwasów dwukarboksylo- wych z monoepoksydami i zwiazkami zawieraja¬ cymi aktywne atomy wodoru w obecnosci katali¬ zatora wprowadzane w roztworze ewentualnie zawiesinie w co najmniej jednym z reagentów, w podwyzszonej temperaturze i pod zwiekszonym cisnieniem, znamienny tym, ze reakcje prowadzi sie w 2—10 etapach, przy czym w poszczególnych etapach katalizator wprowadza sie w takiej ilos¬ ci, aby jego stezenie w pierwszym etapie wyno¬ silo 0,001—0,2% wagowe, a w ostatnim elapie 0,005—1% wagowy w stosunku do masy calej mie¬ szaniny reakcyjnej, we wszystkich etapach utrzy¬ muje sie temperature 70—270°C i reakcje prowa- 45 50 dzi sie w fazie cieklej pod cisnieniem 0,4—10,0 MPa. 2. Urzadzenie do wytwarzania poliestrów stano¬ wiace wielosekcyjny, rurowy reaktor do syntezy ewentualnie otoczony wielosegmentowym plasz¬ czem grzejno-chlodzacym, znamienne tym, ze przed kazda sekcja reaktora umieszczona jest ru¬ ra zawierajaca nieruchome elementy mieszajace (7) i zaopatrzona we wlot (4) do dozowania ka¬ talizatora, przy czym, korzystnie w pierwszej sek¬ cji (1) w odleglosci od wlotu (6) odpowiadajacej stosunkowi L^/D od 0 do 20, na dlugosci odpo- 55 wiadajacej stosunkowi L2/D od 2 do 40 umiesz¬ czone sa dodatkowe nieruchome elementy miesza¬ jace (9), gdzie D oznacza efektywna srednice ru¬ ry (w mm), Lx — odleglosc poczatku elementu mieszajacego od wlotu (6) (w mm), zas L2 dlugosc 60 odcinka sekcji wypelnionego elementami.Zakl. Graf. Radom — 795/85 9Q egz. A4 Cena 1*0 sl PLThe subject of the invention is a multi-step, continuous process for the production of polyesters by reacting dicarboxylic acid anhydrides with monoepoxid plants and compounds containing active hydrogen atoms in the presence of a catalyst at elevated temperatures and under increased pressure. No. 3,374,208 is known to pass a mixture of reactants through a tubular reactor with a moving agitator reaching the walls of an apparatus surrounded by a multi-sectional cooling jacket, and thus a device quite complex in terms of construction. A similar process is described in French Patent Specification No. 2,108,840. The production of polyesters in the process is also continuously described in East German Patent No. 112,657, German Patent No. 2,359,502 and in Hydrocarbon Processing 56 Dec. 1977 (JC Zimmer). In the industry, however, only the method described by Zimmer and the method known from US Patent No. 3,723,390 are used. The latter method consists in introducing a mixture of reagents (along with the catalyst) with an excess of monoepoxide into the reactor. which, moreover, is introduced into different portions. places of the reaction space containing movable * structural elements, located. at different distances to the inlet of the reaction mixture. The reaction space is maintained at a temperature of 165-260 ° C and a pressure of at least 2.5 MPa. The average residence time of the reactants in the reaction space is less than 20 minutes. The synthesis is carried out in a complex multi-segment reactor made of special steel with high thermal conductivity and high corrosion resistance, equipped with high-speed rotating agitators needed for rapid mixing the reactants in individual reactor segments and ensuring high values of heat transfer coefficients from the reaction mixture to the reactor wall. The discussed method, although requiring quite a lot of expenditure on the construction of the device and causing operational problems occurring, as is commonly known, when sealing moving parts of pressure apparatuses, allows to obtain a product with desired properties and the appropriate color. important properties of the polyester. Polyesters with a color less than 5 on the Gardner scale are preferred. Hitherto, however, neither the nature of the polyester coloring substances nor the mechanism of their formation has been sufficiently known. According to some data, colored substances are formed during prolonged maintenance of the anhydrides at elevated temperatures, especially in an oxygen atmosphere. 127 634 127 634, however, it was not clearly stated whether they are formed from anhydrides or their impurities. The results of other works indicate that colored substances! they were formed due to the breaking of ether bonds in polyesters at slightly elevated temperatures. The discoloration of the product may also be the result of such a large overheating of the reaction mixture in the reactor or its components even before entering the reactor, even in an oxygen-free atmosphere, that soot or tar is formed. a clear product with other desirable properties can be obtained in a continuous manner that is much simpler than known. The method of producing the polyesters according to the invention consists in the fact that dicarboxylic acid anhydrides, monoepoxides and compounds containing active hydrogen atoms in the molecule are introduced continuously or by pulsation on one side into the elongated reaction space, along with the tube. with a talcum concentration such that the average rate of conversion of the anhydrides in 4 minutes is 0.5-20% per minute, corresponding to a catalyst concentration of about 0.001-0.2% by weight. With respect to the entire reaction mixture, and to that area of the reaction space in which the mixture with an anhydride conversion degree of 40-98% is located, an additional amount of catalyst, the same amount, is fed in at least one place. Its concentration in the reaction mixture leaving the reaction space, either continuously or by pulses, is 0.005-1% by weight, and a temperature of 70-270 ° C is maintained in the reaction space, sufficient to keep the reaction mixture liquid under a pressure of 0.4-10.0 MPa. It is preferred that the molar ratio of the total monoepoxide introduced into the reaction space per unit time to the sum of the anhydrides introduced in this unit of time is from 0.8: 1 to 5: 1. Compounds containing active hydrogen atoms in the molecule are preferably introduced in the form of a mixture with anhydrides, in which they are reacted with anhydrides in 5-100%. The catalyst may be introduced into the reaction space as a solution or suspension in one of the reactants or in a mixture of some or all of the reactants. It is preferable to introduce the catalyst in the form of a solution in a mixture of molten anhydrides and at least partially reacted compounds therewith which contain active hydrogen atoms in the molecule. LiCl or ZnCl2 is preferably used as the catalyst. The anhydrides used are preferably maleic anhydride, phthalic anhydride or a mixture thereof. As compounds containing active hydrogen atoms in the molecule, it is preferable to use propylene glycol-1,2-ethylene glycol or mixtures thereof. As monoepoxides, it is preferable to use epoxyethane, epoxypropane-1,2 cyclohexane oxide, or a mixture thereof. It is preferred to carry out the reactions according to the invention in the reactor according to the invention. 83 This reactor is shown in the example in Fig. 1. This reactor consists of 2-10 sections (1), possibly surrounded by a heating and cooling jacket, in front of which are pipes (2) containing stationary elements (7). causing multiple changes in the direction of the flow of reagents, their division into smaller ones and recombinations, and thus - mixing. Dj of the tube 1 (2) placed upstream of the first section (1) are fed to the inlets (3) and (4) of the component streams of the reaction mixture containing part of the catalyst introduced into the reaction space. The mixed streams leave the tube (2) through an outlet (5) connected to an inlet (6) to the first section (1) of the reactor. The reaction mixture flows from section (1) through an outlet VI) connected to an inlet (3) into a tube (2) located upstream of the next reactor section (1). Through the inlet (4) to this tube, successive portions of the catalyst together with other components of the reaction mixture, or possibly only additional portions of the components of the reaction mixture, are introduced. The streams introduced into this tube (2) through the inlets (3) and (4) are mixed and then fed to the next section of the reactor (1), etc. It is advantageous to place additional static mixing elements also in the first section of the reactor (1). . These elements (9) should be placed on the section corresponding to the L2 / D ratio from 2 to 40, and the beginning of this section should fall on the value of the Lx / D ratio from 0 to 20, where D is the effective diameter of the reactor in mm, Lx is the distance of the beginning of the mixing element from the inlet (6) in mm, and L2 is the distance of the section filled with these elements in mm. The invention is illustrated by an example. The reaction mixture having the composition shown in Table 1 was introduced into a tubular reactor surrounded by a two-section mantle containing a heat carrier. The reactants were introduced into the reactor through a tube containing spiral elements. After the first section with a conversion of the acid anhydrides of 40-98%, an additional amount of catalyst was fed into the reactor in some experiments. In both sections of the mantle, the most frequently different temperature was maintained, as indicated, along with the resulting synthesis conditions, in Table 2, which also presents the characteristics of the polyesters obtained. From the experiments A, G, H, L and N it follows that By carrying out the synthesis under conditions in which the reaction rate in the initial 4 minutes exceeds 20% / minute, a polyester with a low acid number is obtained, but very dark. In all other cases, when the initial rate fell within the region defined by the method according to the invention, polyesters of good color were obtained, and if neither the temperature in the jacket nor the catalyst concentration was increased in the second section, then polyesters with high acid number (experiment D, E, J and P) even with a longer residence time of the reagent mixture in the reactor. 127 634 6 Table 1 Molar ratios of the substrates Experiment ABCDEFGHIJKTMNO 1 PQRSTUWZX Y. Molar ratio of maleic anhydride 0.5 0 , 5 0.5 0.5 0.5 1 1 1 1 1 1 1 1 - 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 phthalic 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 - and 1 1 1 1 and 1 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 monoepoxides 1 ethylene glycol - 1 1 1 1 1 5 5 5 0.5 0.5 - propylene 1.25 1, 25 1.25 1.25 1.25 1 1 1 1 1 1.25 1.25 1.25 i: 25 0.75 0.75 1.05 1.05 cyclohexone - - - 1.25 1, 25 1.25 1.25 1.2-propylene 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.1 0.1 '0 0.1 0.1 - 1.3 butts yellow - - - 0.1 0.1 0.1 ethylene - 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.1 0.1 0.1 0.1 - 'water - - - 0.1 Table 2 Process parameters and product properties Dos- ABCDE benefit. Average residence time of respondents min. 30 30 30 30 240 Conversion rate of anhydrides in 4 minutes% / min. 23 15 15 15 15 Catalyst concentration% by weight I section 0.1 0.01 0.01 0.01 0.01 II section 0.1 0.1 0.01 0.01 0.01 Temperature in reactor mantle ¬ ra, ° CI section 120 120 120 120 120 II section 120 150 190 120 120 Pressure • 1.01325 • 10 "1 MPa 15 15 15 15 15 Acid number of the product mg KOH / g 0.3 1.5 2.3 47 0.0 22.8 Color of the product on the Gardner scale 13 1 2.2 2127 634 Experience FGHIJKLMNOPQRST in WZXY Average residence time of the reagents min. 30 30 30 60 30 40 40 120 40 40 40 40 30 30 40 40 40 40 30 30 Conversion rate of anhydrides within 4 minutes% / min 17 25 21 25 17 12 22 1.5 24 16 16 14 15 16 12 13 13 11 15 12 Catalyst concentration% by weight .I section 0.02 0.15 0.15 - 0.02 0.2 0.2 0.05 0.1 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.03 0.03 0 , 03 0.02 0.01 0.01 II section 0.15 0.15 0.15 0.15 0.02 0.2 0.2 0.2 0.1 0.1 0.02 0.1 0 , 1 0.1 0.12 0.12 0.03 0.12 0.1 0.1 Temperature in the reactor jacket, UC I section 110 110 140 140 110 50 100 50 130 130 130 130 120 120 120 110 110 110 120 120 I I section 110 110 140 140 110 130 130 130 200 200 200 200 190 190 170 190 230 250 150 170 Pressure • 1.01325 • 10-1 MPa 80 80 80 80 80 95 95 95 20 20 20 20 30 30 5 5 5 5 15 15 cd Product acid number mgKOH / g 1.3 0.8 0.9 5.7 31.2 3.2 0.7 4.2 2.8 4.6 25.8 5.7 4.8 3, 6 6.5 5.2 6.4 3.7 7.1 6.8 Table 2 Color of the product in the Gardner scale 3 10 8 3 2 2 11 1 9 3 2 2 3 ¦ 2 1 2 3 2 2 2 Claims 1. A continuous process for the preparation of polyesters by reacting dicarboxylic acid anhydrides with monoepoxides and compounds containing active hydrogen atoms in the presence of a catalyst, introduced in a solution or possibly a suspension in at least one of the reactants at elevated temperature and under increased pressure , characterized in that the reactions are carried out in 2 to 10 stages, whereby in the individual stages the catalyst is introduced in such an amount that its concentration in the first stage is 0.001-0.2% by weight, and in the last stage is 0.005- 1% by weight, based on the weight of the entire mix The temperature of the reaction mixture is maintained at 70-270 ° C. in all stages and the reactions are carried out in the liquid phase at a pressure of 0.4-10.0 MPa. 2. A device for the production of polyesters constituting a multi-section tubular synthesis reactor, possibly surrounded by a multi-segment heating and cooling jacket, characterized in that in front of each section of the reactor there is a tube containing stationary mixing elements (7) and provided with an inlet ( 4) for the metering of the catalyst, preferably in the first section (1) at a distance from the inlet (6) corresponding to the ratio L2 / D from 0 to 20, for a length corresponding to the ratio L2 / D from 2 to 40 there are additional stationary mixing elements (9), where D is the effective diameter of the pipe (in mm), Lx - the distance from the beginning of the mixing element to the inlet (6) (in mm), and L2 is the length of the 60 section section filled with elements. Graph. Radom - 795/85 9Q copies A4 Price 1 * 0 sl PL