Przedmiotem wynalazku jest sposób obróbki gazów emisyjnych, a scislej sposób obróbki gazów spalinowych w skruberze, polegajacy na usuwaniu gazów kwasnych, takichjak HCI i Cb, ze strumienia gazów spalinowych nasyconych wilgocia w temperaturze wyzszej od 75°C, przy ograni¬ czeniu odplywu wody z ukladu do wartosci nie przekraczajacej 0,51/Nm (wilgotnego) gazu na godzine.Dotychczas obróbke gazów spalinowych majacych na celu uzyskanie dokladnie takich samych rezultatów prowadzono albo w kolumnie absorpcyjnej z wypelnieniem, takiej jak poka¬ zana na fig. 1 na rysunku, albo w wiezy absorpcyjnej typu Venturiego,w której dla przeprowadze¬ nia absorpcji kropelki cieczy zostaja silnie rozproszone na skutek obnizenia sie wysokiego cisnienia.Z polskiego opisu patentowego nr 83.254 znany jest sposób oczyszczania gazów zwlaszcza gazów z reakcji krakowania, zawierajacych gazowe zwiazki kwasne, takie jak siarkowodór i dwutlenek wegla. W sposobie tym oddzielne stopnie plukania usytuowane sa jeden nad drugim, przy czym oczyszczony gaz przeplywa do góry, a roztwór pluczacy do dolu albo oddzielne stopnie usytuowane sa wzgledem siebie poziomo, a oczyszczony gaz i roztwór myjacy przeplywaja przeciw- pradowo w kierunkach poziomych.Wedlug wymienionego opisu patentowego swieze alkalia miesza sie z ciecza cyrkulujaca w przewodzie, a nastepnie uzyskana mieszanine wtryskuje sie do sekcji absorpcji.Na rysunku fig. 1 przedstawiono schemat przeplywowy znanego procesu obróbki gazu spali¬ nowego a fig. 2 przedstawia schemat przeplywowy procesu prowadzonego sposobem wedlug wynalazku.Na figurze 1 przejdstawiona jest zwykla kolumna absorpcyjna posiadajaca wlot gazu spalino¬ wego 1, sekcje 2 wypelnione takim materialem jak pierscienie Raschiga i na dnie zbiornik 3. Pompa cyrkulacyjna 4 sluzy do podawania cieczy dostarczanej przewodami 5,6 i 7 na góre kolumny, przez która nastepnie przeplywa. Przewód 5 znajduje sie na przewodzie wylotowym pompy cyrkulacyjnej 4, przewód 6 znajduje sie po stronie ssania a przewód 7 w zbiorniku dennym kolumny absorpcyjnej.Wylot 8 sluzy do odprowadzania cyrkulujacej cieczy i zwykle usytuowany jest po stronie tloczacej pompy 4. Kolumna ma wylot oczyszczonych gazów spalinowych 9 na wierzcholku a wlot wody przemyslowej 10 na dnie.2 128 979 Strumien gazu spalinowego wchód/i do kolumny wlotem 1, przechodzi przez sekcje z wypel¬ nieniem 2 i opus/cza kolumne wylotem 9. Ciecz dostarczana jest do kolumny otworami zasilaja¬ cymi 5. 6 lub 7 a woda przemyslowa otworem 10. Ciecz cyrkulujaca zbierajaca sie na stozkowym dnie lub w zbiorniku 3 kolumny absorpcyjnej pobierana jest pompa cyrkulacyjna 4 i ponownie wprou ad/ona do kolumny w punkcie lczac\m ponad sekcjami z wypelnieniem 2, przy czym rozpryskuje sieja aby zapewnic zetkniecie sie gazu spalinowego z ciecza w sekcjach z wypenieniem 2 i absorpcja szkodliwych substancji gazowych ze strumienia gazu spalinowego.Zanieczyszczona ciecz z tego aparatu zawiera zwykle zelazo i chlorki zelaza pochodzace z omywania pilek z walcowanej stali znajdujacych sie w kolumnie. Ciecz poddaje sie dzialaniu podwyzszonej temperatury w reaktorze ze zlozem fluidalnym lub obrabia sie w inny sposób wcelu usuniecia tlenków zelaza. Chlorowodór powstajacy równoczesnie odzyskuje sie w postaci wodnego roztworu HC1 przez wymywanie woda w urzadzeniu do otrzymywania kwasu solnego. Ze wzgle¬ dów ekonomicznych urzadzenie do odzyskiwania stosuje sie zwykle w celu otrzymania kwasu solnego o wysokim stezeniu i dlatego stezenie gazowego HC1 na wylocie z tego urzadzenia zawiera sie w zakresie od kilkuset do tysiaca kilkuset czesci na milion. Tak wiec gazy emitowane z tego aparatu zawieraja znaczny udzial szkodliwych gazów, takich jak HC1 i Ch, sadze i pyl. Dlatego tez gazy te nie moga byc wypuszczane do atmosfery ale musza byc usuwane wjakikolwiek inny sposób ze wzgledu na bezpieczenstwo srodowiska.W zwiazku z tym czyniono wysilki w celu zaprojektowania urzadzenia nadajacego sie do obróbki gazów spalinowych zawierajacych duzo takich szkodliwych gazów jak HC1 i Ch, które pochodza z procesu odzyskiwania tlenków zelaza i kwasu solnego z zanieczyszczonych kwasów opuszczajacych linie kwasnego trawienia metali. W wyniku tych prac stwierdzono, ze emitowane gazy oczyszcza sie odpowiednio stosujac jako absorbent ciecz, która jako skladnik absorbujacy zawiera metal alkaliczny lub metal ziem alkalicznych, na przyklad zawiesine wapna, roztwór sody kaustycznej lub roztwór amoniaku. Jednak powstaja tu nowe trudnosci.W procesie odzyskiwania chlorowodoru z gazów spalinowych do odzyskania tej substancji stosuje sie wode i otrzymuje sie wodny roztwór kwasu solnego, przy czym oczywiscie gazy podczas procesu oczyszczania sa nasycone woda w temperaturze 75°C lub wyzszej, a temperatura wewnatrz skrubera pozostaje niezmieniona na poziomie ponad 75°C. Stezenie gazowego HC1 w gazie po obróbce, który odprowadza sie do atmosfery, zostalo ograniczone przepisami prawnymi do kilku czesci na milion. Ilosc wody odprowadzanej w odcieku powinna byc równiez minimalna w swietle ograniczen COD, SS itp. Odprowadzanie wiekszej ilosci wody przy zastapieniu cieczy chemicznej woda w operacji jednostopniowej jest równiez niewykonalne. Jezeli na przy klad stosunek ciecz-gaz w strefie wypelnionej zawiera sie zwykle w zakresie 2,0-4,01/Nm3, to ilosc wody, która powinno sie odprowadzac w ukladzie jednostopniowym, wynosi az 2,0-4,01/Nm3 gazu spalinowego na godzine. Z tego powodu w praktyce przyjete jest recyrkulowanie i ponowne stosowanie cieczy chemicznej.Zazwyczaj gazy spalinowe z kotlów opalanych weglem i pieców do spopielania odpadków o zawartosci wilgoci 8-30% i w temperaturze zawartej w zakresie 150-180°C ulegaja w skruberach przemianie na gazy nasycone wHgocia w temperaturach równyeh lub nsz$zyriv temperaturze 75°C W celu usuniecia SO2, HCl, HF i CI2 z gazów spalinowych, skrubery sa zaprpjektoWatie w ten sposób, aby posiadaly wspólczynnik zdolnosci absorpcji (zdolnosci absprpcjgnf) w zakre¬ sie 800-900kg/mol/m^godz-atm i z tego powodu m^2a^ spalinowe o wybitnie wysokich temperaturach lub wv&kich vral^ waly wysokie temperatury wewnatrz skruberów.Jezeli szkodliwe substancje gazowe o niskich stezeniach zostana zaabsorbowane z doprowa¬ dzanego gazu spalinowego w wysokiej temperaturze panujacej w skruberze, to opór po stronie cieczy bedzie na tyle wysoki, ze wspólczynnik zdolnosci absorpcji (zdolnosc absorpcyjna) skrubera spadnie i aby temu zaradzic trzeba budowac aparaty o duzych rozmiarach. Doswiadczenia wyka¬ zaly, ze jezeli temperatura wewnatrz skrubera byla 84°C, a stezenie chlorowodoru w gazie wyloto¬ wym wynosilo 5 czesci na milion (ppm), to wspólczynnik zdolnosci absorpcji nie przekraczal 100-200 kg/mol/m3 • godz • atm i skruber musial byc piec do szesciu razy wiekszy niz normalnie. W innym doswiadczeniu do obnizenia temperatury gazu spalinowego uzyto wymiennika ciepla w128979 3 skruberze i badanie absorpcji prowadzono z cyrkulujaca ciecza a temperaturze 75°C. Instalacja ta nie nadawala sie jak dowiedziono do praktycznego stosowania ze wzgledu na duzy rozmiar wymiennika ciepla i urzadzen pomocniczych, jak równiez z powodu nadmiernej ilosci potrzebnej aparatury.W zwiazku z tym zmierzano do znalezienia sposobu obróbki gazów spalinowych, w których gazy o wilgotnosci nasycenia, bylyby obrabiane w temperaturach nie mniejszych niz 75°C w skruberze. przy mniejszej niz dotychczas ilosci odprowadzanej wody.Po przeprowadzeniu rozleglych badan stwierdzono, ze chociaz efektywnosc absorpcji bedzie obnizona przy niskiej aktywnosci cieczy absorbujacej wywolanej spadkiem stezen HCI,CL2i itp. w gazie spalinowym o wysokiej temperaturze, to efektywnosc ta nie obnizy sie tak dlugo jak dlugo ciecz absorbujaca pozostanie wysoce aktywna. Stwierdzono, ze dla HC1 i C\i przy niskich steze¬ niach tylko swieza ciecz absorpcyjna jest uzyteczna i ze efektywna absorpcja mozliwa jest przy ograniczonej ilosci cieczy. Aktywnosc cieczy absorpcyjnej zalezy od wielu czynników, takich jak stopien wykorzystania Na okreslony jako równanie (1) w przykladzie I podane w dalszej czesci opisu, stezenie SS i wartosc pH cieczy absorbujacej.Sposób obróbki gazów emisyjnych zawierajacych gazy kwasne, takie jak HC1 i Ch, który obejmuje przeprowadzanie gazów emisyjnych przez trzy lub wiecej sekcji absorpcji w skruberze dla gazów z wypelniona wieza, wedlug wynalazku polega na tym, ze rozpryskuje sie ciecz stanowiaca tylko swieza, gotowa do uzycia, chemiczna ciecz absorpcyjna w ilosci najwyzej 0,5 l/h na 1 m3N gazu/h nad sekcja absorpcji polozona najwyzej, miesza rozpryskana ciecz z ciecza cyrkulujaca przez nastepna, nizej polozona sekcje absorpcji i rozpryskuje nad nastepna nizej polozona sekcja absorpcji dla cyrkulacji przez nia, h do kazdej nastepnej sekcji doprowadza sie czesc*cieczy z wyzej polozonej sekcji i miesza ja z czescia cieczy cyrkulujacej przez sekcje absorpcji i rozpryskuje ciecz nad sekcja absorpcji w celu cyrkulowania przez nia, a nastepnie odprowadza przez wylot na zewnatrz skrubera ilosc cieczy cyrkulujacej odpowiadajaca ilosci cieczy rozpryskiwanej nad wyzej wymieniona najwyzej polozona sekcja absorpcji.W sposobie wedlug wynalazku czesc gazu zawierajaca takie kwasne gazy jak HC1 i Ch o wysokich stezeniach zostaje w glównej mierze zaabsorbowana z gazu spalinowego przez cyrkulu¬ jaca w najnizszej sekcji ciecz o niskiej aktywnosci, a czesc gazu zawierajaca HCI, Cl2 itp., o niskich stezeniach jest absorbowana przez cyrkulujaca w najwyzszej sekcji wysoce aktywna ciecz. Dla gazu o zupelnie juz obnizonych stezeniach HCI, Cl2 itp. mala ilosc swiezej, gotowej do uzytku cieczy o najwyzszej aktywnosci rozpryskuje sie na sekcje absorpcji w najwyzszej czesci urzadzenia. W ten sposób HCI i Ch moga zostac efektywnie zaabsorbowane w sekcjach absorpcji o malej objetosci calkowitej.Sposób wedlug wynalazku umozliwia przeprowadzenie nastepujacych procesów. (.1) Procesu obróbki gazów emisyjnych w skruberze emisyjnym posiadajacym wiele sekcji absorpcji zaopatrywanych w ciecz chemiczna do kontaktowania gazu z ciecza polegajacego na dostarczaniu swiezej, gotowej do uzycia cieczy do sekcji absorpcji polozonej najblizej wylotu gazu, kierowaniu cieczy chemicznej do sekcji absorpcji bliskich wlotowi gazu, a nastepnie na stopniowym mieszaniu jej z porcjami cieczy recyrkulowanej przez sekcje blizsze wlotu gazu. (2) Procesu obróbki gazów spalinowych polegajacego na rozpryskiwaniu cieczy chemicznej ponad sekcje absorpcji w skruberze gazów spalinowych i cyrkulowaniu cieczy poprzez ten skruber oraz rozpryskiwaniu oddzielnie swiezej cieczy chemicznej gotowej do uzycia nad inna sekcja absorpcji polozona wyzej. (3) Procesu obróbki gazów spalinowych w skruberze obejmujacym trzy lub wieksza liczbe sekcji absorpcji polegajacego ha rozpryskiwaniu cieczychemicznej gotowej dci uzycia ponad sekcja absorpcji polozona najwyzej, mieszaniu rozpryskiwanej cieczy z czescia cieczy cyrkulujacej poprzez sekcje absorpcji polozona nizej i spryskiwaniu mieszana ciecza tej nizej polozonej sekcji absorpcji w celu zapewnienia w niej cyrkulacji cieczy, odprowadzaniu czesci cieczy w celu zawróce^ nia jej przez pozadana liczbe sekcji absorpcji z tym; ze ciecz te miesza sie z czescia cieczy cyrkulujacej przez sekcje absorpcji polozona najnizej i rozpryskuje sie te zmieszana ciecz ponad ta sekcje w celu zapewnienia w niej cyrkulacji.Figura 2 na rysunku jest schematem przeplywowym przykladowego urzadzenia do realizacji sposobu wedlug wynalazku, na którym pokazano wlot gazu spalinowego 1, sekcje wypelnienia 2 w dolnej czesci zawierajace jako wypelnienie pierscienie Raschiga, zbiornik 3 na dnie kolumny,\ 4 128 979 pompe cyrkulacyjna 4 polaczona / nizsza sekcja kolumny i przewód 8 odprowadzajacy cyrkulujaca ciecz z nizszej sekcji kolumny. Przewód 11 doprowadza ciecz chemiczna ponad najwyzej polozona sekcje wypelnienia w kolumnie 12, którajako wypelnienie zawiera równiez pierscienie Raschiga lub inne wypelnienie podobnego rodzaju, jak to znajdujace sie w nizszej sekcji, a sekcja 13jest równiez wypelniona pierscieniami Raschiga lub podobnym materialem. Cyfra 14 oznacza posredni zbior¬ nik znajdujacy sie w kolumnie absorpcyjnej polaczony z pompa cyrkulacyjna 15 obslugujaca posrednia sekcje kolumny. Pompa 15 podaje przewodem 16 umieszczonym nad posrednia sekcja wypelnienia ciecz chemiczna do tej samej sekcji kolumny. Przewód 17 jest polaczony z czescia tloczaca posredniej pompy cyrkulacyjnej 15 i umozliwia odprowadzenie czesci cieczy cyrkulujacej z posredniej sekcji kolumny. Przewód 18 zaopatruje nizej polozona sekcje wypelnienia 2 kolumny w ciecz chemiczna pochodzaca tej samej sekcji.Dzialanie tego urzadzenia zgodnie ze sposobem wedlug wynalazku zostanie opisane nizej w odniesieniu do fig. 2 na rysunku. Gaz spalinowy zawierajacy HC1 i Cl2 wprowadza sie do kolumny absorpcyjnej otworem wlotowym 1. Ciecz chemiczna dostarcza sie do kolumny przewodem 11 usytuowanym ponad sekcja 12 polozona w kolumnie najwyzej w celu zetkniecia z przeplywajacym w przeciwpradzic gazem spalinowym unoszacym sie w kolumnie ku górze i zaabsorbowanie z niego zawartych w gazie substancji szkodliwych. Ciecz, która przeszla sekcje wypelnienia 12 doplywa do sekcji posredniej 13, gdzie styka sie z unoszacym sie gazem spalinowym i nadal absorbuje zawarte w tym gazie zanieczyszczenia a nastepnie zbiera sie w zbiorniku posrednim 14. Nagromadzona w ten sposób ciecz odprowadza sie z kolei pompa cyrkulacyjna 15 i dostarcza sie przewodem 16 do przestrzeni polozonej ponad sekcja wypelnienia 13 w posredniej strefie kolumny, w której rozpra¬ sza sie ja nad ta sekcja.Rozproszona ciecz styka sie z unoszacym sie gazem spalinowym wewnatrz sekcji 13 i usuwa z tego gazu substancje szkodliwe. Równoczesnie czesc cieczy chemicznej nagromadzonej w zbior¬ niku posrednim 14 odprowadza sie posrednia pompa cyrkulujaca 15 przewodem 17 do odciagania cieczy cyrkulujacej po stronie podajacej pompy 15 i doprowadza do zbiornika dolnej sekcji 3 kolumny absorpcyjnej. Z tego zbiornika 3 ciecz pompuje sie do góry pompa cyrkulacyjna 4 do przestrzeni polozonej ponad nizsza sekcje wypelnienia 2 przez przewód zasilajacy 18 i rozpryskuje nad ta sekcja. Rozproszona ciecz znowu styka sie z gazami spalinowymi wprowadzanymi wlotem 1 i unoszacymi sie przez wypelnienie 2, przy czym HC1 i Cl2 ulegaja absorpcji. Opadajac poprzez najnizsza sekcje wypelnienia 2 ciecz chemiczna zbiera sie w zbiorniku 3 najnizszej sekcji kolumny.Czesc cieczy w zbiorniku 3 odprowadzana jest z ukladu absorpcji przez linie 8 do odciagania cieczy cyrkulujacej'po stronie tloczacej pompy cyrkulacyjnej 4 nizszej sekcji wypelnienia kolumny.Chociaz schemat przedstawiony na na fig. 2 na rysunku obejmuje trzy etapy, czyli trzy sekcje wypelnienia, to w taki sam sposób moga byc zaprojektowane równiez urzadzenia zawierajace wiecej sekcji z wypelnieniem, przy czym beda one dzialaly podobnie.Przy zastosowaniu opisanej wyzej konstrukcji mozna utrzymac wysoka aktywnosc absorp¬ cyjna cieczy i dzieki temu uzyskac nastepujace korzysci. (1) W skruberze do gazu spalinowego zachodzi wysoce wydajna absorpcja HCI i Ch z gazu przy wilgotnosci nasycenia w temperaturze nie nizszej niz75°C. (2) W miejscach gdzie stezenie HCI i CI2 sa niskie aktywnosc absorpcyjna cieczy jest wysoka a zatem zachodzi absorpcja z duza efektywnoscia. (3) Efektywna absorpcja jest mozliwa przy bardzo niskiej szybkosci przeplywu cieczy, jezeli stosunek ciecz-gaz nie jest wyzszy niz 1,01/Nm3. (4) Ilosc odprowadzanej cieczy mozna obnizyc do poziomu równego lub nizszego niz 0,51/Nm3 gazu spalinowego (wilgotnego) na godzine. (5) Calkowita wysokosc sekcji wypelnienia jest nizsza niz w znanych urzadzeniach i dlatego urzadzenie ma bardziej zwarta konstrukcje.Ponizej podane sa przyklady, z których przyklad I jest porównawczy a przyklad II ilustruje sposób wedlug wynalazku i wyjasnia dokladniejego zalety. Szybkosc przeplywu jak równiez sklady gazu spalinowego doprowadzanego do odpowiednich kolumn absorbcyjnych przez wloty gazu i odprowadzanych przez wyloty zestawione sa w tabeli I.128979 Tabela I Sklady gazu spalinowego i szybkosc przeplywu w przykladach I i II Sklad, szybkosc przeplywu.HCI (suehy) (ppm) CI2 (suchy) (ppm) Sadza i pyl (mg/m3) Temperatura gazu (°C) Szybkosc przeplywu gazu wilgotnego (NinVgodz) Absorpcja kwasu solnego Absorpcja chloru (%) H2O (wilgoc) (%) Co2 (wilgotny) (%) 02 (wilgotny) (%) itd (%) Na wlocie do aparatu 850 13 1201 84 11.800 — — 58 2,5 3,3 Przyklad I (na wylocie) 150 2,3 165 84 11.800 82,4 82,3 58 2,5 3,3 Przyklad II (na przy szybkosci w\ locie) 1 prze- plywu cieczy 3 mVgodz. 5 4,9 0,0 159 84 11.800 99,4 100 58 2,5 3,3 m/godz. 3.6 0.0 155 84 11.800 99.6 100 58 2,5 3.3 Przyklad I. Gaz spalinowy okreslony w tablicy I poddaje sie obróbce metoda konwencjo¬ nalna w urzadzeniu przedstawionym na fig. 1.Uzyte urzadzenie mialo nastepujace cechy: Srednica kolumnyabsorpcyjnej 2m Calkowita wysokosc sekcji z wypelnieniem 8 m (4 sekcje po 2 metry) Szybkosc przeplywu cieczy cyrkulujacej 60m3/godz Objetosc zbiornika kolumny 5m3 Jako cieczy chemicznej uzyto 20% wagowo roztworu sody kaustycznej, który dostarczano do kolumny przewodami zasilajacymi 5 i 6 usytuowanymi odpowiednio po stronie podawania i ssania pompy cyrkulacyjnej 4. Wode przemyslowa czerpano wlotem 10 do zbiornika 3 z szybkoscia 5m3/godz. Ilosc odprowadzanej wody wynosila 5m3/godz. Sklad gazu spalinowego na wylocie zostal podany w tabeli I.Absorpcja gazowego chlorowodoru w tym urzadzeniu wynosila w przyblizeniu 82,4%. Co do aktywnosci cieczy absorpcyjnej w zbiorniku kolumny absorpcyjnej, to przykladowo stopien wyko¬ rzystania Na w cieczy absorpcyjnej zostal rachunkowo wyznaczony jako równy 53% wedlug równania (1), na podstawie wyników analiz zestawionych w tabeli II.Stopien wykorzy¬ stania Na [NaCl] + [NaC10] [NaCU + [NaClO] + [Na2C03] + [NaHC03] X100 W nawiasach kwadratowych podane sa stezenia w molach/litr.Tabela II Wyniki analiz cieczy absorbujacy w przykladach I i II Sklad itd.Przyklad I (zwykla ciecz absorbujaca) 8,73 0,000 Przyklad II (ciecz absorbujaca w wypelnienia) sekcja sekcja nizsza posrednia 8,67 9,21 0,010 0,022 sekcji sekcja najwyzsza 9,40 0,026 pH Na2C03 (mol/1)6 128979 NaHCO., (mol/l) 0,084 Na.Cl (mol/l) 0.081 NaClO (mol/l) 0,013 Stopien wykorzystania Na (%) 53 SS (mg/l) 2,000 0,031 0,060 0,011 58 2300 0,079 0,003 0,004 5,5 180 0,084 0,001 0,001 1.4 20 Poza tym aktywnosc cieczy absorbujacej zalezy od stezenia SS w cieczy (wyzsze stezenie nizsza aktywnosc) i od jego wartosci pH (aktywnosc maleje proporcjonalnie do spadku wartosci pH).Przyklad II. Proces prowadzono sposobem wedlug wynalazku w kolumnie przedstawionej schematycznie na fig. 2 i oczyszczano ten sam gaz spalinowy, który stosowany byl wr porównaw¬ czym przykladzie I.Uzyte urzadzenie mialo nastepujace cechy: Srednica kolumny absorpcyjnej 2'm Wysokosc sekcji wypelnienia w dolnej strefie kolumny 2m w posredniej strefie kolumny 2m w najwyzszej strefiekolumny 2m Szybkosc przeplywu cieczy cyrkulujacej w dolnej strefie kolumny 60mVgodz w posredniej strefie kolumny 60mVgodz Pojemnosc zbiornika kolumny absorpcyjnej w dolnej strefie kolumny 5m3 w posredniej strefie kolumny 5m3 Podobnie jak w porównawczym przykladzie I ciecz chemiczna, czyli roztwór sody kausty¬ cznej, wprowadzono do kolumny absorpcyjnej przez przewód 11 i rozpraszano ja razem z woda przemyslowa, aby otrzymac gotowa do uzycia ciecz absorbujaca ponad wypelniona sekcja kolu¬ mny polozona najwyzej. Przykladowo, ciecz dostarczano z dwiema róznymi szybkosciami, a mianowicie 3 m3/godz (przy stosunku ciecz-gaz 0,251/Nm3) i 5 m3/godz (przy stosunku ciecz-gaz 0,431/Nm3), przy czym ilosci odprowadzanej wody wynosily odpowiednio 3 m3/godz i 5 m3/godz.Sklad gazu spalinowego na wylocie podany jest w tabeli I. Absropcja gazowego chlorowodoru w tym urzadzeniu wynosila okolo 99,4% przy szybkosci przeplywu cieczy 3 m3/godz lub 99,6% przy szybkosci przeplywu 5 m3/godz.W odniesieniu do aktywnosci absorpcyjnej cieczy, to stopien wykorzystania Na w cieczy absorbujacej zostal wyliczony wedlug podanego poprzednio równania na podstawie analiz, któ¬ rych wyniki zestawione sa w tabeli II. Wartosc ta w cieczy cyrkulujacej w dolnej sekcji kolumny absorpcyjnej wynosila 58%, w posredniej sekcji kolumny 5,5% a w cieczy nad najwyzsza sekcja 1,4%. Tak wiec chociaz przestrzen wnetrza kolumny absorpcyjnej zostala podzielona na sekcje nizsza i posrednia, co spowodowalo obnizenie ilosci dostarczanej sody kaustycznej jako absor- benta w ten sam sposób jak w przykladzie porównawczym I (tak, zeby stopien wykorzystania Na w cieczy absorbujacej z przewodu odprowadzajacego ciecz z najnizej polozonej sekcji kolumny wynosila 58%), to stopien wykorzystania Na w cieczy cyrkulujacej w sekcji posredniej wynosil 5,5%, co wskazuje na utrzymanie jej wysokiej aktywnosci. Aktywnosc ta zalezy od stezenia SS i wartosc pH cieczy absorbujacej, na przyklad w ten sposób, ze zmienia sie ona w przeciwnym kierunku na skutek wzrostu stezenia SS lub na skutek spadku wartosci pH.Jeieli gaz spalinowy doprowadzany do kolumny absorpcyjnej wlotem 1 ma duza wilgotnosc, to nie mozna uzywac duzej ilosci wody przemyslowej do przygotowania cieczy absorbujacej.Równiez fabryki kontrolowane w zakresie emitowanych zanieczyszczen nie moga odprowadzac poza uklad wiekszych ilosci wody w zmiennych warunkach. Ponadto dostarczanie nadmiaru wody przemyslowej spowodowane odparowywaniem bez bezposredniego odprowadzania oparów jest ograniczone, zwykle do wartosci nie wiekszych niz 0,5I/Nm3 gazu poddawanego obróbce na godzine. Z tego powodu uwaza sie, ze nawet jezeli sekcje wypelnienia znajduja sie w najwyzej polozonych czesciach kolumny absorpcyjnej w dodatku do jednej lub kilku sekcji wypelnienia, w których cyrkuluje ciecz, ilosc cieczy przeplywajacej i kontaktujacej sie z gazem spalinowym w jednym etapie nie moze byc duza i dlatego absorpcja gazów szkodliwych jest wybitnie skapa.128979 7 W przypadku gazów spalinowych nasyconych wilgocia w temperaturach wyzszych od 75°C, do których sposób wedlug wynalazku specjalnie sie nadaje, to ilosc doprowadzanej cieczy nie przekracza wartosci 1,01/Nm3 w kategoriach stosunku cieczy do gazu wobec ilosci odprowadza¬ nej, nawet jezeli temperatura lub wilgotnosc gazu spalinowego sa niezwykle wysokie. Stosunki ciecz-gaz rzedu 0.25-0,431/Nm5 uzyskiwane w przykladzie sa wybitnie niskie w porównaniu z szybkosciami przeplywu cieczy cyrkulujacej w konwencjonalnych skriiberach gazowych (stosunek ciecz-gaz zawiera sie zwykle w zakresie 2,0-4,0l/Nm3), w których przy takich wartosciach mogly byc uzyskiwane zwykle male efekty absorpcji. Mimo to HC1 i Cb sa efektywnie absorbowane przy podanych stosunkach ciecz-gaz, zgodnie z wynikajacymi ze sposobu wedlug wynalazku. Wynika to z faktu, ze stopien wykorzystania Na w cieczy chemicznej stykajacej sie z gazem spalinowym w sekcji wypelnienia polozonego najwyzej w kolumnie jest wybitnie niski, wynosi 1,4%, gdy ciecz rozprasza sie nad najwyzsza sekcja wypelnienia. Przypuszczalnie aktywnosc cieczy chemicznej byla dostatecznie wysoka dla osiagniecia odpowiedniego stezenia mimo, ze stezenia HC1 i Ch w gazach spalinowych sa niskie, w zakresie nizszym od 5 ppm, a temperatura cieczy absorbujacej wysoka i wynosi 84°C.Jezeli porówna sie wyniki otrzymane w porównawczym przykladzie I i przykladzie II wedlug wynalazku, to stwierdza sie, ze przy obróbce gazu spalinowego w skruberze gazowym, w którym temperatura nasycenia wynosila 84°C a ilosc odprowadzanej z ukladu wody nie byla wyzsza niz 0,5 m3/Nm3 (wilgotnego) gazu spalinowego na godzine, uzyskuje sie bardzo wysoki stopien usunie¬ cia HC1 i Ch, mimo mniejszej calkowitej wysokosci sekcji wypelnienia kolumny absorpcyjnej, przy prowadzeniu procesu sposobem wedlug wynalazku, niz wysokosc konwencjonalnych urzadzen tego typu. Nawet jezeli jako kolumne absorpcyjna zastosuje sie wieze zraszana bez wypelnienia w sekcjach absorpcji, to sposób wedlug wynalazku zapewnia lepsze wyniki od tych, które uzyskiwano znanymi metodami. Mimo, ze oba przyklady dotyczyly obróbki gazu spalinowego zawierajacego HC1 i Ch jako szkodliwe substancje gazowe, to przeprowadzono takze inne badania z gazami spalinowymi zawierajacymi dodatkowe gazy kwasne SO2 i HF.Poza tym doswiadczenia przepro¬ wadzano z takim samym gazem i w takich samych warunkach i urzadzeniach. W gazie spalinowym stezenie SO2 wynosilo 1200ppm a stezenie HF 50ppm. Wyniki wykazaly, ze sposób wedlug wynalazku jest wybitnie skuteczny w odniesieniu do SO2, którego stopien absorpcji wynosi 95% i HF, którego stopien absorpcji wynosi 85%, w porównaniu do odpowiednich wartosci 70% i 60% uzyskanych w procesie porównawczym.Zastrzezenie patentowe Sposób obróbki gazów emisyjnych, zawierajacych gazy kwasne, takie jak HC1 i CU który obejmuje przeprowadzanie gazów emisyjnych przez trzy lub wiecej sekcji absorpcji w skruberze dla gazów emisyjnych z wypelniona wieza, znamienny tym, ze rozpryskuje sie ciecz stanowiaca tylko swieza, gotowa do uzycia, chemiczna ciecz absorpcyjna w ilosci najwyzej 0,5 l/h na 1 m3N/h nad sekcja absorpcji polozona najwyzej, miesza rozpryskana ciecz z ciecza cyrkulujaca przez nastepna nizej polozona sekcje absorpcji dla cyrkulacji przez nia, a do kazdej nastepnej sekcji doprowadza sie czesc cieczy z wyzszej sekcji i miesza ja z czescia cieczy cyrkulujacej przez sekcje absorpcji i rozpryskuje ciecz nad sekcja dla cyrkulowania przez nia, a nastepnie odprowadza przez wylot na zewnatrz skrubera ilosc cieczy cyrkulujacej odpowiadajaca ilosci cieczy rozpryskiwanej nad wyzej wymieniona najwyzej polozona sekcja absorpcji.128979 F I G.1 5 i 8 r 1 'A X \ / k ^ A , J v^- I 9 J L ;X 10 11 1* 13- 18-v| 8 I F I 6.2 l 9 j i'u 12 - ' 16 —L^_ U Jz.A. 15 17 Pracownia Poligraficzna UP PRL. NaklaU 100 egz.Cena 100 zl PLThe present invention relates to a method of treating emission gases, and more specifically to a method of treating flue gases in a scrubber, which consists in removing acid gases such as HCl and Cb from the flue gas stream saturated with moisture at a temperature higher than 75 ° C, while limiting the outflow of water from the system. to a value not exceeding 0.51 / Nm of (wet) gas per hour. Previously, the treatment of exhaust gases to obtain exactly the same results was carried out either in a packed absorption column such as shown in Figure 1 in the figure or in Venturi-type absorption tower, in which the liquid droplets are strongly dispersed to carry out the absorption due to the reduction of high pressure. Polish patent description No. 83,254 describes a method of purifying gases, especially gases from cracking reactions, containing gaseous acid compounds, such as hydrogen sulfide and carbon dioxide. In this method, separate rinsing stages are arranged one above the other, with the cleaned gas flowing upwards and the rinsing solution downwards or separate stages being horizontally relative to each other, and the cleaned gas and washing solution flowing countercurrently in horizontal directions. of the patent specification, fresh alkali is mixed with the circulating liquid in the conduit, and the resulting mixture is then injected into the absorption section. Fig. 1 shows a flow diagram of a known flue gas treatment process and Fig. 2 is a flow diagram of the process carried out according to the invention. 1 shows a simple absorption column having a flue gas inlet 1, sections 2 filled with material such as Raschig rings and a vessel at the bottom 3. A circulation pump 4 is used to supply the liquid supplied through lines 5, 6 and 7 to the top of the column through which then flows. Line 5 is on the outlet line of the circulation pump 4, line 6 is on the suction side and line 7 is on the bottom tank of the absorption column. Outlet 8 is used to discharge the circulating liquid and is usually located on the delivery side of pump 4. The column has an outlet for cleaned exhaust gas. 9 at the top and the industrial water inlet 10 at the bottom. 2 128 979 The flue gas flow enters the column at the inlet 1, passes through the sections with filling 2 and leaves the column with an outlet 9. The liquid is supplied to the column through feeding ports. 5. 6 or 7 and the industrial water through the hole 10. The circulating liquid that collects on the conical bottom or in the tank 3 of the absorption column, the circulation pump 4 is taken and re-introduced into the column at the junction point \ m above the sections with packing 2, whereby splashes the whitefish to ensure contact of flue gas with liquid in the sections with filling 2 and absorption of harmful gaseous substances from the gas stream flue gas The contaminated liquid from this apparatus usually contains iron and iron chloride from washing the rolled steel balls in the column. The liquid is either subjected to an elevated temperature in a fluidized bed reactor or otherwise treated to remove iron oxides. The hydrogen chloride formed simultaneously is recovered as an aqueous HCl solution by washing with water in the hydrochloric acid generator. For economic reasons, a recovery device is usually used to obtain a high concentration of hydrochloric acid, and therefore the concentration of gaseous HCl at the outlet of this device ranges from several hundred to a thousand to several hundred parts per million. Thus, the gases emitted from this apparatus contain a significant proportion of harmful gases such as HCl and Ch, soot and dust. Therefore, these gases cannot be released into the atmosphere, but must be removed in any other way for environmental reasons, and efforts have been made to design a device that is capable of treating flue gases containing a lot of harmful gases such as HCl and Ch, which comes from the recovery of iron oxides and hydrochloric acid from contaminated acids leaving the acid etching lines of metals. As a result of this work, it has been found that the emitted gases are purified by suitably using a liquid as the absorbent which contains an alkali metal or alkaline earth metal as the absorbing component, for example a lime slurry, caustic soda solution or ammonia solution. However, new difficulties arise here. In the process of recovering hydrogen chloride from flue gases, water is used to recover this substance to obtain an aqueous solution of hydrochloric acid, the gases of course being saturated with water at 75 ° C or above during the purification process and the temperature inside the scrubber remains unchanged above 75 ° C. The HCl gas concentration in the treated gas that is discharged to the atmosphere has been restricted by law to a few parts per million. The amount of water discharged in the effluent should also be minimal in view of the constraints of COD, SS etc. Drainage of more water when replacing the chemical liquid with water in a one-stage operation is also not feasible. For example, if the liquid-gas ratio in the packed zone is typically in the range of 2.0-4.01 / Nm3, the amount of water that should be drained in a single-stage system is as high as 2.0-4.01 / Nm3 of gas exhaust per hour. For this reason, it is accepted in practice to recirculate and reuse the chemical liquid. Typically, flue gases from coal-fired boilers and waste incinerators with a moisture content of 8-30% and a temperature in the range 150-180 ° C are converted into saturated gases in the scrubbers. At temperatures equal to or lower than 75 ° C, in order to remove SO2, HCl, HF and Cl2 from the flue gas, the scrubbers are designed to have an absorption capacity (absorption capacity) in the range of 800-900 kg / mole. / m3 / h-atm and for this reason the exhaust gas with extremely high temperatures or at all levels experienced high temperatures inside the scrubbers. If harmful gaseous substances of low concentrations are absorbed from the incoming flue gas at the high temperature of the scrubber, then the resistance on the liquid side will be high enough that the absorption coefficient of the scrubber will drop, so that Adzic, you have to build large-size apparatuses. Experiments have shown that if the temperature inside the scrubber was 84 ° C and the concentration of hydrogen chloride in the exhaust gas was 5 parts per million (ppm), then the absorption coefficient did not exceed 100-200 kg / mol / m3. Hr. and the scrubber had to be up to six times bigger than normal. In another experiment, a heat exchanger in a scrubber was used to lower the flue gas temperature and an absorption study was conducted with a circulating liquid at a temperature of 75 ° C. This installation was not suitable as proven to be practicable due to the large size of the heat exchanger and the auxiliaries, as well as the excessive amount of equipment needed, and therefore efforts were made to find a way to treat flue gases in which gases with a saturation humidity would be processed at temperatures not less than 75 ° C in a scrubber. After extensive research it has been found that although the absorption efficiency will be reduced at low activity of the absorbing liquid caused by a decrease in the concentration of HCI, CL2i etc. in the high temperature flue gas, this efficiency will not decrease as long as the absorbent liquid will remain highly active. It has been found that for HCl and Cl and at low concentrations only fresh absorption liquid is useful and that effective absorption is possible with a limited amount of liquid. The activity of the absorption liquid depends on many factors, such as the degree of utilization of Na defined as equation (1) in example I given later, the concentration of SS and the pH value of the absorbing liquid. How to treat emissive gases containing acid gases such as HCl and Ch, which involves passing the emission gases through three or more absorption sections in a filled-tower gas scrubber, according to the invention it is provided that only a fresh, ready-to-use, chemical absorption liquid is splashed at a rate of at most 0.5 l / h per 1 m3N gas / h above the uppermost absorption section, mixes the sprayed liquid with the liquid circulating through the next, lower absorption section and splashes over the next lower absorption section to circulate through it, h a part * of the liquid from the uppermost part is fed to each next section section and mixes it with part of the liquid circulating through the absorption sections and splashes the liquid over the absorption section in in order to circulate through it, and then discharge through an outlet to the outside of the scrubber, an amount of circulating liquid corresponding to the amount of liquid sprayed over the above-mentioned uppermost absorption section. In the method of the invention, the part of the gas containing acid gases such as HCl and Ch at high concentrations is mainly absorbed from the flue gas by a low-activity liquid circulating in the lowest section, and a part of the gas containing HCl, Cl2, etc., at low concentrations, is absorbed by the highly active liquid circulating in the uppermost section. For a gas with already completely reduced concentrations of HCl, Cl2, etc., a small amount of fresh, ready-to-use liquid with the highest activity is splashed over the absorption sections at the top of the unit. In this way, HCI and Ch can be efficiently absorbed in absorption sections of low total volume. The method according to the invention enables the following processes to be carried out. (.1) An emission gas treatment process in an emission scrubber having multiple absorption sections supplied with a chemical liquid for gas-liquid contact by supplying fresh, ready-to-use liquid to the absorption section closest to the gas outlet, directing the chemical liquid to the absorption section close to the gas inlet and then gradually mixing it with the liquid portions recirculated through the sections proximate the gas inlet. (2) The flue gas treatment process by spraying a chemical liquid over the absorption sections of the flue gas scrubber and circulating the liquid through this scrubber and splashing separately a fresh chemical liquid ready for use over another absorption section above. (3) The flue gas treatment process in a scrubber with three or more absorption sections consisting of a spraying of a ready-to-use chemical liquid over the uppermost absorption section, mixing the sprayed liquid with the circulating liquid section through the absorption section below, and spraying the mixed liquid below the absorption section to circulate the liquid therein, to drain some of the liquid to recycle it through the desired number of absorption sections with this; that the liquid mixes with the part of the liquid circulating through the absorption sections located downstairs and the mixed liquid is sprayed over this section to ensure circulation therein. Figure 2 in the figure is a flow diagram of an exemplary device for carrying out the method according to the invention, which shows the gas inlet flue gas 1, packing sections 2 in the lower part containing Raschig rings as packing, tank 3 at the bottom of the column, \ 4 128 979 circulation pump 4 connected / lower column section and line 8 for circulating liquid from the lower section of the column. Line 11 supplies chemical fluid over the uppermost section of packing in column 12 which also contains Raschig rings or other packing of a similar type as that found in the lower section as packing, and section 13 is also filled with Raschig rings or the like. The number 14 indicates an intermediate tank in the absorption column connected to a circulation pump 15 serving the intermediate section of the column. Pump 15 feeds through line 16 above the intermediate packing section the chemical liquid to the same section of the column. The conduit 17 is connected to the delivery part of the intermediate circulation pump 15 and enables the drainage of some of the circulating liquid from the intermediate section of the column. The conduit 18 supplies the lower section of the packing 2 of the column with a chemical liquid coming from the same section. Operation of this device in accordance with the method of the invention will be described below with reference to Fig. 2 of the drawing. The flue gas containing HCl and Cl2 is introduced into the absorption column through inlet 1. Chemical liquid is supplied to the column through line 11 located above the uppermost section 12 of the column to contact the counterflow flue gas rising in the column upwards and be absorbed therefrom harmful substances contained in the gas. The liquid that has passed through the filling section 12 flows to the intermediate section 13, where it contacts the floating flue gas and continues to absorb the impurities contained in the flue gas and then collects in the intermediate tank 14. The thus collected liquid is then drained from the circulation pump 15 and is supplied via line 16 to the space located above the fill section 13 in the intermediate zone of the column where it disperses over this section. The dispersed liquid contacts the floating flue gas inside section 13 and removes the harmful substances from the gas. At the same time, part of the chemical liquid collected in the intermediate tank 14 is discharged from an intermediate pump circulating through line 17 for drawing liquid circulating on the feed side of pump 15 and fed to the tank of the lower section 3 of the absorption column. From this reservoir 3, the liquid is pumped upwards by the circulation pump 4 to the space located above the lower fill section 2 via the feed line 18 and sprayed over this section. The dispersed liquid is again in contact with the flue gas entering inlet 1 and rising through fill 2, with HCl and Cl2 being absorbed. Falling through the lowest packing section 2, the chemical liquid collects in tank 3 of the lowest column section. Part of the liquid in tank 3 is discharged from the absorption system through lines 8 to extract the circulating liquid on the delivery side of the circulation pump 4 of the lower column packing section. in Fig. 2 in the drawing it comprises three stages, i.e. three sections of filling, so in the same way, devices with more sections with a filling can be designed, but they will function similarly. By using the above-described structure, a high absorption activity can be maintained liquid and thus obtain the following benefits. (1) In a flue gas scrubber, HCl and Ch are highly efficiently absorbed from the gas at a saturation humidity of not less than 75 ° C. (2) In places where the concentration of HCl and Cl2 are low, the absorption activity of the liquid is high and thus absorption takes place with high efficiency. (3) Effective absorption is possible at a very low liquid flow rate as long as the liquid-gas ratio is not higher than 1.01 / Nm3. (4) The discharge quantity may be reduced to a level equal to or lower than 0.51 / Nm3 of flue gas (wet) per hour. (5) The overall height of the packing section is lower than that of the known devices and therefore the device is of a more compact structure. Examples are given below, of which Example I is comparative and Example II illustrates the method according to the invention and explains its advantages in detail. The flow rate as well as the composition of the flue gas fed to the respective absorption columns through the gas inlets and discharged through the outlets are summarized in Table I.128979 Table I Flue gas composition and flow rate in Examples I and II Composition, flow rate HCI (suehy) (ppm ) Cl2 (dry) (ppm) Soot and dust (mg / m3) Gas temperature (° C) Moist gas flow rate (NinVhr) Hydrochloric acid absorption Chlorine absorption (%) H2O (moisture) (%) Co2 (wet) (% ) 02 (wet) (%) etc (%) at the inlet of the apparatus 850 13 1201 84 11.800 - - 58 2.5 3.3 Example I (at the outlet) 150 2.3 165 84 11.800 82.4 82.3 58 2.5 3.3. Example II (at flight speed) 1 liquid flow 3 mVhr. 5 4.9 0.0 159 84 11.800 99.4 100 58 2.5 3.3 m3 / h 3.6 0.0 155 84 11.800 99.6 100 58 2.5 3.3 Example I. The flue gas referred to in Table I is treated by the conventional method in the apparatus shown in Fig. 1. The apparatus used had the following features: Diameter of the absorption column 2 m Total height of the packed section 8 m (4 sections, 2 meters each) Circulating fluid flow rate 60m3 / hour Column tank volume 5m3 A 20% by weight caustic soda solution was used as the chemical liquid, which was supplied to the column through supply lines 5 and 6 located respectively on the feeding and suction side of the circulation pump 4 The industrial water was drawn through the inlet 10 to the tank 3 at a rate of 5 m3 / hour. The amount of drained water was 5 m3 / hour. The exhaust gas composition at the outlet is given in Table I. The hydrogen chloride gas absorption in this device was approximately 82.4%. As for the activity of the absorption liquid in the absorption column tank, for example, the degree of Na use in the absorption liquid was calculated to be equal to 53% according to the equation (1), based on the results of the analyzes summarized in Table II. Degree of Na use [NaCl] + [NaC10] [NaCU + [NaClO] + [Na2CO3] + [NaHC03] X100 Concentrations in moles / liter are given in square brackets. Table II The results of the absorbing liquid in Examples I and II Composition etc. Example I (ordinary absorbing liquid ) 8.73 0.000 Example II (liquid absorbing in the fillings) lower section intermediate section 8.67 9.21 0.010 0.022 upper section 9.40 0.026 pH Na2CO3 (mol / 1) 6 128979 NaHCO., (Mol / l) 0.084 Na.Cl (mol / l) 0.081 NaClO (mol / l) 0.013 Utilization rate of Na (%) 53 SS (mg / l) 2.000 0.031 0.060 0.011 58 2300 0.079 0.003 0.004 5.5 180 0.084 0.001 0.001 1.4 20 In addition, activity the absorbing liquid depends on the concentration of SS in the liquid (higher concentration, lower activity) and its pH value (acts the water decreases proportionally to the decrease in the pH value) Example II. The process according to the invention was carried out in the column schematically shown in Fig. 2, and the same flue gas was purified as used in Comparative Example 1. The apparatus used had the following features: Diameter of the absorption column 2 m Height of the packing section in the lower part of the column 2 m in the intermediate zone of the column 2m in the uppermost zone of the column 2m Flow rate of the liquid circulating in the lower zone of the column 60mVhg in the intermediate zone of the column 60mVhg Capacity of the absorption column in the lower zone of the column 5m3 in the intermediate zone of the column 5m3 Similar to the comparative example I chemical liquid, i.e. caustic soda solution The total volume was introduced into the absorption column via line 11 and dispersed together with the industrial water to obtain a ready-to-use absorbing liquid over the topmost filled column section. For example, the liquid was delivered at two different rates, namely 3 m3 / h (at a liquid-gas ratio of 0.251 / Nm3) and 5 m3 / h (at a liquid-gas ratio of 0.431 / Nm3), with the amounts of water discharged respectively 3 m3. / h and 5 m3 / h The exhaust gas composition is given in Table I. The hydrogen chloride gas abortion in this device was about 99.4% at a liquid flow rate of 3 m3 / h or 99.6% at a flow rate of 5 m3 / h With regard to the absorption activity of the liquid, the degree of Na utilization in the absorbing liquid was calculated according to the equation given previously on the basis of analyzes, the results of which are summarized in Table II. This value in the liquid circulating in the lower section of the absorption column was 58%, in the intermediate section of the column it was 5.5% and in the liquid above the top section was 1.4%. Thus, although the interior space of the absorption column was divided into lower and intermediate sections, which resulted in a reduction in the amount of caustic soda supplied as an absorbent in the same way as in Comparative Example I (so that the degree of Na utilization in the absorbing liquid from the liquid drain line the lowest section of the column was 58%), the degree of Na utilization in the liquid circulating in the intermediate section was 5.5%, which indicates that its high activity is maintained. This activity depends on the concentration of SS and the pH value of the absorbing liquid, for example, so that it changes in the opposite direction due to an increase in the concentration of SS or due to a decrease in the pH value. If the flue gas fed to the absorption column through inlet 1 has a high humidity, then large quantities of industrial water cannot be used to prepare the absorbent liquid. Also, pollutant-controlled factories cannot discharge larger amounts of water outside the system under changing conditions. Moreover, the supply of excess industrial water due to evaporation without direct vapor discharge is limited, typically to values not more than 0.5 I / Nm3 of gas treated per hour. For this reason it is believed that even if the packing sections are located in the uppermost parts of the absorption column in addition to one or more of the packing sections in which the liquid circulates, the amount of liquid flowing through and in contact with the flue gas at one stage cannot be large and therefore the absorption of harmful gases is extremely drip. 128 979 7 In the case of flue gases saturated with moisture at temperatures higher than 75 ° C, for which the method according to the invention is especially suitable, the quantity of liquid supplied does not exceed 1.01 / Nm3 in terms of the ratio of liquid to the amount of gas to be discharged, even if the temperature or humidity of the flue gas is unusually high. The liquid-gas ratios of the order 0.25-0.431 / Nm5 obtained in the example are remarkably low compared to the flow rates of the liquid circulating in conventional gas scrubbers (liquid-gas ratio is usually in the range 2.0-4.0l / Nm3), in which at such values, usually small absorption effects could be obtained. Nevertheless, HCl and Cb are efficiently absorbed at the stated liquid-gas ratios according to the method of the invention. This is due to the fact that the Na utilization rate in the chemical liquid contacting the flue gas in the uppermost packing section of the column is remarkably low, 1.4% when the liquid disperses over the uppermost packing section. Presumably, the activity of the chemical liquid was sufficiently high to achieve the appropriate concentration, although the concentrations of HCl and Ch in the flue gas are low, in the range of less than 5 ppm, and the temperature of the absorbing liquid is high, at 84 ° C. When the results obtained in the comparative example are compared I and Example II according to the invention, it is found that in the treatment of flue gas in a gas scrubber in which the saturation temperature was 84 ° C and the amount of water withdrawn from the system was not higher than 0.5 m3 / Nm3 (wet) flue gas per 1 hour, a very high degree of removal of HCl and Ch is obtained, despite the lower overall height of the packing section of the absorption column when operating according to the method of the invention than the height of conventional devices of this type. Even if unpacked drench towers are used as the absorption column in the absorption sections, the method of the invention provides better results than those obtained with known methods. Although both examples concerned the treatment of flue gas containing HCl and Ch as harmful gaseous substances, other tests were also carried out with the flue gases containing additional acid gases SO2 and HF. In addition, the experiments were carried out with the same gas and under the same conditions and equipment. . In the flue gas the SO2 concentration was 1200ppm and the HF concentration was 50ppm. The results showed that the process according to the invention is remarkably effective with respect to SO2, which has an absorption rate of 95% and HF, which has an absorption rate of 85%, compared to the corresponding values of 70% and 60% obtained in the comparative process. emission gases, containing acid gases such as HCl and CU, which involves passing the emission gases through three or more absorption sections in an emission scrubber for an emission gas with a filled tower, characterized in that a liquid is splashed only as fresh, ready-to-use chemical absorption liquid at a rate of at most 0.5 l / h per 1 m3N / h above the uppermost absorption section, mixes the sprayed liquid with the liquid circulating through the next lower absorption section to circulate through it, and a portion of the liquid from the upper section is fed to each subsequent section and mixes it with a portion of the liquid circulating through the absorption sections and splashes the liquid over the section to circulate through it, and then discharges through the outlet to the outside of the scrubber an amount of liquid circulating corresponding to the amount of liquid sprayed over the above-mentioned uppermost absorption section 128979 FI G.1 5 and 8 r 1 'AX \ / k ^ A, J v ^ - I 9 JL; X 10 11 1 * 13- 18-v | 8 I F I 6.2 l 9 j i'u 12 - '16 —L ^ _ U Jz.A. 15 17 Printing House of the Polish People's Republic. NaklaU 100 copies Price PLN 100 PL