Przedmiotem wynalazku jest material ceramiczny na elementy nosne wspólpracujace z sitem lub filcem maszyny papierniczej albo kartoniarki, majace postac stolu sitowego, stolu podpierajacego, listew odwadniaja¬ cych, okladzin ssawki i rury ssawnej, sluzace zwlaszcza do podpierania sita, odwodnienia i formowania arkusi¬ ków.Elementy nosne z czesciami ceramicznymi, wytwarzanymi ze spiekanych, bardzo twardych materialów, zwlaszcza z twardego, gestego spiekanego tlenku aluminium, wyparly w znacznym stopniu tradycyjnie stosowa¬ ne materialy do wytwarzania tych elementów, jak drewno czy tworzywo sztuczne, poniewaz odznaczaja sie one znacznie wieksza odpornoscia na zuzycie i praktycznie nieograniczona zywotnoscia.Ponadto dzieki stosowaniu elementów nosnych z czesciami ceramicznymi ze spiekanego tlenku aluminium znacznie zwiekszyla sie trwalosc sita. Przy tym wszystkie elementy nosne zawieraja czesci ceramiczne, z których wiekszosc jest umieszczona obok siebie, na calej szerokosci maszyny papierniczej. Z ceramicznych materialów moga byc tez wytwarzane te elementy, które stykaja sie bezposrednio z sitem lub filcem i sa szczególnie silnie obciazone, jak przykladowo powierzchnie zwrócone do sita w przypadku okladziny ssawki lub wierzcholkowe krawedzie i przejscia z powierzchni poziomych do powierzchni nachylanych w przypadku listew odwadniajacych, w których czesci ceramiczne stosuje sie jako tak zwane inserty.Takie elementy nosne sa przykladowo opisane w opisie patentowym RFN nr 1 227 326. Juz wówczas uznano, ze duze znaczenie ma charakterystyka powierzchniowa elementów nosnych ze spiekanego tleniu alumi¬ nium. Techniczna charakterystyka powierzchni elementów wedlug opisu patentowego RFN nr 1 227 326 spro¬ wadza sie do uzyskania mozliwie niewielkiego udzialu nosnego i stosunkowo duzej ilosci porów w powierzchni czesci ceramicznych, w celu wyeliminowania calopowierzchniowego przylegania i duzego oporu tarcia, a przez zamierzone wykonanie porów - wytworzenia warstwy wody, która niesie przeslizgujace sie po niej sito lub filc.Ponadto w materialach na te elementy uwazano za niezbedny 95% udzial Al203, poniewaz w przypadku wystepowania znacznych zanieczyszczen stosunkowo latwo uwalniaja sie one na panicach ziarna i przez to powoduja one zniszczenie calej struktury ziarna, a tym samym zuzycie nie tylko samego elementu nosnego.Równiez przeslizgujace sie po nim sito jest szczególnie narazone na zuzycie, jezeli z powierzchni wypadly poje¬ dyncze ziarna.2 130958 Z opisu patentowego USA nr 4 047 993 znane sa materialy ceramiczne na elementy nosne, zawierajace 98,25% wagowych Al203, 0,25% wagowych MgO oraz 0,96% wagowych SiO? lub zawierajace 97,5% wagowych Al203, 0,35% wagowych MgO oraz 1,2% wagowych Si02. Ponadto, zgodnie z tym opisem materialy te zawieraja takie skladniki, jak fe2 Oy, K20 i Na2 O w lacznej ilosci do 0,66% wagowych. 2 kolei z japonskiego zgloszenia patentowego nr JP—37564/70 jest znany material ceramiczny na elementy nosne, zawierajacy powyzej 98% wagowych Al203, 0,1 -1,5% wagowych MgO, do 1% wagowego Si02, a ponad¬ to takie skladniki iak.CaO, Cr2 03, Fe2 03, MnO.Wlasciwosci elementów nosnych z materialu ceramicznego zawierajacego spiekany Al203 potwierdzily sie w praktyce w maszynach papierniczych, jednakze zaobserwowano nadspodziewanie wysokie zuzycie sita. Bylo ono spowodowane miedzy innymi tym, ze ze wzgledu na stosunkowo niewielki opór tarcia, jaki stawiaja elemen¬ ty hosne ze spekanego tlenku aluminium, coraz bardziej wzrastala wydajnosc maszyn papierniczych.Jednakze wówczas, gdy stosowane sa zawiesiny wlókniste o duzej zawartosci wypelniaczy, co jest powsze¬ chne,zwlaszcza przy wytwarzaniu bardzo lekkiego papieru gazetowego i ilustrowanego stwierdzono, ze poszcze¬ gólne wypelniacze maja róznorodny sklad w zaleznosci od ich pochodzenia, a niektóre z wypelniaczy zawieraja bardzo duze ilosci erodujacych skladników, jak kwarc alfa i skaleri. Przykladowo, w przypadku niektórych wypelniaczy zawartosc tych skladników wynosi do 70%. Przecietna wielkosc ziarna tych ilosci kwarcu lezy w granicach miedzy 10 a 50/an,.Badania w warunkach standardowych wykazaly, ze nawet stosunkowo nieduzy udzial w granicach 5 - 10% wagowych duzych ziaren takich erodujacych skladników, jak kwarc alfa, wystarcza do drastycznego zwiekszenia zuzycia okladziny, tzn. czesci ceramicznych, jak równiez sita, zwlaszcza przy ich bardzo wysokiej wydajnosci.Wplyw wypelniaczy na zuzycie jest szczególnie duzy w przypadku coraz powszechniej stosowanych sit z tworzywa sztucznego, które w przeciwienstwie do sit brazowanych sa w odniesieniu do rodzaju tkania tak zwanymi biegaczami watkowymi, to znaczy nitka watku lezaca poprzecznie do kierunku biegu sita, styka sie z okladzina i szczególnie szybko zuzywa sie. Ponadto erodujace czastki wypelniaczy przesuwaja sie przez nitki watku po okladzinie elementów nosnych i przy duzej predkosci sita powoduja wieksze scieranie okladziny, niz ma to miejsce w przypadku sit brazowanych, w których nitki osnowy przebiegaja w kierunku biegu sita.Celem wynalazku jest wyeliminowanie wskazanych wyzej niedogodnosci zwiazanych ze stosowaniem na elementy nosne znanych materialów ceramicznych, zas zadaniem wynalazku jest opracowanie skladu materialu ceramicznego/zapewniajacego uzyskanie przez elementy nosne wykonane z tego materialu optymalnie duzej odpornosci na scieranie i zredukowanie do minimum oddzialywania tych elementów na przeslizgujace sie po nich sito hub filc maszyny papierniczej albo kartoniarki.Istote wynalazku stanowi to, ze material ceramiczny zawiera Al203 w ilosci 97- 98,5% wagowych, MgO w ilosci 0,2 - 0,8% wagowych, Si02 w ilosci 1 - 2,5% wagowych, przy czym laczna ilosc tych skladników wynosi co najmniej 99,8% wagowych, zas reszte stanowia zanieczyszczenia, a ponadto ziarnistosc mierzona wedlug Snydera - Graffa wynosi 3 - 7/im.Material ceramiczny wedlug wynalazku charakteryzuje sie nastepujacymi parametrami, a mianowicie jego trwalosc wedlug Vickersa jest wieksza od 1600daN/mm2 w zakresie obciazenia pomiarowego 0,2daN/mm2, wytrzymalosc na zlamanie przy zginaniu wynosi co najmniej 300 N/mm2, udzial sródkrystalicznej powierzchni przelomu jest wiekszy od 70%, charakterystyka powierzchniowa jest okreslona przez szorstkosc wynoszaca RaHO,2/immierzona promieniem igly stykowej 3/imna powierzchni polerowanej, udzial powierzchni porowatej jest mniejszy od 10%, zas srednia wielkosc porów <5 Jim.Dzieki zachowaniu tych scisle okreslonych cech odnosnie wlasciwosci materialowych i fizycznych materia¬ lu ceramicznego wedlug wynalazku, jak równiez jego charakterystyki powierzchniowej, wartosc zuzycia elemen¬ tów nosnych obniza sie do najnizszej wartosci, dotychczas uwazanej za niemozliwa do uzyskania. I tak elementy nosne wykonane ze znanych materialów ceramicznych o zawartosci Al203 wynoszacej 97% wykazywaly wiel¬ kosc zuzycia 1000. Przez zwiekszenie zawartosci Al203 do 99,5% wielkosc zuzycia zredukowano do wartosci miedzy 30 a 400. Natomiast elementy ceramiczne wedlug wynalazku o zawartosci Al2O3 charakteryzuja sie wartoscia zuzycia mniejsza od 1.Pod wartoscia zuzycia nalezy rozumiec wartosc, okreslona metoda pierscien-pierscien, polegajaca na tym, ze kolo cierne o szerokosci 1 mm i srednicy 66 mm z hartowanej stali o twardosci Rockwella RC 65 i ze szlifowa¬ na powierzchnia o szerokosci Ra = 4/ari, przy okreslonej sile nacisku, stalej predkosci obwodowej i nastawionym poslizgu przemieszcza sie po ceramicznym przedmiocie badanym o srednicy 40 mm ze szlifowana i polerowana powierzchnia o szerokosci Ra<0,2/im. Z warunków doswiadczenia wynika okreslony wlasciwy docisk powierz¬ chniowy Hertza. Ilosciowe zuzycie oblicza sie przez pomiar rowka wlotowego na korpusie badanym. Wartosc zuzycia Vz jest okreslona ilorazem ilosci usunietego materialu i drogi slizgu zgodnie z równaniem Vz = V/W- (mm3*i04)/m.Podane wartosci liczbowe obliczono w nastepujacych warunkach pracy: sila docisku -86,6 N predkosc obwodowa:130958 3 kolocierne - 60 m/mirl korpus badany — 56,4 m/nrfin. poslizg i -6% ) temperatura — 30°C ) czas trwania próby — 24 godz. \ droga - 5200 m ? Nalezy przy tym zwrócic uwage, £e olbrzymie podwyzszenie wartosci uzytkowej czesci ceramicznych wedlug wynalazku w stosunku do elementów nosnych osiaga sie jedynie wówczas, gdy spelnione sa wszystkie stawiane warunki.Poczatkowo bylo calkiem nieoczekiwane, ze 97- 98,5% zawartosc Al203 wnosi taki postep techniczny w porównaniu do wyzej procentowej zawartosci Al203 w ceramice. Jest ogólna zasada, ze wraz ze wzrostem Al203 polepszaja sie takie wlasciwosci jak twardosc, odpornosc na scieranie i inne. Fakt, ze do przewidzianego tutaj celu lepiej nadaje sie ceramika o nizszej zawartosci Al203, jest uzasadniony prawdopodobnie tym, ze przez okreslone dodatki okreslonych ilosci tlenku magnezu i tlenku krzemu osiaga sie szereg dalszych wlasciwosci, niemozliwych do zrealizowania przy wyzszej zawartosci Al203.Te okreslone dodatki umozliwiaja uzyskanie pozadanej wysokiej wytrzymalosci miedzykrystalicznej, której znaczenie bedzie omówione ponizej. Ponadto umozliwiaja one utrzymywanie mozliwie niskiej temperatury spiekania o wartosci ponizej 1700°C, korzystnie nawet w granicach 1620 - 1650°C.Dzieki temu mozliwe jest zachowanie bezwzglednie koniecznej stosunkowo niskiej sredniej granicy ziarna mniejszej od5/xm wedlug Snyder- Graffa, która ma tak duze znaczenie, poniewaz - ogólnie rzecz ujmujac- wy¬ trzymalosc ceramiki jest tym lepsza im mniejsze jest ziarno. Dzieki nieznacznej wielkosci ziarna mozna utrzymac wielkosc istniejacych w powierzchni porów na niskim poziomie.Znane jest w przypadku spiekanych, bardzo twardych materialów z Al203, ze wraz ze spadkiem zawartosci Al203 i wzrostem zanieczyszczen, znacznie zmniejsza sie twardosc. Dzieki calkiem okreslonym dodatkom tlen¬ ku magnezu i tlenku krzemu mozna w duzym stopniu ograniczyc te niekorzystne efekty i os agnac twardosc wg Vickersa powyzej 1600 daN/mm2 w zakresie obciazenia pomiarowego 0,2 daN/mm2.Dalsza istotna cecha materialu ceramicznego wedlug wynalazku jest wartosc wytrzymalosci na zlamanie przy zginaniu, wynoszaca co najmniej 300 N/mm2. Jest ona niezbedna z tego wzgledu, ze wiele elementów nosnych, jak stól sitowy i listwy odwadniajace maja wierzcholkowe krawedzie i na tych krawedziach sa szczegól¬ nie narazone na zlamanie. Ponadto wystepuje znaczne obciazenie mechaniczne tych elementów nosnych pocho¬ dzace od duzych predkosci maszyny, az do 100 m/min. Wytrzymalosc na zlamanie przy zginaniu mierzy sie na kolumnowych korpusach pomiarowych o dlugosci 60 mm i kwadratowym przekroju poprzecznym o boku 4 mm, przy czym korpus pomiarowy ma gladko zeszlitowana powierzchnie.Jednym z najistotniejszych parametrów najnizszej wartosci zuzycia jest udzial sródkrystalicznej powierz¬ chni przelomu ponad 70%. Korzystnie wynosi on ponad 80%. Takduzy udzial sródkrystalicznej powierzchni przelomu, który jest równiez uwarunkowany warunkami spiekania, zwlaszcza stosunkowo niska temperatura spiekania, niewielka wielkoscia ziarna, a zwlaszcza bardzo czystymi materialami wyjsciowymi i zdefiniowanymi dodatkami, powoduje bardzo wysoka wytrzymalosc miedzykrystaliczna. W szczególnosci elementy nosne wyko¬ nane z materialu ceramicznego wedlug wynalazku charakteryzuja sie tym, ze przy obciazeniu rozrywajacym zlamanie nie wystepuje na granicy ziarna, lecz wewnatrz samego ziarna. Wylomy na granicy ziarna, wystepujace czesto dotychczas, powoduja szybsze zuzycie okladziny, poniewaz przez wypadajace ziarna rozluznia sie struk¬ tura czesci ceramicznej i wiazanie krystaliczne.Okreslenie udzialu sródkrystalicznej powierzchni przelomu odbywa sie przez pomiar powierzchni przelo¬ mu na zdjeciu siatki elektronicznej i przez projekcje obrazu siatki elektronicznej na monitorze oraz pomiar powierzchni przelomu.Przy tym sródkrystaliczne powierzchnie przelomu, które mozna optycznie oddzielic, na podstawie postaci i uksztaltowania powierzchniowego, od miedzykrystalicznych powierzchni przelomu, wyplanimetrowuje sie i ze¬ stawia w procentowa proporcje do obserwowanej powierzchni calkowitej. Poza tym istnieje mozliwosc okresle¬ nia udzialu powierzchni przelomu na aparaturze za pomoca automatycznych analiz strukturowych.Wlasciwosc wysokiego udzialu sródkrystalicznych przestrzeni przelomu jest z kolei spowodowana tym, ze w sposób zamierzony powstaje przy najwyzszej czystosci Al203, a przez okreslone dodatki tlenku magnezu i tlenku krzemu ze wzgledu na udzial sródkrystalicznych powierzchni przelomu uzyskuje sie dodatkowe efekty, a przez to kombinacje wlasciwosci, która ma wieksze znaczenie od wyzszej twardosci, uzysk wanej dzieki korpu¬ som spiekanym z materialów o wyzszej zawartosci Al203.Jak juz wyjasniono, bardzo duze znaczenie ma ponadto charakterystyka powierzchniowa czesci ceramicz¬ nych na elementy nosne, która jest okreslona przez szerokosc <0,2/im, mierzona promieniem iglystykowej 3/im na polerowanej powierzchni, oraz przez wplyw na zuzycie przeslizgujacego sie po niej sita.Udzial powierzchni porowatej mniejszy od 10% ma szczególne znaczenie z tego wzgledu, ze w ten sposób redukuje sie ilosciowo mozliwosc osadzania sie czastek wypelniaczy na powierzchni ceramicznej. Poza tym4 130 958 istnieje niebezpieczenstwo wylamania pojedynczych ziaren z krystalicznego wiazania, tym mniejsze im mniejszy jest udzial powierzchni porowatej. Na udzial powierzchni porowatej maja wplyw nastepujace czynniki, a miano¬ wicie z jednej strony pory, naciete na powierzchni, istniejace w korpusie spiekanym, a po drugie pory, powstajace dodatkowo na powierzchni przez obróbke powierzchniowa.Jak juz podano, wielkosc porów ma duze znaczenie, przy czym w materiale wedlug wynalazku pory maja mediane < 5/xm,korzystnie nawet <4/im. Tak okreslona wielkosc porów, scisle zwiazana ze srednia wielkoscia ziarna, jest o tyle decydujaca, ze dzieki temu czastki wypelniaczy o wielkosci powyzej 5/xm w zawiesinie wlókni¬ stej, wplywajace najbardziej na zuzycie sita i okladziny, nie moga osadzic sie w tych malych porach.Pod wyrazeniem mediana nalezy rozumiec co nastepuje. Podzial wielkosci czastek wypelniaczy lub po¬ dzial wielkosci porów w okladzinie ceramicznej sa przedstawione zazwyczaj przez podzial sumaryczny w ten sposób, ze parametry wielkosci odnosi sie do procentowej czestotliwosci az do 100%. Odpowiednie krzywe podzialu sumarycznego charakteryzuje sie zazwyczaj w uproszczonej postaci w ten sposób, ze podaje sie me¬ diane. Mediana jest zdefiniowana jako punkt przeciecia krzywej sumarycznej z 50% linia funkcji czestotliwosci i oznacza w ten sposób srednia wielkosc (wielkosc czastek lub wielkosc porów), w której 50% jest wiecej i 50% mniej od niej. Nie dazy sie jedynie do tego, by mediana byla tak niska, lecz szczególnie korzystne sa takie materialy ceramiczne, w których przywiazuje sie znaczenie do tego, aby nie wystepowaly pory lub by wystepo¬ walo niewiele porów o ich absolutnej wartosci ponizej 5/mu Korzystna jest wiec ceramika, w której 90% wszystkich porów ma wielkosc mniejsza od 5 /im, a zwlaszcza mniejsza od 4 /im.Znaczenie stosunkowo niewielkiego udzialu powierzchni porowatej, to jest ponizej 10%, i przede wszys¬ tkim srednicy mediany 5/im uzyskuje sie z ponizszego porównania z ceramika o zawartosci Al203 wedlug opisu patentowego RFN.nr 1 227 326. Ta ceramika charakteryzowala sie 20% udzialem powierzchni porowatej i sred¬ nia wielkoscia porów 8 /im.Przeprowadzono doswiadczenia w celu zbadania oddzialywania kaolinu jako wypelniacza na wytrzyma¬ losc sita z tworzywa sztucznego z biegaczem watkowym. Dla czesci ceramicznych wedlug opisu patentowego RFN nr 1 227 326 powstala strata wytrzymalosci sita o wielkosci 84%. Natomiast czesci ceramiczne wedlug wynalazku o udziale powierzchni porowatej wynoszacym 9% i sredniej wielkosci porów<4/im wykazuja strate wytrzymalosci sita 27%. Jeszcze wiekszy jest wplyw male} sredniej srednicy porów w przypadku wypelniaczy CaCo3, które sa szczególnie niepozadane ze wzgledu na znaczne zuzycie materialu okladziny^a przede wszystkim sita.Pomiar wytrzymalosci sita przeprowadza sie nastepujaca metoda. Wplyw wypelniacza i stanu powierzchni elementu nosnego na zuzycie sita ocenia sie za pomoca specjalnego urzadzenia pomiarowego. Przy tym pasmo sita o szerokosci ok. 20 mm naklada sie wokól walca ceramicznego o wysokosci 150 mm i srednicy 115 mm z katem opasania 180° i porusza sie walec z okreslona predkoscia obrotowa wzgledem nieruchomego, napietego z okreslona sila pasma sita. Napiecie uzyskuje sie przez zawieszenie odwazników o wadze 1300 g na kazdym pasmie.Uklad znajduje sie w zbiorniku napelnionym zawiesina wypelniaczy wprawianych w ruch za pomoca mieszadla. Po przeprowadzeniu próby na zuzycie przy stalych parametrach pracy uzyskuje sie szczatkowa wytrzymalosc na rozciaganie, przy czym szczatkowa wytrzymalosc na rozciaganie nalezy uwazac za wielkosc zuzycia sita. Szczatkowa wytrzymalosc na rozciaganie okresla sie przez próbe rozerwania pasma sita.Gestosc materialu ceramicznego elementów nosnych wynosi celowo powyzej 96% teoretycznej gestosci i lezy w zakresie ok. 3,80 g/cm3. Nalezy przy tym podkreslic, ze odpornosc na korozje tych elementów nosnych tak w srodowisku kwasnym, jak i zasadowym przy dlugotrwalym dzialaniu - nawet w podwyzszonej temperatu¬ rze 60-70°C-jest doskonala. Itak przykladowo przy 100-godzmnym ogrzewaniu w2n kwasie solnym do 100aC powstaje strata wytrzymalosci ponizej 10% w porównaniu do wytrzymalosci poczatkowej, ogólnie nawet ponizej 5%. Jako miernik straty wytrzymalosci przyjmuje sie wytrzymalosc na zlamanie przy zginaniu.To calkiem nieoczekiwane zachowanie wynika prawdopodobnie z calkowicie okreslonych dodatków do AI2O3 i ze spowodowanej tym duzej wytrzymalosci miedzykrystalicznej. Korozja atakuje granice ziarna i znajdu¬ jace sie tam zazwyczaj srodki wiazace w rodzaju szkla. Jezeli wystepuja one w postaci zanieczyszczen, wówczas uwalniaja sie one szczególnie latwo, struktura krystaliczna rozluznia sie i wylamuja sie pojedyncze ziarna.Zastosowanie czystego Al203 jako materialu wyjsciowego, a tlenku magnezu i tlenku krzemu -równiez w czystej postaci - jako zdefiniowanych dodatków, powoduje uzyskanie pozadanej wedlugwynalazku wysokiej wytrzyma¬ losci miedzykrystalicznej, tak ze korodujace ciecze praktycznie nie moga atakowac granic ziarna.Uzyskanie pozadanej wedlug wynalazku kombinacji wlasciwosci jest scisle powiazane ze sposobem wytwa¬ rzania materialu ceramicznego na elementy nosne. Szczególnie korzystny sposób wytwarzania materialu cera¬ micznego na elementy nosne wedlug wynalazku polega na tym, ze mieszanine 97-98,5% wagowych czystego, sproszkowanego Al203 i 0,2 - 0,8% wagowych czystego, sproszkowanego MgO oraz 1 - 2,5% wagowych czystego, sproszkowanego SK)2 o sredniej wielkosci ziarna 1,0 do 2,5/im, po dodaniu pomocniczych srodków sprasowuja- cych, sprasowuje sie naciskiem prasy, lezacym w granicach 400 i 1200 daN/cm2 do postaci ksztaltki i spieka sie go w temperaturze miedzy 1600 a 170Ó°C w zwarta ksztaltke spiekowa.N 130958 5 Korzystnie stosuje sie jako materiajry wyjsciowe substancje bardzo czyste, o sladowych zawartosciach zanieczyszczen, takich jak Na20, K20, Fe203 itp. w ilosci nie wiekszej niz 0,2% wagowe. Sproszkowany mate¬ rial wyjsciowy charakteryzuje sie stosunkowo niewielka srednia wielkoscia ziarna, tj. ponizej 4 jum, korzystnie iponizej 2,5/im. Dzieki 6 - 10-godzinnemu mieleniu tego sproszkowanego materialu wyjsciowego w mlynie wibra¬ cyjnym uzyskuje sie srednia wielkosc ziarna 1,0 do 2,5/im.Po zmieleniu jednorodnie zmieszany proszek dodaje sie celowo do wodnej zawiesiny 1% wagowego alkoho¬ lu poliwinylowego, nastepnie poddaje sie go suszeniu rozpryskowego i tak osuszony proszek sprasowuje sie przy podanym nacisku prasy do postaci korpusu ksztaltowego. Rozgrzanie do temperatury spiekania w zakresie 1600- 1700°C odbywa sie korzystnie za pomoca zmian szybkosci rozgrzewania o wielkosci ok. 50°C/h i utrzy¬ muje sie celowo temperature spiekania 1600 do 1700°C przez 2-8 godzin. Korzystnie temperatura spiekania wynosi 1620-1650°C.Ponizej wyjasniony jest blizej przyklad wytwarzania materialu ceramicznego na elementy nosne. 97,8% wagowych sproszkowanego tlenku aluminium o czystosci 99,9% z dodatkiem 0,5% wagowych spro¬ szkowanego tlenku magnezu o duzej czystosci i 1,7% wagowych sproszkowanego dwutlenku krzemu o duzej czystosci miele sie w mlynie wibracyjnym w ciagu 5 godzin. Sproszkowany material wyjsciowy charakteryzowal sie srednia wielkoscia czastek ok. 3,5 - 3,8/im. Po zmieleniu uzyskuje sie srednia wielkosc czastek wynoszaca 1,8/im. Zmielony z dodatkami, jednorodnie zmieszany proszek dodaje sie do wodnej zawiesiny 1% wagowego alkoholu poliwinylowego, a nastepnie poddaje sie go suszeniu rozpryskowemu. Tak osuszony proszek sprasowuje sie przy cisnieniu 1000 daN/cm2 do postaci okladziny ssawki o wymiarach 180x400x20 mm. Sprasowana ksztal¬ tke, po mechanicznej obróbce i naniesieniu pozadanych konturów geometrycznych ogrzewa sie szybkoscia zmian ogrzewania 50°C/h do temperatury 1630°C i utrzymuje sie te temperature w ciagu 5 godzia Ustawienie pozadanej charakterystyki powierzchniowej nastepuje przez procesy szlifowania i polerowania narzedziami diamentowymi. Tak wytworzona okladzina ssawki ma twardoscA/ickersa 1800 daN/mm2 w zakresie obciazenia pomiarowego 0,2daN/mm2, wytrzymalosc na zlamanie przy zginaniu 360N/mm2, udzial sródkrystalicznej powierzchni przelomu powyzej 82%. Szorstkosc powierzchniowa, mierzona promieniem igly stykowej 3 /im na polerowanej powierzchni wynosi Ra = 0,11 /im. Srednia wielkosc wynosi 0,4 /im. Gestosc wy¬ nosi 3,80 g/cm3. Sklad materialu ceramicznego, po przeprowadzeniu wszystkich powyzszych czynnosci pozosta¬ je zgodny ze skladem wyjsciowym.Zastrzezenie patentowe Material ceramiczny na elementy nosne wspólpracujace z sitem lub filcem maszyny papierniczej albo kartoniarki, majace postac stolu sitowego, stolu podpierajacego, listew odwadniajacych, okladzin ssawki i rury ssawnej, sluzace zwlaszcza do podparcia sita, odwodnienia i formowania arkusików, który to material zawiera spiekany tlenek aluminium o zawartosci Al203 co najmniej 97% wagowych oraz MgO i Si02, znamienny tym, ze zawiera Al203 w ilosci do 98,5% wagowych, MgO w ilosci 0,2 - 0,8% wagowych, Si02 w ilosci 1 - 2,5% wagowych, przy czym laczna ilosc tych skladników wynosi co najmniej 99,8% wagowych, zas reszte stanowia zanieczyszczenia, a ponadto ziarnistosc mierzona wedlug Snyder-Graffa wynosi 3 - 7 /im. PL PL PL PL PL PL PL PL PL PL