Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarzania masy wlóknistej z czastek lignocelulozo¬ wych, zwlaszcza do produkcji plyt pilsniowych, metoda mokra bezsciekowa.Znany sposób rozwlókniania zrebków drzewnych, bedacych jednym z rodzajów czastek lignocelulozowych, polega na bezposrednim polaczeniu urzadzenia rozwlókniajacego /defibra- tora/ z urzadzeniem domielajacym /rafinatorem/. Masa wlóknistajest przenoszona w strumieniu pary wodnej i zostaje rozcienczona woda obiegowa w przewodzie rurowym bezposrednio przed komora mielenia rafinatora. Rozcienczona woda obiegowa masa wlóknista wprowadzona zostaje do strefy mielenia rafinatora i po domieleniu odprowadzana jest do kadzi magazynowej. Sposób ten opisany jest w Technologii Tworzyw Drzewnych,-praca zbiorowa Wydawnictwo Szkolne i Pedagogiczne, Warszawa 1980, na stronie 401.Wymieniony sposób ma jednak szereg wad. I tak na przyklad w trakcie rozcienczania masy wlóknistej spada cisnienie mieszaniny pary wodnej i wlókien, obnizona zostaje temperatura tej masy, kondensacji ulega para wodna wraz z substancjami rozkladu hydrolitycznego czastek lignocelulozowych. Kondensacja pary wodnej jest niekorzystna. Skondensowana para wodna powieksza nadmiar wód obiegowych zwiekszajac przez to zrzut obciazonych znacznie zanieczy¬ szczeniami scieków technologicznych do odbieralnika. Skondensowana para w ilosci 0,8-1,5 tony/tone masy wlóknistej w sposób istotny podwyzsza temperature wody obiegowej nawet do 80°C, co utrudnia eksploatacje urzadzen i zwieksza rozklad hydrolityczny substancji drzewnej /wlókien/, której jest nosnikiem. W tym sposobie rozwlókniania ma miejsce duze zuzycie pary /do 1 tony/tone wlókna/ niekiedy w sposób niekontrolowany.Wada technologiczna tego sposobu jest równiez obnizenie temperatury masy wlóknistej do poziomu 60-75°C przed jej domielaniem, co pogarsza uplastycznienie domielanej masy a uplasty-2 144 780 cznienie to ma istotny wplyw na przebieg obórbki wlókien. Wiekszy stopien uplastycznienia ulatwia bowiem wyselekcjonowanie elementarnych wlókien i wymaga zmniejszonego zuzycia energii elektrycznej.Inna wada technologiczna tego sposobu jest wprowadzenie do wód obiegowych lotnych substancji hydrolizy drewna co pogarsza warunki formowanmia i prasowania, a przede wszytkim wzmaga tendencje do powstawania piany w przenoszonej masie wlóknistej, pzespiesza brudzenie sie odziezy prasy /blach i siatek obiegowych, matryc i siatek izolacyjnych/. Innym znanym sposobem wytwarzania masy wlóknistej w warunkach praktycznie bezposredniego polaczenia defibratora z rafinatorem jest sposób rozwlókniania zrebów drzewnych zastrzezony polskim patentem nr 98844. Sposób ten przewiduje domielanie masy po rozwlóknieniu po uprzednim oddzieleniu pary wodnej od wlókna w oddzielaczu cyklonowym. Wprowadzenie tego wlókna do strefy mielenia rafinatora odbywa sie za pomoca przenosnika slimakowego. Masa wlóknista zostaje domielona bez uprzedniego dodawania do niej wody rozcienczajacej, a cieplo tarcia, które wyzwala sie w strefie mielenia rafinatora powoduje odparowanie wody znajdujacej sie juz w masie wlóknistej. Para oddzielana jest od wlókna przed domieleniem i po domielaniu z czesciowo otwartych przenosników slimakowych i nastepnie wyciagiem odprowadzana do atmosfery. Wada tego ostatniego sposobu jest koniecznosc stosowania az 3-ch przenosników slimakowych i wynika¬ jace z tego uciazliwosci eksploatacyjne. Poza tym, wada technologiczna tego sposobu jest ryzyko spadku temperatury wlókna ponizej 100°C i wystapienie ujemnych skutków tego schlodzenia dla plastyfikacji substancji drzewnej . Fakt ten utrudnia produkcje wyselekcjonowanego wlókna z zapoczatkowana defibrylacja ulatwiajaca wiazanie wlókien w dalszych fazach procesu wytwarza¬ nia plyt. Brak transportujacego medium wodnego /para wodna, woda obiegowa/ stwarza ryzyko nadmiernego przegrzania wlókien w strefie mielenia i utrate sprzyjajacych wytwarzaniu plyt morfologicznych cech wlókien /skrócenie i kruchosc wlókien, zwiekszenie ilosci frakcji bezpostacio¬ wej/.Celem wynalazku jest opracowanie sposobu wytwarzania masy wlóknistej z czastek ligno- celulozowych zwlaszcza do produkcji plyt pilsniowych metoda mokra, który pozwolilby na zmniej¬ szenie nadmiaru wód obiegowych, zmniejszenie zanieczyszczenia tych wód, ograniczenie trudnosci technologicznych w fazach domielania, formowania i prasowania, zmniejszenie zuzycia energii elektrycznej i cieplnej, poprawe morfologii wlókien i zmniejszenie trudnosci eksploatacyjnych urzadzen rozwlókniajacych i domielajacych. Sposób ten ma tez wyeliminowac potrzebe stosowania uciazliwych w eksploatacji przenosników slimakowych. Dla osiagniecia tego celu postawiono sobie zadanie dokonania zmian w procesie rozwlókniania i domielania, w urzadzeniach rozwlókniaja¬ cych i domielajacych oraz w instalacjach sluzacych do przenoszenia pozyskanej i domielonej masy wlóknistej i magazynowania tej masy w taki sposób aby powstala mozliwosc zsynchronizowanego sterowania przebiegiem rozwlókniania i domielania masy wlóknistej.Cel wynalazku osiaga sie poprzez polaczenie za pomoca przewodów z zaworami dlawiacymi jednego lub wiecej urzadzen rozwlókniajacych z urzadzeniem domielajacym w jeden uklad zam¬ kniety zaworem, dlawiacym na przewodzie wylotowym z urzadzenia domielajacego do oddzielacza cyklonowego. W ukladzie tym poprzez regulacje wymienionych zaworów dlawiacych tworzy sie stopniowy spadek cisnienia i temperatury pary wodnej nasyconej od wlotu pary do urzadzenia rozwlókniajacego poczawszy a na oddzielaczu cyklonowym skonczywszy.Domielanie przeprowa¬ dza sie w temperaturze od 100 do 130°C, korzystnie w temperaturze od 105 do 110°C.Zawory dlawiace reguluje sie w taki sposób aby uzyskac nastepujace róznice cisnien pary wodnej nasyconej: -od 0,01 do 0,1 MPa pomiedzy cisnieniem pary wodnej nasyconej doprowadzanej do podgrze¬ wacza urzadzenia rozwlókniajacego i cisnieniem pary wodnej nasyconej w tym podgrzewaczu, -od 0,3 do 0,8 MPa, korzystnie od 0,6 do 0,7 MPa, pomiedzy cisnieniem pary wodnej nasyconej w podgrzwaczu urzadzenia rozwlókniajacego i cisnieniem pary wodnej nasyconej w przewodzie laczacym urzadzenie rozwlókniajace i domielajace za zaworem dlawiacym, -od 0,02 do 0,08 MPa, korzystnie od 0,05 do 0,08 MPa, pomiedzy cisnieniem pary wodnej nasyconej w komorze urzadzenia domielajacego przed zaworem dlawiacym zainstalowanym na przewodzie laczacym urzadzenie domielajace z oddzielaczem cyklonowym i cisnieniem pary wod¬ nej nasyconej w wymienionym przewodzie masowym za tym zaworem.144 780 3 Do masy wlóknistej podawanej w strumieniu pary wodnej nasyconej do urzadzenia domiela- jacego dodaje sie w miare potrzeby wode obiegowa w ilosci od 0,1 do 0,5 m3/tone, korzystnie od 0,2 do 0,3 m3/tone suchej masy wlóknistej. W ten sposób osiagniety zostaje glówny cel w wynalazku - oddzielona zostaje od wlókna para wodna po zakonczeniu operacji rozwlókniania i domielania.Para ta a wraz z nia i produkty lotne, powstajace w trakcie hydrolizy drewna, zostaja odprowa¬ dzone do atmosfery, w wyniku czego zmniejszona zostaje ilosc wód sciekowych odprowadzanych do odbieralnika. Nalezy zaznaczyc, ze wymieniona para wodna przed jej oddzieleniem od wlókna wykorzystywana jest jako srodek transportowy i uplastyczniajacy substancje drzewna przed domielaniem poprzez utrzymanie temperatury masy wlóknistej w zakresie 105-13O°C. Zabieg ten ulatwia uzyskanie wlókna o dobrej morfologii przy zmniejszonym zuzyciu energii elektrycznej.Umozliwia to prowadzenie domielania w ukladzie dwa defibratory -jeden rafinator.Stopniowe spadki cisnien pary wodnej w instalacji pozwalaja na transport wlókna przez poszczególne fazy rozwlókniania az do kadzi magazynowej wlókna wlaczenie, bez potrzeby stosowania uciazliwych w eksploatacji przenosników slimakowych.Kontrolowane spadki cisnien pary wodnej nasyconej ograniczaja zuzycie tej pary doprowa¬ dzanej do urzadzenia rozwlókniajacego.Sposób wedlug wynalazku jest dokladnie objasniony w przykladzie wykonania na rysunku przedstawiajacym uproszczony schemat instalacji sluzacej do rozwlókniania, domielania i maga¬ zynowania masy wlóknistej.Jak uwidoczniono na rysunku, rozdrobniony surowiec drzewny /zrebki/ 1 o wilgotnosci bezwzglednej 80%, wprowadza sie do zasobnika 2, skad podawany jest on za pomoca zewnetrznego slimaka 3 do pionowego podgrzwacza 4, gdzie podgrzewany jest on w przeciagu 2-4 minut doprowadzona przewodem 5 para wodna nasycona w temperaturze 183°C i cisnieniu 1,0 MPa. W wyniku tego nagrzewania dochodzi do tak zwanej obróbki hydrotermicznej zrebków drzewnych powodujacej uplastycznienie substancji drzewnej. Uplastycznione zrebki drzewne wprowadza sie przenosnikiem slimakowym 6 miedzy segmenty mielace 7, gdzie w atmosferze pary wodnej zrebki rozwlóknione zostaja na elementarne wlókna i peczki wlókien, które wspólnie z produktami rozkladu hydrolitycznego drewna, zawieszone w parze wodnej, przemieszczane sa dzieki róznicy cisnien i sile odsrodkowej do komory mielenia 8 dewibratora skad poprzez regulowana szczeline w zaworze ciaglego upustu 9 strumien masy wlóknistej i pary o cisnieniu 0,2 MPa i temperaturze 130°C skierowuje sie przewodem 10 do komory mielenia 11 rafinatora.Do komory mielenia 11 rafinatora moze byc doprowadzona masa wlóknista z jednego defibratora lub z dwóch defibratorów, jak to przedstawiono na rysunku.W wyniku regulacji dwóch zaworów ciaglego upustu a mianowicie zaworu 9 za komora 8 mielenia defibratora i zaworu 12 za komora 11 mielenia rafinatora stworzony zostal spadek cisnienia od przewodu 5 doprowadzajacego pare wodna nasycona do pionowego podgrzewacza 4 defibratora a na cyklonowym oddzielaczu 13 pary wodnej od wlókna skonczywszy. Ten spadek cisnien moze byc wyrazony róznicami cisnien pary wodnej nasyconej M1-M2, M2-M3, M3-M4, gdzie M1 oznacza cisnienie pary wodnej w wyzej wymienionym przewodzie 5, M2 oznacza cisnienie pary wodnej w pionowym podgrzewaczu 4 defibratora, M3 oznacza cisnienie pary wodnej za komora 11 mielenia rafinatora a M4 oznacza cisnienie pary wodnej bezposrednio przed cyklono¬ wym oddzielaczem 13.Wlókno doprowadzone przewodem 18 do komory 11 rafinatora jest zwilzone woda doprowa¬ dzona przewodem 14. Wody tej dodaje sie w ilosci 0,2 tony/tone wlókna.Domielona w komorze 11 mielenia rafinatora masa wlóknista kierowana jest przewodem 15, na którym zainstalowany jest wyzej wymieniony zawór 12 ciaglego upustu i manometr do pomiaru cisnienia pary wodnej M4 do cyklonowego oddzielacza 13 usytuowanego nad masowa kadzia 16.W cyklonowym oddzielaczu 13 nastepuje oddzielenie pary wodnej od wlókien. Para wodna uchodzi do atmosfery przewodem 17, zas wlókna spadaja do masowej kadzi 16, bedac przy tym rozcienczane woda obiegowa doprowadzana przewodem 18. Doprowadzone do kadzi masowej wlókno poddaje sie w srodowisku, wody obiegowej relaksacji przez co najmniej 30 minut, po czym kieruje sieje do dalszego przerobu /zaklejanie i formowanie/. Relaksacja wlókien odbywa sie przy wlaczonym mieszadle 19.4 144 780 Zawory ciaglego upustu 8 i 12 ustawiono w taki sposób, ze cisnienie pary wodnej wynosilo: w przewodzie 5 doprowadzajacym pare do termorozwlókniacza 1,0 MPa, w pionowym podgrzewa¬ czu 4 0,95 MPa, za komorall mielenia rafinatora 0,03 MPa i przed cyklonowym oddzielaczem 13 0,01 MPa. Otrzymano mase wlóknista o zmieleniu 25 DS, z zawartoscia frakcji nie przechodzacej przez sito o 240 oczkach na cal w ilosci 75%, zawartoscia substancji rozpuszczalnych 8% i zawartoscia frakcji bezpostaciowej 6%. Masa po rozcienczeniu woda obiegowa do stezenia 2% miala temperature 60°C.Zuzycie pary wodnej wynosilo 500 kg/tone zupelnie suchych wlókien, zuzycie energii elektry¬ cznej wynosilo 180 kWh na tone zupelnie suchych wlókien.Wilgotnosc masy wlóknistej przed rozcienczeniem przed kadzia masowa wynosila 95%.Wynika stad, ze do obiegu wód wprowadza sie mniejsza ilosc wody niz wynosi suma wody zawartej w zrebkach i pary wodnej doprowadzonej do podgrzewacza defibratora, co swiadczy o zachodza¬ cym zjawisku suszenia wlókien i w konsekwencji o zmniejszeniu ilosci wody doprowadzanej do obiegu wód procesu technologicznego co stanowi jeden z glównych celów wynalazku.Zastrzezenia patentowe 1. Sposób wytwarzania masy wlóknistej z czastek lignocelulozowych, zwlaszcza do produkcji plyt pilsniowych, w którym czastki te po potraktowaniu ich para wodna w podwyzszonej tempera¬ turze i cisnieniu rozwlóknia sie a otrzymana mase wlóknista domiela sie, po oddzieleniujej od pary wodnej w oddzielaczu cyklonowym i uzywa sie do produkcji plyt pilsniowych, znamienny tym, ze co najmniej jedno urzadzenie rozwlókniajace laczy sie z urzadzeniem domielajacym za pomoca przewodów w jeden zamkniety uklad instalujac na tych przewodach zawory dlawiace oraz jeden zawór dlawiacy na przewodzie laczacym urzadzenie domielajace z oddzielaczem cyklonowym i poprzez regulacje tych zaworów tworzy sie stopniowy spadek cisnienia i temperatury pary wodnej nasyconej w ukladzie urzadzenie rozwlókniajace - oddzielacz cyklonowy przy czym domielanie przeprowadza sie w temperaturze od 100 do 130°C, korzystnie w temperaturze od 105 do 110°C. 2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze regulacji zaworów dlawiacych dokonuje sie w taki sposób, ze róznica cisnien pary wodnej nasyconej doprowadzanej do podgrzwacza urzadzenia rozwlókniajacego i pary wodnej nasyconej w tym podgrzewaczu wynosi od 0,01 do 0,1 MPa, róznica cisnien pary wodnej nasyconej w podgrzwaczu urzadzenia rozwlókniajacego i pary wodnej nasyconej w przewodzie laczacym urzadzenie rozwlókniajace i domielajace za zaworem dlawiacym wynosi od 0,3 do 0,8 MPa, korzystnie od 0,6 do 0,7 MPa, zas róznica cisnien pary wodnej nasyconej w komorze urzadzenia domielajacego przed zaworem dlawiacym zainstalowanym na przewodzie laczacym urzadzenie domielajace z oddzielaczem cyklonowym i pary wodnej nasyconej w przewo¬ dzie masowym za tym zaworem wynosi 0,02 do 0,08 MPa, korzystnie od 0,05 do 0,08 MPa. 3. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze do masy wlóknistej podawanej w strumieniu pary wodnej nasyconej do urzadzenia domielajacego dodaje sie wode obiegowa w ilosci od 0,1 do 0,5 m3/tone wlókna, korzystnie od 0,2 do 0,3 m3/tone suchej masy wlóknistej.144 780 ^Xl ////// /'//'//// \77oT777T7JT/7 PLThe subject of the invention is a method of producing fibrous mass from lignocellulose particles, especially for the production of fibreboards, the wet and sludge-free method. / refiner /. The fiber mass is transferred in a stream of steam and diluted with the circulating water in the tubing immediately upstream of the refiner grinding chamber. Diluted circulating water, the fiber mass is introduced into the grinding zone of the refiner and, after grinding, it is discharged to the storage vat. This method is described in Technologie Tworzyw Drzewnych, - collective work by Wydawnictwo Szkolne i Pedagogiczne, Warsaw 1980, page 401. However, this method has a number of disadvantages. For example, during the dilution of the fibrous mass, the pressure of the mixture of water vapor and fibers drops, the temperature of the mass is lowered, water vapor condenses together with the substances of hydrolytic decomposition of lignocellulosic particles. Condensation of water vapor is disadvantageous. Condensed water vapor increases the excess of circulating water, thus increasing the discharge of process wastewater heavily loaded with impurities into the collecting vessel. Condensed steam in the amount of 0.8-1.5 tons / ton of fibrous mass significantly increases the temperature of the circulating water even up to 80 ° C, which makes the operation of the devices difficult and increases the hydrolytic decomposition of the wood substance / fibers / which it carries. In this method of fiberising, a large consumption of steam takes place / up to 1 ton / ton of fiber / sometimes in an uncontrolled manner. The technological disadvantage of this method is also the reduction of the temperature of the fiber mass to the level of 60-75 ° C before its grinding, which deteriorates the plasticization of the ground mass and the plasticity This turning has a significant impact on the course of the processing of the fibers. A higher degree of plasticization facilitates the selection of elementary fibers and requires reduced consumption of electricity. Another technological disadvantage of this method is the introduction of volatile wood hydrolysis substances into the circulating waters, which worsens the conditions of forming and pressing, and above all increases the tendency to form foam in the transferred fiber mass. getting dirty on the clothes of the press / circular sheets and meshes, dies and insulating meshes /. Another known method of producing pulp in conditions of practically direct connection of a defibrator with a refiner is the method of defibrating wood chips as claimed in Polish patent No. 98844. This method provides for grinding the pulp after fiberising after prior separation of water vapor from the fiber in a cyclone separator. The introduction of this fiber into the grinding zone of the refiner is carried out by a screw conveyor. The pulp is ground without diluting water first, and the frictional heat that is released in the refiner grinding zone causes the water already in the pulp to evaporate. The steam is separated from the fiber before regrinding and after regrinding from partially open screw conveyors and then discharged into the atmosphere via an extraction system. The disadvantage of the latter method is the necessity to use as many as 3 screw conveyors and the resulting operating difficulties. Moreover, the technological drawback of this method is the risk of the fiber temperature dropping below 100 ° C and the occurrence of negative effects of this cooling on the plasticization of the wood substance. This fact hinders the production of selected fiber with defibrillation initiated, which facilitates the binding of the fibers in the further phases of the board production process. The lack of a water transporting medium (steam, circulating water) creates the risk of excessive overheating of the fibers in the grinding zone and the loss of the fiber characteristics conducive to the production of morphological plates (shortening and brittleness of the fibers, increasing the amount of the amorphous fraction). of lignocellulose particles, especially for the production of fibreboards by the wet method, which would reduce the excess of circulating waters, reduce the pollution of these waters, reduce technological difficulties in the grinding, forming and pressing phases, reduce the consumption of electricity and heat, improve the morphology of fibers and reduce operational difficulties of pulping and regrinding equipment. This method is also supposed to eliminate the need to use screw conveyors that are burdensome to use. To achieve this goal, a task was set to introduce changes in the process of fiberising and regrinding, in the fiberising and regrinding devices, and in the installations for transferring the obtained and milled pulp and storing this mass in such a way that the possibility of synchronized control of the process of fiberising and regrinding The object of the invention is achieved by connecting, by means of choke valves, one or more fiberising devices to the regrinding device into a single system, closed by a throttling valve on the outlet conduit from the regrinding device to the cyclone separator. In this system, by adjusting the aforementioned throttle valves, a gradual decrease in pressure and temperature of the saturated steam is created from the steam inlet to the fiberising device, from the end of the separator to the cyclone separator. to 110 ° C. The throttle valves are adjusted in such a way as to obtain the following saturation steam pressure differences: from 0.01 to 0.1 MPa between the pressure of the saturated steam supplied to the heater of the fiberising device and the pressure of the saturated steam, including preheater, from 0.3 to 0.8 MPa, preferably from 0.6 to 0.7 MPa, between the pressure of saturated steam in the heater of the fiberising device and the pressure of saturated steam in the conduit connecting the fiberising and regrinding device downstream of the throttle valve, from 0.02 to 0.08 MPa, preferably from 0.05 to 0.08 MPa, between the pressure of saturated steam in the chamber of the device upstream of the throttling valve installed on the line connecting the duplicating device with the cyclone separator and the pressure of saturated steam in the said mass line downstream of this valve. 144 780 3 Fibrous mass fed in a stream of saturated steam to the booster is added as needed of circulating water in an amount of 0.1 to 0.5 m3 / ton, preferably 0.2 to 0.3 m3 / ton of dry fiber. In this way, the main objective of the invention is achieved - water vapor is separated from the fiber after the completion of the fiberising and regrinding operation. This steam and volatile products formed during the hydrolysis of the wood are discharged into the atmosphere, thus reducing the amount of waste water discharged into the receiver remains. It should be noted that the above-mentioned water vapor, before its separation from the fiber, is used as a means of transport and plasticizing wood substances before regrinding by maintaining the temperature of the fiber mass in the range of 105-13O ° C. This procedure facilitates obtaining fibers with good morphology with reduced consumption of electricity. This allows for regrinding in a system of two defibrators - one refiner. Gradual drops in water vapor pressure in the installation allow the fiber to be transported through particular phases of fiberisation until the fiber storage tank is switched on, without the need for the use of heavy-duty screw conveyors. Controlled pressure drops of saturated steam limit the consumption of this steam supplied to the fiberising device. The method according to the invention is thoroughly explained in the example of implementation in the drawing showing a simplified diagram of the installation used for fiberising, duplicating mass and As shown in the figure, the shredded wood material (chips / 1 with an absolute humidity of 80%) is introduced into the container 2, where it is fed by means of an external screw 3 to the vertical heater 4, where it is heated in the cut. for 2-4 minutes, saturated steam at the temperature of 183 ° C and the pressure of 1.0 MPa supplied through the line 5. As a result of this heating, the so-called hydrothermal treatment of the wood chips takes place, which causes the plasticization of the wood substance. Plasticized wood chips are introduced by a screw conveyor 6 between the grinding segments 7, where in the atmosphere of water vapor the chips are frayed into elementary fibers and fiber bundles, which, together with the products of hydrolytic decomposition of wood, suspended in water vapor, are moved by pressure difference to and centrifugal force grinding chamber 8 devibrator composed of a stream of fibrous mass and steam with a pressure of 0.2 MPa and a temperature of 130 ° C through an adjustable slit in the continuous venting valve 9 directed through the conduit 10 to the grinding chamber 11 of the refiner. The fibrous mass can be fed to the grinding chamber 11 of the refiner. one defibrator or two defibrators as shown in the figure. By adjusting the two continuous bleed valves, namely valve 9 downstream of the defibrator grinding chamber 8 and valve 12 downstream of the refiner grinding chamber 11, a pressure drop from the saturated to vertical steam line 5 was created defibrator heater 4 a on the cyclone separator 13 of water vapor from the fiber ended. This pressure drop can be expressed by the differences in saturated steam pressures M1-M2, M2-M3, M3-M4, where M1 is the steam pressure in the above-mentioned conduit 5, M2 is the steam pressure of the vertical defibrator heater 4, M3 is the steam pressure downstream of the refiner grinding chamber 11, and M4 is the pressure of steam immediately upstream of the cyclone separator 13. The fiber fed through line 18 to refiner chamber 11 is wetted with water supplied through line 14. This water is added in an amount of 0.2 tons / ton of fiber The fibrous mass ground in the refiner grinding chamber 11 is directed through a conduit 15 on which the above-mentioned continuous bleed valve 12 and a steam pressure gauge M4 are installed to the cyclone separator 13 located above the bulk vat 16. In the cyclone separator 13, the steam is separated. from the fibers. Water vapor escapes to the atmosphere via line 17, and the fibers fall into the bulk vat 16, while being diluted with the circulating water supplied via line 18. The fiber fed to the mass vat is subjected to relaxation in the environment of the circulating water for at least 30 minutes, and then directed to further processing / sizing and forming /. The relaxation of the fibers takes place with the agitator turned on. 19.4 144 780 The continuous bleed valves 8 and 12 were set in such a way that the steam pressure was: 1.0 MPa in the line 5 feeding steam to the thermofiber, and 0.95 MPa in the vertical heater, after the refiner milling chamber 0.03 MPa and before the cyclone separator 13 0.01 MPa. The obtained fiber was 25 DS milled, with 75% of the fraction not passing through a 240 mesh per inch sieve, 8% soluble matter and 6% amorphous fraction. The mass after dilution with circulating water to a concentration of 2% had a temperature of 60 ° C. Steam consumption was 500 kg / ton of completely dry fibers, electricity consumption was 180 kWh per ton of completely dry fibers. The moisture of the fibrous mass before dilution was before the mass vat. 95%. Consequently, the amount of water introduced into the water circuit is smaller than the sum of the water contained in the chips and the water vapor supplied to the defibrator heater, which proves the drying of the fibers and, consequently, a reduction in the amount of water supplied to the water circuit of the process. technology, which is one of the main objectives of the invention. Claims 1. The method of producing a fiber mass from lignocellulosic particles, especially for the production of fibreboards, in which these particles, after treating them with water vapor at elevated temperature and pressure, fiberize the resulting fiber after separating from steam in a cyclone separator and is used for the production of fibreboards, characterized by the fact that at least one fiberising device is connected with the regrinding device by means of pipes into one closed system by installing throttle valves on these pipes and one choke valve on the line connecting the amplifying device with the cyclone separator and through In the valves, a gradual decrease in pressure and temperature of saturated steam is formed in the fiberising device - cyclone separator system, the grinding being carried out at a temperature of 100 to 130 ° C, preferably at a temperature of 105 to 110 ° C. 2. The method according to claim The method of claim 1, characterized in that the throttle valves are adjusted in such a way that the difference between the pressures of saturated steam supplied to the heater of the fiberising device and saturated steam in this heater is from 0.01 to 0.1 MPa, the difference in pressure of saturated steam in the heater of the fiberising device and saturated steam in the conduit connecting the fiberising device and regrinding device after the throttle valve is 0.3 to 0.8 MPa, preferably 0.6 to 0.7 MPa, while the pressure difference of saturated steam in the booster chamber before with a throttling valve installed on the line connecting the booster device with the cyclone separator, and saturated steam in the mass line downstream of this valve is 0.02 to 0.08 MPa, preferably 0.05 to 0.08 MPa. 3. The method according to p. The method of claim 1, characterized in that circulating water in an amount of 0.1 to 0.5 m3 / ton of fiber, preferably 0.2 to 0.3 m3 / dry ton is added to the fibrous mass fed in a stream of saturated steam to the regrinding device. pulp. 144 780 ^ Xl ////// / '//' //// \ 77oT777T7JT / 7 PL