PL154876B1 - The method of the allothermic gasification of carbon andgas generators with fluid deposit for the allothermic gasification of carbon - Google Patents

The method of the allothermic gasification of carbon andgas generators with fluid deposit for the allothermic gasification of carbon

Info

Publication number
PL154876B1
PL154876B1 PL1987287912A PL28791287A PL154876B1 PL 154876 B1 PL154876 B1 PL 154876B1 PL 1987287912 A PL1987287912 A PL 1987287912A PL 28791287 A PL28791287 A PL 28791287A PL 154876 B1 PL154876 B1 PL 154876B1
Authority
PL
Poland
Prior art keywords
gas
zone
gasification
heating
coal
Prior art date
Application number
PL1987287912A
Other languages
English (en)
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed filed Critical
Publication of PL154876B1 publication Critical patent/PL154876B1/pl

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/58—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels combined with pre-distillation of the fuel
    • C10J3/60—Processes
    • C10J3/64—Processes with decomposition of the distillation products
    • C10J3/66—Processes with decomposition of the distillation products by introducing them into the gasification zone
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
    • C10J3/48—Apparatus; Plants
    • C10J3/482—Gasifiers with stationary fluidised bed
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
    • C10J3/54—Gasification of granular or pulverulent fuels by the Winkler technique, i.e. by fluidisation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
    • C10J3/54—Gasification of granular or pulverulent fuels by the Winkler technique, i.e. by fluidisation
    • C10J3/56—Apparatus; Plants
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/18—Details relating to the spatial orientation of the reactor
    • B01J2219/182—Details relating to the spatial orientation of the reactor horizontal
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0913—Carbonaceous raw material
    • C10J2300/093—Coal
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0953—Gasifying agents
    • C10J2300/0973—Water
    • C10J2300/0976—Water as steam
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/18—Details of the gasification process, e.g. loops, autothermal operation
    • C10J2300/1861—Heat exchange between at least two process streams

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
  • Industrial Gases (AREA)
  • Processing Of Solid Wastes (AREA)
  • Gasification And Melting Of Waste (AREA)
  • Solid-Fuel Combustion (AREA)
  • Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
  • Control Of Eletrric Generators (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
  • Feeding, Discharge, Calcimining, Fusing, And Gas-Generation Devices (AREA)
  • Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Description

OPIS PATENTOWY
154 8T®
Patent dodatkowy do patentu nr-Zgłoszono: 87 10 15 /P. 287912,/
Pierwszeństwo: 86 10 16 Republika Federalna Niemiec łnt. Cl.s C10J 3/56
URZĄD
PATENTOWY
RP
CZUlLil» ottl I»
Zgłoszenie ogłoszono: 88 05 16
Opis patentowy opublikowano: 1992 04 30
Twórcy wynalazku: Helmut &jbiak, Hans J. Scłuroter, Giinner Gappa, Heinrich Klwiizki, Klaus Knop
Uprawniony z patentu: Bergwerksverband GmbH,
Basen /Republika Federalna Niemmec/
GENERATOR DO ALLOTERMICZNEGO ZGAZOWANIA WĘGLA
Przedmiotem wynalazku jest generator do allotennicznego zgazowania węgla ze złożem fluddalnym i z umieszczonymi wewnątrz rurami w/mmennika ciepła.
Zgazowywanie paliw stałych za pomocą generatorów następuje w zasadzie w podwyższonych temperaturach. Ciepło, niezbędne do nagrzewania i przemiany, jest dostarczane bądź przez częściowe spalanie /metoda 8utotermiczna/, bądź przez doprowadzanie jako ciepła obcego /metoda allotermiczna/. Zgazowywnnit allotenniczne daje w porównaniu ze zgazowywaniem autot^mizny/m tę korzyść, że nie zachodzi konieczność częściowego spalania paliwa w komorze zgazowywwnna, w celu dostarczenia ciepła. W przypadku zgazowywania allotermicznego ciepło można pobierać z dowolnych obcych źródeł, na przykład wysokottrperatuΓonych reaktorów jądrowych, lecz również z komór spalania, w których spala się część wytworzonego produktu gazowego. Korzyść ta wyytępuje w przypadku zarówno zgazowywania węgla aż do dużych stopni przemiany, jak i zgazowywania częściowego, przy Którym oprócz gazu należy wytwarzać drobny koks - przykład owo dla potrzeb procesu wytwarzania surówki w połączeniu z produkcją gazu.
Allotermiczne generatory gazu ze złożem flu:ddalnyr o konstrukcji leżącej i stosującej są jako takie znane, na przykład z opisów patentowych RFN nr 24 23 951.8, nr 25 49 784.1, nr 31 12 708.8 i nr 30 42 142. W wynnlazkach tych przyjęto za punkt wyjścia, że do wszystkich obszarów generatora gazu doprowadza się równolegle nośnik ciepła o wysokiej temperaturze wstępnej, także też do obszaru dawkowania węgla. W obszarze tym następuje nagrzanie doprowadzonego węgla, przy czym najpierw oddziela się lotne części składowe, zawarte w węglu. Poszczególne cząstki węgla przechodzą przy tym pod względem swej struktury i swego składu chemicznego do stanu cząstek Koksu. Podczas gdy oddzielone lotne części składowe, zwłaszcza powstałe smoły, podlegają dalszym przemianom w ramach reakcji wtórnych, otrzymany koks zaczyna się zgazowyrnać. Proces uwalniania części lotnych i tworzenia się koksu, który poprzedza właściwy proces zgazonywnnla, nazywa się pirolizą. Odpowwednia stiefa generatora gazu, w której w zasadzie przebiega ta piroliza, jest nazywana dalej strefą pirolizy.
154 876
154 876
Celem wynnlazku jest takie dalsze rozwinięcie generatora wymienionego na wstępie rodzaju, eby doprowadzane ciepło było optymalnie wykorzystywane.
Zgodnie e wynalazkiem, cel ten osiągnięto dzięki temu, że walcowy zbiornik ciśnieniowy umieszczonego w pozycji stojącej generatora gazu jest podzielony na strefę nagrzewania i piroliEy, znajdującą się w jego górnym obszarze, na umieszczoną poniżej, oddzielną strefę zgazowywania oraz na umeszczoną pod nią, oddzielną strefę chłodzenia, strefa nagrzewania i pirolizy jest zaopatrzona w otwory do napełnianie węglem, mająca postać strumieniowych otworów zasilających, z doprowadzeniem gazu z obiegu Ewwotnego gazu surowego lub z doprowadzeniem pary, strefa zgaEowywania zawiera doprowadzenie pary, która, jest połączone z dnem napłjw°wym, a strefie chłodzenia przyporządkowane są: doprowad^nia pary z dnam napływowym i śluza wyładowcza, w strefie nagrzewania i pirolizy umieszczone są: doprowadzenie gazowego nośnika ciepła i rury wymmennika ciepła oraz przewód łączący, który jest połączony w strefie zgazowywania z rurą wum-innika ciepła i z odprowadzeniem gazowego nośnika ciepła, pomiędzy strefą zgazowywania a strefą nagrzewania i pirolizy przewidziana jest przegroda, przepuszczająca gaz i ciała stałe, a powyżej strefy nagrzewania i pirolizy znajduje się przestrzeń zbiorcza gazu z odprowadzeniem ga zu.
W przykładzie wykonania generatora gazu pracującego w pozycji stojącej korzystne jest to, że oszczędza się znaczne ilości pary wodnej, ponieważ para wodna, doprowadzona do strefy zgazowywaana, przepływa po jej częściowej przemianie w tej strefie wraz z wytworzonym gazem bezpośrednio do obsEaru pirolizy tak, iż w praktyce nie istnieje dodatkowe zapotrzebowanie na parę wodną w tej strefie.
Jednocześnie wynika stąd dalsza korzyść, że mianowicie w obszarze zgazowywania można utrzmnywać bardzo wysoki poziom zawwrrości pary walnni, co również wspiera kinetykę.
Para wodna, która nie uległa przemianie w obszarze zgazowywwnna, wystarcza całkowicie do tego, aby pokrywać zapotrzebowanie na nią w obszarze pirolizy do cel<w przemiany smołowej.
Inna zaleta wykonania generatora gazu w pozycji stojącej polega na tym, że umieszczenie jednego nad drugim obsEaru pirolizy i obszaru zgazowywania umożliwia oddzielenie obu stref za pośreąnicaweil przegrody, przepuszczającej gaz i ciała stałe. Uzyskany w ten sposób podział na dwa stopnie /układ kaskadowy/ ogranicza znacznie niepożądane mieszanie się świeżo doprowadzonego paliwa z pa^wem z obszaru zgazowywania /tak zwany backmizing/ tak, iż możliwe jest również zgazowywanie z dużymi stopniami przemiany.
Dalsze korzyści w porównaniu z innymi sposobami wynikają w przypadku zarówno leżącej, jak i stojącej postaci wykonania generatora gazu z chłodzenia resztowNego koksu w strefie chłodzenia.
W przykładzie wykonania generatora pracującego w pozycji leżącej, koks r^ess^kkowy podlega chłodzeniu po przejściu ze strefy zgazowywania do strefy chłodzenia za pomocą produktu gazowego lub pary o niskiej temperaturze. W stojącej postaci wykonania chłodzenie to odbywa się najkorzystniej prBy użyciu pary o trmpeΓθturzr, wyższej o 20-100°C od temperatury rosy, w celu zapobieżenia hamowaniu reakcji przez produkt gazowy w położonej powyżej strefie zgrzowywanea. Jednocześnie osiąga się w ten sposób to, że koks resztkowy zostaje ochłodzony do temperatury, w której możliwe jest jego prostsze technologicznie odprowaadanie. Z drugiej strony jeszcze większa korzyść wynika stąd, że możliwe staje się efektywne wykooBystanie niebagatelnej ilości ciepła wytworzonego koksiku, zwłaszcza w przypadku zgazowywania częściowego.
PrEedmiot wynalazku jest uwidoczniony w przykładzie a^lc<^Ie^nir na rysunku, który przedstawia generator gazu, pracujący w pozycji stojącej, w przekroju wzdłużnym.
Rysunek przedstawia zbiornik ciśnienów^y 1, który jest podzielony na cztery strefy, które w przypadku ustawionego w pozycji stojącej generatora 19 gazu są umieszczone jedna nad drugą. Najwyżej położona strefa tworzy przestrzeń zbiorczą 15 gazu, z której można odprowadzać gaz za eośredeicawθm króćca 21. Do następnej strefy, mianowicie strefy nagrzewania i pirolizy 2, wprowadza się eneumirycEeie za pośrednicwwem króćca przyłączenio154 876 wego 6 dawki drobnego pyłu węglowego jako materiału zgazowywanego o tempera turze nlżssej od temperatury mięknienia, oraE pary jako czynnika zgazowującego o temperaturze od około-700 do 800°C za pomocą doprowadzenia strumieniowego 5. SzcEEgóły tego urządzenia zasilającego są opisana w opisie wyłiżtniawym RFN nr 31 36 645· W walcowej części strefy 2 znajduje się króoiec przyłączenoowy 9 do odprowadzania gazowego nośnika ciepła, który jest połączony e rurami 10 nośnika ciepła. Średnica strefy pirolizy 2 jest dostosowana do prędkości gazu, która kształtuje się w zależności od ilości gazu, wypływającego z leżącej niżej strefy zgazowywania, oraz od ilości gazu, doprowadzanego stramieniowo. Nośnik ciepła prowadzi się w przeciwprądzie względem paliwa zgazowywwnia ze strefy zgazowywania 3 przy niższej temperaturze do strefy pirolizy 2.
Strefa zgazowywania 3 znajduje się w środkowej części zbiornika ciśniβniowegi 1.
Jest ona zaopatrzona u dołu w króciec erzyłącEβniawy 7 do doprowadzania przegrzanej pary wodnnj, natomiast u góry w krócieo przyłączenowwy 13 do doprowadzania gorącego nośnika ciepła. Nośnik ciepła dopływa przy ^sokiej temperaturze /od około 900 do 95O°C/ do rur 12 wynmennika ciepła i przenosi swe odczuwalne ciepło na zgazowywane pellwo, w celu dokonania jego przemiany w gaz. Przewodem 11 dopływa ochłodzony gazowy nośnik ciepła do rur 10 imiennika ciepła w strefie nagrzewania i pirolizy 2, a za piśrednicawβm króćca 9 wypływa znowu ze zbiornika ąiśnieniawego 1 przy temperaturze od około 750 do 800°C. Przegrzaną parę wodną o temperaturze od około 700 do 800°C doprowadza się do złoża fluidalcego w strefie 3 za pośrβdnicawei dna napływowego 8. Weeług nie uwidocznionego tu wariantu konstrukcyjnego można uMeścić króćce przyłączanoowe 9 i 13 do odprowadzania lub doprowadzania gazowego nośnika ciepła również obok siebie w obszarze ogólnego króćca wylotowego. '
W celu zwiększenia czasu przebywania czynnika zgazowującego /obniżenia backmiking/, strefa zgazowywania 3 i strefa pirolizy 2 są oddzielone od siebie za pomocą przegrody 14, przepuszczającej gaz i ciała stałe. Przegrooa 14 jest tak rozwiązana, że w jej zewnętrznym, położonym blisko ścianki obszarze przepływa korzystnie pył węglowy ze strefy pirolizy 2 do strefy zgazowywania 3, czyli w kierunku, prEGow-wnym kierunkowi ruchu ciał stałych, który powstaje w złożu fluddannym.
Tuż poniżej strefy zgazowywania 3 znajduje się - jeszcze w walcowej części zbiornika ciεnienOawegi 1 - strefa chłodzenia 4 do obniżania temperatury pozostałości esliwa.
Strefę chłodzenia 4 zasila się za eośrednicawei króćca erzyłącEeniawego 16 i dna napływowego 17 parą wodną, której temperatura jest wyższa o 20 do 1OO°C od temperεtury rosy. Strefa chłodzenia 4 pracuje korzystnie jako warstwa ruchoma, jednak pozostałość paiwwa można również poddawać fluidyzacji przez zwiększenie ilości pary eaełyaiwaj. Poniżej dna napływowego 17 zbiornik ciśniefiiowy zwęża się stożkowo aż do króćca przyłączeniowego 18 do odprowadzania ochłodzonej pozostałości paliwa, które można uzyskać za pomocą nie uwidocznionej tu śluzy według opisu patentowego RFN nr 33 59 061.
Przykłady porównawcze.
Przeprowadza się poniżej porównania istotnych danych sposobu alloerimicznegi zgazowywsnia węgla według wynalazku ze zeae.yii dotychczas sposobami zgazowywania wę-gla za pomocą pary wodmj /zobacz na przykład opisy patentowe RFN nr 24 23 951.8, nr 25 49 784.1, nr 31 12 708.8/. W celu uzyskania lepszej eirównywatności, przyjmuje się za podstawię moc cieplną źródła ciepła równą 340 MW. Dla przypadku zgazowy^^r^iLa zupełnego /tablica 1/ konfrontuje się ze'sposobem e generatorem gazu o konstrukcji leżącej według stanu techniki sposoby z leżącym lub .stojącym generatorem gazu według wynnlazku. W przypadku zgazowywania częściowego /tablica 2/ do czego nadaje się szczególnie stojący generator gazu, przeprowadza się jedynie porównanie pomiędzy zgaziaaniei według stanu techniki a zgazowanlem według wynalazku ze stojącym generatorem gazu.
154 876
Tablica 1
Porównanie w przypadku zgazowywania zupełnego /przemiana 95%/
I t Zga zowanie nestorze cym według wynalazku w gęsto ją- Zgasowanie według stanu techniki w generatorze leżącym
Moc ciepła źródła ciepła MW 2 x 170 = 340 1 x 340
Liczba generatorów gazu 2 1
Wymliry generatorów gazu Długość/wysokość m 20 33
Średnica zewnętrzna m 7,0 7,0
Ciśnienie bar 21 44
Stopień przemiany węgla % 95 95
Przepustowość węgla t/h 30,5 27,3
Jednakowe zużycie pary wodnej łH20 T--- węgla 2,53 6,95
Stopień rozkładu pary wodna j % 52 19
Wykorystanie wysoko- > temperaturowego ciepła*' % 10,0 ' — 9,4
Tablica 2
Porównanie w przypadku zgazowywania częściowego /przemiana 50%/
Zga zowanie w generatorze stojącym według wynalazku Zgjjzowinie w generatorze leżącym według wynalazku
Moc cieplna źródła ciepła kW 2 x 170 = 340 1 x 340
Liczba generatorów gazu 2 1
Wymiary generatora gazu Długość/wysokość m 20 33
Średnica zewnętrzna m 7,0 7,0
Ciśnienie bar 21 44
Stopień przemiany węgla % 50 50
Przepustowość węgla t/hi 112,0 84,6
Jednostkowe zużycie pary wodnej ^0 0,99 2,44
‘węgla
Stopień rozkładu pary wodnej % 52,0 21,1
WykoiEystania wysoko- , temperaturowego ciepła*' % 19,6 13,7
X// Przy określaniu wy^ozys-tania wysokotemperaturowego ciepła na zgazowywanle węgla uwzględnia się stosunek Δ nośnika ciepła w urządzeniu zgazowującym do całkowitegoΔ nośnika ciepła. Tak określa się na przykład całkowity w przypadku nuklearnego zgazowywania węgla na podstawia temperatury przepływu tam i z powrotem helu wtórnego.
154 876
Z tablicy 1 wynika, że zgazowanie według wynalazku przy jednakowej będącej do dyspozycji mocy cieplnej źródła ciepła, wynoszącej 340 KM, oraz przy jednakowym stopniu przemiany węgla, wynoszącym 95%, w przypadku stojącego generatora gaEu przy nieco większej przepustowości węgla niezbędne jest wyraźnie mniejsze zużycie pary wodnej, niż w sposobie według obecnego stanu techniki. Wynika to w zasadzie z cech wynalazku i z obniżenia ciśnienia. W przypadku leżącego generatora gazu obok tej samej korzyści, dotyczącej zużyoia pary wodnnj, dochodzi jeszcze korzyść, związana z około dwukrotnie większą przepustowością węgla i z wyraźnie lepszym wykorzystaniem ciepła wysokotemperaturowego.
Aralogiczne korzyści ujawniają się oówccaa, gdy w celu jednoczesnego wytworzenia drobnego koksu należy przeprowadzać jedynie zgazooyoanie częściowe /tablica 2/. W porównaniu ze zgaEooyoaniem przy stopniu przemiany, równym 95%, » przypadku stopnia przemiany, równego 50%, obserwuje się o stojącym generatorze gazu także korzyść, związaną z wyraźnie większą przepustowością oęgla, gdy porównuje się ze sposobem według obecnego stanu techniki.

Claims (1)

  1. Zastrzeżenie patentowe
    Gennrator do al.lotem^c^i^r^e^o zgazooyoania oęgla ze złożem fluddaecym 1 z umiθ8zązoeymi oewontrz rurami cyniennika ciepła, znamienny tym, że walcowy zbiornik ciśneenoccy /1/ umieszczonego o pozycji stojącej generatora gazu /19/ jest podzielony na strefę nagrzewania i pirolizy /2/, znajdującą aię o jego górnym obszarze, na uińeezczoną poniżej, oddzielną strefę zga^^wyw^r^i.a /3/ oraz na umieszczoną pod nią, oddzielną strefę chłodzenia /4/, to atrefa nagrzewania i pirolizy /2/ jest zaopatrzona w otwory do na^^lania oęglem, rające postać doprowadzeń strumienowych /5/, z doprowadzeniem gazu z obiegu Ewootnego gazu surowego lub z doprowadzeniem /6/ psry, że strefa zgazooyoania /3/ zawiera doprowadzenie /7/ pary, które jest połączone z dnem napływowym /8/, a strefie chłodzenia /4/ przyporządkowane aą: doprowadzenie /16/ pary z dnem napłOOcym /17/ i śluza wyładowcza /18/, że w strefie nagrzewania i pirolizy /2/ umieszczone są doprowadzenia /9/ gazowego nośnika ciepła i rury /10/ o^nlennlka ciepła oraz przewód łączący /11/, który jest połączony o strefie zgaz^^cnia /3/ z rurą /12/ cy^d^i^f^^ka ciepła i z odprowadzeniem /13/ gazowego nośnika ciepła, że pomiędzy strefą zgazooyoania /3/ a strefą nagrzewania i pirolizy /2/ umieszczona jest przegroda /14/, przepuszczająca gaz i ciała stełe, a powyżej strefy nagrzewania i pirolizy /2/ znajduje aię przestrzeń zbiorcza /15/ gazu z odprowadzeniem /21/ gazu.
    154 876 gazowy nośnik ciepła.
    para przegrzana -4 <-15 gazowy nośnik depta pył węglowy para przegrzana.
    para nasycona
    V .
    pozostałość
    Zakład Wydawnictw UP RP.Nakład lOOegz. Cena 3000 zł
PL1987287912A 1986-10-16 1987-10-15 The method of the allothermic gasification of carbon andgas generators with fluid deposit for the allothermic gasification of carbon PL154876B1 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19863635215 DE3635215A1 (de) 1986-10-16 1986-10-16 Verfahren zur allothermen kohlevergasung und wirbelbett-gasgenerator zur durchfuehrung des verfahrens

Publications (1)

Publication Number Publication Date
PL154876B1 true PL154876B1 (en) 1991-09-30

Family

ID=6311834

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL1987268239A PL153818B1 (en) 1986-10-16 1987-10-15 The method of the allothermic gasification of carbon andgas generators with fluid deposit for the allothermic gasification of carbon
PL1987287912A PL154876B1 (en) 1986-10-16 1987-10-15 The method of the allothermic gasification of carbon andgas generators with fluid deposit for the allothermic gasification of carbon

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL1987268239A PL153818B1 (en) 1986-10-16 1987-10-15 The method of the allothermic gasification of carbon andgas generators with fluid deposit for the allothermic gasification of carbon

Country Status (13)

Country Link
US (2) US5064444A (pl)
EP (1) EP0329673B1 (pl)
JP (1) JP2594590B2 (pl)
CN (1) CN1017998B (pl)
AT (1) ATE60931T1 (pl)
BR (1) BR8707836A (pl)
CA (1) CA1286110C (pl)
DE (2) DE3635215A1 (pl)
ES (1) ES2008269A6 (pl)
PL (2) PL153818B1 (pl)
SU (1) SU1828465A3 (pl)
WO (1) WO1988002769A1 (pl)
ZA (1) ZA877783B (pl)

Families Citing this family (66)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3635215A1 (de) * 1986-10-16 1988-04-28 Bergwerksverband Gmbh Verfahren zur allothermen kohlevergasung und wirbelbett-gasgenerator zur durchfuehrung des verfahrens
US5439491A (en) * 1986-10-16 1995-08-08 Bergwerksverband Gmbh Fluidized bed generator for allothermic gasification of coal
DE3828534A1 (de) * 1988-08-23 1990-03-08 Gottfried Dipl Ing Roessle Verfahren zur verwertung von energiehaltiger masse, vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens und verwendung eines bei der verwertung anfallenden produkts
DE3903936A1 (de) * 1988-11-11 1990-05-23 Gutehoffnungshuette Man Reaktor fuer allotherme kohlevergasung
DE4305964A1 (de) * 1993-02-26 1994-09-01 Rudolf Prof Dr Ing Dr Jeschar Verfahren zur mehrstufigen thermischen Behandlung von Verbundmaterial im Interesse einer emissions- und reststoffarmen, stofflichen und energetischen Verwertung (Recycling)
DE4326562C2 (de) * 1993-08-07 1995-06-22 Gutehoffnungshuette Man Verfahren und Vorrichtung zur Direktreduktion von Feinerzen bzw. Feinerzkonzentraten
DE4328379C2 (de) * 1993-08-24 2001-11-29 Binsmaier Geb Gallin Ast Modulkraftwerk für die Erzeugung von elektrischer Energie aus Sonnenenergie
DE4341438C2 (de) * 1993-12-04 2000-07-13 Binsmaier Hannelore Modulkraftwerk für die Erzeugung von hauptsächlich Wasserstoff aus Sonnenenergie
TW245651B (en) * 1994-02-24 1995-04-21 Babcock & Wilcox Co Black liquor gasifier
US5516345A (en) * 1994-06-30 1996-05-14 Iowa State University Research Foundation, Inc. Latent heat-ballasted gasifier method
US5855631A (en) * 1994-12-02 1999-01-05 Leas; Arnold M. Catalytic gasification process and system
US5641327A (en) * 1994-12-02 1997-06-24 Leas; Arnold M. Catalytic gasification process and system for producing medium grade BTU gas
DE19736867C2 (de) * 1997-08-25 2003-01-16 Montan Tech Gmbh Verfahren zur allothermen Vergasung von organischen Stoffen und Stoffgemischen
CN1129662C (zh) * 1997-12-18 2003-12-03 株式会社荏原制作所 燃料气化系统
DE19900116C2 (de) * 1999-01-05 2002-02-14 Univ Muenchen Tech Vorrichtung zum Erzeugen von Brenngas durch allotherme Vergasung von Biomasse
DE50009124D1 (de) * 1999-06-09 2005-02-03 Tech Uni Muenchen Lehrstuhl Fu Vorrichtung zur vergasung kohlenstoffhaltiger einsatzstoffe
DE19926202C1 (de) * 1999-06-09 2001-02-22 Tech Uni Muenchen Lehrstuhl Fu Vorrichtung zur Vergasung biogener Einsatzstoffe
DE19948332B4 (de) * 1999-10-07 2005-09-22 Steer, Thomas, Dr.-Ing. Verfahren und Vorrichtung zum Gewinnen heizwertreicher Brennstoffe
DE10010358A1 (de) * 2000-03-07 2001-09-27 Bsbg Bremer Sonderabfall Berat Verfahren und Vorrichtung zum Vergasen von brennbarem Material
US6554061B2 (en) * 2000-12-18 2003-04-29 Alstom (Switzerland) Ltd Recuperative and conductive heat transfer system
US6787742B2 (en) * 2001-07-23 2004-09-07 Ken Kansa High-frequency induction heating device
RU2282655C1 (ru) * 2005-06-09 2006-08-27 Открытое акционерное общество "Всероссийский дважды ордена Трудового Красного Знамени теплотехнический научно-исследовательский институт" (ВТИ) Система внутрицикловой газификации твердого топлива с промышленной выработкой полукокса
US7569086B2 (en) * 2006-04-24 2009-08-04 Thermochem Recovery International, Inc. Fluid bed reactor having vertically spaced apart clusters of heating conduits
US20070245628A1 (en) * 2006-04-24 2007-10-25 Thermochem Recovery International, Inc. Fluid bed reactor having a pulse combustor-type heat transfer module separated from the compartment of a reaction vessel
AU2011253687B2 (en) * 2006-04-24 2013-03-07 Thermochem Recovery International, Inc. Fluid bed reactor having a pulse combustor-type heat transfer module
WO2008058347A1 (en) * 2006-11-17 2008-05-22 Millennium Synfuels, Llc Manufacture of fuels
DE102007062414B4 (de) 2007-12-20 2009-12-24 Ecoloop Gmbh Autothermes Verfahren zur kontinuierlichen Vergasung von kohlenstoffreichen Substanzen
DE102009017854B4 (de) * 2009-04-17 2013-02-21 Highterm Research Gmbh Vorrichtung zur Erzeugung von Produktgas aus kohlenstoffhaltigen Einsatzstoffen mit Wärmerohren
WO2010141629A1 (en) 2009-06-02 2010-12-09 Thermochem Recovery International, Inc. Gasifier having integrated fuel cell power generation system
DE102009039836A1 (de) * 2009-09-03 2011-03-10 Karl-Heinz Tetzlaff Synthesegasreaktor mit beheizter Kokswolke
CN102465043B (zh) * 2010-11-01 2013-07-31 中国科学院过程工程研究所 一种固体燃料的多段分级热解气化装置及方法
WO2012061742A1 (en) 2010-11-05 2012-05-10 ThermoChem Recovery International Solids circulation system and method for capture and conversion of reactive solids
DE102011015807A1 (de) 2011-04-01 2012-10-04 H S Reformer Gmbh Steigerung der Effizienz der Beheizung allothermer Reaktoren
DE102011075438A1 (de) * 2011-05-06 2012-11-08 Bilfinger Berger Industrial Services Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Synthesegas aus kohlestoffhaltigen Edukten durch Vergasung
GB2492097B (en) * 2011-06-21 2013-06-12 Chinook End Stage Recycling Ltd Improvements in material processing
WO2013049368A1 (en) 2011-09-27 2013-04-04 Thermochem Recovery International, Inc. System and method for syngas clean-up
DE102011121992B4 (de) * 2011-12-22 2015-02-19 Josef Wagner Thermochemische Holzvergasungsanlage mit Festbettreaktor mit doppelt aufsteigender Gegenstromvergasung, Gasreinigung, Gasbereitstellung, Schadstoffverwertung und Schadstoffentsorgung für den Dauerbetrieb mit Gas-Kolbenmotoren und Gasturbinen
CN103450943B (zh) * 2013-08-10 2015-10-21 山西鑫立能源科技有限公司 外热式水煤气气化方法
CN103555372A (zh) * 2013-11-14 2014-02-05 江西星火狮达科技有限公司 有机硅硅氧烷类水解物气化工艺
CN103791719A (zh) * 2014-01-28 2014-05-14 酒泉钢铁(集团)有限责任公司 卧式气化冷却炉及其用于高温直接还原物料气化冷却方法
CN103980949B (zh) * 2014-05-19 2016-06-29 汤广斌 一种无排放高挥发份原料煤分段热解分质利用方法及装置
CN103980946B (zh) * 2014-05-19 2017-01-04 汤广斌 一种无排放的无烟煤分段热解分质利用方法及装置
CN104789271B (zh) * 2015-04-07 2017-03-29 龙东生 粉料低温干馏气化装置
CN104830350A (zh) * 2015-05-08 2015-08-12 邢献军 一种生物质有机炭制备装置
CN104893761B (zh) * 2015-05-12 2017-05-10 新奥科技发展有限公司 一种联产甲烷及轻质焦油的气化炉
CN105219409A (zh) * 2015-10-27 2016-01-06 航天长征化学工程股份有限公司 一种管式间接加热煤热解装置
CA3014874C (en) 2016-02-16 2019-03-19 Thermochem Recovery International, Inc. Two-stage energy-integrated product gas generation system and method
ES2923073T3 (es) 2016-03-25 2022-09-22 Thermochem Recovery Int Inc Sistema de generación de producto gaseoso integrada en energía de tres fases
US10197014B2 (en) 2016-08-30 2019-02-05 Thermochem Recovery International, Inc. Feed zone delivery system having carbonaceous feedstock density reduction and gas mixing
US10364398B2 (en) 2016-08-30 2019-07-30 Thermochem Recovery International, Inc. Method of producing product gas from multiple carbonaceous feedstock streams mixed with a reduced-pressure mixing gas
US10197015B2 (en) 2016-08-30 2019-02-05 Thermochem Recovery International, Inc. Feedstock delivery system having carbonaceous feedstock splitter and gas mixing
US10329506B2 (en) 2017-04-10 2019-06-25 Thermochem Recovery International, Inc. Gas-solids separation system having a partitioned solids transfer conduit
US10717102B2 (en) 2017-05-31 2020-07-21 Thermochem Recovery International, Inc. Pressure-based method and system for measuring the density and height of a fluidized bed
US9920926B1 (en) 2017-07-10 2018-03-20 Thermochem Recovery International, Inc. Pulse combustion heat exchanger system and method
CN107474882B (zh) * 2017-09-15 2020-11-06 中科清能燃气技术（北京）有限公司 一种煤气化工艺中高温煤气热量回收及空气预热方法
US10099200B1 (en) 2017-10-24 2018-10-16 Thermochem Recovery International, Inc. Liquid fuel production system having parallel product gas generation
RU2683751C1 (ru) * 2018-05-24 2019-04-01 Общество с ограниченной ответственностью "Новые физические принципы" Способ газификации угля в сильно перегретом водяном паре и устройство для его осуществления
CN109959011A (zh) * 2019-03-26 2019-07-02 王暐 一种气化物料加热的方法和装置
CN110699100B (zh) * 2019-10-09 2024-10-25 煤炭科学技术研究院有限公司 宽粒径分布煤的复合加热式移动床热解反应装置
US11555157B2 (en) 2020-03-10 2023-01-17 Thermochem Recovery International, Inc. System and method for liquid fuel production from carbonaceous materials using recycled conditioned syngas
CN111534333A (zh) * 2020-04-23 2020-08-14 涿鹿县典旺环保科技有限公司 一种外加热型式的煤气发生炉
CN111849561A (zh) * 2020-08-20 2020-10-30 中国科学院工程热物理研究所 流化床气化炉排渣方法及装置
US11466223B2 (en) 2020-09-04 2022-10-11 Thermochem Recovery International, Inc. Two-stage syngas production with separate char and product gas inputs into the second stage
RU2764686C1 (ru) * 2021-03-25 2022-01-19 Валентин Федорович Надеев Устройство для получения водорода, монооксида углерода, диоксида углерода и азота
CN115247084B (zh) * 2022-07-07 2023-11-03 重庆科技学院 基于生物质自热源热解气化的高品质合成气制备系统
CN117757497A (zh) * 2024-01-31 2024-03-26 中国科学院工程热物理研究所 一种外热立式连续煤热解-气化装置及联产系统

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2579397A (en) * 1943-05-15 1951-12-18 Standard Oil Dev Co Method for handling fuels
US2619415A (en) * 1946-08-15 1952-11-25 Standard Oil Dev Co Supply of heat to fluidized solids beds for the production of fuel gas
US2577632A (en) * 1946-08-27 1951-12-04 Standard Oil Dev Co Process for supplying plasticizable carbonaceous solids into a gasification zone
US2634198A (en) * 1947-06-11 1953-04-07 Hydrocarbon Research Inc Coal carbonization and gasification
US2633416A (en) * 1947-12-03 1953-03-31 Standard Oil Dev Co Gasification of carbonaceous solids
US2657124A (en) * 1948-12-30 1953-10-27 Texas Co Generation of heating gas from solid fuels
US2591595A (en) * 1949-09-29 1952-04-01 Standard Oil Dev Co Method for controlling the temperature of exothermic reactions such as the gasification of carbonaceous solids
JPS519762A (en) * 1972-08-24 1976-01-26 Atad Futsusatsukin mataha pasutsuurusatsukinkikai
JPS55439B2 (pl) * 1973-08-18 1980-01-08
US3927996A (en) * 1974-02-21 1975-12-23 Exxon Research Engineering Co Coal injection system
US3932196A (en) * 1974-12-30 1976-01-13 Union Carbide Corporation Primary dry cell with gas-venting passageway through the cathode mix
DE2549784C2 (de) * 1975-11-06 1984-12-20 Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen Wirbelschicht-Gasgenerator mit Wärmezufuhr, insbesondere Kernreaktorwärme, von außen
DE2903985C2 (de) * 1979-02-02 1982-08-26 Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen Verfahren zur Erzeugung von H&darr;2&darr;- und CO-haltigen Gasen
IN152976B (pl) * 1980-02-19 1984-05-12 Combustion Eng
DE3042142C2 (de) * 1980-11-03 1983-06-23 Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf Wirbelbett-Gaserzeuger
DE3112708C2 (de) * 1981-03-31 1985-06-13 Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen Verfahren zur Erzeugung von H&darr;2&darr;- und CO-haltigen Gasen aus feinkörnigem Brennstoff in der Wirbelschicht mit in diese eingetauchten Wärmetauschern
DE3136645A1 (de) * 1981-09-16 1983-03-24 Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen Verfahren zur dosierung von, insbesondere backenden,brennstoffen in einen wirbelschichtreaktor sowie verfahren zum betreiben einer solchen vorrichtung
DE3228532A1 (de) * 1982-07-30 1984-02-02 BKMI Industrieanlagen GmbH, 8000 München Verfahren zur verschwelung und vergasung von kohlenstoffhaltigen feststoffen
DE3339061C2 (de) * 1982-10-30 1985-03-28 Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen Zellenradschleuse
DE3635215A1 (de) * 1986-10-16 1988-04-28 Bergwerksverband Gmbh Verfahren zur allothermen kohlevergasung und wirbelbett-gasgenerator zur durchfuehrung des verfahrens

Also Published As

Publication number Publication date
PL153818B1 (en) 1991-06-28
DE3768091D1 (de) 1991-03-28
CN87107590A (zh) 1988-07-06
JPH02500447A (ja) 1990-02-15
DE3635215C2 (pl) 1990-07-05
WO1988002769A1 (en) 1988-04-21
CN1017998B (zh) 1992-08-26
ES2008269A6 (es) 1989-07-16
PL268239A1 (en) 1988-08-18
JP2594590B2 (ja) 1997-03-26
EP0329673A1 (de) 1989-08-30
CA1286110C (en) 1991-07-16
US5346515A (en) 1994-09-13
SU1828465A3 (en) 1993-07-15
DE3635215A1 (de) 1988-04-28
ATE60931T1 (de) 1991-03-15
US5064444A (en) 1991-11-12
ZA877783B (en) 1988-09-28
EP0329673B1 (de) 1991-02-20
BR8707836A (pt) 1989-08-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
PL154876B1 (en) The method of the allothermic gasification of carbon andgas generators with fluid deposit for the allothermic gasification of carbon
RU2516533C2 (ru) Способ и устройство для получения синтез-газа с низким содержанием смол из биомассы
US5439491A (en) Fluidized bed generator for allothermic gasification of coal
US10927007B2 (en) Method and plant for the production of synthesis gas
US4095959A (en) Coal gasification apparatus
AU2007245732B2 (en) Gasification reactor and its use
KR20060060678A (ko) 고온 가스 냉각 장치 및 냉각 방법
US9453684B2 (en) Heat exchanger for the cooling of hot gases and heat exchange system
DE2903985C2 (de) Verfahren zur Erzeugung von H&amp;darr;2&amp;darr;- und CO-haltigen Gasen
CN112480964A (zh) 部分氧化生产合成气中的热集成
CN106118750A (zh) 梯级组合床气化系统
WO1994016038A1 (en) Circular slag tap for a gasifier
JPS59182892A (ja) 移動床内と流動床内とでの固体燃料のガス化方法
CA1142911A (en) Steam generating heat exchanger
WO2003068894A1 (en) Method and device for gasification
CN221192079U (zh) 粉煤分级利用成套设备
CS224630B2 (en) Gas producer with fluidized bed
CN105925289A (zh) 一种联合气化干馏制备低焦油燃气装置
CN104593081B (zh) 煤制清洁燃气的工艺及装置
CN104479747B (zh) 一种煤制合成气的工艺及设备
CN113930260A (zh) 一种合成气生产装置及合成气生产方法
US3921591A (en) Pressurized-water coolant nuclear reactor steam generator
CN104449857B (zh) 煤制合成气的工艺及装置
US4398504A (en) Steam generating heat exchanger
CN104403691B (zh) 一种碎煤熔渣气化煤制清洁燃气的工艺及装置