PL158595B1 - Sposób wytwarzania wodoroweglanu sodu metoda amoniakalna PL - Google Patents
Sposób wytwarzania wodoroweglanu sodu metoda amoniakalna PLInfo
- Publication number
- PL158595B1 PL158595B1 PL26529087A PL26529087A PL158595B1 PL 158595 B1 PL158595 B1 PL 158595B1 PL 26529087 A PL26529087 A PL 26529087A PL 26529087 A PL26529087 A PL 26529087A PL 158595 B1 PL158595 B1 PL 158595B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- ammonia
- carbonization
- mol
- distiller
- carbon dioxide
- Prior art date
Links
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 194
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 85
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 29
- 230000008569 process Effects 0.000 title description 12
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 title 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 60
- UIIMBOGNXHQVGW-UHFFFAOYSA-M Sodium bicarbonate Chemical compound [Na+].OC([O-])=O UIIMBOGNXHQVGW-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims abstract description 43
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims abstract description 30
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 30
- 239000012267 brine Substances 0.000 claims abstract description 24
- HPALAKNZSZLMCH-UHFFFAOYSA-M sodium;chloride;hydrate Chemical compound O.[Na+].[Cl-] HPALAKNZSZLMCH-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims abstract description 24
- 235000017557 sodium bicarbonate Nutrition 0.000 claims abstract description 22
- 229910000030 sodium bicarbonate Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- 239000008186 active pharmaceutical agent Substances 0.000 claims abstract 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract 2
- 238000003763 carbonization Methods 0.000 claims description 36
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 claims description 9
- 235000011116 calcium hydroxide Nutrition 0.000 claims description 9
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 6
- 239000007788 liquid Substances 0.000 abstract description 8
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 238000004176 ammonification Methods 0.000 abstract 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 abstract 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000008267 milk Substances 0.000 abstract 1
- 210000004080 milk Anatomy 0.000 abstract 1
- 235000013336 milk Nutrition 0.000 abstract 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 30
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 13
- 229910000069 nitrogen hydride Inorganic materials 0.000 description 12
- NLXLAEXVIDQMFP-UHFFFAOYSA-N Ammonia chloride Chemical compound [NH4+].[Cl-] NLXLAEXVIDQMFP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 9
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 8
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 7
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 6
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 6
- 235000019270 ammonium chloride Nutrition 0.000 description 5
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 3
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 3
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 3
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- PRKQVKDSMLBJBJ-UHFFFAOYSA-N ammonium carbonate Chemical group N.N.OC(O)=O PRKQVKDSMLBJBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 2
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 2
- 239000012297 crystallization seed Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- ATRRKUHOCOJYRX-UHFFFAOYSA-N Ammonium bicarbonate Chemical compound [NH4+].OC([O-])=O ATRRKUHOCOJYRX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000013 Ammonium bicarbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 1
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 235000012538 ammonium bicarbonate Nutrition 0.000 description 1
- 239000001099 ammonium carbonate Substances 0.000 description 1
- BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N ammonium sulfate Chemical compound N.N.OS(O)(=O)=O BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052921 ammonium sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001166 ammonium sulphate Substances 0.000 description 1
- 235000011130 ammonium sulphate Nutrition 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000000872 buffer Substances 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Fertilizers (AREA)
Abstract
Sposób wytwarzania wodoroweglanu sodu m etoda am oniakalna, polegajacy na karboniza- cji solanki am oniakalnej w kolum nie karbonizacyjnej i w prow adzaniu do niej am oniaku, znamienny tym, ze do kolum ny karbonizacyjnej, oprócz dw utlenku wegla w postaci gazu górnego i dolnego, w strefe maksymalnej tem peratury karbonizowanej solanki am oniakalnej i/lu b znacznie ponizej tej strefy w prow adza sie gaz zawierajacy 5-98% objetosciowych am o- niaku pochodzacego z mieszanki (PLM ) plynu z podgrzewacza (R H -D S ) i mleka wapiennego i/lu b destylera kondensatów am oniakalnych (C -C ), i/lu b destylera am oniaku (DS). PL
Description
Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarzania wodorowęglanu sodu metodą amoniakalną.
Znany i dotychczas stosowany jest sposób wytwarzania wodorowęglanu sodu metodą amoniakalną polegający na tym, że solankę amoniakalną z absorbera amoniaku (ABM) z pewną ilością dwutlenku węgla karbonizuje się dalej zgodnie z reakcją:
NaCL + NH4HCO33- NaHCO3 + NH4CI
W wyniku reakcji otrzymuje się osad wodorowęglanu sodu, który oddziela się na filtrach (FLR) oraz chlorek amonu. Z nieprzereagowanego wodorowęglanu amonu regeneruje się amoniak i dwutlenek węgla, a z chlorku amonu amoniak wydzielony w wyniku działania wapna.
Ług pofiltracyjny po oddzieleniu osadu wodorowęglanu sodu wprowadza się do wymiennika ciepła kolumny destylacyjnej (RH-CD), w którym w wyniku podgrzewania gazami z destylacji amoniaku następuje częściowy rozkład soli węglanowo-amonowych z wydzielaniem dwutlenku węgla do fazy gazowej. Następnie podgrzany w wymienniku ciepła kolumny destylacyjnej (RH-CD) płyn spotyka się w przeciwprądzie w podgrzewaczu destylera (RH-DS) z gorącymi gazami z destylera amoniaku (DS). Powoduje to prawie całkowity rozkład soli węglanowo-amonowych, oddestylowanie amoniaku i dwutlenku węgla oraz podgrzanie płynu. Płyn prawie całkowicie uwolniony od dwutlenku węgla kieruje się do mieszalnika (PLM) płynu z podgrzewacza destylera (RH-DS) i mleka wapiennego. Podczas mieszania następuje rozkład części chlorku amonowego z wydzielaniem amoniaku zgodnie z reakcją:
2NH4CI + Ca(OH)a-2NH3 + 2H2O + CaCla
Ilość amoniaku wyzwalającego się w mieszalniku (PLM) płynu z podgrzewacza destylera (RH-DS) i mleka wapiennego stanowi około 25% całkowitej jego ilości odprowadzonej w solance z absorbera (ABM). Wydzielony amoniak przepływa przez podgrzewacz destylera (RH-DS), a uzyskana zawiesina do destylera amoniaku (DS) ogrzewanego bezprzeponowo parą wodną. Następuje tu dalszy rozkład chlorku amonu i siarczanu amonu, a wydzielony amoniak przepływa również przez podgrzewacz destylera (RH-DS).
Amoniak uzyskiwany w węźle destylacji stanowi do 70% całkowitej jego ilości odprowadzanej do absorbera (ABM) w celu przygotowania solanki amoniakalnej do karbonizacji. Gazy odprowadzane z węzła destylacji przed skierowaniem ich do absorpcji kierowane są do chłodnicy gazów (RG-RH) w celu oziębienia do temperatury 65°C i wykroplania znacznej ilości wody. Ilość amoniaku w gazach po wykropleniu wody stanowi do 80% ogólnej ilości zawartej w solance odprowadzanej z absorbera (ABM) do kalcynacji. Amoniak i dwutlenek węgla zawarto w kondensatach z chłodnicy gazów (RG-RH) oraz z chłodnicy gazów z kalcynacji (RG-SHT) kierowane są
158 595 do destylera kondensatów amoniakalnych (CC), a stąd do absorbera (ABM). Ilość amoniaku w gazach z destylera kondensatów amoniakalnych stanowi do 20% ogólnej ilości zawartej w solance odprowadzanej z absorbera (ABM).
Znany jest również z opisu patentowego nr 39421 sposób wytwarzania wodorowęglanu sodu metodą amoniakalną polegający na tym, że do kolumny karbonizacyjnej wprowadza się 100% amoniak ze zbiornika buforowego. Amoniak wprowadzany jest w ilości nie większej niż wynoszą jego straty w procesie karbonizacji. Reakcję karbonizacji prowadzi się w temperaturze około 70°C. Krystalizację wytrąconego wodorowęglanu sodowego kończy się w temperaturze 35°C.
Zasadniczą wadą stosowanego sposobu wytwarzania wodorowęglanu sodu metodą amoniakalną jest wydmuchiwanie z kolumn karbonizacyjnych 5-15% amoniaku w stosunku do całkowitej jego ilości wprowadzanej w solance amoniakalnej, co niekorzystnie wpływa na wydajność procesu karbonizacji. W wyniku wydmuchiwania tej ilości amoniaku stosunek molowy NH^^Cl z wartości 1,10-1,15 w roztworze na wejściu do kolumny karbonizacyjnej zmniejsza się 1,0—0,95 na jej wyjściu. Przy wydmuchiwaniu amoniaku w ilości 8-10% w stosunku do jego ilości odprowadzanej z procesu absorpcji uzyskanie wydajności maksymalnej wymaga utrzymywania temperatury na wyjściu z kolumny karbonizacyjnej 25-28°C. Utrzymywanie takiej temperatury z uwagi na konieczność chłodzenia płynu u dołu kolumny jest uciążliwe i kosztowne, a w warunkach tropikalnych bardzo kosztowne.
Sposób według opisu patentowego nr 39 421 uniemożliwia sterowanie procesem karbonizacji w kierunku uzyskiwania maksymalnych wydajności procesu i poprawy jakości kryształów.
Celem wynalazku jest opracowanie sposobu otrzymywania wodorowęglanu sodu metodą amoniakalną zapewniającego uzyskwianie optymalnej ilości wodorowęglanu sodu przy temperaturze roztworu z zawiesiną na wyjściu z kolumn karbonizacyjnych w zakresie 28-38°C.
Z przeprowadzonych badań równowagowych układu NaCl-NHa-COz-HaO w zakresie temperatur 25-35°C wynika, że przy stężeniu chlorków 5mol/dm3 zwiększenie stężenia amoniaku przeciwdziała zmniejszeniu wydajności procesu karbonizacji powodowanej nie tylko wzrostem temperatury, lecz także zmniejszeniem prężności dwutlenku węgla z 0,2 MPa do 0,1 MPa. Wartość wydajności przy stężeniu chlorków 5mol/dm3 przy prężności dwutlenku węgla wynoszącej 0,1 MPa i wartościach NHa/Cl odpowiednio 1,05; 1,10 i 1,15 w temperaturach: 25, 30 i 35°C wynoszą odpowiednio: 80,5, 79,3 i 79,3%. Przy prężności dwutlenku węgla wynoszącej 0,2 MPa wydajności o wartościach: 80,4; 79,8 i 79,6% uzyskuje się przy niższych wartościach NHe/Cl, a mianowicie: 1,00; 1,05 i 1,10.
Z przytoczonych rozważań wynika, że w przypadku trudności z utrzymywaniem temperatury 25°C, szczególnie w okresie letnim w krajach o umiarkowanym klimacie i w krajach tropikalnych, utrzymywanie wyższej temperatury praktycznie nie zmniejsza wydajności procesu jeżeli zwiększy się odpowiednio stężenie amoniaku. Z uzyskanych danych wynika także, że zwiększając stężenie amoniaku, w każdej z badanych temperatur, można zapobiec zmniejszeniu wydajności nawet wtedy, gdy prężność dwutlenku węgla maleje z 0,2 do 0,1 MPa.
Sposobem według wynalazku do kolumny karbonizacyjnej, oprócz dwutlenku węgla w postaci gazu górnego i dolnego, w strefę maksymalnej temperatury karbonizowanej solanki amoniakalnej i/lub znacznie poniżej tej strefy wprowadza się gaz zawierający 5-98% objętościowych amoniaku pochodzącego z mieszalnika (PLM) płynu z podgrzewacza (RH-DS) i mleka wapiennego i/lub destylera kondensatów amoniakalnych (CC) i/lub destylera amoniaku (DS). Gaz zawierający amoniak wprowadzany do kolumny karbonizacyjnej w strefę maksymalnej temperatury karbonizowanej solanki amoniakalnej powoduje jej wzrost do około 70°C i zmniejszanie ilości powstających zarodków krystalizacyjnych wodorowęglanu sodu. Gaz zawierający amoniak wprowadzany do kolumny karbonizacyjnej znacznie poniżej strefy maksymalnej temperatury karbonizowanej solanki amoniakalnej powoduje łagodniejsze zmiany temperatury zapobiegając powstawaniu zbyt dużej ilości nowych zarodków krystalizacyjnych wodorowęglanu sodu oraz zwiększenie wartości NHa/Cl.
Wprowadzanie dodatkowej ilości amoniaku do kolumny karbonizacyjnej nie tylko zwiększa wartość stosunku molowego NHa/Cl w roztworze na wyjściu z kolumny, lecz także wydłuża strefę wyższej temperatury w początkowym okresie krystalizacji wodorowęglanu sodu. Eliminuje ono
158 595 zbyt gwałtowne obniżenie temperatury w czasie przejścia karbonizowanej solanki do chłodnicowej części kolumny, dzięki czemu nie następuje zbyt intensywny wzrost przesycenia, a tym samym wytrącenia się dużej ilości dodatkowych kryształów wodorowęglanu sodu. Wprowadzanie gazu zawierającego amoniak bezpośrednio do kolumny karbo nizacyjnej zmniejsza stężenie amoniaku w solance amoniakalnej odprowadzanej z absorbera (ABM), a tym samym jego straty powstałe w wyniku wydmuchania.
W przypadku wprowadzania gazu zawierającego amoniak z mieszalnika (PLM) płynu z podgrzewacza (RH-DS) i mleka wapiennego zwiększa się stężenie chlorków w skarbonizowanej solance o 1-1,5% wagowych dzięki oziębianiu go poniżej temperatury 65°C i wykropleniu znacznej ilości pary wodnej. Umożliwia to zmniejszenie zużycia pary w węźle destylacyjnej amoniaku.
Sposób według wynalazku został bliżej zilustrowany w niżej podanych przykładach nie ograniczając zakresu jego ochrony. Podane procenty stanowią procenty objętościowe.
Przykład I. Do kolumny karbonizacyjnej o pojemności 100m3 wprowadza się 30m3/h solanki amoniakalnej o stężeniu 4,06mol/dcm3 amoniaku, l,62mol/dcm3 dwutlenku węgla, 4,65mol/dm3 chlorku sodu i karbonizuje gazem górnym o stężeniu 38% dwutlenku węgla i natężeniu przepływu 3250 Nm3/h oraz gazem dolnym o stężeniu 65% dwutlenku węgla i natężeniu przepływu 3000Nm3/h. W środkową część kolumny karbonizacyjnej wprowadza się amoniak o natężeniu przepływu 765 kg/h z mieszalnika (PLM) płynu z podgrzewacza destylera (RH-DS) i mleka wapiennego, po schłodzeniu go do temperatury 30°C. Kolumnę karbonizacyjną opuszcza roztwór z zawiesiną wodorowęglanu sodu o wydajności procesu karbonizacji 77,5%, temperaturze 35°C, stężeniu Cl” 5,03 mol/dcm3, NH3 ogólnym 5,55 mol/dcm3 i NH3 związanym 3,90 mol/dcm3.
Przykład II. Do kolumny karbonizacyjnej o pojemności 100m3 wprowadza się 30m3/h solanki amoniakalnej o stężeniu 4,15 mol/dcm3 amoniaku, 1,62 mol/dcm3 dwutlenku węgla,
4,5 mol/dcm3 chlorku sodu i karbonizuje gazem górnym o stężeniu 3f^*^ d^^i^tl^r^l^u węgla i natężeniu przepływu 3000 Nm3/h oraz gazem dolnym o stężeniu 65% dwutlenku węgla i natężeniu przepływu 2800 Nm3/h. W środkową część kolumny karbonizacyjnej wprowadza się, po schłodzeniu do 65°C i stężeniu, gaz z destylera kondensatów amoniakalnych (CC) w ilości 505 kg/h amoniaku i 389 kg/h dwutlenku węgla. Kolumnę karbonizacyjną opuszcza roztwór z zawiesiną wodorowęglanu sodu o wydajności procesu karbonizacji 76,5%, temperaturze 30°C, stężeniu Cl” 4,90 mol/dcm3, NH3 ogólnym 5,14 mol/dcm3 i NH3 związanym 3,75 mol/dcm3.
Przykład III. Do kolumny karbonizacyjnej o pojemności 100m3 wprowadza się 30m3/h solanki amoniakalnej o stężeniu 3,84 mol/dcm3 amoniaku, 1,62 mol/dcm2 dwutlenku węgla, 4,65 chlorku sodu i karbonizuje gazem górnym o stężeniu 38% dwutlenku węgla i natężeniu przepływu 2900Nm3/h oraz gazem dolnym o stężeniu 65% dwutlenku węgla i natężeniu przypływu 2800Nm3/h. W środkową część kolumny karbonizacyjnej wprowadza się, po schłodzeniu do 65°C i sprężeniu, gaz z destylera amoniaku (DS) zawierający 765 kg/h amoniaku oraz 459 kg/h dwutlenku węgla. Kolumnę karbonizacyjną opuszcza roztwór z zawiesiną wodorowęglanu sodu o wydajności procesu karbonizacji 76,5%, temperaturze 30°C, stężeniu Cl” 4,90 mol/dcm3, NH3 ogólnym 5,14mol/dcm3 i NH3 związanym 3,75 mol/dcm3.
Przykład IV. Do kolumny karbonizacyjnej o pojemności 100m3 wprowadza się 30m3/h solanki amoniakalnej o stężeniu 4,25 mol/dcm3 amoniaku, 1,62 mola/dcm3 dwutlenku węgla, 4,45 mola/dcm3 chlorku sodu i karbonizuje gazem górnym o stężeniu 38% dwutlenku węgla i natężeniu przepływu 3100 Nm3/h oraz gazem dolnym o stężeniu 65% dwutlenku węgla i natężeniu przepływu 2900 Nm3/h. W środkową część kolumny karbonizacyjnej po schłodzeniu do temperatury 65°C wprowadza się 285 kg/h amoniaku z mieszalnika (PLM) płynu z podgrzewacza destylera (RH-DS) i mleka wapiennego, 143 kg/h amoniaku i 108 kg/h dwutlenku węgla z destylera kondensatów amoniakalnych (CC) oraz 142 kg/h amoniaku i 66 kg/h dwutlenku węgla z destylera amoniaku (DS). Kolumnę karbonizacyjną opuszcza roztwór z zawiesiną wodorowęglanu sodu o wydajności procesu karbonizacji 78,1%, temperaturze 30°C, stężeniu Cl” 4,80 moł/dcm3, NH3 ogólnym 5,28 mol/dcm3 i NH3 związanym 3,75 mol/dcm3.
Przykład V. Do kolumny karbonizacyjnej o pojemności KX)m3 wprowadza się 30m3/h solanki amoniakalnej o stężeniu 4,00 mol/dcm3 amoniaku, 1,62 mol/dcm3 dwutlenku węgla,
4,50 mol/dcm3 chlorku sodu i karbonizuje gazem górnym o stężeniu 38% dwutlenku węgla w ilości
31(X)Nm3/h i gazem dolnym o stężeniu 65% dwutlenku węgla w ilości 3000Nm3/h. W środkową
158 595 część kolumny karbonizacyjnej po schłodzeniu do temperatury 65°C wprowadza się 350kg/h amoniaku z mieszalnika (PLM) płynu z podgrzewacza destylera (RH-DS) i mleka wapiennego, 350 kg/h amoniaku i 163 kg/h dwutlenku węgla z destylera amoniaku (DS). Kolumnę karbonizacyjną opuszcza roztwór z zawiesiną wodorowęglanu sodu o wydajności procesu karbonizacji 77,7%, temperaturze 30°C, stężeniu Cl- 4,80mol/dcm3, NH3 ogólnym 5,28mol/dcm3 i NH3 związanym 3,73 mol/dcm3.
Przykład VI. Do kolumny karbonizacyjnej o pojemności 100m3 wprowadza się 30m3/h solanki amoniakalnej o stężeniu 3,75 mol/dcm amoniaku, 1,62 mol/dcm dwutlenku węgla oraz 3,70 mol/dcm3 chlorku sodu i karbonizuje gazem górnym o stężeniu 65% dwutlenku węgla w ilości 3000 Nm3/h. Następnie wprowadza się do części górnej, środkowej i dolnej kolumny karbonizacyjnej po 250 kg/h amoniaku z mieszalnika (PLM) płynu z podgrzewacza destylera (RH-DS) i mleka wapiennego, przy czym gaz do części górnej kolumny wprowadza się w odległości 2m poniżej wejścia do niej solanki amoniakalnej, a gaz dolny w odległości 2 m powyżej ujścia solanki skarbonizowanej. Kolumnę karbonizacyjną opuszcza roztwór z zawiesiną wodorowęglanu sodowego o wydajności procesu karbonizacji 78,5%, temperaturze 30°C, stężeniu Cl” 4,75 mol/dcm3, NH3 ogólnym 5,17 mol/dcm3 i NH3 związanym 3,73 mol/dcm3.
Zakład Wydawnictw UP RP. Nakład 90 egz. Cena 5000 zł.
Claims (1)
- Zastrzeżenie patentoweSposób wytwarzania wodorowęglanu sodu metodą amoniakalną, polegający na karbonizacji solanki amoniakalnej w kolumnie karbonizacyjnej i wprowadzaniu do niej amoniaku, znamienny tym, że do kolumny karbonizacyjnej, oprócz dwutlenku węgla w postaci gazu górnego i dolnego, w strefę maksymalnej temperatury karbonizowanej solanki amoniakalnej i/lub znacznie poniżej tej strefy wprowadza się gaz zawierający 5-98% objętościowych amoniaku pochodzącego z mieszanki (PLM) płynu z podgrzewacza (RH-DS) i mleka wapiennego i/lub destylera kondensatów amoniakalnych (C-C), i/lub destylera amoniaku (DS).
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL26529087A PL158595B1 (pl) | 1987-04-18 | 1987-04-18 | Sposób wytwarzania wodoroweglanu sodu metoda amoniakalna PL |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL26529087A PL158595B1 (pl) | 1987-04-18 | 1987-04-18 | Sposób wytwarzania wodoroweglanu sodu metoda amoniakalna PL |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL265290A1 PL265290A1 (en) | 1988-11-10 |
| PL158595B1 true PL158595B1 (pl) | 1992-09-30 |
Family
ID=20035999
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL26529087A PL158595B1 (pl) | 1987-04-18 | 1987-04-18 | Sposób wytwarzania wodoroweglanu sodu metoda amoniakalna PL |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| PL (1) | PL158595B1 (pl) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3312143A1 (en) | 2016-10-19 | 2018-04-25 | CIECH R&D Sp. z o.o. | Method for brine carbonization with additional amount of ammonia in a process of soda production and system of devices for carrying out this method |
-
1987
- 1987-04-18 PL PL26529087A patent/PL158595B1/pl unknown
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3312143A1 (en) | 2016-10-19 | 2018-04-25 | CIECH R&D Sp. z o.o. | Method for brine carbonization with additional amount of ammonia in a process of soda production and system of devices for carrying out this method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL265290A1 (en) | 1988-11-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| GB445319A (en) | Improvements in recovery of carbon dioxide from waste gases | |
| CN107934996A (zh) | 一种利用三胺尾气生产小苏打和氯化铵的工艺 | |
| CN104876253B (zh) | 高钙粉煤灰中钙的处理方法 | |
| US20130213273A1 (en) | Process for producing cement binder compositions containing magnesium | |
| ES2975763T3 (es) | Un método para limitar las emisiones de CO2 en los procesos de sosa | |
| US3944474A (en) | Electrolytic manufacture of chlorine and sodium carbonate | |
| CN114853638A (zh) | 一种联二脲生产方法及系统 | |
| US3493329A (en) | Method of making sodium carbonate | |
| CN100590073C (zh) | 一种用三聚氰胺尾气生产纯碱、氯化铵的“非联碱法”生产方法 | |
| CN101519383B (zh) | 一种利用尿素联合生产蜜胺、纯碱和氯化铵的工艺 | |
| BRPI0621297A2 (pt) | processo aprimorado para a preparaÇço de magnÉsia (mgo) | |
| US2087325A (en) | Process for the production of urea and ammonium salts | |
| PL158595B1 (pl) | Sposób wytwarzania wodoroweglanu sodu metoda amoniakalna PL | |
| CN101134590B (zh) | 一种生产氟化铝联产白炭黑、硫酸铵的方法 | |
| CN1174921C (zh) | 一种在循环介质中制取高纯度氧化镁或碳酸镁的方法 | |
| US5976485A (en) | Sodium metabisulfite process | |
| US1570299A (en) | Ammonia soda process | |
| CN117361583A (zh) | 一种废水提取元明粉联产碳酸钠方法 | |
| US4110402A (en) | Recovery of strontium from brine that contains strontium and calcium | |
| US3540841A (en) | Process for the production of anhydrous magnesium chloride | |
| US2120287A (en) | Production of sodium carbonate monohydrate | |
| US2845329A (en) | Process for making sodium carbonate and acetylene | |
| GB2083471A (en) | Synthesis of urea | |
| SU519133A3 (ru) | Способ выделени меламина | |
| CN103935971A (zh) | 一种水合肼、肼盐及adc发泡剂的绿色循环生产新工艺 |