PL172061B1 - Kompozycja cementowa PL PL PL - Google Patents
Kompozycja cementowa PL PL PLInfo
- Publication number
- PL172061B1 PL172061B1 PL93305609A PL30560993A PL172061B1 PL 172061 B1 PL172061 B1 PL 172061B1 PL 93305609 A PL93305609 A PL 93305609A PL 30560993 A PL30560993 A PL 30560993A PL 172061 B1 PL172061 B1 PL 172061B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- weight
- cement
- composition
- portland cement
- clinker
- Prior art date
Links
- 239000004568 cement Substances 0.000 title claims abstract description 237
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract description 147
- 239000011398 Portland cement Substances 0.000 claims abstract description 83
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims abstract description 69
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 28
- 229910052731 fluorine Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N Fluorine atom Chemical compound [F] YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 20
- 239000011737 fluorine Substances 0.000 claims abstract description 20
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 19
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims abstract description 16
- 229910000019 calcium carbonate Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 9
- HHSPVTKDOHQBKF-UHFFFAOYSA-J calcium;magnesium;dicarbonate Chemical compound [Mg+2].[Ca+2].[O-]C([O-])=O.[O-]C([O-])=O HHSPVTKDOHQBKF-UHFFFAOYSA-J 0.000 claims abstract description 7
- ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L magnesium carbonate Chemical compound [Mg+2].[O-]C([O-])=O ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 7
- 239000001095 magnesium carbonate Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910000021 magnesium carbonate Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000000428 dust Substances 0.000 claims description 40
- 239000012717 electrostatic precipitator Substances 0.000 claims description 36
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 claims description 30
- 239000006028 limestone Substances 0.000 claims description 30
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 25
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical group [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 23
- BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N Orthosilicate Chemical compound [O-][Si]([O-])([O-])[O-] BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- -1 calcite Chemical class 0.000 claims description 19
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 16
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N Na2O Inorganic materials [O-2].[Na+].[Na+] KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 150000001340 alkali metals Chemical class 0.000 claims description 9
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 claims description 9
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 8
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims description 6
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims description 6
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 6
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims description 6
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011707 mineral Substances 0.000 claims description 5
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 4
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 4
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 claims description 4
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 claims description 3
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 claims description 3
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000004579 marble Substances 0.000 claims description 3
- 239000011435 rock Substances 0.000 claims description 3
- 229910021532 Calcite Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 claims description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 claims description 2
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 claims 1
- 125000005587 carbonate group Chemical group 0.000 claims 1
- WZISDKTXHMETKG-UHFFFAOYSA-H dimagnesium;dipotassium;trisulfate Chemical compound [Mg+2].[Mg+2].[K+].[K+].[O-]S([O-])(=O)=O.[O-]S([O-])(=O)=O.[O-]S([O-])(=O)=O WZISDKTXHMETKG-UHFFFAOYSA-H 0.000 claims 1
- 239000003340 retarding agent Substances 0.000 claims 1
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 32
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 23
- 235000013339 cereals Nutrition 0.000 description 21
- 239000010881 fly ash Substances 0.000 description 21
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 description 20
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 description 20
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 20
- 239000004567 concrete Substances 0.000 description 18
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 18
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 18
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 17
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 14
- 239000012615 aggregate Substances 0.000 description 12
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 12
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 11
- 235000011132 calcium sulphate Nutrition 0.000 description 10
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 10
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 description 10
- 239000010436 fluorite Substances 0.000 description 9
- 235000010216 calcium carbonate Nutrition 0.000 description 8
- BCAARMUWIRURQS-UHFFFAOYSA-N dicalcium;oxocalcium;silicate Chemical compound [Ca+2].[Ca+2].[Ca]=O.[O-][Si]([O-])([O-])[O-] BCAARMUWIRURQS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 8
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 241001504564 Boops boops Species 0.000 description 7
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 7
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 7
- UBCKGWBNUIFUST-YHYXMXQVSA-N tetrachlorvinphos Chemical compound COP(=O)(OC)O\C(=C/Cl)C1=CC(Cl)=C(Cl)C=C1Cl UBCKGWBNUIFUST-YHYXMXQVSA-N 0.000 description 7
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 6
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 description 6
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 6
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 6
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000002585 base Substances 0.000 description 5
- 239000001175 calcium sulphate Substances 0.000 description 5
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 5
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- 239000004570 mortar (masonry) Substances 0.000 description 5
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229920001732 Lignosulfonate Polymers 0.000 description 4
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 4
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 4
- 235000014113 dietary fatty acids Nutrition 0.000 description 4
- 239000000194 fatty acid Substances 0.000 description 4
- 229930195729 fatty acid Natural products 0.000 description 4
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 4
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 4
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 4
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 description 4
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 4
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 4
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 description 4
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M Fluoride anion Chemical compound [F-] KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- WSFSSNUMVMOOMR-UHFFFAOYSA-N Formaldehyde Chemical compound O=C WSFSSNUMVMOOMR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- KWYUFKZDYYNOTN-UHFFFAOYSA-M Potassium hydroxide Chemical compound [OH-].[K+] KWYUFKZDYYNOTN-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L Sodium Sulfate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]S([O-])(=O)=O PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 3
- 229910052784 alkaline earth metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- KRKNYBCHXYNGOX-UHFFFAOYSA-N citric acid Chemical compound OC(=O)CC(O)(C(O)=O)CC(O)=O KRKNYBCHXYNGOX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 238000011161 development Methods 0.000 description 3
- 150000004665 fatty acids Chemical class 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 230000036571 hydration Effects 0.000 description 3
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 description 3
- 235000010755 mineral Nutrition 0.000 description 3
- 239000010454 slate Substances 0.000 description 3
- 229910052938 sodium sulfate Inorganic materials 0.000 description 3
- 235000011152 sodium sulphate Nutrition 0.000 description 3
- UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L Calcium chloride Chemical compound [Cl-].[Cl-].[Ca+2] UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 description 2
- ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N Phenol Chemical compound OC1=CC=CC=C1 ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- WCUXLLCKKVVCTQ-UHFFFAOYSA-M Potassium chloride Chemical compound [Cl-].[K+] WCUXLLCKKVVCTQ-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 2
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002318 adhesion promoter Substances 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 239000002956 ash Substances 0.000 description 2
- 239000001110 calcium chloride Substances 0.000 description 2
- 229910001628 calcium chloride Inorganic materials 0.000 description 2
- 235000012241 calcium silicate Nutrition 0.000 description 2
- JHLNERQLKQQLRZ-UHFFFAOYSA-N calcium silicate Chemical compound [Ca+2].[Ca+2].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] JHLNERQLKQQLRZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052918 calcium silicate Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000004649 carbonic acid derivatives Chemical class 0.000 description 2
- 239000013065 commercial product Substances 0.000 description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 2
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 2
- 150000004677 hydrates Chemical class 0.000 description 2
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 2
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000006072 paste Substances 0.000 description 2
- 235000021317 phosphate Nutrition 0.000 description 2
- 239000004014 plasticizer Substances 0.000 description 2
- 229920001296 polysiloxane Polymers 0.000 description 2
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 2
- YGSDEFSMJLZEOE-UHFFFAOYSA-N salicylic acid Chemical compound OC(=O)C1=CC=CC=C1O YGSDEFSMJLZEOE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 2
- LPXPTNMVRIOKMN-UHFFFAOYSA-M sodium nitrite Chemical compound [Na+].[O-]N=O LPXPTNMVRIOKMN-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 229910001948 sodium oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- GEHJYWRUCIMESM-UHFFFAOYSA-L sodium sulfite Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]S([O-])=O GEHJYWRUCIMESM-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 2
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 2
- 239000002562 thickening agent Substances 0.000 description 2
- WRIDQFICGBMAFQ-UHFFFAOYSA-N (E)-8-Octadecenoic acid Natural products CCCCCCCCCC=CCCCCCCC(O)=O WRIDQFICGBMAFQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- WCLKSQYCWXZMGX-UHFFFAOYSA-N 1,2,3,4-tetrabromo-5,6-dimethoxybenzene Chemical compound COC1=C(Br)C(Br)=C(Br)C(Br)=C1OC WCLKSQYCWXZMGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QMMJWQMCMRUYTG-UHFFFAOYSA-N 1,2,4,5-tetrachloro-3-(trifluoromethyl)benzene Chemical compound FC(F)(F)C1=C(Cl)C(Cl)=CC(Cl)=C1Cl QMMJWQMCMRUYTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- IRPGOXJVTQTAAN-UHFFFAOYSA-N 2,2,3,3,3-pentafluoropropanal Chemical compound FC(F)(F)C(F)(F)C=O IRPGOXJVTQTAAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- LQJBNNIYVWPHFW-UHFFFAOYSA-N 20:1omega9c fatty acid Natural products CCCCCCCCCCC=CCCCCCCCC(O)=O LQJBNNIYVWPHFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QSBYPNXLFMSGKH-UHFFFAOYSA-N 9-Heptadecensaeure Natural products CCCCCCCC=CCCCCCCCC(O)=O QSBYPNXLFMSGKH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 101150058005 ARO3 gene Proteins 0.000 description 1
- KLZUFWVZNOTSEM-UHFFFAOYSA-K Aluminum fluoride Inorganic materials F[Al](F)F KLZUFWVZNOTSEM-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 239000004154 Calcium bromate Substances 0.000 description 1
- CBOCVOKPQGJKKJ-UHFFFAOYSA-L Calcium formate Chemical compound [Ca+2].[O-]C=O.[O-]C=O CBOCVOKPQGJKKJ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RGHNJXZEOKUKBD-SQOUGZDYSA-N D-gluconic acid Chemical compound OC[C@@H](O)[C@@H](O)[C@H](O)[C@@H](O)C(O)=O RGHNJXZEOKUKBD-SQOUGZDYSA-N 0.000 description 1
- RGHNJXZEOKUKBD-UHFFFAOYSA-N D-gluconic acid Natural products OCC(O)C(O)C(O)C(O)C(O)=O RGHNJXZEOKUKBD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BVTJGGGYKAMDBN-UHFFFAOYSA-N Dioxetane Chemical compound C1COO1 BVTJGGGYKAMDBN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000013032 Hydrocarbon resin Substances 0.000 description 1
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 1
- 239000005642 Oleic acid Substances 0.000 description 1
- ZQPPMHVWECSIRJ-UHFFFAOYSA-N Oleic acid Natural products CCCCCCCCC=CCCCCCCCC(O)=O ZQPPMHVWECSIRJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229930040373 Paraformaldehyde Natural products 0.000 description 1
- 229920003171 Poly (ethylene oxide) Polymers 0.000 description 1
- 241000876852 Scorias Species 0.000 description 1
- 235000021355 Stearic acid Nutrition 0.000 description 1
- GSEJCLTVZPLZKY-UHFFFAOYSA-N Triethanolamine Chemical compound OCCN(CCO)CCO GSEJCLTVZPLZKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 1
- 239000008186 active pharmaceutical agent Substances 0.000 description 1
- 238000005273 aeration Methods 0.000 description 1
- 229910052936 alkali metal sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000008055 alkyl aryl sulfonates Chemical class 0.000 description 1
- 125000005907 alkyl ester group Chemical group 0.000 description 1
- 150000004645 aluminates Chemical class 0.000 description 1
- 229910000323 aluminium silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- CEGOLXSVJUTHNZ-UHFFFAOYSA-K aluminium tristearate Chemical compound [Al+3].CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O.CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O.CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O CEGOLXSVJUTHNZ-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 229940063655 aluminum stearate Drugs 0.000 description 1
- 229910052925 anhydrite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010426 asphalt Substances 0.000 description 1
- TZCXTZWJZNENPQ-UHFFFAOYSA-L barium sulfate Chemical compound [Ba+2].[O-]S([O-])(=O)=O TZCXTZWJZNENPQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000010428 baryte Substances 0.000 description 1
- 229910052601 baryte Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001639 boron compounds Chemical class 0.000 description 1
- 150000001642 boronic acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 235000019397 calcium bromate Nutrition 0.000 description 1
- 235000011148 calcium chloride Nutrition 0.000 description 1
- WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L calcium difluoride Chemical compound [F-].[F-].[Ca+2] WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910001634 calcium fluoride Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000019255 calcium formate Nutrition 0.000 description 1
- 239000004281 calcium formate Substances 0.000 description 1
- 229940044172 calcium formate Drugs 0.000 description 1
- GBAOBIBJACZTNA-UHFFFAOYSA-L calcium sulfite Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])=O GBAOBIBJACZTNA-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 235000010261 calcium sulphite Nutrition 0.000 description 1
- 235000014633 carbohydrates Nutrition 0.000 description 1
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-N carbonic acid Chemical class OC(O)=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000003841 chloride salts Chemical class 0.000 description 1
- 229960004106 citric acid Drugs 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- HOOWDPSAHIOHCC-UHFFFAOYSA-N dialuminum tricalcium oxygen(2-) Chemical compound [O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[Al+3].[Al+3].[Ca++].[Ca++].[Ca++] HOOWDPSAHIOHCC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004205 dimethyl polysiloxane Substances 0.000 description 1
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FZFYOUJTOSBFPQ-UHFFFAOYSA-M dipotassium;hydroxide Chemical compound [OH-].[K+].[K+] FZFYOUJTOSBFPQ-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000003623 enhancer Substances 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 235000019441 ethanol Nutrition 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 235000013312 flour Nutrition 0.000 description 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 1
- RWRUOVLKPYMFNV-UHFFFAOYSA-N formaldehyde;sulfurous acid;1,3,5-triazine-2,4,6-triamine Chemical class O=C.OS(O)=O.NC1=NC(N)=NC(N)=N1 RWRUOVLKPYMFNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000004675 formic acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 229950006191 gluconic acid Drugs 0.000 description 1
- 150000002334 glycols Chemical class 0.000 description 1
- 239000010438 granite Substances 0.000 description 1
- 239000011396 hydraulic cement Substances 0.000 description 1
- 229920006270 hydrocarbon resin Polymers 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N iron(II,III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]O[Fe]=O SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- YDZQQRWRVYGNER-UHFFFAOYSA-N iron;titanium;trihydrate Chemical compound O.O.O.[Ti].[Fe] YDZQQRWRVYGNER-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QXJSBBXBKPUZAA-UHFFFAOYSA-N isooleic acid Natural products CCCCCCCC=CCCCCCCCCC(O)=O QXJSBBXBKPUZAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GEYXPJBPASPPLI-UHFFFAOYSA-N manganese(III) oxide Inorganic materials O=[Mn]O[Mn]=O GEYXPJBPASPPLI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000001089 mineralizing effect Effects 0.000 description 1
- PSZYNBSKGUBXEH-UHFFFAOYSA-N naphthalene-1-sulfonic acid Chemical compound C1=CC=C2C(S(=O)(=O)O)=CC=CC2=C1 PSZYNBSKGUBXEH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000025 natural resin Substances 0.000 description 1
- QIQXTHQIDYTFRH-UHFFFAOYSA-N octadecanoic acid Chemical compound CCCCCCCCCCCCCCCCCC(O)=O QIQXTHQIDYTFRH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OQCDKBAXFALNLD-UHFFFAOYSA-N octadecanoic acid Natural products CCCCCCCC(C)CCCCCCCCC(O)=O OQCDKBAXFALNLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZQPPMHVWECSIRJ-KTKRTIGZSA-N oleic acid Chemical compound CCCCCCCC\C=C/CCCCCCCC(O)=O ZQPPMHVWECSIRJ-KTKRTIGZSA-N 0.000 description 1
- FJKROLUGYXJWQN-UHFFFAOYSA-N papa-hydroxy-benzoic acid Natural products OC(=O)C1=CC=C(O)C=C1 FJKROLUGYXJWQN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920002866 paraformaldehyde Polymers 0.000 description 1
- 239000010451 perlite Substances 0.000 description 1
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 description 1
- 150000003013 phosphoric acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 239000011505 plaster Substances 0.000 description 1
- 229920000435 poly(dimethylsiloxane) Polymers 0.000 description 1
- 229920000058 polyacrylate Polymers 0.000 description 1
- 229920002689 polyvinyl acetate Polymers 0.000 description 1
- 239000011118 polyvinyl acetate Substances 0.000 description 1
- 239000001103 potassium chloride Substances 0.000 description 1
- 235000011164 potassium chloride Nutrition 0.000 description 1
- NOTVAPJNGZMVSD-UHFFFAOYSA-N potassium monoxide Inorganic materials [K]O[K] NOTVAPJNGZMVSD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 239000012716 precipitator Substances 0.000 description 1
- 239000008262 pumice Substances 0.000 description 1
- NIFIFKQPDTWWGU-UHFFFAOYSA-N pyrite Chemical compound [Fe+2].[S-][S-] NIFIFKQPDTWWGU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052683 pyrite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011028 pyrite Substances 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 229960004889 salicylic acid Drugs 0.000 description 1
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000029 sodium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- PXLIDIMHPNPGMH-UHFFFAOYSA-N sodium chromate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-][Cr]([O-])(=O)=O PXLIDIMHPNPGMH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000010288 sodium nitrite Nutrition 0.000 description 1
- 235000010265 sodium sulphite Nutrition 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 238000010561 standard procedure Methods 0.000 description 1
- 239000008117 stearic acid Substances 0.000 description 1
- 229920003048 styrene butadiene rubber Polymers 0.000 description 1
- 235000000346 sugar Nutrition 0.000 description 1
- 150000008163 sugars Chemical class 0.000 description 1
- 150000003459 sulfonic acid esters Chemical class 0.000 description 1
- 239000004094 surface-active agent Substances 0.000 description 1
- STCOOQWBFONSKY-UHFFFAOYSA-N tributyl phosphate Chemical compound CCCCOP(=O)(OCCCC)OCCCC STCOOQWBFONSKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000019976 tricalcium silicate Nutrition 0.000 description 1
- 229910021534 tricalcium silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010455 vermiculite Substances 0.000 description 1
- 229910052902 vermiculite Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000019354 vermiculite Nutrition 0.000 description 1
- 238000004078 waterproofing Methods 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
- C04B28/04—Portland cements
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B7/00—Hydraulic cements
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Pharmaceuticals Containing Other Organic And Inorganic Compounds (AREA)
- Soil Conditioners And Soil-Stabilizing Materials (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
1. Kompozycja cementowa, znamienna tym, ze zawiera zasadniczo a) od 50% do 97% wagowych, w przeliczeniu na cala kompozycje, klinkieru cementu portlandzkiego, o zawartosci siarki, wyrazonej jako SO3, w zakresie od 0,5% do 10% wagowych i zawartosci fluoru, wyrazonegojakoF, w zakresie od 0,13% do 1,00% wagowych oraz b) od 3% do 50% wagowych, w przeliczeniu na cala kompozycje, napelniacza, zawierajacego taki weglan, jak weglan wapnia, weglan magnezu i weglan wapniowo-mag- nezowy oraz ich mieszaniny, jako glówny skladnik, o sredniej wielkosci czastek (d5 0 ) ponizej 14 µm. PL PL PL
Description
Przedmiotem wynalazku jest kompozycja cementowa, a w szczególności kompozycja napełnionych cementów hydraulicznych, które po zmieszaniu z wodą wiążą i twardnieją, dając znaczną wytrzymałość.
W niniejszym opisie będą stosowane parametry chemiczne LSF, S/R i A/R, które mają następujące znaczenie:
Współczynnik nasycenia wapna LSp =_CaO - 0,7 SO3_
2,8 SiO2 + 1,2 AJ2O3 + 0,65 Fe2O3
Współczynnik krzemianowy S/R =_SiO._
Al2O2 + Fe2O2
172 061
Współczynnik glinowy
A/R =
A12O3
Fe2O3
Równoważnik tlenku sodu (Na2Qeq) = 0,658 · K2O + Na2O
W powyższych współczynnikach symbole chemiczne oznaczają procentowe udziały wagowe określonej substancji występującej w kompozycji. W następującym opisie i zastrzeżeniach podawane udziały procentowe są procentami wagowymi.
Cztery minerały cementowe uważa się zwykle za główne składniki klinkieru cementu portlandzkiego, a mianowicie: alit, składający się głównie z krzemianu trójwapniowego (3CaO • SiO2), oznaczany jako C 3S, belit, składający się głównie z krzemianu dwuwapniowego (2CaO • SiOi), oznaczany jako C2S, glinian trójwapniowy (3CaO • AI2O3), oznaczany jako C3A oraz glinian żelazian czterowapniowy (4CaO • AI2O3 • Fe2O3), oznaczany jako C4AF.
W całym niniejszym opisie ilości głównych związków klinkieru obliczono zgodnie z wzorami Bogue'a z poprawką na obecność SO3 w klinkierze. (F.M. Lea: The Chemistry of Cement and Concrete. (Chemia cementu i betonu), wydawcy Edward Arnold Publishers Ltd., Londyn, str. 115-116). Można także oznaczać zawartość C3S bezpośrednio na podstawie ilościowej dyfrakcji rentgenowskiej, jakkolwiek jest konieczne stosowanie poprawki na zwiększoną zawartość C3S związanej ze stałym roztworem Al, Fe, F, Mg i innych pierwiastków w C3S w celu uzyskania wyników porównywalnych z zawartością C3S obliczoną według Bogue'a.
W klinkierze znajduje się także kilka innych składników w mniejszych ilościach, takich jak MgO, TiO2, Mn2O3, K2O i Na2O, ale ich łączna zawartość w klinkierze zwykle nie przekracza paru procent w stosunku do cementu. Dwa z tych składników są szczególnie interesujące: tlenek sodu (Na2O) i tlenek potasu (K2O), znane także jako alkalia (jakkolwiek w cemencie znajdują się także inne metale alkaliczne). Stwierdzono, że reaguj ą one z niektórymi kruszywami w reakcji pęcznienia, t.zw. reakcji alkalia-kruszywo. Produkty tej reakcji mogą powodować rozpad cementu i są powodem kosztownej naprawy lub nawet zniszczenia konstrukcji.
Stwierdzono, że pęcznienie spowodowane reakcją alkalia-kruszywo można zmniejszyć lub eliminować całkowicie przez zastosowanie cementu z małą zawartością alkaliów. Z tego powodu w niektórych krajach stosowanie cementu z dużą zawartością alkaliów jest ograniczone za pomocą norm, zaleceń lub innych ustaleń. Np. w Danii zawartość alkaliów w cemencie winna być korzystnie poniżej 0,8 % równoważnika tlenku sodu, aby mógł być on stosowany do wyrobu betonu i elementów betonowych. Do innych zastosowań zalecane są nawet mniejsze zawartości alkaliów. Ogólnie jest pożądane, aby zawartość alkaliów była możliwie najmniejsza.
Cement portlandzki produkuje się zwykle takim sposobem, w którym otrzymuje się klinkier w wyniku ogrzania do częściowego stopienia mieszaniny zawierającej kamień wapienny i zestaw różnych materiałów zawierających konieczne ilości krzemionki, tlenku glinu i tlenku żelaza, takich jak piasek, łupek, glina lub popiół lotny. Wypalanie odbywa się zwykle w piecu obrotowym. Klinkier miele się bardzo drobno w młynie w celu otrzymania gotowego cementu portlandzkiego. Zwykle do młyna dodaje się nieznaczne ilości gipsu lub innych opóźniaczy w celu regulowania właściwości wiązania cementu.
Produkcja cementu jest procesem bardzo energochłonnym. Potrzeba znacznych ilości energii w celu rozłożenia CaCO3 do CaO i CO2, ogrzania klinkieru do wymaganej temperatury spiekania, wynoszącej zwykle 1450-1550°C i zmielenia klinkieru do pożądanego stopnia rozdrobnienia cementu. Ponadto, w wypadku użycia mokrych materiałów zużywa się znaczne ilości energii na odparowanie wody.
Podczas produkcji cementu portlandzkiego wydzielają się różne gazy, co może być niepożądane ze względu na ochronę środowiska. Występująca wysoka temperatura powoduje emitowanie tlenków azotu a spalanie paliwa i rozkład kamienia wapiennego jest źródłem znacznych ilości CO2.
172 061
Zarówno z punktu widzenia ekonomicznego, jak i ekologicznego jest pożądane zmniejszenie zużycia energii. Wysiłki w celu osiągnięcia tego celu w przemyśle cementowym idą głównie w dwu kierunkach:
- stosowanie mineralizatorów w celu obniżenia temperatury spiekania,
- stosowanie napełniaczy w celu zmniejszenia ilości zużytego klinkieru.
W produkcji cementu stosuje się określenie mineralizator w odniesieniu do substancji, które ułatwiają reakcje spiekania zachodzące w piecu. Substancje te można dodawać do mieszaniny surowców, lub też mogą już znajdować się w surowcach pochodzących z pewnych miejscowości. Topniki są to substancje, które zwiększają ilość fazy ciekłej podczas wypalania klinkieru i w ten sposób ułatwiają tworzenie się związków klinkierowych.
Mineralizatory zawierające fluor, takie jak fluorek wapnia, fluorek glinu i fluorokrzemiany, są najbardziej zbadanymi rodzajami mineralizatorów. Działanie mineralizujące można przypisać kilku czynnikom, takim jak zwiększenie szybkości powstawania alitu, obniżenie temperatury powstawania alitu i stabilizacja kryształów alitu dzięki występowaniu stałego roztworu fluorku w kryształach alitu. Jednakże jest dobrze udokumentowane w literaturze, że aktywność hydrauliczna cementu we wczesnych okresach jest zmniejszona w wyniku dodawania znacznych ilości fluorku.
Substancje zawierające siarkę, takie jak siarczan wapnia, mogą także działać jak topniki (a także siarczany metali alkalicznych), lecz wiadomo, że siarczan wapnia podnosi temperaturę, w której CaO i C 2S łączą się i tworzą C3S.
W niektórych źródłach literaturowych opisano stosowanie łącznego mineralizatora zawierającego fluor i siarkę. Wskazują one na fakt, że fluor przezwycięża wymienione powyżej niepożądane działanie siarczanu wapnia.
Były doniesienia o obniżeniu wymaganej temperatury spiekania nawet do 200°C dzięki zastosowaniu wymienionych mineralizatorów. Ponieważ odzyskiwanie ciepła w nowoczesnych piecach cementowych jest bardzo skuteczne, to możliwe do uzyskania w ten sposób oszczędności energii są stosunkowo nieznaczne, mniej niż 5% w wypadku obniżenia o 200°C temperatury w strefie wypalania. Jednak ważną korzyścią obniżenia temperatury wypalania jest znaczne ograniczenie emisji tlenków azotu.
Dobrze znanym sposobem wytwarzania tańszych spoiw hydraulicznych jest zastępowanie części cementów portlandzkich tak zwanym napełniaczem. Napełniacz jest bardzo drobnoziarnistym materiałem o średniej wielkości ziarna podobnej lub mniejszej niż w wypadku cementu portlandzkiego. Typowymi przykładami napełniaczy są: mielony kamień wapienny, naturalna pucolana, sproszkowany popiół lotny (pulverized fly ash - PVA) i żużel wielkopiecowy (blast furnace slag - BFS).
Jakkolwiek napełniacze mogą przyczyniać się do powstawania wytrzymałości, to rozcieńczenie składnika cementu portlandzkiego w napełnionych cementach na ogół powoduje obniżenie początkowej i późnej wytrzymałości w porównaniu z czystymi cementami portlandzkimi. Wytrzymałość napełnionych cementów można zwiększyć w pewnym stopniu przez mielenie składnika cementu portlandzkiego do mniejszej wielkości ziarna, jednakże podnosi to koszty mielenia i zmniejsza wydajność mielenia. Późną wytrzymałość można zwiększyć przez wybór szczególnie reaktywnych napełniaczy, takich jak pewne żużle wielkopiecowe lub naturalna pucolana. Jednakże w wielu rejonach geograficznych jest ograniczona dostępność tych materiałów.
Łączenie mineralizowanego cementu, tj. cementu wytworzonego przy użyciu mineralizatorów, z napełniaczem mogłoby być obiecującym sposobem na uzyskanie znaczących oszczędności w zużyciu energii i emisji CO2 i tlenków azotu.
W patencie W. Brytanii nr 1 498 057 (patent USA nr 4 042 408) opisano cementy wytworzone przy użyciu mineralizatorów zawierających fluor i siarkę. Główną zaletą użycia mineralizatorów opisanych w patencie brytyjskim nr 1 498 057 nie jest obniżenie temperatury wypalania, lecz to, że zastosowanie mineralizatorów umożliwia produkowanie cementów o dużej zawartości alitu, a tym samym o dużej początkowej i późnej wytrzymałości. Początkową wytrzymałość cementów opisanych w patencie brytyjskim 1 498 057 dodatkowo poprawia znaczna zawartość alkaliów w klinkierze.
W patencie brytyjskim nr 1 498 057 podaje się, że do niektórych z tych cementów można dodawać sproszkowany popiół lotny lub żużel wielkopiecowy, ponieważ większa wytrzymałość klinkieru w porównaniu ze zwykłym cementem portlandzkim pozwala na dodawanie większych ilości tych napełniaczy z uzyskaniem tych samych właściwości wytrzymałościowych końcowej mieszaniny. Jednakże udział w wytrzymałości omawianych napełniaczy w wytrzymałości końcowej mieszaniny nie poprawia się przez zastosowanie klinkieru cementowego opisanego w patencie brytyjskim nr 1 498 057 jako podstawy zamiast zwykłych cementów portlandzkich. Tak więc, rozcieńczanie powoduje zmniejszenie wytrzymałości cementów opisanych w patencie brytyjskim nr 1 498 057 w taki sam sposób, jak napełnionych cementów na podstawie zwykłego cementu portlandzkiego. W konsekwencji, mieszanie klinkieru cementowego opisanego w patencie brytyjskim nr 1 498 057 z popiołem lotnym lub żużlem wielkopiecowym nie jest najlepszym sposobem wytwarzania tanich kompozycji cementowych o dużej wytrzymałości. Ponadto, zwiększona zawartość alkaliów w cementach opisanych w patencie brytyjskim nr 1 498 057 ogranicza ich przydatność jako osnowy dla napełnionych cementów z powodu wspomnianej powyżej reakcji alkalia-kruszywo.
Z tych powodów staje się oczywistym, że napełniony cement o kosztach produkcyjnych równych lub niższych niż zwykłych napełnionych cementów, lecz mający początkową lub późną wytrzymałość porównywalną lub wyższą niż czysty zwykły cement portlandzki byłby korzystny do wielu zastosowań, w szczególności, gdyby napełniony cement był cementem o małej zawartości alkaliów. Bardzo znaczące zmniejszenie zawartości klinkieru w betonie można by uzyskać zarówno w wyniku zastosowania napełnionego cementu, jak i przez wykorzystanie dużej wytrzymałości cementu do zmniejszenia zawartości cementu w betonie bez wyraźnego obniżenia wytrzymałości betonu. Tak więc, można by uzyskać znaczne obniżenie kosztów, zmniejszenie ilości potrzebnego paliwa i ograniczenie emisji tlenku azotu i CO2. Dalszą zaletą takiego napełnionego cementu byłaby możliwość zwiększenia wydajności produkcyjnej cementu bez potrzeby inwestowania w drogie urządzenia, ponieważ znaczne ilości klinkieru można by zastąpić napełniaczem, natomiast cement zachowałby właściwości wytrzymałościowe zwykłego cementu portlandzkiego.
Z powyższego wynika, że istnieje znaczna potrzeba opracowania kompozycji napełnionego cementu, w szczególności takiego, w którym część klinkierowa ma małą zawartość alkaliów, który z jednej strony byłby produkowany przy niższych kosztach i ze zmniejszoną emisją CO2 i tlenków azotu, a z drugiej strony miałby dużą wytrzymałość początkową i późną i umożliwiałby zwiększenie zdolności produkcyjnej bez potrzeby kosztownych inwestycji.
Stwierdzono, że powyższe cele można osiągnąć w dużej mierze dzięki napełnionej kompozycji cementu według wynalazku, która to kompozycja składa się zasadniczo z
a) od 50% do 97% wagowych (w przeliczeniu na całą kompozycję) klinkieru cementu portlandzkiego, którego zawartość siarki jest w zakresie od 0,5 do 10% wagowych wyrażonym jako SO3, a zawartość fluoru jest w zakresie od 0,13 do 1,00% wagowych wyrażonych jako F oraz
b) od 3% do 50% wagowych (w przeliczeniu na całą kompozycję) napełniacza, zawierającego taki węglan, jak węglan wapnia, węglan magnezu i węglan wapniowo-magnezowy i ich mieszaniny jatko główny składnik i o średniej wielkości cząstek (d50) poniżej 14 pm.
Mielony kamień wapienny znalazł pewne zastosowanie jako napełniacz do napełnionych cementów ze względu na swą niską cenę i łatwą dostępność. Zauważono, że bardzo drobnoziarnisty węglan wapnia może się przyczyniać w ograniczonym stopniu do powstawania początkowej wytrzymałości napełnionych cementów podczas stosowania łącznie ze zwykłym klinkierem cementu portlandzkiego. Przypisano to temu, że napełniacz zawierający węglan działa jako zapełnienie bardzo drobnoziarnistym napełniaczem pustych miejsc między większymi cząstkami lub jako materiał być może przyspieszający szybkość hydratacji cementu. Jednakże uważa się zwykle, że bardzo drobnoziarnisty węglan wapnia jest w zasadzie obojętnym napełniaczem w wypadku użycia go w napełnionych cementach. Z tego powodu początkowa i późna wytrzymałość zwykłego cementu portlandzkiego napełnionego mielonym kamieniem wapiennym jest w konsekwencji ograniczona.
172 061
Obecnie stwierdzono nieoczekiwanie, że napełniacz zawierający bardzo drobnoziarnisty węglan opisany w punkcie b) powyżej zapewnia znacznie większy udział w powstawaniu wytrzymałości napełnionych cementów na podstawie klinkieru mineralizowanego cementu portlandzkiego opisanego w punkcie a) niż w wypadku napełnionych cementów na podstawie klinkieru zwykłego cementu portlandzkiego. Zwiększony udział w wytrzymałości osiąga swe maksimum po 1 dniu, lecz w wypadku pewnych kompozycji klinkieru jest jeszcze bardzo znaczący po 28 dniach.
Dzięki wykorzystaniu możliwości uzyskania dużej wytrzymałości klinkieru cementu portlandzkiego opisanego w punkcie a) łącznie z opisanym powyżej działaniem zwiększającym wytrzymałość wymienionego klinkieru cementu portlandzkiego przez bardzo drobnoziarnisty napełniacz węglanowy można uzyskać niespodziewanie dobre wytrzymałości w wyniku dodania do 50% bardzo drobnoziarnistego napełniacza węglanowego do klinkieru. Korzystne odmiany kompozycji cementowej według wynalazku mają wytrzymałość jednodniową i po 28 dniach podobną lub większą niż porównywalne zwykłe cementy portlandzkie.
Stwierdzono, że wpływ napełniacza w kompozycji cementowej według wynalazku na końcową wytrzymałość hydratyzowanej kompozycji wzrasta w miarę stosowania mniejszej wielkości cząstek napełniacza. Tak więc, jest korzystne, aby średnia wielkość cząstek (dse) napełniacza była poniżej 12 gm, korzystnie poniżej 10 gm, korzystniej poniżej 6 gm, a zwłaszcza poniżej 3 gm.
Napełniaczem może być w zasadzie dowolny rodzaj skał, związek mineralny lub syntetyczny lub materiał zawierający węglan wapnia, węglan magnezu, węglan wapniowo-magnezowy lub ich mieszaniny. Przykłady, które jednakże w żadnej mierze nie wyczerpują wszystkich możliwości, obejmują kalcyt, aragonit, dolomit, wapień dolomityczny, kamień wapienny, doloston, trawertyn, kalkarenit, wapień coquina, kreda, marmur, jak również wyroby przemysłowe, półprodukty lub odpady zawierające takie materiały. Wybór napełniacza może zależeć od jego lokalnej dostępności.
Jednym materiałem, który okazał się bardzo przydatnym, był zawierający węglan pył z elektrostatycznego urządzenia strącającego z oczyszczania gazów spalinowych w różnych procesach przemysłowych, w szczególności pył z elektrostatycznego urządzenia strącającego odbierany z gazów odlotowych z pieca cementowego po przejściu gazów przez suszarkę/kruszarkę i odpylający cyklon, przy czym takie materiały składają się zwykle z drobnoziarnistej kredy z małymi ilościami lotnego popiołu i drobnoziarnistego piasku.
Jak podano powyżej, węglan wapnia, węglan magnezu lub węglan wapniowo-magnezowy, jak również ich mieszaniny, powinny być głównym składnikiem napełniacza. W obecnym kontekście określenie główny składnik ma oznaczać, że omawiany węglan lub węglany występują w napełniaczu w ilościach większych niż dowolny inny składnik napełniacza. Jednakże, dla celów niniejszego wynalazku uważa się za korzystne, aby zawartość węglanu wapnia, węglanu magnezu, węglanu wapniowo-magnezowego lub ich mieszaniny w napełniaczu wynosiła co najmniej 50%, korzystnie co najmniej 60%, korzystniej co najmniej 70%, szczególnie co najmniej 75%, bardziej szczególnie co najmniej 80% wagowych, a zwłaszcza co najmniej 85% wagowych, a także co najmniej 95% wagowych w przeliczeniu na napełniacz. Omówiony powyżej pył z elektrostatycznego urządzenia strącającego pieca cementowego może zwykle zawierać (jakkolwiek zależy to od konstrukcji i pracy pieca) około 85% wagowych węglanu wapnia, około 10 % wagowych lotnego popiołu i około 5% wagowych drobnoziarnistego piasku.
Jeśli chodzi o ilość mineralizowanego klinkieru cementu portlandzkiego i napełniacza w kompozycji według wynalazku i w celu osiągnięcia optimum między wytrzymałością a zawartością napełniacza, to w korzystnej odmianie zawartość klinkieru cementowego wynosi od 60 do 95% wagowych a napełniacza od 5 do 40% wagowych, w szczególności od 65 do 95% wagowych klinkieru cementowego i od 5 do 35% wagowych napełniacza, a zwłaszcza od 70 do 90% wagowych klinkieru cementowego i od 10 do 30% napełniacza.
Klinkier mineralizowanego cementu portlandzkiego stosowany w kompozycji według wynalazku ma łączną zawartość C3S i C2S korzystnie co najmniej 65%, bardziej korzystnie co
172 061 najmniej 70%, w szczególności co najmniej 75%, a zwłaszcza co najmniej 80%, jak obliczono według Bogue'a z poprawką na zawartość siarczanu wapnia w klinkierze.
W kompozycji według wynalazku, ze względu na łatwość kontroli pieca klinkierowego, jest korzystne, aby klinkier cementu portlandzkiego w kompozycji miał zawartość siarki w zakresie od 1,3 do 10% wagowych w przeliczeniu na SO3 i zawartość fluoru w zakresie od 0,13 do 0,55% wagowych w przeliczeniu na F; korzystnie zawartość siarki w przeliczeniu na SO3 w zakresie od 1,5 do 6 % wagowych, bardziej korzystnie w zakresie od 1,6 do 5% wagowych, a zwłaszcza w zakresie od 1,8 do 4% wagowych, a zawartość fluoru w przeliczeniu na F ^or^^y^^tnee w zakresie od 0,15 do 0,45% wagowych, bardziej korzystnie w zakresie od 0,15 do 0,35% wagowych, a zwłaszcza w zakresie od 0,18 do 0,30% wagowych.
W celu ograniczenia wyżej wymienionych reakcji alkalia/kruszywo jest korzystne, aby zawartość metalu alkalicznego w klinkierze w przeliczeniu na równoważnik Na2O była w zakresie od 0,1 do 8 % wagowych, korzystnie od 0,2 do 0,7% wagowych, korzystniej od 0,3 do 0,6 % wagowych.
W celu poprawy wytrzymałości kompozycji zawierającej klinkier cementowy stosowany w kompozycji według wynalazku jest korzystne, aby C3S miał lepszą aktywność hydrauliczną, t.zn. występował w odmianie krystalicznej wykazującej obecność na dyfraktogramie rentgenowskim tylko jednego piku w obszarze 51 °-52° 2 0, odpowiadającego odbiciu 220 heksagonalnej podkomórki. W obecnym kontekście określenie poprawiona aktywność hydrauliczna ma oznaczać, że aktywność hydrauliczna C3S jest zwiększona w stosunku do tejże aktywności C3S w zwykłych cementach portlandzkich.
Także, w celu zwiększenia zawartości C3S w klinkierze cementowym, aby zwiększyć początkową wytrzymałość kompozycji, jest korzystne, aby fluor w klinkierze cementu portlandzkiego był obecny głownie w stałym roztworze w krystalicznych fazach krzemianowych. W szczególności, jest korzystne, aby co najmniej 85% fluoru było w postaci stałego roztworu w krystalicznych fazach krzemianowych klinkieru. Z tych samych powodów jest także korzystne, aby trochę glinu było włączone do stałego roztworu w krystalicznych fazach krzemianowych, a korzystnie, aby krystaliczne fazy krzemianowe zawierały ponad 0,6 % glinu w przeliczeniu na AJ2O3, w szczególności ponad 1,0%, a zwłaszcza ponad 1,4%.
Ponieważ współczynnik nasycenia wapna (LSF) klinkieru cementu portlandzkiego używanego w kompozycji według wynalazku, po poprawce na zawartość siarczanu wapnia, ma znaczenie dla zawartości C3S w klinkierze cementowym podczas jego produkcji, to jest korzystne, aby LSF był równy co najmniej 0,95, korzystnie co najmniej 0,97, a w szczególności co najmniej 0,99.
Ponadto jest zwykle użyteczne, aby współczynnik krzemianowy klinkieru mineralizowanego cementu portlandzkiego był w zakresie od 2 do 30, korzystnie od 2 do 20, korzystniej od 3 do 20, w szczególności od 4 do 20, a zwłaszcza od 5 do 20, a w końcu od 5 do 15. Jednakże niespodziewanie okazało się, że jakkolwiek kompozycje według wynalazku, których klinkier cementowy ma duży współczynnik krzemianowy (np. powyżej 6,5), zwykle wykazują wyższą wytrzymałość jednodniową niż podobne kompozycje, w których porcja klinkieru cementowego ma stosunkowo mały współczynnik krzemianowy (np. w zakresie od 2,3 do 2,8), to kompozycje z klinkierem o małym współczynniku krzemianowym wykazują, jak pokazano, wytrzymałości 28-dniowe porównywalne z wytrzymałościami kompozycji zawierających klinkier o dużym współczynniku krzemianowym. Tak więc, wpływ na wytrzymałość napełniacza zawierającego bardzo drobnoziarnisty węglan po 28 dniach jest większy względem klinkieru o małej wartości S.R. niż względem klinkieru o dużej wartości S.R. (patrz przykłady). Tak więc, wybór współczynnika krzemianowego porcji klinkieru cementowego kompozycji według wynalazku winien być wybrany z uwzględnieniem tych zależności.
Jest także korzystne, aby stosunek siarka/fluor wyrażony jako SO3/F w klinkierze cementu portlandzkiego wynosił co najmniej 6,6, korzystnie co najmniej 7, w szczególności co najmniej 8.
Jak wspomniano powyżej, kompozycja klinkieru cementu portlandzkiego w kompozycji według niniejszego wynalazku korzystnie wykazuje stosunkowo dużą zawartość łączną C3S i C2S. Jednakże jest także korzystne, aby zawartość C3S w klinkierze wynosiła co najmniej 60%, korzystniej co najmniej 65%, w szczególności co najmniej 70%, a zwłaszcza co najmniej 75%
172 061 wagowych. Te zawartości procentowe są zawartościami oznaczonymi na podstawie składu elementarnego kompozycji cementu według Bogue'a.
Ze względu na pożądane współczynniki krzemianowe podane powyżej, jak również pragnienie włączenia glinu do kryształów alitu w postaci stałego roztworu, jest korzystne, aby zawartość AI2O 3 w klinkierze cementu portlandzkiego według wynalazku była poniżej 6 % wagowych, korzystnie poniżej 5%, a w szczególności poniżej 4%, lecz korzystnie większa od 0,5%, a zwłaszcza większa niż 1%. Jest także korzystne, aby zawartość wolnego wapna była poniżej 3%, w szczególności poniżej 2% wagowych w celu zmaksymalizowania zawartości C 3S.
Ponadto zaleca się, aby zawartość w klinkierze siarczanu wapnia w postaci całkowicie wypalonego anhydrytu wynosiła co najmniej 0,1%, korzystnie co najmniej 0,5%, korzystniej co najmniej 1%, a zwłaszcza co najmniej 2% wagowych. Jednakże, w celu zachowania możliwie najlepszego działania regulowania wiązania przez siarczan wapnia zawarty w surowcu, jest korzystne, aby zawartość langbejnitu wapniowego była w zakresie od 0,1 do 8,3%, w szczególności od 0,1 do 4% wagowych w stosunku do klinkieru.
Ponieważ wytrzymałość na ściskanie uzyskana przez hydratację klinkieru cementowego jest częściowo wynikiem powierzchni właściwej mielonego klinkieru cementowego, w taki sposób, że zwiększenie powierzchni właściwej powoduje wzrost szybkości powstawania wytrzymałości, to jest korzystne, aby klinkier cementu portlandzkiego w kompozycji według wynalazku był zmielony do uzyskania powierzchni właściwej według Blaine'a wynoszącej 150 do 1000 m2/kg, korzystnie od 200 do 900 m2/kg.
Kompozycja według wynalazku może ponadto zawierać korzystnie środek opóźniający, którym może być dowolny środek opóźniający, dobrze znany z zastosowań w cementach i kompozycjach cementowych, taki jak siarczan wapnia lub jego hydraty.
W celu utrzymania małej zawartości metali alkalicznych w kompozycji według wynalazku jest korzystne, aby zawierający węglan napełniacz miał zawartość metali alkalicznych poniżej 0,8 % wagowych w przeliczeniu na równoważnik Na2O.
Jest korzystne, aby kompozycja cementowa według wynalazku miała taki skład, by po zmieleniu klinkieru do powierzchni właściwej według Blaine'a równej 400 m2/kg zapewniała jednodniową wytrzymałość na ściskanie, podczas pomiaru według normy EN-196-1, co najmniej 21 MPa, korzystniej co najmniej 24 MPa, w szczególności co najmniej 26 MPa, a zwłaszcza 28 MPa, a w końcu co najmniej 30 MPa. Podobnie jest korzystne, aby wytrzymałość na ściskanie po 28 dniach, podczas pomiaru według normy EN-196-1, wynosiła co najmniej 55 MPa, korzystniej co najmniej 60 MPa, w szczególności co najmniej 65 MPa.
Klinkier używany w kompozycji według wynalazku może być produktem handlowym lub można go wytworzyć w klasycznym sposobie obejmującym ogrzanie do częściowego stopienia mieszaniny zawierającej głównie wapno i krzemionkę łącznie z mniejszą ilością tlenku glinu i tlenku żelaza wobec mineralizatorów zawierających siarkę i fluor, w takich warunkach, by klinkier zatrzymał siarczan w ilości od 0,5 do 10% wagowych w przeliczeniu naSO3, oraz fluorek w ilości od 0,13 do 1,00% wagowych. Takie wytwarzanie może być wykonane sposobem znanym samo przez się fachowcom.
Sposób wykonuje się korzystnie w obrotowym piecu cementowym. Można stosować kilka rodzajów pieców obrotowych, np. piec na sposób mokry, piec na długi proces suchy, piec na proces półmokry, piec na proces półsuchy, piec cementowy z podgrzewaczem lub piec cementowy z wstępnym spiekaniem. Dodatkową korzyścią ze stosowania mineralizatorów podczas wytwarzania klinkieru cementu portlandzkiego w kompozycji według wynalazku jest zmniejszenie emisji tlenków azotu w porównaniu z wytwarzaniem klinkieru o podobnej zawartości C3S, lecz bez użycia mineralizatorów.
Zawierające fluor składniki mineralizatora stosowane w surowcu mogą być fluorytem, jak również różnymi ubocznymi produktami przemysłowymi zawierającymi fluor. Zawierający siarkę mineralizator może być siarczanem wapnia, siarczynem wapnia, lub ich hydratami, pirytem lub dowolnym innym, naturalnym lub przemysłowym surowcem zawierającym siarkę. Siarczan można także wprowadzić do pieca jako część składową paliwa (np. w wyniku zastosowania paliwa zawierającego siarkę).
172 061
Zawierający węglan napełniacz można dodawać w cementowni przed mieleniem, podczas mielenia lub po mieleniu opisanego powyżej składnika, klinkieru cementu portlandzkiego. Zawierający węglan napełniacz można także mieszać z cementem na podstawie opisanego powyżej klinkieru, przy czym wymienione mieszanie ma miejsce poza cementownią, np. na placu budowy, lub też zawierający węglan napełniacz i cement można dodawać osobno podczas mieszania przygotowywanej pasty, zaprawy lub betonu. W takich wypadkach napełniacz można dodawać w postaci suchego proszku lub zawiesiny, albo osobno, albo wymieszany z innymi składnikami, takimi jak wypełniacz, piasek, kruszywo, inne napełniacze, takie jak popiół lotny, pył krzemianowy lub żużel wielkopiecowy, woda do rozmieszania lub różne dodatki chemiczne. Do kompozycji według wynalazku można dodawać jeden lub więcej dalszych składników, takich jak dowolne, powszechnie stosowane i dobrze znane dodatki do past cementowych, zapraw lub betonu, lub też domieszek stosowanych w technologii cementu. W związku z tym wymieniamy takie standardowe prace z tej dziedziny, jak Betonbogen, 2. wydanie, 1985, Aalborg Portland i pracę Christiana F. Justesena, Tilsaetningsstoffer til Beton, Beton-teknik, 1/07/1993, Aalborg Portland.
Typowymi, ale nie ograniczającymi przykładami takich dodatków sąnapełniacze cementu, wypełniacze, kruszywo, środki uplastyczniające i superuplastyczniające, przyspieszacze, opóźniacze cementowe, środki ułatwiające napowietrzanie, środki przeciwpieniące, środki obniżające temperaturę zamarzania, środki poprawiające adhezję, środki hydrofobizujące lub nadające wodoodpomość, środki zwiększające rozszerzanie, inhibitory korozji, środki osłaniające przed promieniowaniem, zagęszczacze, jak również woda do hydratacji.
Jako nie ograniczające przykłady napełniaczy można wymienić pył krzemianowy, prażoną glinę, naturalną pucolanę (np. popiół wulkaniczny, moler-minerał składający się z mieszaniny gliny i diatomitu lub diatomit), sztuczną pucolanę (np. lotny popiół, prażony moler, prażony diatomit lub prażoną glinę), żużel wielkopiecowy, glinokrzemian, bezpostaciową krzemionkę, mąkę skalną, tlenek glinu, fluoryt, lub ich mieszaniny. Jak wspomniano powyżej, wielkość cząstek napełniaczajest zwykle tego samego rzędu, jak wielkość cząstek klinkieru cementowego w kompozycji, do której ma być dodany ten napełniacz.
Jako nie ograniczające przykłady kruszywa można wymienić piasek, żwir, tłuczeń kamienny, miał skalny (taki jak granit, gnejs, kamień wapienny, dolomit, marmur, łupek lub różne rodzaje łupków), żużel wielkopiecowy, żużel po spalaniu, ciężkie kruszywo (takie jak baryt, magnetyt, limonit, ilmenit, żelazo lub stal), lekkie kruszywo (takie jak spieniona glina, prażona glina, różne rodzaje łupków, łupki diatomitowe, perlit, wermikulit, żużel, naturalny pumeks, skoria, żużel wulkaniczny, tuf wulkaniczny, diatomit, prażony popiół lotny lub żużle przemysłowe), lub ich mieszaniny.
Typowymi, ale nie ograniczającymi przykładami środków uplastyczniających są kwasy polihydroksykarboksylowe lub ich sole, lignosulfoniany, glikole polioksyetylenowe i ich mieszaniny.
Środkami superuplastyczniającymi są zwykle sole metali alkalicznych lub metali ziem alkalicznych lignosulfonianów; sole metali alkalicznych lub metali ziem alkalicznych kondensatów wysokoskondensowanych kwasu naftalenosulfonowego z formaldehydem; sole metali alkalicznych lub metali ziem alkalicznych kondensatów melaminowo-formaldehydowo-siarczynowych; estry kwasów sulfonowych; estry węglowodanów; lub ich mieszaniny.
Typowymi przyspieszaczami mogą być rozpuszczalne sole chlorkowe (takie jak chlorek wapnia), trietanoloamina, paraformaldehyd, rozpuszczalne sole mrówczanowe (takie jak mrówczan wapnia), wodorotlenek sodu, wodorotlenek potasu, węglan sodu, siarczan sodu, 12CaO • 7 ARO3, siarczan sodu, i ich mieszaniny.
Typowymi przykładami opóźniaczy są lignosulfoniany, kwasy hydroksykarboksylowe (takie jak kwas glikonowy, kwas cytrynowy lub kwas salicylowy), cukry, fosforany, borany, fluorokrzemiany, bromian wapnia, siarczan wapnia, siarczan sodu, i ich mieszaniny.
Jako nie ograniczające przykłady środków ułatwiających napowietrzanie można wymienić żywice winsolowe (naturalne żywice otrzymane przez destylację drewna), abietynian sodu, kwasy tłuszczowe i ich sole, środki powierzchniowo czynne, sulfoniany alkilowo-arylowe, etoksylany fenolowe, lignosulfoniany i ich mieszaniny.
172 061
Typowymi środkami przeciwpieniącymi są silikony (takie jak polidimetylosiloksan), fosforany alkilowe (takie jak fosforan tributylu) i ich mieszaniny.
Typowymi środkami obniżającymi temperaturę zamarzania kompozycji są następujące związki: alkohol etylowy, chlorek wapnia, chlorek potasu, i ich mieszaniny. Jako typowe środki poprawiające adhezję można wymienić poli(octan winylu), kopolimery styren/butadien, polimery akrylowe, i ich mieszaniny.
Jako środki hydrofobizujące lub nadające wodoodpomość można wymienić kwasy tłuszczowe (takie jak kwas stearynowy lub kwas oleinowy, estry kwasów tłuszczowych z małymi grupkami alkilowymi (takie jak stearynian butylu), sole kwasów tłuszczowych (takie jak stearynian wapnia lub glinu), silikony, emulsje wosków, żywice węglowodorowe, bitum, i ich mieszaniny.
Przykładami środków zwiększających rozszerzanie są: proszek glinu, proszek cynku, proszek żelaza, sulfoglinian wapnia, i ich mieszaniny. Inhibitorami korozji mogą być m.in. następujace związki: azotyn sodu, siarczyn sodu, chromian sodu, i ich mieszaniny. Środkiem osłaniającym przed promieniowaniem może być związek boru, a zagęszczaczem może być poli(tlenek oksyetylenu).
Stosunki woda/cement (W/C) mogą znajdować się w zakresie od 0,15 (dla bardzo gęstych materiałów, takichjak stosujące duże ilości pyłów krzemianowych jako napełniacz, np. materiały typu Densit) do 1,20, a zwykle w zakresie od 0,4 do 1,0, przeliczeniu na napełniony cement.
Wynalazek zostanie dodatkowo przedstawiony za pomocą poniższych nie ograniczających przykładów.
W tych przykładach wykonywano analizę chemiczną i pomiary rozkładu wielkości ziarna cementów metodami znormalizowanymi. Składy mineralogiczne obliczano na podstawie wyników analizy chemicznej z zastosowaniem wzorów Bogue'a z poprawkami na obecność CaSCf, w cemencie (F.P. Lea: The Chemistry of Cement and Concrete. Wydawcy: Edward Arnold Ltd., Londyn, str. 115-116.
Czas wiązania i normalną konsystencję oznaczono zgodnie z normą europejską EN 196-3 a stopień rozdrobnienia (powierzchnię właściwą według Blaine'a) zgodnie z EN 196-6. Wytrzymałość na ściskanie mierzono albo zgodnie z Normą Duńską DS 427 lub z normą europejską EN 196-1. Jedyna różnica między tymi dwiema normami polega na sposobie ubijania zaprawy podczas odlewania a uzyskane wyniki są równoważne.
Charakterystykę materiałów stosowanych w przykładach podano w tabelach poniżej.
Tabela 1 przedstawia dane dotyczące osnów cementowych. Wszystkie cementy produkowano z klinkieru wypalanego w produkcyjnych piecach cementowych. W pewnych wypadkach dodawano do młyna gips podczas mielenia cementu. Przybliżone ilości gipsu dodanego do mielenia podano w tabeli 1. Porównawcze zwykłe cementy X i Y wyprodukowano ze zwykłego klinkieru cementu portlandzkiego. Cement X wyprodukowano w wyniku mielenia klinkieru w laboratoryjnym młynie cementowym wyposażonym w oddzielacz o dużej sprawności. Cement Y był zwykłym handlowym cementem portlandzkim (Rapid Cement firmy Aalborg Portland).
Dane dotyczące stosowanych napełniaczy podano w tabeli 2.
Pyły K, L i M z elektrostatycznego urządzenia strącającego pieca cementowego otrzymano z półmokrego procesu z pieca cementowego z wstępnym spiekaniem. Pył odbierano z elektrostatycznego urządzenia strącającego z gazu wylotowego pieca po przejściu przez suszarkę-kruszarkę i cyklon odpylający. Pyły K i L z elektrostatycznego urządzenia strącającego otrzymanego podczas produkcji w piecu zwykłego klinkieru portlandzkiego, natomiast pył M otrzymano podczas produkcji mineralizowanego klinkieru, a więc zawierał on zwiększoną ilość SO3 i F. Pył R z elektrostatycznego urządzenia strącającego pieca cementowego odbierano z gazów wylotowych z pieca cementowego pracującego w procesie mokrym.
Drobno mielona kreda N jest handlowym produktem (firma Alpine Fin z Dankalk, Dania) wytworzonym w wyniku klasyfikacji pneumatycznej kruszonej kredy. Materiał ten ma rozkład wielkości ziarna podobny do rozkładu pyłu z elektrostatycznego urządzenia strącającego.
172 061
Gruboziarnisty kamień wapienny O jest handlowym duńskim produktem firmy Grena Foderkalk z Faxe Kalk, Dania, natomiast gruboziarnisty kamień wapienny P jest mielonym laboratoryjnie angielskim kamieniem wapiennym.
Popiół lotny Q (z duńskiej elektrowni opalanej węglem), silnie aktywny, mielony, granulowany żużel wielkopiecowy S (z Civil and Marine Slag, W.Brytania) i tlenek glinu T (CT-2000SG, z Alcoa, Niemcy) są produktami handlowymi.
We wszystkich przykładach podaje się zarówno absolutne jak i względne wytrzymałości na ściskanie. Względne wytrzymałości na ściskanie uzyskuje się przez podzielenie absolutnej wytrzymałości na ściskanie napełnionego cementu przez wytrzymałość na ściskanie porównywalnego cementu podstawowego.
P rz k ła d I . Mineraiizowany eeneent A ' ' wytworzono w wyniku dodania gipsu i fluorytu do mieszaniny surowców, wypalenia mieszaniny w produkcyjnym piecu cementowym i zmielenia klinkieru w produkcyjnym zestawie młyna cementowego wyposażonym w wysokosprawny separator. Do młyna nie dodawano gipsu.
Jako cement porównawczy zastosowano zwykły cement portlandzki X.
Przygotowano około 5 kg szarże mieszanych cementów przez mieszanie cementu podstawowego z różnymi ilościami pyłu K z elektrostatycznego urządzenia strącającego pieca cementowego (środkowa wielkość ziarna 2,5 gm) lub gruboziarnistego kamienia wapiennego O (środkowa wielkość ziarna 9,6 gm), odpowiednio. Mieszanie wykonywano w pojemniku z tworzywa sztucznego zawierającym kule gumowe, stosującjednocześaie urządzenie wibracyjne.
Wyniki badań przedstawiono w tabeli 3.
Przykład pokazuje dużą wytrzymałość jednodniową, jaką można uzyskać w wyniku mieszania zawierającego węglan napełniacza z mineralizowanym cementem o dużym współczynniku krzemianowym (S.R = 7,0). Najwyższe wytrzymałości osiągnięto, gdy pył K z elektrostatycznego urządzenia strącającego pieca cementowego zastosowano jako napełniacz. Wpływ zwiększania wytrzymałości przez napełniacz w wypadku cementu o dużej wartości S.R. jest wyraźnie większy po 1 dniu niż po 7 lub 28 dniach.
Przykład Π. Mineralizowany cement B wytworzono w wyniku dodania gipsu i fluorytu do mieszaniny surowców, wypalenia mieszaniny w produkcyjnym piecu cementowym i zmielenia klinkieru w laboratoryjnym młynie cementowym wyposażonym w wysokosprawny separator. Do młyna dodano około 0,9% wagowych SO3 w postaci gipsu w celu uzyskania określonej zawartości SO3 w cemencie, a mianowicie 3,5% wagowych.
Jako cement porównawczy zastosowano zwykły cement portlandzki X.
Przygotowano około 5 kg szarże mieszanych cementów przez mieszanie cementu podstawowego z różnymi ilościami pyłu L z elektrostatycznego urządzenia strącającego pieca cementowego (środkowa wielkość ziarna 2,4 gm), gruboziarnistym kamieniem wapiennym P (środkowa wielkość ziarna 12,0 gm), popiołem lotnym Q lub żużlem wielkopiecowym S, odpowiednio. Mieszanie wykonywano przez mieszanie materiałów w pojemniku z tworzywa sztucznego zawierającym kule gumowe, stosując jednocześnie urządzenie wibracyjne.
Wyniki badań przedstawiono w tabelach 4,5a i 5b.
W tabelach porównano minera^owmy cement (B, S.R. = 6,6) ze zwykłym cementem (X) jako osnową dla napełnionych cementów. W tabeli 4 przedstawiono zwiększony wpływ na wytrzymałość pyłu L z elektrostatycznego urządzenia strącającego pieca cementowego lub gruboziarnistego kamienia wapiennego P oraz duże wytrzymałości uzyskiwane w mieszaninie z mineralizowanym cementem B. Wpływ jest bardziej wyraźny w wypadku pyłu L z elektrostatycznego urządzenia strącaj ącego pieca cementowego niż w wypadku gruboziarnistego kamienia wapiennego P i jest najwyraźniejszy dla krótszych czasów wiązania. Po 28 dniach wpływ aαpełaiαczy węglanowych na wytrzymałość jest podobny bez względu na rodzaj cementu.
W tabeli 5a przedstawiono wpływ na względną wytrzymałość popiołu lotnego Q lub żużla wielkopiecowego S - jak widać, wpływy te nie zależą od rodzaju cementu. Wpływy na wytrzymałość popiołu lotnego i żużla wielkopiecowego są mniejsze niż w wypadku napełniaczy na podstawie węglanów w mieszaninie z mineralizowanym cementem po 28 dniach.
172 061
Mieszaniny pyłu L z elektrostatycznego urządzenia strącającego pieca cementowego z popiołem lotnym Q lub żużlem wielkopiecowym S, odpowiednio (tabela 5b), dają wpływy na wytrzymałość, pośrednie między wynikami przedstawionymi w tabeli 4 i w tabeli 5a.
Przykład UL Wytworzono mineralizowany cement C w wyniku dodania gipsu i fluorytu do mieszaniny surowców, wypalenia mieszaniny w produkcyjnym piecu cementowym i zmielenia klinkieru w produkcyjnym zestawie młyna cementowego. Do młyna nie dodawano gipsu.
Przygotowano około 40 kg szarże mieszanych cementów przez mieszanie cementu podstawowego z różnymi ilościami pyłu M z elektrostatycznego urządzenia strącającego pieca cementowego (środkowa wielkość ziarna 2,6 gm). Mieszanie wykonano w wyniku mieszania materiałów w obracającym się bębnie stalowym zawierającym kule gumowe.
Wyniki badań przedstawiono w tabeli 6. Jak widać, wpływ na wytrzymałość pyłu M z elektrostatycznego urządzenia strącającego pieca cementowego jest znacznie zwiększony nie tylko po 1 dniu (patrz przykłady 1 i 2), lecz także po 7 i 28 dniach, po dodaniu go do mineralizowanego cementu C o dość małej wartości S.R (2,8).
Przykład LV. Wytworzono mineralizowany cement D w wyniku dodania gipsu i fluorytu do mieszaniny surowców, wypalenia mieszaniny w produkcyjnym piecu cementowym i zmielenia klinkieru w produkcyjnym zestawie młyna cementowego wyposażonym w bardzo wydajny separator. Do młyna nie dodawano gipsu.
Cementy osnowy zmieszano z różnymi ilościami pyłu M z elektrostatycznego urządzenia strącającego pieca cementowego (środkowa wielkość ziarna 2,6 gm). Do niektórych mieszanin dodano pył R z elektrostatycznego urządzenia strącającego pieca cementowego (środkowa wielkość ziarna 12,2 gm, Na2Oeq 11,8% wagowych), a do innych - hemihydrat. Hemihydrat przygotowano w wyniku ogrzewania gipsu w temperaturze 110°C w ciągu 2 dni. Niektóre mieszaniny (85-70% wagowych mineralizowanego cementu) przygotowano sposobem opisanym w przykładzie 3, podczas gdy w wypadku pozostałych mieszanin zastosowano sposób opisany w przykładzie 1. Próby krzyżowe wykazały, że sposób mieszania nie wpływa na uzyskane wyniki.
Jako próbkę porównawczą stosowano zwykły cement portlandzki Y.
Wyniki badań przedstawiono w tabeli 7. Wpływ pyłu z elektrostatycznego urządzenia strącającego pieca cementowego na zwiększenie wytrzymałości zarówno po 1 i 7 dniach, jak i po 28 dniach, w wypadku użycia razem z mineralizowanym cementem o małej wartości S.R. (D, S.R. = 2,6) oraz niespodziewanie duża wytrzymałość w wypadku dużych ilości dodanego napełniacza są wyraźnie widoczne. Dalsze wzrosty wytrzymałości jednodniowej uzyskano w wyniku dodatku alkaliów (takich jak pył R z elektrostatycznego urządzenia strącającego pieca cementowego) lub siarczanu (takiego jak hemihydrat) do napełnionego cementu.
Przykład V. Wytworzono minerałizowane cementy E i F w wyniku dodania gipsu i fluorytu do mieszaniny surowców i wypalenia mieszaniny w produkcyjnym piecu cementowym. Cement E zmielono w produkcyjnym zestawie młyna cementowego wyposażonym w bardzo wydajny separator, natomiast cement F zmielono w produkcyjnym zestawie młyna bez wydajnego separatora. Do młyna nie dodawano gipsu.
Około 5 kg szarże mieszanych cementów przygotowano w wyniku mieszania cementu osnowy z różnymi ilościami drobnoziarnistego tlenku glinu T (środkowa wielkość ziarna 1,1 gm). Szarże mieszano w pojemniku z tworzywa sztucznego zawierającym kule gumowe, stosując jednocześnie urządzenie wibracyjne.
Jako próbkę porównawczą zastosowano zwykły cement portlandzki Y.
Te doświadczenia wykonano w celu zbadania, czy bardzo drobnoziarnisty tlenek glinu ma podobne właściwości do napełniaczy drobnoziarnistych na podstawie węglanów. Wyniki podane w tabeli 8 pokazują, że to nie ma miejsca.
Przykład VL. Wytworzono mineralizowany cement F sposobem opisanym w przykładzie 5. Mineralizowany cement G wytworzono w wyniku dodania fluorytu do mieszaniny surowców, wypalania mieszaniny w produkcyjnym piecu cementowym i zmielenia klinkieru w laboratoryjnym młynie kulowym. Podczas mielenia dodano do cementu 4% wagowych gipsu.
Około 5 kg szarże mieszanych cementów przygotowano w wyniku zmieszania cementu osnowy z różnymi ilościami pyłu M z elektrostatycznego urządzenia strącającego pieca
172 061 cementowego (środkowa wielkość ziarna 2,6 gm). Mieszanie wykonano w pojemniku z tworzywa sztucznego zawierającego kule gumowe, z jednoczesnym stosowaniem urządzenia wibracyjnego.
Wyniki badania przedstawiono w tabeli 9. Przykład ten pokazuje wpływ napełniacza na podstawie drobnoziarnistego węglanu, gdy użyto go łącznie z mineralizowanym cementem o małej wartości LSF (cement F, LSF = 0,95) lub z mineralizowanym cementem, który wytworzono dodając gips do młyna zamiast do pieca (cement G). Jak widać (tabela 9), wpływ na wytrzymałość pyłu z elektrostatycznego urządzenia strącającego pieca cementowego jest znacznie większy, gdy dodaje się go do tych cementów, niż gdy dodaje się go do zwykłego cementu portlandzkiego (patrz tabela 7).
Przykład VII. Wytworzono mineralizowane cementy w wyniku dodania gipsu i fluorytu do mieszaniny surowców, wypalenia mieszaniny w produkcyjnym piecu cementowym i zmielenia klinkieru w produkcyjnym zestawie młyna cementowego wyposażonym w separator o dużej wydajności. Do młyna nie dodawano gipsu.
Mieszaninę cementową 1 wytworzono w wyniku zmieszania pyłu M z elektrostatycznego urządzenia strącającego pieca cementowego (środkowa wielkość ziarna 2,6 gm) z mineralizowanym cementem H w taki sam sposób, jak to opisano w przykładzie 3. Mieszaniny cementowe 2 i 3 wytworzono podczas próby produkcyjnej, w której pył podobny do M z elektrostatycznego urządzenia strącającego pieca cementowego dodano do mineralizowanego cementu podobnego do E” w separatorze o dużej wydajności układu młyna produkcyjnego.
Mieszaniny cementowe zastosowano do wyrobu betonów. Dla porównania wytworzono także betony przy użyciu zwykłego cementu portlandzkiego Y.
Receptury betonów oraz wyniki dla zapraw i betonów podano w tabeli 10. Wyniki te pokazują, że napełnione cementy o właściwościach użytkowych zbliżonych do właściwości cementów przygotowanych w warunkach laboratoryjnych można wytwarzać na instalacji przemysłowej. Przykład ten także pokazuje, że można uzyskać duże wytrzymałości cementów przez zastosowanie napełnionych cementów. Porównanie z wytrzymałościami betonów wykonanych przy użyciu zwykłego cementu portlandzkiego pokazuje, że zastosowanie napełnionych cementów zawierających 15% wagowych pyłu z elektrostatycznego urządzenia strącającego pieca cementowego umożliwia uzyskanie znacznego zmniejszenia zawartości cementu w betonie.
Tabela 1a
Właściwości cementu osnowy -1
| Rodzaj cementu | Mineralizowany cement | ||||
| Oznaczenie Przybłizona ilość gipsu dodana do młyna, % wagowy | A 0,0 | B 0,0 | C 0,0 | D 0,0 | E 0,0 |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
| Skład chemiczny, % wagowy | |||||
| SiO2 | 22,5 | 21,9 | 20,1 | 19,9 | 19,7 |
| Al2O3 | 2,35 | 2,3 | 4,63 | 5,18 | 5,32 |
| Fe2O3 | 0,87 | 1,0 | 2,65 | 2,58 | 2,85 |
| CaO | 69,1 | 68,5 | 67,1 | 66,3 | 66,9 |
| MgO | 0,58 | 0,6 | 0,73 | 0,75 | 0,74 |
| SO3 | 2,70 | 3,48 | 2,55 | 2,28 | 2,50 |
| F | 0,26 | 0,28 | 0,27 | 0,26 | 0,26 |
| LOI | 0,80 | 0,9 | 0,85 | 0,49 | 0,46 |
| K2O | 0,37 | 0,33 | 0,46 | 0,62 | 0,58 |
| Na2O | 0,23 | 0,20 | 0,24 | 0,27 | 0,24 |
| Na2Oeq | 0,47 | 0,42 | 0,54 | 0,68 | 0,62 |
| Wolny wapień | 1,38 | 1,26 | 1,76 | 2,49 | 1,59 |
| Współczynniki, wagowe | |||||
| L.S.F. | 1,01 | 1,01 | 1,03 | 1,02 | 1,03 |
| A/F | 2,7 | 2,3 | 1,8 | 2,0 | 1,9 |
172 061
c. d.tabeli 1a
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
| S.R. | 7,0 | 6,6 | 2,8 | 2,6 | 2,4 |
| Skład mineralogiczny według Bogue'a, % wagowy | |||||
| C3S | 79,9 | 80,5 | 71,3 | 63,7 | 69,6 |
| C2S | 4,2 | 2,1 | 3,7 | 9,0 | 3,9 |
| C3A | 4,8 | 4,4 | 7,8 | 9,4 | 9,3 |
| C4AF | 2,5 | 3,0 | 8,1 | 7,9 | 8,7 |
| Gęstość, kg/m3 | 3145 | 3114 | 3124 | 3152 | |
| Środkowa wielkość ziarna, d50 pm | 15,0 | 13,8 | 11,8 | 14,0 | 10,4 |
| Powierzchnia właściwa, m2/kg | 388 | 375 | 400 | 389 | 396 |
| Zwykła konsystencja, % wagowy | 26,0 | 30,2 | 28,0 | 28,4 | 29.4 |
| Początkowe wiązanie, h/min | 2 20 | 3 45 | 1 15 | 2 00 | 2 20 |
| Końcowe wiązanie, h/min | 300 | 4 30 | 1 40 | 2 25 | 3 10 |
| Wytrzymałość na ściskanie, MPa | |||||
| 1 dzień | 27,0 | 22,7 | 23,8 | 21,6 | 24,6 |
| 7 dni | 56,5 | 62,0 | 57,8 | 56,0 | 57,6 |
| 28 dni | 69,2 | 77,4 | 66,9 | 63,3 | 66,6 |
Tabela 1b. Właściwości cementu osnowy - 2
| Rodzaj cementu | Mineralizowany cement | Zwykły cement portlandzki | |||
| Oznaczenie Przyblizona ilość SO3 dodanego do młyna w postaci gipsu, % wagowy | F 0,0 | G 1,6a | H 0,0 | X 3,0a | Y 2,5a |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
| Skład chemiczny, % wagowy | |||||
| S1O2 | 20,7 | 19,9 | 20,0 | 20,4 | 21,3 |
| Al2O3 | 5,64 | 5,32 | 4,76 | 4,7 | 4,76 |
| Fe2O3 | 3,30 | 3,09 | 2,71 | 3,0 | 2,85 |
| CaO | 65,5 | 66,2 | 67,0 | 64,4 | 64,3 |
| MgO | 0,77 | 0,74 | 0,75 | 0,8 | 0,75 |
| SO3 | 2,48 | 2,22 | 2,65 | 3,5 | 3,10 |
| F | 0,26 | 0,29 | 0,29 | 0,04 | 0,05 |
| LO1 | 0,17 | 1,07 | 0,36 | 1,30 | 1,37 |
| K2O | 0,61 | 0,53 | 0,45 | 0,53 | 0,53 |
| Na2O | 0,25 | 0,23 | 0,24 | 0,24 | 0,25 |
| Na^^ | 0,65 | 0,58 | 0,54 | 0,59 | 0,60 |
| Wolny wapień | 0,57 | 1,54 | 1,62 | 1,1 | 1,54 |
| Współczynniki, wagowe | |||||
| L.S.F. | 0,95 | 1,01 | 1,03 | 0,96 | 0,93 |
| A/F | 1,7 | 1,7 | 1,8 | 1,6 | 1,7 |
| S.R. | 2,3 | 2,4 | 2,7 | 2,6 | 2,8 |
| Skład mineralogiczny według Bogue'a, % wagowy | |||||
| C3S | 57,1 | 65,7 | 70,6 | 55,8 | 48,7 |
| C2S | 16,4 | 7,4 | 4,2 | 16,4 | 24,4 |
| C3A | 9,4 | 8,9 | 9,0 | 7,7 | 7,8 |
| C4AF | 10,0 | 9,4 | 8,3 | 9,2 | 8,7 |
| Gęstość, kg/m3 | 3247 | 3191 | 3120 | 3151 | 3118 |
| Środkowa wielkość ziarna, d50, pm | 16,8 | 12,8 | 11,5 | 13,2 | 14,2 |
| Powierzchnia właściwa, m2/kg | 318 | 408 | 363 | 391 | 399 |
| Zwykła konsystencja, % wagowy | 25,3 | 26,4 | 29,7 | 28,6 | 28,0 |
| Początkowe wiązanie, h/min | 2 40 | 1 45 | 2 05 | 2 30 | 1 50 |
172 061
| c. d. tabeli 1b | |||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
| Końcowe wiązanie h/min | 3 35 | 2 25 | 2 40 | 3 00 | 2 15 |
| Wytrzymałość na ściskanie, MPa | |||||
| 1 dzień | 9,8 | 16,5 | 22,6 | 19,7 | 22,0 |
| 7 dni | 46,6 | 55,7 | 61,1 | 55,2 | 48,2 |
| 28 dni | 66,0 | 62,4 | 70,9 | 62,7 | 63,3 |
a Do pieca nie dodawano gipsu, zawartość SO3 w klinkierze około 0,5 - 0,6% wagowych
Tabela 2
| Skład napełniaczy | |||||
| Oznaczenie | Pył z elektrostatycznego urządzenia strącającego pieca cementowego | Drobnoziarnista kreda | |||
| K | L | M | R | N | |
| Skład chemiczny, % wagowy | |||||
| SiO2 | 10,9 | 10,7 | 11,4 | 10,6 | 4,46 |
| TiO2 | 0,19 | 0,13 | 0,06 | ||
| AI2O3 | 2,62 | 2,25 | 2,71 | 0,97 | 0,70 |
| Fe2O3 | 1,74 | 1,52 | 1,18 | 0,36 | 0,22 |
| CaO | 46,2 | 47,2 | 47,1 | 30,4 | 52,0 |
| MgO | 0,46 | 0,42 | 0,46 | 0,29 | 0,33 |
| SO3 | 0,64 | 0,40 | 1,21 | 20,3 | 0,15 |
| F | 0,04 | 0,04 | 0,12 | 0,05 | |
| LOI | 35,6 | 35,8 | 34,3 | 19,9 | 41,7 |
| K2O | 0,78 | 0,68 | 0,45 | 12,6 | 0,11 |
| Na2O | 0,22 | 0,21 | 0,20 | 3,52 | 0,04 |
| Na2C^eq | 0,73 | 0,66 | 0,49 | 11,8 | 0,11 |
| Cl | 0,31 | 0,03 | 0,26 | 0,00 | |
| Wolny wapień | 0,13 | 1,23 | 2,02 | ||
| Gęstość, kg/m3 | 2703 | 2706 | 2701 | 2664 | 2779 |
| Środkowa wielkość ziarna, d50, ąm | 2,5 | 2,4 | 2,6 | 12,2 | 2,2 |
| Powierzchnia właściwa m2/kg | 1171 | 1199 | 1228 | 849 | 1421 |
| Oznaczenie | Gruboziarnisty kamień wapienny | Gruboziarnisty kamień wapienny | Popiół lotny | Żużel wielko- piecowy | Drobnoziarnisty tlenek glinu |
| O | P | Q | S | ifyii | |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
| Skład chemiczny, % wagowy | |||||
| S1O2 | 3,70 | 1,52 | 56,2 | 33,9 | 0,15 |
| TiO2 | 0,04 | 0,99 | 0,48 | ||
| Al2O3 | 0,22 | 0,07 | 21,5 | 11,2 | pow. 99,6 |
| Fe2O3 | 0,12 | 0,10 | 9,91 | 1,3 | 0,03 |
| CaO | 52,7 | 54,7 | 3,15 | 41,9 | 0,02 |
| MgO | 0,70 | 0,26 | 1,73 | 9,2 | 0,1 |
| SO3 | 0,08 | 0,00 | 0,54 | 0,1 | |
| F | 0,06 | ||||
| LOI | 42,2 | 43,1 | 2,80 | 0,4 | pon.0,5 |
| K2O | 0,05 | 0,01 | 2,16 | 0,29 | |
| Na2O | 0,03 | 0,03 | 0,80 | 0,30 | 0,1 |
| Na20eq | 0,06 | 0,05 | 2,22 | 0,49 | |
| Cl | 0,00 | 0,01 |
172 061
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
| Wolny wapień a Gęstość, kg/m | 2733 | 2682 | 2277 | 2950 | 3980 |
| Środkowa wielkość ziarna, d50, pm | 12,0 | 9,6 | 19,0 | 11,1 | 1,1 |
| Powierzchnia właściwa, m2/kg | 509 | 521 | 255 | 426 |
a dane producenta
Tabela 3
Mineralizowany lub zwykły cement portlandzki w mieszaninie z różnymi napełniaczami na podstawie kamienia wapiennego
| Skład, % wagowy Mineralizowany cement A | 90 | 90 | 90 |
| Pył K z elektrostatycznego urządzenia strącającego | |||
| pieca cementowego | 10 | ||
| Drobnoziarnista kreda N | 10 | ||
| Gruboziarnisty kamień wapienny O | 10 | ||
| Zwykła konsystencja, % wagowy | 26,2 | 26,2 | 26,0 |
| Początkowe wiązanie, h/min | 3 10 | 3 05 | 3 15 |
| Końcowe wiązanie, h/min | 3 30 | 3 40 | 3 40 |
| Absolutna wytrzymałość na ściskanie (MPa) | |||
| / względna wytrzymałość na ściskanie, % | |||
| 1 dzień | 30,4/113 | 28,3/105 | 24,3/90 |
| 7 dni | 55,7/99 | 53,8/95 | 49,3/87 |
| 28 dni | 67,0/97 | 65,6/95 | 59,6/86 |
| Skład, % wagowy Mineralizowany cement A | 77 | 77 | 77 |
| Pył.K z elektrostatycznego urządzenia strącającego | |||
| pieca cementowego | 23 | ||
| Drobnoziarnista kreda N | 23 | ||
| Gruboziarnisty kamień wapienny O | 23 | ||
| Zwykła konsystencja, % wagowy | 27,2 | 27,0 | 26,0 |
| Początkowe wiązanie, h/min | 2 05 | 2 35 | 2 45 |
| Końcowe wiązanie, h/min | 2 30 | 300 | 3 10 |
| Absolutna wytrzymałość na ściskanie (MPa) | |||
| /względna wytrzymałość na ściskanie, % | |||
| 1 dzień | 28,9/107 | 26,1/97 | 21,5/80 |
| 2 dni | 52,9/94 | 49,4/87 | 42,8/76 |
| 28 dni | 57,3/83 | 54,3/78 | 52,9/76 |
| Skład, % wagowy Mineralizowany cement A Zwykły cement portlandzki X | 65 | 65 | 65 | 65 |
| Pył K z elektrostatycznego urządzenia strącającego | ||||
| pieca cementowego | 35 | |||
| Drobnoziarnista kreda N | 35 | 35 | ||
| Gruboziarnista kamień wapienny O | 35 | |||
| Zwykła konsystencja, % wagowy | 28,5 | 29,0 | 31,0 | 27,4 |
| Początkowe wiązanie h/min | 1 55 | 2 10 | 1 55 | 200 |
| Końcowe wiązanie, h/min | 2 45 | 2 25 | 2 50 | 2 40 |
| Wytrzymałość na ściskanie absolutna (MPa) /względna, % | ||||
| 1 dzień | 24,7/91 | 21,3/79 | 13,4/68 | 17,1/63 |
| 7 dni | 46,4/82 | 41,9/74 | 34,7/63 | 37,1/66 |
| 28 dni | 51,9/75 | 44,3/64 | 43,5/69 | 41,9/61 |
172 061
Tabela 4
Mineralizowany lub zwykły cement portlandzki w mieszaninie z różnymi napełniaczami na podstawie kamienia wapiennego
| Skład, % wagowy Mineralizowany cement B Zwykły cement portlandzki X | 85 | 85 | 85 | 85 |
| Pył L z elektrostatycznego urządzenia | ||||
| strącającego pieca cementowego | 15 | 15 | ||
| Gruboziarnisty kamień wapienny P | 15 | 15 | ||
| Zwykła konsystencja, % wagowy | 30,2 | 29,0 | 29,6 | 29,0 |
| Początkowe wiązanie, h/min | 3 05 | 2 30 | 2 10 | 2 15 |
| Końcowe wiązanie, h/min | 3 35 | 2 50 | 2 45 | 2 35 |
| Wytrzymałość na ściskanie | ||||
| absolutna (MPa) /względna, % | ||||
| 1 dzień | 28,4/125 | 18,8/95 | 24,0/106 | 16,3/83 |
| 7 dni | 60,3/97 | 50,6/91 | 59,0/95 | 46,9/85 |
| 28 dni | 69,1/89 | 62,1/99 | 69,8/90 | 57,2/91 |
| Skład, % wagowy Mineralizowany cement B Zwykły cement portlandzki X | 75 | 75 | 75 | 75 |
| Pył L z elektrostatycznego urządzenia | ||||
| strącającego pieca cementowego | 25 | 25 | ||
| Gruboziarnisty kamień wapienny P | 25 | 25 | ||
| Zwykła konsystencja, % wagowy | 31,0 | 30,2 | 28,0 | 27,2 |
| Początkowe wiązanie, h/min | 3 05 | 2 10 | 2 45 | 200 |
| Końcowe wiązanie, h/min | 3 45 | 2 50 | 3 20 | 2 25 |
| Wytrzymałość na ściskanie | ||||
| absolutna (MPa) / względna, % | ||||
| 1 dzień | 26,4/116 | 17,6/89 | 23,0/101 | 12,9/65 |
| 7 dni | 55,4/89 | 43,8/79 | 51,6/83 | 39,1/71 |
| 28 dni | 62,2/80 | 53,6/85 | 60,2/78 | 48,8/78 |
| Skład, % wagowy Mineralizowany cement B Zwykły cement portlandzki X | 65 | 65 | 65 | 65 |
| Pył L z elektrostatycznego urządzenia | ||||
| strącającego pieca cementowego | 35 | 35 | ||
| Gruboziarnisty kamień wapienny P | 35 | 35 | ||
| Zwykła konsystencja, % wagowy | 31,0 | 31,2 | 27,6 | 27,0 |
| Początkowe wiązanie, h/min | 3 00 | 2 30 | 2 30 | 2 00 |
| Końcowe wiązanie, h/min | 3 40 | 3 15 | 3 05 | 2 30 |
| Wytrzymałość na ściskanie | ||||
| absolutna, MPa / względna, % | ||||
| 1 dzień | 23,9/100 | 13,9/71 | 18,7/82 | 10,6/54 |
| 7 dni | 46,5/75 | 36,1/65 | 42,6/69 | 32,1/58 |
| 28 dni | 53,9/70 | 45,8/73 | 48,6/63 | 41,7/67 |
172 061
Tabela 5a
Mineralizowany lub zwykły cement portlandzki w mieszaninie z popiołem lotnym lub mielonym granulowanym żużlem wielkopiecowym
| Skład, % wagowy Mineralizowany cement B Zwykły cement portlandzki X | 80 | 80 |
| Popiół lotny Q | 20 | 20 |
| Zwykła konsystencja, % wagowy | 30,3 | 29,6 |
| Początkowe wiązanie, h/min | 4 05 | 3 10 |
| Końcowe wiązanie, h/min | 4 50 | 4 40 |
| Wytrzymałość na ściskanie | ||
| absolutna, MPa / względna, % | ||
| 1 dzień | 17,2/76 | 13,8/70 |
| 7 dni | 50,7/82 | 39,5/72 |
| 28 dni | 66,0/85 | 54,3/87 |
| Skład, % wagowy Mineralirowaar cement B Zwykły cement portlandzki X | 70 | 70 | 70 | 70 |
| Popiół lotny Q | 30 | 30 | ||
| Żużel wielkopiecowy S | 30 | 30 | ||
| Zwykła konsystencja, % wagowy | 29,1 | 28,0 | 31,2 | 29,2 |
| Początkowe wiązanie, h/min | 4 10 | 3 10 | 400 | 2 50 |
| Końcowe wiązanie, h/min | 500 | 3 50 | 4 30 | 3 15 |
| Wytrzymałość na ściskanie | ||||
| absolutna, MOa / względna, % | ||||
| 1 dzień | 13,8/61 | 11,7/59 | 15,8/70 | 11,5/58 |
| 7 dni | 40,9/66 | 32,8/59 | 46,1/74 | 40,1/73 |
| 28 dni | 54,3/70 | 44,4/71 | 66,3/106 | 61,5/98 |
| Skład, % wagowy Mineralizowany cement B Zwykły cement portlandzki X | 60 | 60 | 60 | 60 |
| Popiół lotny Q | 40 | 40 | ||
| Żużel wielkopiecowy S | 40 | 40 | ||
| Zwykła konsystencja, % wagowy | 28,8 | 28,6 | 32,4 | 29,0 |
| Początkowe wiązanie, h/mm | 4 45 | 3 20 | 400 | 2 35 |
| Końcowe wiązanie, h/min | 5 45 | 4 15 | 4 35 | 300 |
| Wytrzymałość na ściskanie | ||||
| absolutna, MPa/ względna, % | ||||
| 1 dzień | 11,9/52 | 8,0/41 | 13,7/60 | 9,6/49 |
| 7 dni | 33,8/55 | 24,5/44 | 42,2/68 | 37,2/60 |
| 28 dni | 44,4/57 | 35,7/57 | 63,2/101 | 62,0/99 |
172 061
Tabela 5b
Mineralizowany lub zwykły cement portlandzki w mieszaninie z pyłem z elektrostatycznego urządzenia strącającego pieca cementowego i popiołem lotnym lub mielonym granulowanym zuzlem wielkopiecowym
| Skład, % wagowy Mineralizowany cement B Zwykły cement portlandzki X | 65 | 65 | 65 | 65 |
| Pył L z elektrostatycznego urządzenia | ||||
| strącającego pieca cementowego | 15 | 15 | 15 | 15 |
| Popiół lotny Q | 20 | 20 | ||
| Zuzel wielkopiecowy S | 20 | 20 | ||
| Zwykła konsystencja, % wagowy | 29,2 | 28,2 | 30,0 | 31,0 |
| Początkowe wiązanie, h/min | 3 30 | 2 50 | 3 05 | 2 50 |
| Końcowe wiązanie, h/min | 400 | 3 15 | 3 35 | 3 20 |
| Wytrzymałość na ściskanie | ||||
| absolutna, MPa / względna, % | ||||
| 1 dzień | 18,4/81 | 11,4/58 | 20,7/91 | 12,3/62 |
| 7 dni | 46,1/74 | 34,6/63 | 51,0/82 | 44,1/80 |
| 28 dni | 51,6/67 | 45,8/73 | 67,1/87 | 58,4/93 |
Tabela 6
Mineralizowany lub zwykły cement portlandzki w mieszaninie z pyłem z elektrostatycznego urządzenia strącającego pieca cementowego
| Skład, % wagowy Mineralizowany cement C | 95 | 90 | 85 | 70 |
| Pył M z elektrostatycznego urządzenia | ||||
| strącającego pieca cementowego | 5 | 10 | 15 | 30 |
| Zwykła konsystencja, % wagowy | 27,7 | 27,9 | 28,2 | 30,2 |
| Początkowe wiązanie, h/min | 1 15 | 1 25 | 1 20 | 1 30 |
| Końcowe wiązanie, h/min | 200 | 1 50 | 1 50 | 200 |
| Wytrzymałość na ściskanie | ||||
| absolutna, MPa / względna, % | ||||
| 1 dzień | 23,9/100 | 25,9/109 | 25,8/108 | 22,0/92 |
| 7 dni | 60,3/104 | 60,3/104 | 58,5/101 | 50,1/87 |
| 28 dni | 70,8/106 | 67,1/100 | 63,7/95 | 57,6/86 |
Tabela 7
Mineralizowany lub zwykły cement portlandzki w mieszaninie z pyłem z elektrostatycznego urządzenia strącającego pieca cementowego
| Skład, % wagowy Mineralizowany cement D Zwykły cement portlandzki Y | 85 | 80 | 80 | 75 |
| Pył M z elektrostatycznego urządzenia | ||||
| strącającego pieca cementowego | 15 | 20 | 20 | 25 |
| Wytrzymałość na ściskanie | ||||
| absolutna, MPa / względna, % | ||||
| 1 dzień | 24,0/111 | 24,2/112 | 19,1/87 | 24,0/111 |
| 7 dni | 55,9/100 | 52,0193 | 44,7/93 | 52,7/94 |
| 28 dni | 64,6/102 | 64,6/102 | 60,8/96 |
172 061
| Skład, % wagowy Mineralizowany cement D | 70 | 65 | 65 | 60 |
| Zwykły cement portlandzki Y | 70 | |||
| Pył M z elektrostatycznego urządzenia | ||||
| strącającego pieca cementowego | 30 | 30 | 35 | 40 |
| Wytrzymałość na ściskanie | ||||
| absolutna, MPa / względna, % | ||||
| 1 dzień | 22,2/103 | 16,2/74 | 21,6/100 | 19,3/89 |
| 7 dni | 50,1/89 | 45,9/82 | 42,0/75 | |
| 28 dni | 56,7/90 | 51,3/81 | 49,1/78 |
| Skład, % wagowy Mineralizowany cement D Pyl M z elektrostatycznego urządzenia | 55 | 62 | 62 | 57 |
| strącającego pieca cementowego Pył R z elektrostatycznego urządzenia | 45 | 35 | 35 | 40 |
| strącającego pieca cementowego Hemihydrat Wytrzymałość na ściskanie absolutna, MPa / względna, % | 3 | 3 | 3 | |
| 1 dzień | 18,0/83 | 25,3/117 | 23,6/109 | 22,2/103 |
| 7 dni | 36,9/66 | 44,7/80 | 42,3/76 | 37,9/68 |
| 28 dni | 44,6/70 | 51,7/82 | 47,0/74 | 44,1/70 |
Tabela 8
Mineralizowany lub zwykły cement portlandzki w mieszaninie z drobnoziarnistym prażonym tlenkiem glinu
| Skład% wagowy Mineralizowany cement E Mineralizowany cement F Zwykły cement portlandzki Y | 80 | 80 | 80 |
| Drobnoziarnisty tlenek glinu T | 20 | 20 | 20 |
| Wytrzymałość na ściskanie | |||
| absolutna, MPa / względna, % | |||
| 1 dzień | 7,8/32 | 5,9/60 | 12,5/60 |
| 7 dni | 36,0/63 | 33,0/71 | 37,4/78 |
Tabela 9
Mineralizowany lub zwykły cement portlandzki w mieszaninie z pyłem z elektrostatycznego urządzenia strącającego pieca cementowego
| Skład, % wagowy Mineralizowany cement F Mineralizowany cement G | 85 | 80 | 75 | 80 |
| Pył M z elektrostatycznego urządzenia | ||||
| strącającego pieca cementowego | 15 | 20 | 25 | 20 |
| Zwykła konsystencja, % wagowy | 26,4 | 26,7 | 27,2 | |
| Początkowe wiązanie, h/min | 2 40 | 2 20 | 2 15 | |
| Końcowe wiązanie, h/min | 3 10 | 300 | 2 55 | |
| Wytrzymałość na ściskanie | ||||
| absolutna, MPa/względna, % | ||||
| 1 dzień | 12,9/132 | 11,5/117 | 11,7/119 | 17,8/108 |
| 7 dni | 46,7/100 | 45,5/98 | 42,8/92 | 54,7/98 |
172 061
Tabela 10
Mineralizowany cement w mieszaninie z pyłem z elektrostatycznego urządzenia strącającego pieca cementowego
Receptury betonu, kg/m
| I | II | |
| Cement | 130 | 250 |
| Popiół lotny | 50 | |
| Pył krzemionkowy | 14 | |
| Woda | 154 | 150 |
| Piasek | 845 | 820 |
| Kruszywo 4-8 mm | 115 | 115 |
| Kruszywo 8-16 mm | 1030 | 1030 |
| Plastyfikator | 2 | 2 |
| Wyniki Oznaczenia | 1 | 2 | ”3 h | Próbka wzorcowa |
| Skład, % wagowy Mineralizowany cement podobny do E Mineralizowany cement H | 85 | 85 | 75 | |
| Zwykły cement portlandzki Y Pył M z urządzenia strącającego elektrostatycznego pieca cementowego Pył podobny do M z elektrostatycznego urządzenia strącającego pieca cementowego Absolutna wytrzymałość na ściskanie (EN 196-1, zaprawa), MPa | 15 | 15 | 25 | 100 |
| 1 dzień | 24,6 | 26,2 | 21,6 | 22,0 |
| 7 dni | 54,4 | 55,1 | 51,3 | 48,2 |
| 28 dni | 65,5 | 67,6 | 58,2 | 63,3 |
| Absolutna wytrzymałość na ściskanie (beton I), MPa | ||||
| 1 dzień | 2,8 | 2,0 | 1,6 | 2,5 |
| 7 dni | 13,3 | 13,3 | 10,9 | 8,9 |
| 28 dni | 22,6 | 23,2 | 19,2 | 18,8 |
| Absolutna wytrzymałość na ściskanie (beton II), MPa | ||||
| 1 dzień | 7,9 | 7,0 | 8,9 | 8,2 |
| 7 dni | 31,4 | 34,5 | 27,7 | 24,4 |
| 28 dni | 37,0 | 37,7 | 32,4 | 32,8 |
Departament Wydawnictw UP RP. Nakład 90 egz. Cena 4,00 zł
Claims (26)
1,4% wagowych tlenku glinu w stałym roztworze w krystalicznych fazach krzemianowych, w przeliczeniu na AJ2O3.
1. Kompozycja cementowa, znamienna tym, że zawiera zasadniczo
a) od 50% do 97% wagowych, w przeliczeniu na całą kompozycję, klinkieru cementu portlandzkiego, o zawartości siarki, wyrażonej jako SO3, w zakresie od 0,5% do 10% wagowych i zawartości fluoru, wyrażonego jako F, w zakresie od 0,13% do 1,00% wagowych oraz
b) od 3% do 50% wagowych, w przeliczeniu na całą kompozycję, napełniacza, zawierającego taki węglan, jak węglan wapnia, węglan magnezu i węglan wapniowo-magnezowy oraz ich mieszaniny, jako główny składnik, o średniej wielkości cząstek (d5<0 poniżej 14 gm.
2. Kompozycja według zastrz. 1, znamienna tym, że zawiera napełniacz o średniej wielkości cząstek (d50) poniżej 12 gm, korzystnie poniżej 10 gm, korzystniej poniżej 6 gm, w szczególności poniżej 4 gm, a zwłaszcza poniżej 3 gm.
3. Kompozycja według zastrz. 1 albo 2, znamienna tym, że jako napełniacz zawiera zawierające węglan skały, minerały lub związki syntetyczne, takie jak kalcyt, aragonit, dolomit, kamień wapienny, doloston, wapień dolomityczny, trawertyn, kalkarenit, wapień coquina, kreda, marmur lub wyroby przemysłowe, produkty uboczne lub odpady zawierające takie materiały, lub zawierający węglan pył z elektrostatycznego urządzenia strącającego.
4. Kompozycja według zastrz. 1, znamienna tym, że zawartość węglanu wapnia, węglanu magnezu, węglanu wapniowo-magnezowego lub ich mieszanin w napełniaczu wynosi co najmniej 50%, korzystnie co najmniej 60%, korzystniej co najmniej 70%, szczególnie co najmniej 75%, bardziej szczególnie co najmniej 80% wagowych w przeliczeniu na napełniacz.
5. kompozycja według zastrz. 1, znamienna tym, że zawartość klinkieru cementu portlandzkiego wynosi od 60 do 95% wagowych, a zawartość napełniacza od 5 do 40% wagowych, w szczególności od 65 do 95% wagowych klinkieru cementowego i od 5 do 35% wagowych napełniacza, a zwłaszcza od 70 do 90% klinkieru cementowego i od 10 do 30% napełniacza.
6. Kompozycja według zastrz. 1, znamienna tym, że łączna zawartość C3S i C2S w klinkierze cementu portlandzkiego wynosi co najmniej 65%, korzystnie co najmniej 70%, w szczególności co najmniej 75%, a zwłaszcza co najmniej 80%.
7. Kompozycja według zastrz. 1, znamienna tym, że klinkier cementu portlandzkiego zawiera od 1,3 do 10% wagowych siarki w przeliczeniu na SO3, oraz 0,13 do 0,55% wagowych fluoru w przeliczeniu na F'.
8. Kompozycja według zastrz. 1, znamienna tym, że klinkier cementu portlandzkiego zawiera od 0,1 do 8 % wagowych, korzystnie od 0,2 do 0,7% gagowych, korzystniej od 0,3 do 0,6 % wagowych metali alkalicznych, w przeliczeniu na równoważnik Na2O.
9. Kompozycja według zastrz. 1 albo 7, znamienna tym, że klinkier cementu portlandzkiego zawiera od 1,5 do 6 % wagowych, korzystnie od 1,6 do 5% wagowych, w szczególności od 1,8 do 4% wagowych siarki, w przeliczeniu na SO3.
10. Kompozycja według zastrz. 1 albo 7, znamienna tym, że klinkier cementu portlandzkiego zawiera od 0,15 do 0,45% wagowych, korzystnie od 0,15 do 0,35% wagowych, w szczególności od 0,18 do 0,30% wagowych fluoru, w przeliczeniu na F .
11. Kompozycja według zastrz. 1, znamienna tym, że klinkier cementu portlandzkiego, zawiera C3S w odmianie krystalicznej wykazującej na dyfraktogramie rentgenowskim obecność tylko jednego piku w obszarze 51° - 52° 20, odpowiadającego odbiciu 220 heksagonalnej podkomórki.
12. Kompozycja według zastrz. 1, znamienna tym, że klinkier cementu portlandzkiego, zawiera fluor głównie w stałym roztworze w krystalicznych fazach krzemianowych, przy czym korzystnie co najmniej 85%, w szczególności, co najmniej 95% fluoru jest obecne w stałym roztworze w krystalicznych fazach krzemianowych.
13. Kompozycja według zastrz. 1, znamienna tym, że klinkier cementu portlandzkiego zawiera ponad 0,6 % wagowych, korzystnie ponad 1,0 % wagowych, w szczególności ponad
172 061
14. Kompozycja według zastrz. 1, znamienna tym, że zawiera klinkier cementu portlandzkiego o współczynniku nasycenia wapna, po poprawce na zawartość siarczanu, równy co najmniej 0,95, korzystnie co najmniej 0,97, w szczególności co najmniej równy 0,99.
15. Kompozycja według zastrz. 1, znamienna tym, że zawiera klinkier cementu portlandzkiego o współczynniku krzemianowym w zakresie od 2 do 30, korzystnie od 2 do 20.
16. Kompozycja według zastrz. 1, znamienna tym, że zawiera klinkier cementu portlandzkiego o stosunku siarka/fluor, wyrażonym jako SO3/F, wynoszącym co najmniej 6,6, korzystnie co najmniej 7, w szczególności co najmniej 8.
17. Kompozycja według zastrz. 1 albo 11, znamienna tym, że klinkier cementu portlandzkiego zawiera co najmniej 60%, korzystnie co najmniej 65%, w szczególności co najmniej 70%, a zwłaszcza co najmniej 75% wagowych C3S.
18. Kompozycja według zastrz. 1, znamienna tym, że klinkier cementu portlandzkiego zawiera mniej niż 6 % wagowych, korzystnie mniej niż 5% wagowych glinu, w przeliczeniu na Ai2O3.
19. Kompozycja według zastrz. 1, znamienna tym, że klinkier cementu portlandzkiego zawiera mniej niż 3%, korzystnie mniej niż 2% wagowych wolnego wapna.
20. Kompozycja według zastrz. 1, znamienna tym, że klinkier cementu portlandzkiego zawiera od 0,1 do 8,3%, korzystnie od 0,1 do 6 %, w szczególności od 0,1 do 4% wagowych langbejnitu wapnia.
21. Kompozycja według zastrz. 1, znamienna tym, że zawiera mielony klinkier cementu o powierzchni właściwej według Blaine'a w zakresie od 150 do 1000 m2/kg, korzystnie w zakresie od 200 do 900 m2/kg.
22. Kompozycja według zastrz. 1, znamienna tym, że zawiera dodatkowo środek opóźniający.
23. Kompozycja według zastrz. 22, znamienna tym, że jako środek opóźniający zawiera siarczan wapnia lub jego hydrat.
24. Kompozycja według zastrz. 1, znamienna tym, że zawartość metali alkalicznych w napełniaczu, w przeliczeniu na równoważnik Na2O, jest mniejsza niż 0,8 %.
25. Kompozycja według zastrz. 1 albo 21, znamienna tym, że zawiera klinkier zmielony do powierzchni właściwej równej 400 m2/kg, o jednakowej wytrzymałości na ściskanie, wynoszącej co najmniej 21 MPa, korzystnie co najmniej 24 MPa, w szczególności co najmniej
26 MPa, a zwłaszcza co najmniej 28 MPa, najkorzystniej co najmniej 30 MPa.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DK92495A DK49592D0 (da) | 1992-04-13 | 1992-04-13 | Cementkomposition |
| PCT/DK1993/000132 WO1993021122A1 (en) | 1992-04-13 | 1993-04-13 | Cement composition |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL172061B1 true PL172061B1 (pl) | 1997-07-31 |
Family
ID=8094206
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL93305609A PL172061B1 (pl) | 1992-04-13 | 1993-04-13 | Kompozycja cementowa PL PL PL |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5584926A (pl) |
| EP (1) | EP0640062B2 (pl) |
| AT (1) | ATE134597T1 (pl) |
| CA (1) | CA2118029C (pl) |
| DE (1) | DE69301658T3 (pl) |
| DK (2) | DK49592D0 (pl) |
| ES (1) | ES2086228T5 (pl) |
| FI (1) | FI115298B (pl) |
| GR (2) | GR3019995T3 (pl) |
| MY (1) | MY109708A (pl) |
| NO (1) | NO313549B1 (pl) |
| PL (1) | PL172061B1 (pl) |
| WO (1) | WO1993021122A1 (pl) |
| ZA (1) | ZA932597B (pl) |
Families Citing this family (106)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4441614C1 (de) * | 1994-11-23 | 1996-04-04 | Ivan Prof Dr Odler | C¶4¶ A¶3¶ S freier Portlandzementklinker und dessen Verwendung |
| WO1996019418A1 (de) * | 1994-12-21 | 1996-06-27 | Hans Beat Fehlmann | Bauwerkstoff mit geringeren schwindmassen |
| FR2730485B1 (fr) * | 1995-02-10 | 1997-04-18 | Sarl Leroy | Composition de liant pour la fabrication d'un materiau de construction |
| CN1203570A (zh) * | 1995-12-05 | 1998-12-30 | 派里克累斯有限公司 | 一种可定形组合物及其应用 |
| US5714003A (en) * | 1997-02-12 | 1998-02-03 | Mineral Resource Technologies, Llc | Blended hydraulic cement |
| IT1290041B1 (it) * | 1997-03-10 | 1998-10-19 | Italcementi Spa | Composizioni cementizie per immobilizzazione o inertizzazione di rifiuti, loro preparazione e loro uso. |
| EP0931775B1 (en) * | 1998-01-26 | 2001-07-11 | Luigi Riva | Method for cooling air in the under-roof spaces of buildings |
| JP2000128612A (ja) * | 1998-10-30 | 2000-05-09 | Jdc Corp | 重質炭酸カルシウムの水性スラリ−を含むコンクリ−ト |
| US6142303A (en) * | 1998-11-05 | 2000-11-07 | Earth-Shield Incorporated | Interim storage and permanent disposal of medical sharps |
| US6668201B1 (en) * | 1998-11-09 | 2003-12-23 | General Electric Company | System and method for tuning a raw mix proportioning controller |
| AT408983B (de) * | 1998-12-23 | 2002-04-25 | Wopfinger Stein U Kalkwerke Sc | Hydraulisches bindemittel |
| US6251178B1 (en) | 1999-01-29 | 2001-06-26 | Mineral Resource Technologies, Llc | Fly ash composition |
| CA2313862A1 (en) * | 1999-07-19 | 2001-01-19 | Cemex Central, S.A. De C.V. | Method of producing portland cement clinker using a circulating fluidized bed boiler |
| DE50006670D1 (de) * | 1999-09-29 | 2004-07-08 | Eberhard Recycling Ag Kloten | Verfahren und Bindemittelgemisch zur Konditionierung von Erdmaterial |
| US6409964B1 (en) * | 1999-11-01 | 2002-06-25 | Her Majesty The Queen In Right Of Canada, As Represented By The Minister Of Natural Resources | Cold bonded iron particulate pellets |
| US6379031B1 (en) | 2000-01-20 | 2002-04-30 | Aggregate Research Industries, Llc | Method for manufacturing concrete |
| US6482258B2 (en) | 2000-01-28 | 2002-11-19 | Mineral Resource Technologies, Llc | Fly ash composition for use in concrete mix |
| AU3014400A (en) * | 2000-04-27 | 2001-11-01 | Fimatec Ltd. | Concrete containing aqueous slurry of ground clacium carbonate |
| CN1277779C (zh) * | 2000-09-13 | 2006-10-04 | 电气化学工业株式会社 | 水泥组合物 |
| US6451105B1 (en) * | 2000-11-17 | 2002-09-17 | Raymond C. Turpin, Jr. | Cementitious composition with limestone accelerator |
| DE10107822B4 (de) * | 2001-02-19 | 2004-02-12 | Bernfried Hansel | Fliessestrichmischung und Verfahren zur Herstellung von Fliessestrich |
| WO2003082764A1 (en) * | 2002-03-28 | 2003-10-09 | Council Of Scientific And Industrial Research | Process for manufacture of high iron hydraulic cement clinker |
| FR2843748B1 (fr) * | 2002-08-23 | 2005-05-13 | Preparation pour realiser un materiau de restauration de substance mineralisee, notamment dans le domaine dentaire | |
| FR2866330B1 (fr) | 2004-02-13 | 2006-08-18 | Eiffage Tp | Beton ultra haute performance et autoplacant, son procede de preparation et son utilisation. |
| GB2429989B (en) * | 2004-05-24 | 2009-06-17 | Khi Capital Inc | Method and system for constructing a concrete waterstop joint and use of a cementitious and reactive waterproofing grout strip |
| JP2006282455A (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-19 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | セメント及びその製造方法 |
| US9809737B2 (en) | 2005-09-09 | 2017-11-07 | Halliburton Energy Services, Inc. | Compositions containing kiln dust and/or biowaste ash and methods of use |
| US8672028B2 (en) | 2010-12-21 | 2014-03-18 | Halliburton Energy Services, Inc. | Settable compositions comprising interground perlite and hydraulic cement |
| US9051505B2 (en) | 2005-09-09 | 2015-06-09 | Halliburton Energy Services, Inc. | Placing a fluid comprising kiln dust in a wellbore through a bottom hole assembly |
| US8505630B2 (en) | 2005-09-09 | 2013-08-13 | Halliburton Energy Services, Inc. | Consolidating spacer fluids and methods of use |
| US8950486B2 (en) | 2005-09-09 | 2015-02-10 | Halliburton Energy Services, Inc. | Acid-soluble cement compositions comprising cement kiln dust and methods of use |
| US8281859B2 (en) | 2005-09-09 | 2012-10-09 | Halliburton Energy Services Inc. | Methods and compositions comprising cement kiln dust having an altered particle size |
| US9150773B2 (en) | 2005-09-09 | 2015-10-06 | Halliburton Energy Services, Inc. | Compositions comprising kiln dust and wollastonite and methods of use in subterranean formations |
| US9006155B2 (en) | 2005-09-09 | 2015-04-14 | Halliburton Energy Services, Inc. | Placing a fluid comprising kiln dust in a wellbore through a bottom hole assembly |
| US8327939B2 (en) | 2005-09-09 | 2012-12-11 | Halliburton Energy Services, Inc. | Settable compositions comprising cement kiln dust and rice husk ash and methods of use |
| US9023150B2 (en) | 2005-09-09 | 2015-05-05 | Halliburton Energy Services, Inc. | Acid-soluble cement compositions comprising cement kiln dust and/or a natural pozzolan and methods of use |
| US9676989B2 (en) | 2005-09-09 | 2017-06-13 | Halliburton Energy Services, Inc. | Sealant compositions comprising cement kiln dust and tire-rubber particles and method of use |
| US8609595B2 (en) | 2005-09-09 | 2013-12-17 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods for determining reactive index for cement kiln dust, associated compositions, and methods of use |
| FR2901268B1 (fr) * | 2006-05-17 | 2008-07-18 | Lafarge Sa | Beton a faible teneur en ciment |
| MX2009012746A (es) * | 2007-05-24 | 2009-12-10 | Calera Corp | Cementos hidraulicos que comprenden composiciones de compuesto de carbonato. |
| CN101743046A (zh) * | 2007-06-28 | 2010-06-16 | 卡勒拉公司 | 包括碳酸盐化合物沉淀的脱盐方法和系统 |
| US7753618B2 (en) | 2007-06-28 | 2010-07-13 | Calera Corporation | Rocks and aggregate, and methods of making and using the same |
| FR2921358B1 (fr) * | 2007-09-25 | 2010-10-01 | Lafarge Sa | Beton a faible teneur en clinker |
| US7757598B2 (en) * | 2007-10-29 | 2010-07-20 | Parker-Hannifin Corporation | Hydrostatic bearing arrangement for pump swashplate having secondary angle |
| ES2347741B1 (es) * | 2007-11-15 | 2011-09-14 | Jose Enrique Greus Greus | Sistema de refrigeracion y aislamiento de construcciones. |
| US7749476B2 (en) | 2007-12-28 | 2010-07-06 | Calera Corporation | Production of carbonate-containing compositions from material comprising metal silicates |
| US20100239467A1 (en) | 2008-06-17 | 2010-09-23 | Brent Constantz | Methods and systems for utilizing waste sources of metal oxides |
| CN101687648B (zh) * | 2007-12-28 | 2015-01-28 | 卡勒拉公司 | 封存co2的方法 |
| US7754169B2 (en) | 2007-12-28 | 2010-07-13 | Calera Corporation | Methods and systems for utilizing waste sources of metal oxides |
| US7927417B2 (en) | 2008-02-04 | 2011-04-19 | Capitol Aggregates, Ltd. | Cementitious composition and apparatus and method for manufacturing the same |
| EP2245214B1 (en) | 2008-07-16 | 2014-10-15 | Calera Corporation | Electrochemical system and method for co2 utilization |
| US7993500B2 (en) | 2008-07-16 | 2011-08-09 | Calera Corporation | Gas diffusion anode and CO2 cathode electrolyte system |
| CN101984749B (zh) | 2008-07-16 | 2015-02-18 | 卡勒拉公司 | 使用二氧化碳气体的低能量4-电池电化学系统 |
| CN101868806A (zh) | 2008-09-11 | 2010-10-20 | 卡勒拉公司 | 二氧化碳商品交易系统和方法 |
| TW201026597A (en) * | 2008-09-30 | 2010-07-16 | Calera Corp | CO2-sequestering formed building materials |
| US7939336B2 (en) | 2008-09-30 | 2011-05-10 | Calera Corporation | Compositions and methods using substances containing carbon |
| US8869477B2 (en) | 2008-09-30 | 2014-10-28 | Calera Corporation | Formed building materials |
| US7815880B2 (en) | 2008-09-30 | 2010-10-19 | Calera Corporation | Reduced-carbon footprint concrete compositions |
| US8991124B2 (en) * | 2008-10-17 | 2015-03-31 | Schöck Bauteile GmbH | Concrete material, construction element for a thermal insulation, and brick-shaped thermally insulating element, each using the concrete material |
| EP2620207A3 (en) | 2008-10-31 | 2013-09-18 | Calera Corporation | Non-cementitious compositions comprising CO2 sequestering additives |
| US9133581B2 (en) | 2008-10-31 | 2015-09-15 | Calera Corporation | Non-cementitious compositions comprising vaterite and methods thereof |
| CN101878327A (zh) | 2008-12-23 | 2010-11-03 | 卡勒拉公司 | 低能电化学氢氧根系统和方法 |
| CA2696093A1 (en) * | 2009-02-03 | 2010-08-03 | Calera Corporation | Co2 sequestering soil stabilization composition |
| US8834688B2 (en) | 2009-02-10 | 2014-09-16 | Calera Corporation | Low-voltage alkaline production using hydrogen and electrocatalytic electrodes |
| BRPI1009150A2 (pt) | 2009-03-02 | 2016-03-01 | Calera Corp | sistemas de controle de multi-poluentes de fluxos de gás e métodos |
| US8137444B2 (en) | 2009-03-10 | 2012-03-20 | Calera Corporation | Systems and methods for processing CO2 |
| CZ303296B6 (cs) * | 2009-03-16 | 2012-07-18 | Výzkumný ústav stavebních hmot a.s. | Belitický slínek a zpusob jeho výroby |
| EP2253600A1 (en) | 2009-05-14 | 2010-11-24 | Aalborg Portland A/S | Portland limestone calcined clay cement |
| CA2703604C (en) * | 2009-05-22 | 2017-06-20 | Lafarge | Low density cementitious compositions |
| US7993511B2 (en) | 2009-07-15 | 2011-08-09 | Calera Corporation | Electrochemical production of an alkaline solution using CO2 |
| FR2958537B1 (fr) * | 2010-04-07 | 2012-06-01 | Septodont Ou Septodont Sas Ou Specialites Septodont | Composition dentaire |
| EP2452667A1 (en) | 2010-11-15 | 2012-05-16 | Septodont ou Septodont SAS ou Specialites Septodont | Endodontic sealing composition |
| US20120280069A1 (en) * | 2011-05-06 | 2012-11-08 | Pike Sr Clinton Wesley | Method and apparatus for increasing the surface area of a milled product |
| EP2572698A1 (en) | 2011-09-21 | 2013-03-27 | Septodont ou Septodont SAS ou Specialites Septodont | Wear resistant dental composition |
| MX364245B (es) * | 2012-02-17 | 2019-04-17 | Halliburton Energy Services Inc | Metodos y composiciones que comprenden polvo de cemento de horno con un tamaño de particula alterado. |
| RU2496728C1 (ru) * | 2012-02-27 | 2013-10-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Мордовский государственный университет им. Н.П. Огарёва" | Портландцемент |
| FR2987834B1 (fr) * | 2012-03-08 | 2021-01-22 | Lafarge Sa | Composition hydraulique a faible teneur en clinker |
| JP5924484B2 (ja) * | 2012-03-29 | 2016-05-25 | 三菱マテリアル株式会社 | セメントクリンカ中の遊離石灰量の予想方法 |
| DE102013108836A1 (de) * | 2013-08-15 | 2015-02-19 | Europoles Gmbh & Co. Kg | Ultrahochfester Beton und daraus hergestelltes Betonbauteil |
| WO2016010489A1 (en) * | 2014-07-16 | 2016-01-21 | Siam Mortar Co., Ltd. | A mortar composition having good flowability |
| RU2558066C1 (ru) * | 2014-08-18 | 2015-07-27 | Сергей Юрьевич Плинер | Способ получения цемента |
| CN104694814B (zh) * | 2015-01-26 | 2019-02-01 | 北京金万科装饰工程有限公司 | 一种防抗爆地坪材料及其制备方法 |
| JP6530629B2 (ja) * | 2015-03-31 | 2019-06-12 | 住友大阪セメント株式会社 | セメントクリンカーの製造方法 |
| CA2913306A1 (en) * | 2015-11-26 | 2017-05-26 | Eko Tech4Trans Pvt Ltd. | Chemically activated cement using industrial waste |
| JP6579977B2 (ja) * | 2016-02-29 | 2019-09-25 | 株式会社デイ・シイ | セメント組成物 |
| JP6629632B2 (ja) * | 2016-02-29 | 2020-01-15 | 株式会社デイ・シイ | フライアッシュセメント組成物 |
| JP6953684B2 (ja) * | 2016-06-28 | 2021-10-27 | 宇部興産株式会社 | セメント組成物及びその製造方法 |
| WO2018049264A1 (en) * | 2016-09-08 | 2018-03-15 | Geofortis Pozzolans LLC | Cement formulations and methods |
| EP3581549A1 (en) * | 2018-06-15 | 2019-12-18 | Holcim Technology Ltd. | Fresh concrete composition for encasing underground electrical cables |
| US10781356B2 (en) | 2018-10-25 | 2020-09-22 | Saudi Arabian Oil Company | Cement slurries, cured cement and methods of making and use thereof |
| CO2019003760A1 (es) | 2019-04-12 | 2020-10-20 | Cementos Argos S A | Mezcla puzolánica y composición cementante |
| WO2020247241A1 (en) * | 2019-06-07 | 2020-12-10 | Lyondellbasell Advanced Polymers Inc. | Low temperature diversion in well completion operations using a langbeinite compound |
| US11753346B2 (en) | 2020-12-18 | 2023-09-12 | Holcim Technology Ltd | Method for the construction of a data center |
| DE102021106294A1 (de) | 2021-03-16 | 2022-09-22 | Stephan Schmidt Kg | Verwendung von kalzinierten vulkanischen Ausgangsgesteinen als Zementbestandteil |
| MX2024001736A (es) * | 2021-08-06 | 2024-04-12 | Drymax Global Llc | Aditivo hidrofobico y procesos para fabricar el mismo. |
| CN113480251B (zh) * | 2021-08-16 | 2023-03-17 | 贵阳中建西部建设有限公司 | 一种抑制变质岩碱骨料反应的胶凝材料及其制备方法 |
| US11725130B2 (en) * | 2021-10-05 | 2023-08-15 | Saudi Arabian Oil Company | Sodium lignosulfonate as a retarder additive for oil and gas wells cementing |
| AU2022419599B2 (en) * | 2021-12-23 | 2025-08-21 | Graymont Western Canada Inc. | Lime-based cement extender compositions, and associated systems and methods |
| US12037286B2 (en) * | 2022-01-07 | 2024-07-16 | Universite Laval | High-strength concrete and method of producing same |
| EP4511341A1 (en) * | 2022-05-19 | 2025-02-26 | Comus Construction, LLC | Pozzolan based cement and method of making and using same |
| CN115594522B (zh) * | 2022-10-20 | 2023-07-07 | 武汉理工大学 | 一种碳化γ-C2S轻骨料及其制备方法 |
| CA3276560A1 (en) | 2022-12-20 | 2024-06-27 | Graymont Western Canada Inc. | SYSTEMS AND METHODS FOR STORING AND MINERALIZING CARBON DIOXIDE WITH LIME |
| CN116375370B (zh) * | 2023-06-05 | 2023-08-01 | 湖南凝英新材料科技有限公司 | 一种少熟料水泥及其制备方法 |
| CN116803936A (zh) * | 2023-06-07 | 2023-09-26 | 同济大学 | 一种基于赤泥与碳酸镁/钙的复合水泥的设计方法 |
| GB2633313B (en) * | 2023-09-04 | 2025-08-27 | The Change Innovation Services Ltd | Cement composition |
| CN119977370B (zh) * | 2025-04-15 | 2025-07-11 | 中建材中岩科技有限公司 | 一种具有光催化激发矿化效果的水泥生料矿化剂及其制备方法与应用 |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE755427A (fr) * | 1969-08-28 | 1971-02-01 | Nihon Cement | Procede de fabrication de ciments atteignant rapidement une tres haute resistance |
| US4028126A (en) * | 1970-12-28 | 1977-06-07 | Onoda Cement Company, Ltd. | Process for manufacturing rapid hardening portland cement clinker |
| JPS5215610B2 (pl) * | 1971-11-26 | 1977-05-02 | ||
| US3864141A (en) * | 1972-05-15 | 1975-02-04 | Onoda Cement Co Ltd | Process for regulating setting time of hydraulic cement |
| US3860433A (en) * | 1972-05-30 | 1975-01-14 | Borje W A Ost | Very high early strength cement |
| GB1498057A (en) * | 1975-04-17 | 1978-01-18 | Ass Portland Cement | Hydraulic cements |
| US4135941A (en) * | 1977-04-25 | 1979-01-23 | Martin Marietta Corporation | Process for the production of portland type cement clinker |
| GB2055786B (en) * | 1979-08-01 | 1983-01-12 | Blue Circle Ind Ltd | Portland cement clinker |
| GB2085865B (en) * | 1980-10-20 | 1984-03-07 | Quarries Ecc Ltd | Concrete composition |
| US4451295A (en) * | 1982-09-29 | 1984-05-29 | Standard Concrete Materials, Inc. | Cements, mortars and concretes |
| US4773934A (en) * | 1985-10-03 | 1988-09-27 | Cemtech Laboratories Inc. | Cementatious admixture |
| FR2615183B1 (fr) * | 1987-05-14 | 1992-07-17 | Gagneraud Pere Fils Entreprise | Ciment compose, utilisable notamment dans des puits de forage |
| CN1042530A (zh) * | 1988-11-11 | 1990-05-30 | 武汉工业大学 | 节能快硬超高强硅酸盐水泥熟料 |
| US5079851A (en) * | 1989-07-28 | 1992-01-14 | Sill Kenneth A | Notation area insert for a tape measure |
-
1992
- 1992-04-13 DK DK92495A patent/DK49592D0/da not_active Application Discontinuation
-
1993
- 1993-04-12 MY MYPI93000668A patent/MY109708A/en unknown
- 1993-04-13 CA CA 2118029 patent/CA2118029C/en not_active Expired - Lifetime
- 1993-04-13 PL PL93305609A patent/PL172061B1/pl not_active IP Right Cessation
- 1993-04-13 EP EP19930911752 patent/EP0640062B2/en not_active Expired - Lifetime
- 1993-04-13 DK DK93911752T patent/DK0640062T4/da active
- 1993-04-13 ZA ZA932597A patent/ZA932597B/xx unknown
- 1993-04-13 US US08/318,718 patent/US5584926A/en not_active Expired - Lifetime
- 1993-04-13 DE DE69301658T patent/DE69301658T3/de not_active Expired - Lifetime
- 1993-04-13 WO PCT/DK1993/000132 patent/WO1993021122A1/en not_active Ceased
- 1993-04-13 ES ES93911752T patent/ES2086228T5/es not_active Expired - Lifetime
- 1993-04-13 AT AT93911752T patent/ATE134597T1/de active
-
1994
- 1994-10-12 NO NO19943854A patent/NO313549B1/no not_active IP Right Cessation
- 1994-10-12 FI FI944793A patent/FI115298B/fi not_active IP Right Cessation
-
1996
- 1996-05-20 GR GR960401370T patent/GR3019995T3/el unknown
-
1999
- 1999-10-21 GR GR990402678T patent/GR3031584T3/el unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NO943854D0 (no) | 1994-10-12 |
| ATE134597T1 (de) | 1996-03-15 |
| US5584926A (en) | 1996-12-17 |
| ES2086228T5 (es) | 2000-01-01 |
| NO313549B1 (no) | 2002-10-21 |
| CA2118029C (en) | 2004-06-08 |
| ZA932597B (en) | 1993-10-26 |
| DE69301658T3 (de) | 2000-04-20 |
| EP0640062B2 (en) | 1999-09-22 |
| FI115298B (fi) | 2005-04-15 |
| CA2118029A1 (en) | 1993-10-28 |
| EP0640062A1 (en) | 1995-03-01 |
| NO943854L (no) | 1994-11-18 |
| FI944793L (fi) | 1994-10-12 |
| GR3019995T3 (en) | 1996-08-31 |
| GR3031584T3 (en) | 2000-01-31 |
| ES2086228T3 (es) | 1996-06-16 |
| DE69301658D1 (de) | 1996-04-04 |
| DE69301658T2 (de) | 1996-11-14 |
| FI944793A0 (fi) | 1994-10-12 |
| DK0640062T4 (da) | 2000-03-20 |
| WO1993021122A1 (en) | 1993-10-28 |
| MY109708A (en) | 1997-04-30 |
| EP0640062B1 (en) | 1996-02-28 |
| DK0640062T3 (da) | 1996-03-18 |
| DK49592D0 (da) | 1992-04-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0640062B2 (en) | Cement composition | |
| EP4082983B1 (en) | Composite cement with improved reactivity and method for manufacturing it | |
| CA1248557A (en) | Settable cementitious compositions | |
| AU2010247683B2 (en) | Portland limestone calcined clay cement | |
| CN103889923B (zh) | 用于提高早期强度的方法和添加剂 | |
| CA2922773C (en) | Calcium sulfoaluminate composite binders | |
| EP4067321B1 (en) | Cement comprising cement clinker and a pozzolanic-type supplementary cementitious material | |
| AU2014317428A1 (en) | Binder comprising calcium sulfoaluminate cement and a magnesium compound | |
| EP2831015B1 (en) | Binder composition comprising lignite fly ash | |
| KR20230117421A (ko) | 낮은 탄소 발자국 및 높은 초기 강도를 갖는 수경성결합제 | |
| AU2023296949A1 (en) | Composite cement containing recycled cement paste and calcined clay | |
| CN117580812A (zh) | 水泥外加剂、水泥外加剂的制造方法及水泥组合物 | |
| CN117279783A (zh) | 具有低的碳足迹和高的早期强度的水硬性粘结剂 | |
| KR940011451B1 (ko) | 고강도 초저발열 시멘트의 조성물 | |
| EP4442667A1 (en) | Composite cement comprising a pozzolan made from quarry dust | |
| WO2026022264A1 (en) | Cementitious binder composition comprising autoclaved aerated concrete | |
| WO2025003136A1 (en) | Method for manufacturing composite cement | |
| JP2024141561A (ja) | 組成物およびその製造方法ならびにセメントの製造方法 | |
| Cardarelli | Building and Construction Materials | |
| JPH07316530A (ja) | 静的破砕材 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Decisions on the lapse of the protection rights |
Effective date: 20120413 |