PL172447B1 - Sposób korekcji czynnika obiegowego kotlów parowych na okres eksploatacjiz uwzglednieniem postojów PL - Google Patents
Sposób korekcji czynnika obiegowego kotlów parowych na okres eksploatacjiz uwzglednieniem postojów PLInfo
- Publication number
- PL172447B1 PL172447B1 PL30138093A PL30138093A PL172447B1 PL 172447 B1 PL172447 B1 PL 172447B1 PL 30138093 A PL30138093 A PL 30138093A PL 30138093 A PL30138093 A PL 30138093A PL 172447 B1 PL172447 B1 PL 172447B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- circulating medium
- boiler
- amount
- mixture
- circulating
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 38
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 14
- 238000012937 correction Methods 0.000 claims abstract description 12
- 229920000768 polyamine Polymers 0.000 claims abstract description 10
- 150000002169 ethanolamines Chemical class 0.000 claims abstract description 7
- HZAXFHJVJLSVMW-UHFFFAOYSA-N 2-Aminoethan-1-ol Chemical compound NCCO HZAXFHJVJLSVMW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- ZBCBWPMODOFKDW-UHFFFAOYSA-N diethanolamine Chemical compound OCCNCCO ZBCBWPMODOFKDW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 5
- -1 octadecenyl diamine Chemical class 0.000 claims description 4
- 125000004079 stearyl group Chemical group [H]C([*])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])[H] 0.000 claims 2
- 125000005064 octadecenyl group Chemical group C(=CCCCCCCCCCCCCCCCC)* 0.000 claims 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 27
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 13
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 13
- OAKJQQAXSVQMHS-UHFFFAOYSA-N Hydrazine Chemical compound NN OAKJQQAXSVQMHS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 9
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 8
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 7
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 5
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 5
- VFTOLAKHPLTCIF-UHFFFAOYSA-N aminoazanium;dihydrogen phosphate Chemical compound NN.OP(O)(O)=O VFTOLAKHPLTCIF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 4
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 4
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 4
- 235000021317 phosphate Nutrition 0.000 description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 4
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 3
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 3
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 150000003013 phosphoric acid derivatives Chemical class 0.000 description 3
- 239000001488 sodium phosphate Substances 0.000 description 3
- RYFMWSXOAZQYPI-UHFFFAOYSA-K trisodium phosphate Chemical compound [Na+].[Na+].[Na+].[O-]P([O-])([O-])=O RYFMWSXOAZQYPI-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 3
- 229910000406 trisodium phosphate Inorganic materials 0.000 description 3
- 235000019801 trisodium phosphate Nutrition 0.000 description 3
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N Hydrogen peroxide Chemical compound OO MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PDNNQADNLPRFPG-UHFFFAOYSA-N N.[O] Chemical compound N.[O] PDNNQADNLPRFPG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- KWYKSRAECRPMIS-UHFFFAOYSA-N azane;hydrazine Chemical compound N.NN KWYKSRAECRPMIS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000010951 brass Substances 0.000 description 2
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 2
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010452 phosphate Substances 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 2
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 2
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 2
- 239000005749 Copper compound Substances 0.000 description 1
- 229910017061 Fe Co Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 150000001880 copper compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 150000004985 diamines Chemical class 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000002209 hydrophobic effect Effects 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N iron(II,III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]O[Fe]=O SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- CCCMONHAUSKTEQ-UHFFFAOYSA-N octadecene Natural products CCCCCCCCCCCCCCCCC=C CCCMONHAUSKTEQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 1
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K phosphate Chemical compound [O-]P([O-])([O-])=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 239000011241 protective layer Substances 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 1
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N sulfur monoxide Chemical class S=O XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052815 sulfur oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 208000024891 symptom Diseases 0.000 description 1
- 230000009897 systematic effect Effects 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
Abstract
1. Sposób korekcji czynnika obiegowego kotlów parowych na okres eksploatacji z uwzglednieniem postojów, znamienny tym, ze do czynnika obiegowego wprowadza sie mieszanine poliaminy tluszczowej z etanoloaminami w ilosci 0,05 do 25 mg/cm czynnika, przy czym przed planowanym postojem zwieksza sie ilosc wprowadzanej mieszaniny. PL
Description
Przedmiotem wynalazku jest sposób korekcji czynnika obiegowego kotłów parowych na okres eksploatacji z uwzględnieniem postojów, zastępujący dotychczas stosowane sposoby polegające na użyciu amoniaku, hydrazyny, fosforanów i innych korygentów.
W energetyce znane są różne sposoby korekcji czynnika obiegowego i ze względu na użyty środek korygujący wyróżnia się następujące reżimy pracy: amoniakalno-hydrazynowo-fosforanowy, hydrazynowo-fosforanowy, hydrazynowo-amoniakalny, tlenowo-amoniakalny i tlenowy.
Pierwsze dwa sposoby stosowane są dla kotłów walczakowych i wtedy, gdy nie pracuje instalacja oczyszczania kondensatu. Fosforan trójsodowy stosuje się w celu zbuforowania mikrośladowych przecieków wody surowej do kondensatu, a tym samym do wnętrza kotła. Amoniak i hydrazynę stosuje się w celu utrzymania odpowiedniego pH w wodzie zasilającej i kotłowej oraz parze. Stosowanie amoniaku lub hydrazyny, z rozkładu której powstaje amoniak, stwarza niebezpieczeństwo korozji elementów mosiężnych urządzeń obiegu wodno-parowego. Wynika to z możliwości zatężania amoniaku w strefach schładzania, gdzie jego koncentracja może wzrastać 10 4-50 - krotnie w stosunku do normalnego stężenia w parze. Stosowanie fosforanu trójsodowego prowadzi do znacznego zwiększenia zasolenia wody, powodując transport soli poprzez parę do urządzeń obiegu w tym do podgrzewaczy i turbiny, wzrost trwałych osadów na powierzchni wymiany ciepła jak również lokalne zwiększenie pH prowadzące do korozji ługowej lub naprężeniowej. Następstwem stosowania reżimów amoniakalno-hydrazynowo-fosforanowego i hydrazynowo-fosforanowego jest mniejsza sprawność wymiany ciepła oraz większe naprężenia termiczne metalu.
Pozostałe trzy sposoby korekcji stosowane są dla kotłów przepływowych i nadkrytycznych. W układach zasilania tych kotłów, na trasie kondensatu turbinowego, zamontowane są instalacje oczyszczania, co gwarantuje wysokąjakość czynnika obiegowego. Reżim hydrazynowo-amoniakalny stwarza poważne problemy eksploatacyjne w utrzymaniu wymaganego pH wody zasilającej. Tworzenie na wewnętrznej powierzchni rur ekranowych osadu magnetytu o strukturze żłobkowej, powoduje wzrost oporów przepływu czynnika w kotle. Dla wyelimino172 447 wania tego zjawiska, w zależności od wykonania regeneracji niskoprężnej (stal lub mosiądz), stosuje się reżim tlenowo-amoniakalny lub tlenowy.
Wszystkie znane sposoby korekcji wymagają, ze względu na wielość stosowanych korygentów, zwielokrotnienia stanowisk dawkowania oraz dużej ilości wykonywanych analiz, me zapewniając przy tym właściwej ochrony przed korozją.
Stosowane dotychczas, znane metody ochrony wewnętrznych powierzchni kotłów przed korozją na czas postoju można podzielić na cztery grupy:
- metody mokre, w których stosuje się napełnianie chronionych przestrzeni roztworami inhibitorów, substancji alkalizujących lub wodą utlenioną,
- metody, w których stosuje się napełniania gazami inertnymi np. azotem,
- metody suchej konserwacji, polegające na osuszeniu wewnętrznych powierzchni kotła przez nadmuch sprężonym powietrzem,
- metody, w których stosuje się napełnianie chronionych przestrzeni lotnym inhibitorem korozji.
Powyższe metody konserwacji kotłów i urządzeń obiegu wodnoparowego na czas postoju mają szereg wad natury technicznej i technologicznej- konieczność budowy specjalnej instalacji do przygotowania, magazynowania i utylizacji roztworów konserwujących (metody mokre),
- zalecany stały kontakt chronionego podłoża z roztworem dla uzyskania maksymalnego efektu ochronnego, co uniemożliwia stosowanie tych metod w zakresie niskich temperatur,
- konieczność budowy specjalnej instalacji do przechowywania i zasilania urządzeń gazem inertnym,
- konieczność spełnienia specjalnej procedury odstawienia i suszenia wewnętrznej powierzchni kotła,
- konieczność zapewnienia szczelności urządzeń w celu wyeliminowania strat gazów inertnych lub inhibitora lotnego,
- ograniczenie możliwości prowadzenia prac remontowych na zakonserwowanym urządzeniu.
Celem wynalazku jest opracowanie nowego sposobu korekcji czynnika obiegowego kotłów parowych na okres eksploatacji z uwgzlędnieniem postojów, którego zastosowanie eliminuje wady dotychczas stosowanych sposobów i zapewnia zmniejszenie w dużym stopniu procesów korozyjnych, ograniczenie wytrącania się osadów na powierzchniach rur i aparatów, wzrost strumienia ciepła w procesie wrzenia w kotle i wzrost sprawności skraplaczy turbinowych jak również właściwe warunki ochrony urządzeń na czas postoju ułatwiające przeprowadzenie konserwacji i umożliwiające wykonywanie prac remontowych.
Sposób według wynalazku polega na wprowadzeniu do czynnika obiegowego, w miejsce dotychczas stosowanych środków, takich jak hydrazyna, amoniak, fosforan trójsodowy i tlen, mieszaniny poliaminy tłuszczowej i etanoloaminami, w ilości 0,05 do 25 mg/dm3 czynnika. Zawarte w stosowanej mieszaninie, zwanej dalej Kotaminą, alkoholoaminy, dzięki lotności z parą wodną oraz odpowiednim współczynnikom podziału, równomiernie rozkładają się w czynniku obiegowym, przez co zapewniają utrzymanie wymaganych parametrów technologicznych, w tym pH pary i kondensatu, ochraniają przed korozją urządzenia obiegu wodno-parowego w czasie eksploatacji jak również stwarzają możliwość zabezpieczenia urządzeń na okres postoju. Dzięki właściwościom błonotwórczym poliaminy, a tym samym odporności wytworzonego trwałego filmu na działanie agresywnych gazów, takich jak tlen. dwutlenek węgla, tlenki siarki i wilgoć, możliwe jest zabezpieczenie przed korozją wewnętrznego orurowania kotła, rurociągów parowych i części przepływowych turbiny, skraplacza turbinowego po stronie parowej oraz wymienników regeneracji nisko- i wysokoprężnej.
Właściwe warunki ochrony podczas postoju osiąga się przez 2 do 5 - krotne podniesienie stężenia Kotaminy na minimum 24 godziny przed odstawieniem, gdy kocioł prowadzony jest w reżimie kotaminowym.
172 447
Kotaminę można również stosować do ochrony urządzeń pracujących w innych reżimach i wówczas na 4 do 8 tygodni przed planowanym postojem odstawia się stosowane środki korygujące i wprowadza Kotaminę w ilości 0,2 do 20 mg/dm3 czynnika obiegowego.
Wprowadzanie Kotaminy korzystnie w formie 0,1-10% roztworu wodnego, może odbywać się do wody zasilającej, kondensatu lub w strefę parową ostatnich stopni turbiny.
Korzystnie jako poliaminę tłuszczową stosuje się oktadecenylodiaminę, oktadecenylotriaminę, oktadecylodiaminę lub oktadecylotriaminę w ilości 0,0025 do 2,5 mg/dm3 czynnika.
Korzystnie jako etanoloaminę stosuje się monoetanoloaminę i/lub dietanoloaminę w sumarycznej ilości 0,02 do 20 mg/dm3 czynnika.
Obecność Kotaminy w czynniku obiegowym powoduje wzrost strumienia ciepła w procesie wrzenia w kotle do 60%.
Przedmiot wynalazku jest przedstawiony w przykładach wykonania.
Przykład I. Do oceny wpływu korekcji czynnika obiegowego kotłów parowych według wynalazku na zwiększenie wymiany ciepła w kotle zastosowano aparaturę doświadczalną składającą się z poziomej rury miedzianej wyposażonej w wewnętrzny grzejnik elektryczny o mocy 2+ 3 kW oraz 6 termopar Fe-Co zabudowanych w ściance rury. które umożliwiają pomiar temperatury ścianki. Rura miedziana zanurzona była w cieczy badanej znajdującej się w warniku, którego budowa umożliwiała obserwację zjawiska wrzenianapowierzchni rury. Opary z warnika wprowadzane były do skraplaczy, gdzie jako czynnik chłodzący zastosowano wodę płynącą współprądowo z oparami. Skropliny ze skraplaczy wprowadzane były do podgrzewacza, gdzie były podgrzewane do temperatury bliskiej 100°C a następnie do wamika.
Wszystkie aparaty zamknięte były w obudowie wypełnionej azotem o temperaturze bliskiej 100°C. Wielkościami mierzonymi w trakcie prowadzenia badań były: moc grzejna rury badanej, temperatura fazy ciekłej i parowej w warniku, temperatura ścianki rury badanej, ciśnienie w warniku, natężenie przepływu i temperatura skroplin w każdym ze skraplaczy, natężenie przepływu i temperatura na wyjściu i na wejściu każdego ze skraplaczy, temperatura wody zasilającej warnik, moc grzejnika w podgrzewaczu, natężenie przepływu i temperatura azotu. Do ciągłego zbierania i obróbki danych pomiarowych wykorzystano komputer IBM. W oparciu o zebrane dane eksperymentalne wyznaczono strumień przy wrzeniu z zależności:
M gdzie:
M - moc grzałki badanej rury F - powierzchnia wymiany ciepła t - różnica temperatur między ścianką rury (Tsc) a temperaturą nasycenia (Tw)
Doświadczenie prowadzono przez okres 14 dni stosując wodę redestylowaną z dodatkiem
2,5 mg/dm oktadecenylotriaminy i 0,02 mg/dm3 monoetanoloaminy. Dla porównania przeprowadzono identyczne doświadczenie dla wody redestylowanej bez dodatków. Uzyskane wyniki zależności strumienia ciepła od różnicy temperatur między ścianką rury a temperaturą nasycenia dla czystej wody redestylowanej i wody redestylowanej korygowanej sposobem według wynalazku zamieszczono w tabeli 1.
172 447
Tabela 1
Zależność strumienia cienia, q [W/m2] od różnicy temperatur między ścianką rury, Tsc [°C] a temperaturą nasycenia, Tw [°C]
| Tsc- i w l°C] | Strumień ciepła q [W/m‘] | |
| woda redestylowana czysta | woda redestylowana korygowana wg wynalazku | |
| 2 | ' 000 | 8 000 |
| 6 000 | 10 000 | |
| 4 | 1' 000 | 16 000 |
| 5 | 21 000 | '2 000 |
| 6 | '1 000 | 49 000 |
| 7 | 40 000 | 64 000 |
| 8 | 5' 000 | 86 000 |
Przykład II. W aparaturze i wg sposobu jak w przykładzie I przeprowadzono doświadczenie dla czystej wody redestylowanej i wody z dodatkiem 0,0025 mg/dm3 oktadecylodiaminy i 20 mg/dm3 dietanoloaminy. W tabeli 2 zamieszczono uzyskane wyniki zależności strumienia ciepła od różnicy temperatur między ścianką rury a temperaturą nasycenia dla czystej wody redestylowanej i wody redestylowanej korygowanej sposobem wg wynalazku.
Tabela 2 2
Zależność strumienia ciepła, q [W/m ] od różnicy temperatur między ścianką rury, Tsc [°C] a temperaturą nasycenia, Tw [°C].
| Tsc-Tw [°C] | 9 Strumień ciepła q [W/m“] | |
| woda redestylowana czysta | woda redestylowana korygowana wg wynalazku | |
| 2 | ' 000 | 4 000 |
| ' | 6 000 | 7 500 |
| 4 | 1' 000 | 15 000 |
| 5 | 21000 | 24 000 |
| 6 | '1000 | '6 000 |
| 7 | 40 000 | 48 000 |
| 8 | 5' 000 | 64 000 |
Przykład III. Korekcję czynnika obiegowego bloku energetycznego o mocy 200 MW wykonano sposobem wg wynalazku dodając mieszaninę poliaminy tłuszczowej z etanoloaminami w ilości 5 mg/dm3 do czynnika, tak że stężenie oktadecenylodiaminy wynosiło 0,40 mg/dm3, monoetanoloaminy 2,5 mg/dm3, a dietanoloaminy 0,55 mg/dm' czynnika.
W początkowym okresie zaobserwowano wzrost przewodności kondensatu z 5 pS/cm do 85 pS/cm oraz podwyższenie stężenia SiCf z 600 do 1500 pg/dm', stężenia miedzi z 4 pg/dm' do 13 pg/dm' i stężenie żelaza z 20 pg/dm' do 45 pg/dm' w wodzie kotłowej w porównaniu z blokiem pracującym w reżimie hydrazynowo-fosforanowym. Świadczy to o wymywaniu przez składniki preparatu korekcyjnego luźno związanych z metalem osadów eksploatacyjnych a przez to wzrost zasolenia wody kotłowej. W miarę stabilizowania się wielkości pH i przewodnictwa oraz zawartości żelaza, miedzi i SiC2 stężenie mieszaniny poliaminy z etanoloaminami w czynniku roboczym utrzymywano na poziomie 0,05 do 0,2 mg/dm'. Po okresie 2 miesięcy kocioł
172 447 uzyskał pełną stabilizację. W porównaniu z blokiem pracującym w reżimie hydrazynowo-fosforanowym uzyskano w czynniku obiegowym obniżenie zawartości żelaza o 25% i miedzi o 18%. Świadczy to o spadku szybkości korozji. Uzyskano również, przy utrzymywaniu pH czynnika obiegowego na niezmienionym poziomie w stosunku do reżimu hydiazynowo-fosforanowego,
6-krotne zmniejszenie stężenia amoniaku. Po półrocznej eksploatacji z zatosowaniem korekcji czynnika sposobem wg wynalazku, w trakcie postoju bloku w remoncie średnim dokonano oględzin zbiornika zasilającego i walczaka. Stan warstw ochronnych był typowy z wyraźną poprawą w części parowej zbiornika zasilającego. Rejon górnej tworzącej pomiędzy kolumnami odgazowywaczy, zwykle o rozwiniętej powierzchni uległ zdecydowanej poprawie. Znikła również, zwykle wyraźna granica faz woda-para. Powyższe obserwacje potwierdzają wyższość sposobu wg wynalazku pod kątem obniżenia korozji i szybkości odkładania się osadów.
Przykład IV. Na 8 tygodni przed planowanym odstawieniem bloku energetycznego na okres 6-cio miesięcznego postoju przerwano dawkowanie hydrazyny i fosforanów. Po 48 godzinach poprzez istniejącą instalację dawkowania fosforanów do wody zasilającej kotła bloku energetycznego wprowadzono 0,1% roztwór mieszaniny poliaminy z etanoloaminami tak aby stężenie tej mieszaniny w kondensacie utrzymywało się na poziomie 0,2 mg/dm3. stężenie oktadecylotriaminy wynosiło 0,016 mg/dm3, stężenie monoetanoloaminy 0,1 mg/dm.3, a stężenie dietanoloaminy 0,022 mg/dm3. pH kondensatu wynosiło 8,5. Po tym okresie przystąpiono do wygaszania kotła i przeprowadzonojego suszenie nadmuchem sprężonego powietrza. W efekcie tak przeprowadzonej konserwacji stwierdzono na powierzchniach rur wyciętych z komory paleniskowej kotła i kondensatorów turbinowych występowanie warstewki hydrofobowej. Na łopatkach turbiny a szczególnie kierownicach stwierdzono zmniejszoną ilość osadów eksploatacyjnych w stosunku do okresu przed konserwacją oraz początkowo przez okres 5 dni wzrost stężenia żelaza całkowitego w kondensacie turbinowym, a następnie systematyczny jego spadek do poziomu dwukrotnie niższego w stosunku do okresu przed rozpoczęciem dawkowania.
Przykład V. Na 4 tygodnie przed planowanym postojem bloku energetycznego przerwano dawkowanie fosforanów i hydrazyny. Po 24 godzinach do wody zasilającej wprowadzono 10% roztwór mieszaniny poliaminy z etanoloaminami tak, aby stężenie tej mieszaniny w kondensacie utrzymywało się na poziomie 20 mg/dm3. Stężenie oktadecylotriaminy w kondensacie wynosiło 1,6 mg/dm3, stężenie monoetanoloaminy 1,25 mg/dm3, a stężenie dietanoloaminy 0,22 mg/dm3. pH kondensatu wynosiło 9,5. Po upływie 4 tygodni prowadzenia korekcji obiegu wodno-parowego według wynalazku wygaszono kocioł i przeprowadzono jego suszenie nadmuchem sprężonego powietrza. Uzyskano efekty jak w przykładzie IV.
Przykład VI. Kocioł eksploatowany z dawką środka korygującego sposobem według wynalazku w ilości 5 mg/dm3 na 24 godziny przed planowanym postojem zasilono pięciokrotnie większą dawką środka tak, by jego stężenie w obiegu wynosiło 25 mg/dm3. Nie przeprowadzono suszenia kotła powietrzem. Po okresie postoju trwającym 60 dni nie stwierdzono charakterystycznych objawów korozji postojowej to jest rdzawych, punktowych czy powierzchniowych nalotów produktów korozji. Przytoczony sposób konserwacji zapewnił szybsze dochodzenie do wymaganych wskaźników jakościowych czynnika obiegowego w zakresie produktów korozji to jest związków żelaza i miedzi.
Przykład VII. Kocioł eksploatowany z dawką środka korygującego sposobem według wynalazku w ilości 5 mg/dm3 na 48 godzin przed planowanym postojem zasilono dwukrotnie większą dawką środka, tak, by jego stężenie w obiegu wynosiło 10 mg/dm3. Uzyskano efekty jak w przykładzie VI.
Departament Wydawnictw UP RP Nakład 90 egz.
Cena 2,00 zł
Claims (5)
- Zastrzeżenia patentowe1. Sposób korekcji czynnika obiegowego kotłów parowych na okres eksploatacji z uwzględnieniem postojów, znamienny tym, że do czynnika obiegowego wprowadza się mieszaninę poliaminy tłuszczowej z etanoloaminami w ilości 0,05 do 25 mg/cm3 czynnika, przy czym przed planowanym postojem zwiększa się ilość wprowadzanej mieszaniny.
- 2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że przed planowanym postojem na minimum 24 godziny przed odstawieniem kotła zwiększa się dawkę mieszaniny poliaminy tłuszczowej z etanoloaminami 2 do 5 krotnie w stosunku do stężenia roboczego.
- 3. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że przed planowanym postojem na minimum 4 tygodnie przed odstawieniem kotła, w miejsce dotychczas stosowanych korygentów wprowadza się mieszaninę poliaminy tłuszczowej z etanoloaminami w ilości 0,2 do 20 mg/dm3 czynnika obiegowego.
- 4. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że jako poliaminy tłuszczowe stosuje się oktadecenylodiaminę lub oktadecenylotriaminę lub oktadecylodiaminę lub oktadecylotriaminę w ilości 0,0025 do 2,5 mg/dm3 czynnika obiegowego.
- 5. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że jako etanoloaminy stosuje się monoetanoloaminę i/lub dietanoloaminę w sumarycznej ilości 0,02 do 20 mg/dm 3 czynnika obiegowego.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL30138093A PL172447B1 (pl) | 1993-12-07 | 1993-12-07 | Sposób korekcji czynnika obiegowego kotlów parowych na okres eksploatacjiz uwzglednieniem postojów PL |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL30138093A PL172447B1 (pl) | 1993-12-07 | 1993-12-07 | Sposób korekcji czynnika obiegowego kotlów parowych na okres eksploatacjiz uwzglednieniem postojów PL |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL301380A1 PL301380A1 (en) | 1995-06-12 |
| PL172447B1 true PL172447B1 (pl) | 1997-09-30 |
Family
ID=20061359
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL30138093A PL172447B1 (pl) | 1993-12-07 | 1993-12-07 | Sposób korekcji czynnika obiegowego kotlów parowych na okres eksploatacjiz uwzglednieniem postojów PL |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| PL (1) | PL172447B1 (pl) |
-
1993
- 1993-12-07 PL PL30138093A patent/PL172447B1/pl unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL301380A1 (en) | 1995-06-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0033417B1 (en) | Method of and composition for inhibiting corrosion | |
| US3699052A (en) | Corrosion inhibitor composition containing a glycine,chelating agent,phosphoric or boric acid ester,and a water soluble divalent metal salt | |
| Betova et al. | Film-Forming Amines in Steam/Water Cycles–structure, properties, and influence on corrosion and deposition processes | |
| BR112016017693B1 (pt) | Removedor de incrustação para remover incrustações depositadas em um sistema de uma instalação de geração de vapor | |
| CN102312244B (zh) | 一种热力设备运行清洗剂及其应用 | |
| CN106191846B (zh) | 采用十八胺的发电机组热力设备停用保护方法 | |
| US20030015475A1 (en) | Method and device for preventing deposits in steam systems | |
| CN102296296A (zh) | 一种用于火电厂锅炉停用保护的表面活性胺防腐剂 | |
| Rahman et al. | Film-forming amine product as an alternative to carbohydrazide oxygen scavenger in high pressure boilers | |
| RU2146307C1 (ru) | Способ защиты от коррозии установок | |
| PL172447B1 (pl) | Sposób korekcji czynnika obiegowego kotlów parowych na okres eksploatacjiz uwzglednieniem postojów PL | |
| CN108996717A (zh) | 一种纯水做补给水的低压工业锅炉缓蚀阻垢剂 | |
| Pourali et al. | Chemical conditioning and monitoring to control and minimize chemistry-related damages in Heller dry cooled combined cycle power plants | |
| RU2032811C1 (ru) | Способ защиты пароводяных трактов энергетического блока с паровой турбиной от коррозии и отложений | |
| US5589107A (en) | Method and composition for inhibiting corrosion | |
| Fazeli et al. | Chemical control of water and its effect on flow-accelerated corrosion (FAC) in combined cycle power plants | |
| Ibrahim et al. | A review on recent techniques for boiler tubes corrosion protection and fouling mitigation using PLC | |
| JP2001140086A (ja) | ボイラ水循環系用腐蝕抑制剤及びボイラ水循環系の腐蝕抑制方法 | |
| Guseva et al. | Medium pressure boiler water chemistry optimization using neutralizing amines mixture reagent AMINAT™ PK-2 at CEPP “Borovichi Refractories Plant” of JSC “BKO” | |
| Zamrudy et al. | Effect of Na2SiO3 (sodium silicate) as a corrosion inhibitor on decreasing the corrosion rate in service water piping in electric steam power plant | |
| US3503879A (en) | Methods and compositions for removing alluvium and other deposits in water systems | |
| US12049419B2 (en) | Combined cycle power plant utilizing organic water additives | |
| Mori et al. | Characterization of amines under high temperature conditions and their use for boiler water treatment | |
| RU2475872C2 (ru) | Способ эксплуатации парогенератора типа "натрий-вода" атомной электростанции | |
| Petrova | Implementation of water chemistry in fossil power plants with drum boilers and in combined cycle/HRSG plants |