PL180117B1 - Sposób dostarczania energii cieplnej do urzadzenia, zwlaszcza wytwarzajacego pare PL PL PL PL PL PL - Google Patents

Sposób dostarczania energii cieplnej do urzadzenia, zwlaszcza wytwarzajacego pare PL PL PL PL PL PL

Info

Publication number
PL180117B1
PL180117B1 PL95320460A PL32046095A PL180117B1 PL 180117 B1 PL180117 B1 PL 180117B1 PL 95320460 A PL95320460 A PL 95320460A PL 32046095 A PL32046095 A PL 32046095A PL 180117 B1 PL180117 B1 PL 180117B1
Authority
PL
Poland
Prior art keywords
fuel
boiler
burner
supplied
exhaust gas
Prior art date
Application number
PL95320460A
Other languages
English (en)
Other versions
PL320460A1 (en
Inventor
Mack F Shelor
Original Assignee
Wartsila Diesel Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Wartsila Diesel Inc filed Critical Wartsila Diesel Inc
Publication of PL320460A1 publication Critical patent/PL320460A1/xx
Publication of PL180117B1 publication Critical patent/PL180117B1/pl

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B1/00—Methods of steam generation characterised by form of heating method
    • F22B1/02—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers
    • F22B1/18—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines
    • F22B1/1861—Waste heat boilers with supplementary firing
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B1/00—Methods of steam generation characterised by form of heating method
    • F22B1/02—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers
    • F22B1/18—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines
    • F22B1/1807—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines using the exhaust gases of combustion engines
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C6/00—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion
    • F23C6/04—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection
    • F23C6/045—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection with staged combustion in a single enclosure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C7/00—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply
    • F23C7/02—Disposition of air supply not passing through burner
    • F23C7/06—Disposition of air supply not passing through burner for heating the incoming air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L15/00—Heating of air supplied for combustion
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L7/00—Supplying non-combustible liquids or gases, other than air, to the fire, e.g. oxygen, steam
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C2201/00—Staged combustion
    • F23C2201/20—Burner staging
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J2219/00—Treatment devices
    • F23J2219/10—Catalytic reduction devices
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L2900/00—Special arrangements for supplying or treating air or oxidant for combustion; Injecting inert gas, water or steam into the combustion chamber
    • F23L2900/07001—Injecting synthetic air, i.e. a combustion supporting mixture made of pure oxygen and an inert gas, e.g. nitrogen or recycled fumes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L2900/00—Special arrangements for supplying or treating air or oxidant for combustion; Injecting inert gas, water or steam into the combustion chamber
    • F23L2900/07002—Injecting inert gas, other than steam or evaporated water, into the combustion chambers
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/12—Heat utilisation in combustion or incineration of waste
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/32—Direct CO2 mitigation
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
  • Control Of Eletrric Generators (AREA)
  • Incineration Of Waste (AREA)
  • Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
  • Forklifts And Lifting Vehicles (AREA)
  • Earth Drilling (AREA)
  • Excavating Of Shafts Or Tunnels (AREA)

Abstract

1 Sposób dostarczania energii cieplnej do urzadzenia, zwlasz- cza wytwarzajacego pare, zawierajacego silnik spalinowy wewne- trznego spalania, palnik oraz kociol, w którym doprowadza sie z silnika spalinowego do kotla gazy spalinowe oraz powietrze i pali- wo, po czym spala sie mieszanke paliwa i powietrza 1 ogrzewa sie kociol produktami spalania, znam ienny tym , ze dostarcza sie pierwsza czesc gazów spalinowych z silnika spalinowego (1) we- wnetrznego spalania do przestrzeni kotla (3) poprzez otwory (8) przewodu (7), usytuowanego poza palnikiem (20), stanowiaca co najmniej 54% calkowitej ilosci gazu dostarczanego do przestrzeni kotla (3), po czym dostarcza sie do strefy spalania (30) paliwo, po- przez glówna dysze (21) palnika (20) w ilosci wystarczajacej do osiagniecia, po jego spaleniu, pozadanej, sredniej temperatury wej- sciowej do kotla, a nastepnie dostarcza sie z silnika spalinowego (1) wewnetrznego spalania, przewodami doprowadzajacymi (5, 6) do przestrzeni kotla (3), druga czesc gazów spalinowych, przez co naj- mniej jeden otwór wylotowy (22) palnika (20), usytuowany poza dysza (21) palnika (20), po czym miesza sie pew na ilosc pow ietrzaz druga czescia gazów spalinowych, przy czym powstala mieszanina powietrza i drugiej czesci gazów spalinowych zawiera w przyblize- niu minimalny poziom tlenu, odpowiedni do calkowitego i stabilne- go spalania paliwa, a nastepnie prowadzi sie mieszanine powietrza i drugiej czesci gazów spalinowych, przez co najmniej jeden otwór wylotowy (22) palnika (20), po czym paliwo spala sie w strefie spa- lania (30) PL PL PL PL PL PL

Description

Przedmiotem wynalazku jest sposób dostarczania energii cieplnej do urządzenia, zwłaszcza wytwarzającego parę.
Sposób ten jest stosowany zwłaszcza w urządzeniach wytwarzających parę dla turbin elektrowni.
Z opisu patentowego USA nr 4 928 635 znany jest sposób wytwarzania energii cieplnej uzyskiwanej na skutek spalania paliwa, przy czym energię wytwarza się poprzez powtórne wykorzystanie gazów spalinowych pochodzących z silnika spalinowego wewnętrznego spalania jako drugorzędowego gazu spalinowego i powietrza, jako powietrza nadpłomieniowego albo podpłomieniowego w typowym, opalanym węglem i napędzanym parą urządzeniu. W sposobie tym wytwarza się parę za pomocą energii cieplnej gazów spalinowych, które doprowadza się do kotła, po czym miesza się ze sobąprodukty spalania paliwa powietrza i gazy spalinowe. Tak wiec wydajność urządzenia została osiągnięta poprzez przekształcenie ubytku gazów spalinowych, który w innych przypadkach byłby stratą energii.
Sposób dostarczania energii cieplnej do urządzenia zwłaszcza wytwarzającego parę, według wynalazku, zawierającego silnik spalinowy wewnętrznego spalania, palnik oraz kocioł, w którym doprowadza się z silnika spalinowego do kotła gazy spalinowe oraz powietrze i paliwo, po czym spala się mieszankę paliwa i powietrza i ogrzewa się kocioł produktami spalania, charakteryzuje się tym, że dostarcza się pierwszą część gazów spalinowych z silnika spalinowego wewnętrznego spalania do przestrzeni kotła poprzez otwory przewodu doprowadzającego, usytuowanego poza palnikiem, stanowiącą co najmniej 54% całkowitej ilości gazu dostarczanego do przestrzeni kotła, po czym dostarcza się do strefy spalania paliwo, poprzez główną dyszę palnika w ilości wystarczającej do osiągnięcia, po jego spaleniu, pożądanej, średniej temperatury wejściowej do kotła, a następnie dostarcza się z silnika spalinowego wewnętrznego spalania do przestrzeni kotła, przewodami doprowadzającymi, drugą część gazów spalinowych, przez co najmniej jeden otwór wylotowy palnika, usytuowany poza dyszą palnika, po czym miesza się pewną ilość powietrza z drugą częścią gazów spalinowych, przy czym powstała mieszanina powietrza i drugiej części gazów spalinowych zawiera w przybliżeniu minimalny poziom tlenu, odpowiedni do całkowitego i stabilnego spalania paliwa, a następnie prowadzi się mieszaninę powietrza i drugiej części gazów spalinowych, przez co najmniej jeden otwór wylotowy palnika, po czym paliwo spala się w strefie spalania.
Korzystne jest gdy dostarcza się pierwszą część gazów spalinowych obejmującą co najmniej 60% całkowitej ilości gazów spalinowych wprowadzanych do przestrzeni kotła, oraz gdy dostarcza się pierwszą część gazów spalinowych obejmującą do około 80% całkowitej ilości gazów spalinowych wprowadzonych do przestrzeni kotła, a w szczególności gdy dostarcza się pierwszą część gazów spalinowych obejmującą do około 76% całkowitej ilości gazu doprowadzanego do przestrzeni kotła.
Korzystne jest gdy pierwsząi drugą część gazów spalinowych dostarcza się do przestrzeni kotła z silnika wysokoprężnego, a zwłaszcza gdy powietrze przed zmieszaniem z drugą częścią gazów spalinowych ogrzewa się, przy czym paliwo przed spaleniem w strefie spalania miesza się z pewnąilościąpowietrza wystarczającą do przenoszenia paliwa. Korzystnie w części strefy spalania utrzymuje się atmosferę redukującą a w szczególności gdy paliwo spala się etapami oraz gdy części pierwsząi drugą gazów spalinowych z silnika spalinowego prowadzi się poza głównym otworem wylotowym palnika.
Korzystne jest gdy pierwszą część gazów spalinowych dostarcza się do przestrzeni kotła za strefą spalania, a ponadto gdy dostarcza się do strefy spalania ilość paliwa równą w przybliżeniu minimalnej ilości paliwa koniecznej do osiągnięcia po jego spaleniu, pożądanej średnicy temperatury wejścia do kotła.
Korzystne jest gdy dostarcza się mieszaninę powietrza i gazów spalinowych w postaci gazu spalinowego drugorzędowego i trzeciorzędowego, a ponadto gdy dostarcza się gazy spalinowe drugorzędowe i trzeciorzędowe o różnej zawartości tlenu.
Gdy gazy spalinowe silnika wewnętrznego spalania są używane do wytwarzania pary poruszającej turbiny generatora elektryczności, konieczne jest zwiększenie temperatury gazu spalinowego z silnika spalinowego do poziomów, które są odpowiednie do wytwarzania pary o wysokiej jakości. Ponowne zapalenie gazów spalinowych, czyli spalenie dodatkowej ilości paliwa w jego obecności, umożliwia osiągnięcie tego wyniku. Spalanie paliwa podnosi temperaturę gazów spalinowych oraz innych obecnych gazów.
Ilość paliwa, które musi być spalone w celu podniesienia temperatury gazów spalinowych, zależy oczywiście od typu stosowanego paliwa. Zależy także od całkowitej ilości gazu, którego temperatura musi być podniesiona, oraz od początkowej temperatury gazu. Większa całkowita skuteczność urządzenia zostanie osiągnięta tam, gdzie ilość dodawanego ciepła jest zminimalizowana, ponieważ ciepło to jest związane ż paliwem, które musi być spalone. Ilość ciepła, które musi być doprowadzone do urządzenia ogólnie wzrasta, kiedy wzrasta ilość gazu.
Paliwo musi być spalane w obecności tlenu. Dlatego koniecznym jest doprowadzenie do palnika powietrza z zewnątrz, zawierającego pewnąilość procentowątlenu, jako drugorzędowego gazu spalinowego. W ten sposób zapewnia się wystarczającą ilość tlenu dla osiągnięcia całkowitego i stabilnego spalania paliwa. Temperatura powietrza doprowadzanego z zewnątrz musi być podniesiona w celu wypełnienia warunków pary. Im więcej wykorzystuje się powietrza z zewnątrz, tym więcej energii cieplnej należy dostarczyć w wyniku spalania paliwa.
Kiedy jako drugorzędowy gaz spalinowy stosowane są gazy spalinowe z silnika, ich większa temperatura względem powietrza zewnętrznego związana jest ze zmniejszeniem ilości ciepła, która musi być dodana w celu wypełnienia warunków pary. Chociaż gazy spalinowe zazwyczaj zawierająpewnąilość tlenu, to może być ona niewystarczająca dla osiągnięcia całkowitego i stabilnego spalania paliwa. Dlatego musi być zmieszana pewna ilość powietrza zewnętrznego, w celu doprowadzenia poziomu tlenu w mieszaninie do ilości wystarczającej do osiągnięcia całkowitego i stabilnego spalania paliwa dostarczanego przez palnik. Ilość tlenu konieczna do osiągnięcia całkowitego i stabilnego spalania będzie oczywiście zależeć także od lotności wybranego albo łatwo dostępnego paliwa.
Podnoszenie poziomu tlenu dla całego strumienia gazów spalinowych wymaga dodatkowej doprowadzenia znacznej ilości powietrza z zewnątrz. W celu zmniejszenia ilości powietrza dostarczanego z zewnątrz do kotła, powietrze to jest mieszane jedynie z tą częścią gazów spalinowych, która doprowadzana jest otworami palnika jak gaz spalinowy drugorzędowy albo o wyższym poziomie. Pozostała część gazów spalinowych dostarcza się do przestrzeni kotła drogą inną niż przez palnik. Najwyższa całkowita wydajność urządzenia jest osiągnięta wtedy, kiedy ilość powietrza doprowadzanego z zewnątrz, zmieszanego z częścią gazu spalinowego, przechodzącą przez palnik, jest taka, że mieszanina zawiera w przybliżeniu minimalną ilość tlenu wymaganą do całkowitego i stabilnego spalania wybranego paliwa, przy czym zasadniczy udział procentowy całkowitego strumienia gazów spalinowych jest wprowadzany do przestrzeni kotła inną drogą niż przez palnik, a ilość paliwa jest wystarczająca do osiągnięcia pożądanej temperatury wejścia do kotła, po jego spaleniu.
Dzięki sposobowi, według wynalazku, uzyskano większą całkowitą wydajność urządzenia bez względu na początkową zawartość tlenu w gazach spalinowych. Proponowany sposób jest elastyczny, dostosowujący się do dowolnych, dostępnych potencjalnych źródeł energii. Istniejące urządzenia mogąbyć zmodyfikowane w celu przeprowadzenia sposobu według wynalazku, przy rozsądnym koszcie.
Podniesienie temperatury gazów spalinowych, w celu wytworzenia pary o wysokiej jakości jest spowodowane ponownym podpaleniem mieszanki gazów spalinowych zawierającej około 13% tlenu i podgrzanie wstępnie powietrza jako drugorzędowego gazu spalinowego. Za180117 stosowano tu również całkowity przepływ gazów spalinowych do kotła, korzystnie wynoszący około 40-70% całkowitego przepływ gazu do kotła.
Ponieważ urządzenie przekształca energię z jednej postaci w inną, zaletą tego rozwiązania jest ograniczenie strat energii.
Dzięki proponowanemu rozwiązaniu wytworzono parę za pomocą energii cieplnej gazów spalinowych.
Zwiększenie całkowitej wydajności urządzenia osiągnięto poprzez sterowanie ilością tlenu w kluczowych miejscach wewnątrz palnika, oraz poprzez ustalanie wyższych proporcji gazów spalinowych bezpośrednio do przestrzeni kotła, jako przeciwne do ustalania ich jako gazu spalinowego drugorzędowego albo o wyższym poziomie. Obniżono w ten sposób ilość dodatkowego zasilania wymaganego w kotle. Całkowity przepływ gazów spalinowych do kotła stanowi wyższy procent całkowitego przepływu gazu do kotła.
Przedmiot wynalazku jest uwidoczniony w przykładzie wykonania na rysunku, na którym przedstawiony jest schemat typowego wytwarzającego parę urządzenia, za pomocą którego zrealizowano sposób według wynalazku.
Urządzenie zawiera co najmniej jeden silnik 1 spalinowy wewnętrznego spalania. Silnik 1, korzystnie jest dowolnym silnikiem spalinowym, zwłaszcza jest to silnik wysokoprężny. Korzystnie silnik 1 taki jest przystosowany do spalania poza innymi paliwami, gazu ziemnego, lekkiego oleju napędowego, albo ciężkiego oleju napędowego. Za pomocąprzewodów 2 i 2' doprowadza się gazy spalinowe z silników 1 do turbin zasilanych parą, które dla przejrzystości rysunku nie sąpokazane. Na rysunku jest przedstawiona przestrzeń kotła 3, wokół której są umieszczone rury 4. Wewnątrz rur 4 krąży woda albo para, przy czym rury 4 są usytuowane dookoła obwodu przestrzeni kotła 3. Na powierzchni styku ciepło jest wymieniane pomiędzy przestrzenią kotła 3 i parą zawartą w rurach 4. Działanie gorących gazów w przestrzeni kotła 3 powoduje, że temperatura pary wewnątrz rur 4 wzrasta. Przegrzaną parę następnie wprowadza się do generatora turbiny parowej (nie pokazanego), w którym większość energii cieplnej pary przetwarza się na prąd elektryczny.
Tylko część gazów spalinowych wchodzi do przestrzeni kotła 3 przez jeden albo więcej otworów 21 wylotowych palnika 20. Jak przedstawiono na rysunku, każdy z przewodów doprowadzających 5 i 6 prowadzi część gazów spalinowych do palnika 20. Przewód 7 doprowadza pozostałą część gazów spalinowych bezpośrednio do przestrzeni kotła 3, obchodząc palnik 20. Jest to pierwsza część gazów spalinowych, którą dostarcza się do przestrzeni kotła 3 przez otwory albo dysze 8.
Palnik 20 ma otwór albo dyszę główną 21. Za pomocą głównej dyszy 21 dostarcza się paliwo do strefy spalania 30. Paliwem korzystnie jest węgiel, zarówno rozdrobniony jak i rozpylony, upłynnione paliwo bitumiczne, ciężki olej napędowy, olej pozostałościowy, albo inne odpowiednie, dostępne paliwo. Wybór właściwego palnika 20 zależy od wybranego paliwa, urządzenia elektroenergetycznego napędzanego parą oraz danych warunków pary. Handlowo dostępne palniki 20, sąodpowiednie wtedy, kiedy palnik 20 jest przeznaczony do mieszania oraz łączenia paliwa i tlenu, utrzymując odpowiedni poziom tlenu dla spalania wybranego paliwa w zakończeniu palnika 20, oraz dostarczania gazów spalinowych drugorzędowych albo o wyższym poziomie. Kiedy paliwem jest węgiel, średnia zawartość tlenu w zakończeniu palnika 20 wynosi korzystnie około 14,5%. Kiedy stosowany jest ciężki olej napędowy albo gaz ziemny, poziom wynosi korzystnie, odpowiednio, około 14,1% i 13%.
Korzystnie, paliwo jest mieszane z pewną ilością powietrza, wystarczającą do przenoszenia albo transportowania paliwa. Korzyści mogą być zwiększone poprzez utrzymanie atmosfery redukującej w części strefy spalania 30, oraz umożliwienie zachodzenia spalania w etapach, w których strumień gazu spalinowego drugorzędowego, trzeciorzędowego, albo o wyższym poziomie dostarcza tlen niezbędny do zakończenia kolejnych etapów spalania.
Gazy spalinowe prowadzi się przez przewody doprowadzające 5 i 6 do przestrzeni kotła 3 przez otwory wylotowe 22 i 23 palnika 20. Korzystnie, strumień gazów spalinowych palnika 20 wynosi najwyżej 40% całkowitego strumienia gazów spalinowych, który jest dostarczony do przestrzeni kotła 3. Korzystnie, strumień gazów spalinowych palnika 20 wynosi około 20% całkowitego strumienia gazów spalinowych, który w fazie końcowej doprowadza się do przestrzeni kotła 3. Strumień gazów spalinowych działa jako drugorzędowy i trzeciorzędowy gaz spalinowy, który dostarcza się w obwodowych pierścieniach dookoła wylotu 21 palnika 20, oraz zapewnia płomieniowi kształt, stabilność i tlen.
Zawartość tlenu w gazach spalinowych, które prowadzi się przewodami 5 i 6 jest niewystarczająca do osiągnięcia całkowitego i stabilnego spalania paliwa. Do strumienia gazów spalinowych doprowadza się dodatkowy tlen. Tlen ten dostarcza się mieszając powietrze doprowadzane z zewnątrz z gazami spalinowymi, które prowadzi się przewodami 5 i 6. Korzystnie, powietrze wstępnie podgrzewa się w wężownicy parowej nagrzewnicy 40 powietrza, przed doprowadzeniem go przez przewód nagrzewnicy 41 do palnika 20. Wstępne podgrzewanie zmniejsza ilość ciepła, które następnie dodaje się w celu podniesienia temperatury powietrza, i w ten sposób zmniejsza ilość paliwa spalanego. Optymalna wydajność jest osiągnięta gdy ilość powietrza zewnętrznego, które jest mieszane ze strumieniem gazów spalinowych jest taka, że dostarcza ono minimalny dodatek tlenu konieczny do osiągnięcia całkowitego i stabilnego spalania paliwa, a co jest związane z minimalnąilościąpowietrza zewnętrznego koniecznego do osiągnięcia tego celu.
Pierwszą część gazów spalinowych, prowadzi się przewodem 7 usytuowanym poza palnikiem 20. Strumień gazów spalinowych doprowadza się do przestrzeni kotła 3 poza strefę spalania 30 i korzystnie dostarcza się ją do przestrzeni kotła 3 przez otwory wylotowe albo dysze 8 usytuowane w ścianie albo ścianach przestrzeni kotła 3. Gdy strumień powietrza zostanie doprowadzony do przestrzeni kotła 3, miesza się go z produktami spalania i drugą częścią gazów spalinowych dostarczanych do palnika 20 (teraz o podwyższonej temperaturze). Po zmieszaniu, gazy dążą do jednolitej średniej temperatury wejścia do kotła. Korzystnie, pierwsza część gazów spalinowych stanowi co najmniej około 60% całkowitego strumienia wydmuchu, który będzie dostarczony do przestrzeni 3 kotła. Korzystniej, pierwsza część gazów spalinowych stanowi około 80% całkowitego strumienia gazów spalinowych, który doprowadza się do przestrzeni kotła 3. Optymalna wydajność zostanie osiągnięta wtedy, kiedy średnia temperatura przy otworze wejściowym do kotła jest równa minimalnej, koniecznej do osiągnięcia danych warunków pary.
Sposób według wynalazku korzystnie jest realizowany w urządzeniu zawierającym jeden generator w postaci silnika wysokoprężnego VASA 18V46 przy pełnym obciążeniu, pracujący na oleju napędowym nr 6. Urządzenie zawiera również kocioł opalany olejem napędowym nr 6. Świeże powietrze jest dodawane do paliwa w celu utrzymania 14,6% tlenu (na podstawie wagi mokrej) w skrzyni dmuchowej palnika 20. Palnik 20 jest opalany w celu utrzymywania 10%, minimalnej nadwyżki tlenu w otworze wylotowym palnika, powodując, podczas opuszczania palnika, powstanie temperatury zapłonu około 1538°C. Temperatura w skrzyni dmuchowej jest utrzymywana około 295°C. Wytwarzanie pary bazuje na ekonomicznej temperaturze przy otworze wylotowym około 149°C, bez gazów spalinowych. Para jest wytwarzana w warunkach 8963240 Pa/ 510°C dostarczanej wody. Wprowadzane paliwo bazuje na oleju napędowym nr 6, 18181.84/0,454 kg.
Warunki otoczenia wynoszą 313°C, 60% wilgotności względnej, poziom morza.
Typowe parametry pracy dla tego systemu są dostarczone w poniżej tabeli:
Typowe parametry' pracy urządzenia wysokoprężnego opalanego olejem nr 6
Udział masowego strumienia gazów spalinowych silnika wysokoprężnego przepływającego do palnika 100% 80% 60% 40% 20%
Udział całkowitego strumienia masowego gazu kotłowego z palnika 100% 83,6% 65,7% 45,4% 24,0%
Udział całkowitego przegrzanego strumienia masowego gazu kotłowego 0% 16,4% 34,3% 54,6% 76,0%
Wydmuch Ο2 silnika wysokoprężnego (%obj. w warunkach wilgotnych) 11,6% 11,6% 11,6% 11,6% 11,6%
c.d. tabeli
Skrzynia dmuchowa O2 (% obj. w st. wilgotnym) (% wag. w st. wilgotnym) 13,1% 14,6% 13,1% 14,6% 13,1% 14,6% 13,1% 14,6% l 1 13,1% 14,6%
O2 na wylocie z palnika (% obj. w st. wilgotnym) 1,2% 1,2% 1,2% 1,2% 1,2%
O2 na wylocie ekonom. (% obj. w st. wilgotnym) 1,2% 2,9% 4,8% 6,9% 9,1%
Temp, gazu na wlocie do kotła (°C) 1538 1362 1163 929 667
Temp, gazu na wlocie ekonom. (°C) 149 149 149 149 149
Stosunek ilości świeżego powietrza do całkowitego strumienia gazów spalinowych silnika wysokoprężnego (0,45 kg/0,45 kg) 0,218 0,174 0,131 0,082 0,043
Para wytwarzana na 0,45 kg paliwa palnika (kg pary/kg paliwa) 14,96 15,32 15,91 17,19 20,77
Para wytwarzana na kW mocy silnika wysokoprężnego (kg/kW) 5,27 4,30 3,36 2,37 1,45
Para wytwarzana na kg gazów spalinowych silnika wysokoprężnego (kg pary/kg gazu spalinowego) 0,776 0,635 0,496 0,351 0,214
Sprawność kotła brutto (%) 108% 111 % 115% 124% 150%
Tak więc, dla danych warunków pary, optymalne wydajności są uzyskiwane wtedy, kiedy dodatek paliwa i powietrza jest minimalny albo, odwrotnie, kiedy znaczna część gazów spalinowych z silnika spalinowego wewnętrznego spalania wchodzi do przestrzeni kotła 3 inną drogą niż przez palnik 20.
Gdy będziemy rozpatrywać kocioł jako oddzielny element urządzenia to stwierdzimy, że gazy spalinowe wprowadzają do kotła stałą ilość ciepła, a paliwo dodaje się do tego ustalonego poziomu, w celu umożliwienia wytwarzania w kotle pary o danej jakości. Bazując na wymaganej ilości paliwa, która to ilość jest funkcjąjakości i właściwości paliwa, ilość tlenu musi być udostępniona w i dookoła strefy spalania 30, w celu osiągnięcia całkowitego i stabilnego spalania paliwa. Jak przedstawiono w tabeli, punktem największej widocznej wydajności kotła jest punkt, w którym w celu spełnienia warunków pary jest dodawana minimalna ilość paliwa. Minimalna temperatura w otworze wejściowym do kotła (maksymalne obejście) wynosi w tym przykładzie około 665°C, dostarczając widoczną sprawność kotła wynoszącą 150%.
Korzystnie urządzenie do realizacji sposobu według wynalazku zawiera sześć silników wysokoprężnych VASA 18V46 dających dużą moc przy zastosowaniu silników wysokoprężnych i utrzymywania elastycznych charakterystyk paliwa, połączonych z trzema ponownie nagrzewającymi, ciśnieniowymi generatorami z odzyskiem ciepła. Ponieważ wydech silnika wysokoprężnego zapewnia stałąilość odzyskiwanego ciepła oraz, że paliwo dodaje się do gazów spalinowych w celu przezwyciężenia punktów skurczu kotła dla każdego cyklu parowego, jasne jest, że można zastosować w urządzeniu szereg potencjalnych rozmiarów elementów, które są połączone z turbinami parowymi.
Ciężki olej napędowy dostarcza się do silników wysokoprężnych przy 934572,148xl06J/H/58229974J/0,454 kg. Całkowita moc oddawana generatora z silnikiem wysokoprężnym wynosi 90,7 MW. Strumień gazów spalinowych palnika wynosi 123,17 χ 103 kg/H przy 349°C. Strumień gazów spalinowych pierwszej części gazów spalinowych wynosi 492,77 χ 103 kg/H, albo około 80% całkowitego strumienia gazów spalinowych, który wejdzie do przestrzeni kotła, przy 349°C. Powietrze zewnętrzne o temperaturze 31°C i wilgotności względnej 80% wstępnie podgrzewa się do 149°C, a następnie dostarcza się do oraz miesza się ze strumieniem gazów spalinowych palnika przy 21,90 χ 103 kg/H.
180 117
Ciężki olej napędowy nr 6 jest dostarczany do palnika przy 243824,366 χ 106 J/H7823,782 kg. Korzystnie stosuje się gaz ziemny albo lekki olej napędowy, węgiel itp. W przypadku stosowania tych paliw, nie wykorzystuje się trzech kotłów ciśnieniowych, lecz mogą być zastosowane dwa systemy ciśnieniowe. Szczególnie zanieczyszczone paliwa wymagają, aby za częścią systemu parowego urządzenia były wykonywane specjalne środowiskowe pomiary kontrolne.
W tych warunkach osiąga się temperaturę wlotu do kotła 665°C i wielkość ciepła brutto 7402933 J/KWh (niższa wartość grzewcza, moc wyjściowa urządzenia brutto). Moc wyjściowa brutto i moc wyjściowa netto wynoszą odpowiednio 130,6 MW i 126,7 MW, przy turbinie parowej pracującej przy 10108,5 kPa/538°C, w celu wytworzenia 39,9 MW.
Kiedy strumień gazów spalinowych jest zmniejszony do 60%, osiąga się wyższą wielkość ciepła brutto wynoszącą 7567428 J/KWh (niższa wartość grzewcza, moc wyjściowa urządzenia brutto). Moc wyjściowa brutto i moc wyjściowa netto wynoszą odpowiednio 160,0MWi 155,2 MW, przy turbinie parowej pracującej przy 10108,5 kPa/538°C, w celu wytworzenia 69,3 MW. Zwiększone zużycie paliwa i powietrza zewnętrznego wyjaśnia różnicę w wydajności. W odniesieniu do poprzedniego zespołu, strumień gazów spalinowych palnika został zwiększony do 246,29 χ 103 kg/H przy 349°C. Strumień pierwszej części gazów spalinowych zmniejszono do 369,55 χ 103 kg/H przy 349°C. Powietrze zewnętrzne o temperaturze 31°C i wilgotności względnej 80% wstępnie podgrzewa się do 149°C i dostarcza do oraz miesza ze strumieniem gazów spalinowych palnika przy zwiększonym stosunku 43,81 χ 103 kg/H. Ciężki olej napędowy nr 6 dostarcza się do palnika w zwiększonym stosunku 5 08749 x 106 J/H7181818481/0,454 kg.
Departament Wydawnictw UP RP. Nakład 60 egz. Cena 2,00 zł.

Claims (14)

  1. Zastrzeżenia patentowe
    1. Sposób dostarczania energii cieplnej do urządzenia, zwłaszcza wytwarzającego parę, zawierającego silnik spalinowy wewnętrznego spalania, palnik oraz kocioł, w którym doprowadza się z silnika spalinowego do kotła gazy spalinowe oraz powietrze i paliwo, po czym spala się mieszankę paliwa i powietrza i ogrzewa się kocioł produktami spalania, znamienny tym, że dostarcza się pierwszą część gazów spalinowych z silnika spalinowego (1) wewnętrznego spalania do przestrzeni kotła (3) poprzez otwory (8) przewodu (7), usytuowanego poza palnikiem (20), stanowiącą co najmniej 54% całkowitej ilości gazu dostarczanego do przestrzeni kotła (3), po czym dostarcza się do strefy spalania (30) paliwo, poprzez główną dyszę (21) palnika (20) w ilości wystarczającej do osiągnięcia, po jego spaleniu, pożądanej, średniej temperatury wejściowej do kotła, a następnie dostarcza się z silnika spalinowego (1) wewnętrznego spalania, przewodami doprowadzającymi (5,6) do przestrzeni kotła (3), drugą część gazów spalinowych, przez co najmniej jeden otwór wylotowy (22) palnika (20), usytuowany poza dyszą (21) palnika (20), po czym miesza się pewną ilość powietrza z drugą częścią gazów spalinowych, przy czym powstała mieszanina pow ietrza i drugiej części gazów spalinowych zawiera w przybliżeniu minimalny poziom tlenu, odpowiedni do całkowitego i stabilnego spalania paliwa, a następnie prowadzi się mieszaninę powietrza i drugiej części gazów spalinowych, przez co najmniej jeden otwór wylotowy (22) palnika (20), po czym paliwo spala się w strefie spalania (30).
  2. 2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że dostarcza się pierwszą cześć gazów spalinowych obejmującą co najmniej 60% całkowitej ilości gazów spalinowych wprowadzanych do przestrzeni kotła (3).
  3. 3. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że dostarcza się pierwszą część gazów spalinowych obejmującą do około 80% całkowitej ilości gazów spalinowych wprowadzonych do przestrzeni kotła (3).
  4. 4. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że dostarcza się pierwszą część gazów spalinowych obejmującą do około 76% całkowitej ilości gazu doprowadzanego do przestrzeni kotła (3).
  5. 5. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że pierwszą i drugą część gazów spalinowych dostarcza się do przestrzeni kotła (3) z silnika wysokoprężnego (1).
  6. 6. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że powietrze przed zmieszaniem z drugą częścią gazów spalinowych ogrzewa się.
  7. 7. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że paliwo przed spaleniem w strefie spalania (30) miesza się z pewną ilością powietrza wystarczającą do przenoszenia paliwa.
  8. 8. Sposób według zastrz. 7, znamienny tym, że w części strefy spalania (30) utrzymuje się atmosferę redukującą.
  9. 9. Sposób według zastrz. 7, znamienny tym, że paliwo spala się etapami.
  10. 10. Sposób według zastrz. 7, znamienny tym, że części pierwszą i drugą gazów spalinowych z silnika spalinowego (1) prowadzi się poza głównym otworem wylotowym palnika.
  11. 11. Sposób według zastrz. 4, znamienny tym, że pierwszą część gazów spalinowych dostarcza się do przestrzeni kotła (3) za strefą spalania (30).
  12. 12. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że dostarcza się do strefy spalania (30) ilość paliwa równą w przybliżeniu minimalnej ilości paliwa koniecznej do osiągnięcia po jego spaleniu, pożądanej średnicy temperatury wejścia do kotła.
  13. 13. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że dostarcza się mieszaninę powietrza i gazów spalinowych w postaci gazu spalinowego drugorzędowego i trzeciorzędowego.
  14. 14. Sposób według zastrz. 13, znamienny tym, że dostarcza się gazy spalinowe drugorzędowe i trzeciorzędowe o różnej zawartości tlenu.
    * * *
PL95320460A 1994-12-01 1995-11-30 Sposób dostarczania energii cieplnej do urzadzenia, zwlaszcza wytwarzajacego pare PL PL PL PL PL PL PL180117B1 (pl)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US08/352,124 US5525053A (en) 1994-12-01 1994-12-01 Method of operating a combined cycle power plant
PCT/US1995/015087 WO1996017209A1 (en) 1994-12-01 1995-11-30 Method of operating a combined cycle power plant

Publications (2)

Publication Number Publication Date
PL320460A1 PL320460A1 (en) 1997-09-29
PL180117B1 true PL180117B1 (pl) 2000-12-29

Family

ID=23383889

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL95320460A PL180117B1 (pl) 1994-12-01 1995-11-30 Sposób dostarczania energii cieplnej do urzadzenia, zwlaszcza wytwarzajacego pare PL PL PL PL PL PL

Country Status (16)

Country Link
US (2) US5525053A (pl)
EP (1) EP0793790B1 (pl)
JP (1) JPH10510347A (pl)
CN (1) CN1103021C (pl)
AT (1) ATE235665T1 (pl)
AU (1) AU4407496A (pl)
BR (1) BR9509855A (pl)
CA (1) CA2206432A1 (pl)
DE (1) DE69530105T2 (pl)
FI (1) FI972178A7 (pl)
HU (1) HUT77429A (pl)
MX (1) MX9704027A (pl)
NO (1) NO972490L (pl)
PL (1) PL180117B1 (pl)
RU (1) RU2140557C1 (pl)
WO (1) WO1996017209A1 (pl)

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6837702B1 (en) * 1994-12-01 2005-01-04 Wartsila Diesel, Inc. Method of operating a combined cycle power plant
US6200128B1 (en) * 1997-06-09 2001-03-13 Praxair Technology, Inc. Method and apparatus for recovering sensible heat from a hot exhaust gas
US20040143149A1 (en) * 2002-08-02 2004-07-22 Decourcy Michael Stanley Method for reducing nitrogen oxide emissions in industrial process
US6782703B2 (en) 2002-09-11 2004-08-31 Siemens Westinghouse Power Corporation Apparatus for starting a combined cycle power plant
US7124591B2 (en) * 2004-01-09 2006-10-24 Siemens Power Generation, Inc. Method for operating a gas turbine
US20050235649A1 (en) * 2004-01-09 2005-10-27 Siemens Westinghouse Power Corporation Method for operating a gas turbine
CN100366876C (zh) * 2004-05-31 2008-02-06 宝山钢铁股份有限公司 燃气-蒸汽联合循环发电站运行效率在线解析方法和系统
US20080145805A1 (en) * 2006-12-14 2008-06-19 Towler Gavin P Process of Using a Fired Heater
DE102010007911A1 (de) * 2010-02-13 2011-08-18 MAN Truck & Bus AG, 80995 Kombination von Wärmerückgewinnungssystem und APU-Anlage
RU2561705C2 (ru) * 2011-10-14 2015-09-10 Альберт Владимирович Чувпило Способ производства автономной электрической энергии и устройство, миниэлектростанция мэ чуни, для его осуществления
GB2539667B (en) * 2015-06-23 2018-04-04 Siemens Ag Method and equipment for combustion of ammonia
DE102017223113A1 (de) * 2017-12-18 2019-06-19 Sms Group Gmbh Brenner
FI128444B (en) * 2017-12-22 2020-05-15 Valmet Technologies Oy Method and apparatus for burning primary fuel

Family Cites Families (54)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB267641A (en) * 1925-12-30 1927-03-24 Thomas Clarkson Improvements in or relating to steam generators or water heaters
GB774799A (en) * 1954-04-09 1957-05-15 Laidlaw Drew & Company Ltd Waste heat boilers
US3630182A (en) * 1970-06-17 1971-12-28 Lewis M D Grainger Antipollution system for internal combustion engines
CH528702A (de) * 1970-09-08 1972-09-30 Sulzer Ag Abgasdampferzeuger
US3683624A (en) * 1970-09-29 1972-08-15 Theodore M Williams Internal combustion engine exhaust burner
US3808805A (en) * 1971-09-28 1974-05-07 L Miramontes Process for the conversion of exhaust gases of the internal combustion engines into harmless products
US3836338A (en) * 1972-02-11 1974-09-17 H Arnold Anti-pollution exhaust burner and muffler for internal combustion engines
FR2212023A5 (pl) * 1972-12-27 1974-07-19 Citroen Sa
US3788796A (en) * 1973-05-09 1974-01-29 Babcock & Wilcox Co Fuel burner
US3904349A (en) * 1974-05-22 1975-09-09 Babcock & Wilcox Co Fuel burner
DE2807075C2 (de) * 1978-02-18 1986-12-18 Daimler-Benz Ag, 7000 Stuttgart Verfahren zum Betrieb eines Heizkraftwerkes und geeignetes Heizkraftwerk
US4496306A (en) * 1978-06-09 1985-01-29 Hitachi Shipbuilding & Engineering Co., Ltd. Multi-stage combustion method for inhibiting formation of nitrogen oxides
JPS5623615A (en) * 1979-08-06 1981-03-06 Babcock Hitachi Kk Burning method for low nox
US4380202A (en) * 1981-01-14 1983-04-19 The Babcock & Wilcox Company Mixer for dual register burner
US4412810A (en) * 1981-03-04 1983-11-01 Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha Pulverized coal burner
US4501233A (en) * 1982-04-24 1985-02-26 Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha Heat recovery steam generator
US4748919A (en) * 1983-07-28 1988-06-07 The Babcock & Wilcox Company Low nox multi-fuel burner
DE3331989A1 (de) * 1983-09-05 1985-04-04 L. & C. Steinmüller GmbH, 5270 Gummersbach Verfahren zur verminderung der no(pfeil abwaerts)x(pfeil abwaerts)-emission bei der verbrennung von stickstoffhaltigen brennstoffen
JPS60226609A (ja) * 1984-04-23 1985-11-11 Babcock Hitachi Kk 燃焼装置
US4572110A (en) * 1985-03-01 1986-02-25 Energy Services Inc. Combined heat recovery and emission control system
FR2581444B1 (fr) * 1985-05-03 1988-11-10 Charbonnages De France Procede pour la combustion de combustibles fluides et bruleur a turbulence adapte a sa mise en oeuvre
US4654001A (en) * 1986-01-27 1987-03-31 The Babcock & Wilcox Company Flame stabilizing/NOx reduction device for pulverized coal burner
JPH0754162B2 (ja) * 1986-05-26 1995-06-07 株式会社日立製作所 低ＮＯｘ燃焼用バ−ナ
DE3621347A1 (de) * 1986-06-26 1988-01-14 Henkel Kgaa Verfahren und anlage zur verminderung des no(pfeil abwaerts)x(pfeil abwaerts)-gehaltes im rauchgas bei kohlenstaubbefeuerten dampferzeugern mit trockenentaschung
US4706612A (en) * 1987-02-24 1987-11-17 Prutech Ii Turbine exhaust fed low NOx staged combustor for TEOR power and steam generation with turbine exhaust bypass to the convection stage
JP2526236B2 (ja) * 1987-02-27 1996-08-21 バブコツク日立株式会社 超低ＮＯｘ燃焼装置
US4799461A (en) * 1987-03-05 1989-01-24 Babcock Hitachi Kabushiki Kaisha Waste heat recovery boiler
SU1474308A1 (ru) * 1987-05-21 1989-04-23 Ленинградское высшее военное инженерное строительное училище Силова установка
JP2641738B2 (ja) * 1987-10-07 1997-08-20 バブコツク日立株式会社 微粉炭燃焼装置
JP2594301B2 (ja) * 1988-01-19 1997-03-26 バブコツク日立株式会社 脱硝装置を有する石炭焚きボイラ装置
US4836772A (en) * 1988-05-05 1989-06-06 The Babcock & Wilcox Company Burner for coal, oil or gas firing
US4915619A (en) * 1988-05-05 1990-04-10 The Babcock & Wilcox Company Burner for coal, oil or gas firing
US5022849A (en) * 1988-07-18 1991-06-11 Hitachi, Ltd. Low NOx burning method and low NOx burner apparatus
CN1017744B (zh) * 1988-12-26 1992-08-05 株式会社日立制作所 低氮氧化物锅炉
JP2776572B2 (ja) * 1989-07-17 1998-07-16 バブコツク日立株式会社 微粉炭バーナ
US4928635A (en) * 1989-07-20 1990-05-29 Mack Shelor Power plant and method of retrofitting existing power plants
SU1760147A1 (ru) * 1989-11-21 1992-09-07 Ленинградское высшее военное инженерное строительное училище Способ работы дизельной электротеплостанции и дизельна электротеплостанци
FI89969C (fi) * 1989-12-21 1993-12-10 Waertsilae Diesel Int Foerfarande och arrangemang foer effektivering av tillvaratagande av avgasernas vaermeenergi vid stora dieselmotorer
US5215455A (en) * 1990-01-08 1993-06-01 Tansalta Resources Investment Corporation Combustion process
EP0445938B1 (en) * 1990-03-07 1996-06-26 Hitachi, Ltd. Pulverized coal burner, pulverized coal boiler and method of burning pulverized coal
DE69130927T2 (de) * 1990-06-29 1999-06-24 Babcock-Hitachi K.K., Tokio/Tokyo Verbrennungsvorrichtung
US5129818A (en) * 1990-09-14 1992-07-14 Benno Balsiger Method of feeding back exhaust gases in oil and gas burners
US5092761A (en) * 1990-11-19 1992-03-03 Exxon Chemical Patents Inc. Flue gas recirculation for NOx reduction in premix burners
US5236354A (en) * 1991-03-18 1993-08-17 Combustion Power Company, Inc. Power plant with efficient emission control for obtaining high turbine inlet temperature
US5190451A (en) * 1991-03-18 1993-03-02 Combustion Power Company, Inc. Emission control fluid bed reactor
US5199357A (en) * 1991-03-25 1993-04-06 Foster Wheeler Energy Corporation Furnace firing apparatus and method for burning low volatile fuel
US5129333A (en) * 1991-06-24 1992-07-14 Aga Ab Apparatus and method for recycling waste
US5113771A (en) * 1991-08-14 1992-05-19 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Pulverized coal fuel injector
US5199355A (en) * 1991-08-23 1993-04-06 The Babcock & Wilcox Company Low nox short flame burner
US5224334A (en) * 1992-03-09 1993-07-06 Radian Corporation Low NOx cogeneration process and system
US5320523A (en) * 1992-08-28 1994-06-14 General Motors Corporation Burner for heating gas stream
US5284016A (en) * 1992-08-28 1994-02-08 General Motors Corporation Exhaust gas burner reactor
US5299930A (en) * 1992-11-09 1994-04-05 Forney International, Inc. Low nox burner
US5584178A (en) * 1994-06-14 1996-12-17 Southwest Research Institute Exhaust gas combustor

Also Published As

Publication number Publication date
AU4407496A (en) 1996-06-19
WO1996017209A1 (en) 1996-06-06
CN1103021C (zh) 2003-03-12
EP0793790B1 (en) 2003-03-26
US5823760A (en) 1998-10-20
MX9704027A (es) 1998-02-28
DE69530105T2 (de) 2003-09-25
HUT77429A (hu) 1998-04-28
CA2206432A1 (en) 1996-06-06
BR9509855A (pt) 1997-12-30
EP0793790A4 (en) 1999-06-30
ATE235665T1 (de) 2003-04-15
PL320460A1 (en) 1997-09-29
CN1167525A (zh) 1997-12-10
FI972178A0 (fi) 1997-05-22
FI972178A7 (fi) 1997-05-30
NO972490L (no) 1997-07-30
US5525053A (en) 1996-06-11
DE69530105D1 (de) 2003-04-30
JPH10510347A (ja) 1998-10-06
NO972490D0 (no) 1997-05-30
RU2140557C1 (ru) 1999-10-27
EP0793790A1 (en) 1997-09-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR100363071B1 (ko) 가스터빈및증기터빈플랜트와그리고가스터빈및증기터빈플랜트를작동시키기위한방법
JP3213321B2 (ja) 大気循環流動床ボイラーおよびガス化器と結合した複合サイクル火力発電所
US5285628A (en) Method of combustion and combustion apparatus to minimize Nox and CO emissions from a gas turbine
US3353360A (en) Power plant with steam injection
PL180117B1 (pl) Sposób dostarczania energii cieplnej do urzadzenia, zwlaszcza wytwarzajacego pare PL PL PL PL PL PL
RU2650232C1 (ru) Теплофикационная парогазовая установка
JP2001525033A (ja) 再熱式部分酸化発電所及びその方法
MXPA97004027A (en) Method for operating a cycle-combination energy plant
EP1172525A1 (en) Method of repowering boiler turbine generator plants and repowered boiler turbine generator plants
US6837702B1 (en) Method of operating a combined cycle power plant
EP2423461A2 (en) Systems Involving Hybrid Power Plants
EA032655B1 (ru) Теплоутилизационная установка и электростанция
CN103644003A (zh) 通用燃料复合循环热力发电装置
JPH08510815A (ja) ガスと水蒸気とのコンバインドサイクル加圧流動床型発電プラントとその確立、運転方法
RU2057960C1 (ru) Способ преобразования тепловой энергии в работу в газотурбинной установке и газотурбинная установка
CN206291201U (zh) 一种煤气调峰电站
US11549401B2 (en) Coal plant supplementary air and exhaust injection systems and methods of operation
GB2283064A (en) Internal combustion engine exhaust gas energy recovery
SU1437609A1 (ru) Котельный агрегат
Highley The development of fluidized bed combustion
SU657180A1 (ru) Парогазова установка
JPH0617650B2 (ja) ガスタービン排ガス処理方法
EP0821135A1 (en) Energy generation by means of a combined gas and coalcycle
SU1188338A1 (ru) Способ работы 'энергетической установки
GB2100356A (en) Power plant having steam and air turbines

Legal Events

Date Code Title Description
LAPS Decisions on the lapse of the protection rights

Effective date: 20061130